JPH10166333A - 樹脂マンドレル - Google Patents
樹脂マンドレルInfo
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- JPH10166333A JPH10166333A JP33071696A JP33071696A JPH10166333A JP H10166333 A JPH10166333 A JP H10166333A JP 33071696 A JP33071696 A JP 33071696A JP 33071696 A JP33071696 A JP 33071696A JP H10166333 A JPH10166333 A JP H10166333A
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- Japan
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- mandrel
- resin
- polyester elastomer
- hose
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Abstract
(57)【要約】
【課題】優れた降伏応力、抜き取り性（ブロー性）、耐
摩擦熱性を有し、空隙も包含せず、繰り返し切断・溶着
を行うことが可能な樹脂マンドレルの提供。 【解決手段】少なくともポリエステルエラストマーとポ
リブチレンテレフタレート樹脂を加熱溶融混練してなる
樹脂組成物からなる樹脂マンドレル。
摩擦熱性を有し、空隙も包含せず、繰り返し切断・溶着
を行うことが可能な樹脂マンドレルの提供。 【解決手段】少なくともポリエステルエラストマーとポ
リブチレンテレフタレート樹脂を加熱溶融混練してなる
樹脂組成物からなる樹脂マンドレル。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は優れた耐引っ張り荷
重性、離型性（引き抜き性、ブロー性）、耐表面層剥離
性を有し、空孔（ボイド）を含有せず、切断、溶接を伴
う繰り返し使用が可能な高圧ホース製造用樹脂マンドレ
ルに関する。
重性、離型性（引き抜き性、ブロー性）、耐表面層剥離
性を有し、空孔（ボイド）を含有せず、切断、溶接を伴
う繰り返し使用が可能な高圧ホース製造用樹脂マンドレ
ルに関する。
【０００２】
【従来の技術】通常、高圧ゴムホースを製造する際は、
表面に離型剤を塗布したマンドレル上に、未加硫ゴム組
成物を押出し、ホース内管を成形し、更にホース内管上
に編組機を用いてワイヤーや有機繊維からなる補強層を
形成する。さらに、補強層上に外管用のゴム組成物を押
し出し、加硫した後、ホースの片方の端部に水圧をかけ
てマンドレルを引き抜き（マンドレルをブローし）製品
が完成する。従来、高圧ゴムホースの長尺マンドレル製
法に用いるマンドレルとしては、ナイロン、ポリメチル
ペンテン、ポリエステルエラストマー製のものや、加硫
ゴム製のものを用いていた。
表面に離型剤を塗布したマンドレル上に、未加硫ゴム組
成物を押出し、ホース内管を成形し、更にホース内管上
に編組機を用いてワイヤーや有機繊維からなる補強層を
形成する。さらに、補強層上に外管用のゴム組成物を押
し出し、加硫した後、ホースの片方の端部に水圧をかけ
てマンドレルを引き抜き（マンドレルをブローし）製品
が完成する。従来、高圧ゴムホースの長尺マンドレル製
法に用いるマンドレルとしては、ナイロン、ポリメチル
ペンテン、ポリエステルエラストマー製のものや、加硫
ゴム製のものを用いていた。
【０００３】しかし、ナイロン、加硫ゴム製のマンドレ
ルはマンドレル引き抜き時にマンドレルが引き抜きづら
い（ブロー性が悪い）という問題があり、また、ナイロ
ン製マンドレルにおいてはマンドレル引き抜き時にマン
ドレルとホース内管との摩擦抵抗によりマンドレル表層
の一部が剥離し（マンドレル表面層の剥離）、剥離した
マンドレル材料がホース内管に付着する場合があった。
また、ナイロンマンドレルは長尺ホース製造の際、製造
するホースの長さに合わせて切断後、再度溶着して複数
回繰り返し使用することが出来るが、加硫ゴム製マンド
レルはいったん切断すると、再度溶着して使用する事が
出来ないという問題点があった。
ルはマンドレル引き抜き時にマンドレルが引き抜きづら
い（ブロー性が悪い）という問題があり、また、ナイロ
ン製マンドレルにおいてはマンドレル引き抜き時にマン
ドレルとホース内管との摩擦抵抗によりマンドレル表層
の一部が剥離し（マンドレル表面層の剥離）、剥離した
マンドレル材料がホース内管に付着する場合があった。
また、ナイロンマンドレルは長尺ホース製造の際、製造
するホースの長さに合わせて切断後、再度溶着して複数
回繰り返し使用することが出来るが、加硫ゴム製マンド
レルはいったん切断すると、再度溶着して使用する事が
出来ないという問題点があった。
【０００４】一方、ポリメチルペンテンや、ポリエステ
ルエラストマーからなるマンドレルはブロー性に優れて
おり、マンドレル表面層の剥離がなく、また、溶着によ
り複数回繰り返し使用することも可能であるが、ナイロ
ン製のものや、加硫ゴム製のマンドレルに比べ引っ張り
荷重に対する強度（降伏応力）が弱いため、ホース内管
上に編組機を用いてワイヤーや有機繊維からなる補強層
を形成する際に受ける張力により、マンドレルが伸びた
りくびれたりしてマンドレル外径が細くなる場合があ
り、ホース製品内径が変化する問題が生じ、特に直径が
９ｍｍ未満のホース製造には使用が困難であった。
ルエラストマーからなるマンドレルはブロー性に優れて
おり、マンドレル表面層の剥離がなく、また、溶着によ
り複数回繰り返し使用することも可能であるが、ナイロ
ン製のものや、加硫ゴム製のマンドレルに比べ引っ張り
荷重に対する強度（降伏応力）が弱いため、ホース内管
上に編組機を用いてワイヤーや有機繊維からなる補強層
を形成する際に受ける張力により、マンドレルが伸びた
りくびれたりしてマンドレル外径が細くなる場合があ
り、ホース製品内径が変化する問題が生じ、特に直径が
９ｍｍ未満のホース製造には使用が困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、降伏
応力、ブロー性、耐表面層剥離性に優れ、溶着が可能で
複数回繰り返し使用することが可能であり、ホース内径
が９ｍｍ未満の高圧ゴムホースの製造に適した樹脂マン
ドレルを提供しようとするものである。
応力、ブロー性、耐表面層剥離性に優れ、溶着が可能で
複数回繰り返し使用することが可能であり、ホース内径
が９ｍｍ未満の高圧ゴムホースの製造に適した樹脂マン
ドレルを提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意研究
の末、ポリエステルエラストマーとポリブチレンテレフ
タレート樹脂（ＰＢＴ樹脂）とを加熱溶融混練すること
により、ブロー性、耐表面剥離性を損なわずに、降伏応
力が増大したマンドレルの製造が可能になることを見出
し、本発明の完成に至った。即ち、本発明は少なくとも
ポリエステルエラストマーとポリブチレンテレフタレー
ト樹脂を加熱溶融混練してなる樹脂組成物からなる樹脂
マンドレルを提供する。該樹脂マンドレルにおいて、前
記ポリエステルエラストマーとポリブチレンテレフタレ
ート樹脂の重量和に対して前記ポリブチレンテレフタレ
ート樹脂の配合量が５５〜９５重量％であるのが好まし
く、また、前記ポリエステルエラストマーのショアＤ硬
度が５５〜７２Ｄであるのが好ましい。
の末、ポリエステルエラストマーとポリブチレンテレフ
タレート樹脂（ＰＢＴ樹脂）とを加熱溶融混練すること
により、ブロー性、耐表面剥離性を損なわずに、降伏応
力が増大したマンドレルの製造が可能になることを見出
し、本発明の完成に至った。即ち、本発明は少なくとも
ポリエステルエラストマーとポリブチレンテレフタレー
ト樹脂を加熱溶融混練してなる樹脂組成物からなる樹脂
マンドレルを提供する。該樹脂マンドレルにおいて、前
記ポリエステルエラストマーとポリブチレンテレフタレ
ート樹脂の重量和に対して前記ポリブチレンテレフタレ
ート樹脂の配合量が５５〜９５重量％であるのが好まし
く、また、前記ポリエステルエラストマーのショアＤ硬
度が５５〜７２Ｄであるのが好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明で用いるポリエステルエラ
ストマーとしては主として結晶性芳香族ポリエステル単
位からなるハードセグメントと、主として脂肪族ポリエ
ーテルまたは脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセ
グメントを共重合させたもので、ハードセグメントは芳
香族ジカルボン酸と脂肪族ジオールからなるポリエステ
ルであり、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−
２，４−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボ
ン酸等の芳香族ジカルボン酸と、１，４−ブタンジオー
ル、エチレングリコール、トリメトレングリコール等の
脂肪族ジオールからなるポリエスレルが好適に例示され
るが、特にジメチルテレフタレートと１，４−ブタンジ
オールから得られるポリブチレンテレフタレートが好ま
しい。また、ソフトセグメントはポリテトラメチレンオ
キシドグリコール、ポリエチレンオキシドグリコール、
ポリプロピレンオキシドグリコール等の脂肪族ポリエー
テル、または、ポリカプロラクトン、ポリブチレンアジ
ペート、ポリエチレンアジペート等の脂肪族ポリエステ
ルが好適に例示されるが、特にポリテトラメチレンオキ
シドグリコールが好ましい。また、ポリエステルエラス
トマーとしてはショアＤ硬度が５５〜７２Ｄのものが得
られたマンドレルのブロー性が良く好ましい。
ストマーとしては主として結晶性芳香族ポリエステル単
位からなるハードセグメントと、主として脂肪族ポリエ
ーテルまたは脂肪族ポリエステル単位からなるソフトセ
グメントを共重合させたもので、ハードセグメントは芳
香族ジカルボン酸と脂肪族ジオールからなるポリエステ
ルであり、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−
２，４−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボ
ン酸等の芳香族ジカルボン酸と、１，４−ブタンジオー
ル、エチレングリコール、トリメトレングリコール等の
脂肪族ジオールからなるポリエスレルが好適に例示され
るが、特にジメチルテレフタレートと１，４−ブタンジ
オールから得られるポリブチレンテレフタレートが好ま
しい。また、ソフトセグメントはポリテトラメチレンオ
キシドグリコール、ポリエチレンオキシドグリコール、
ポリプロピレンオキシドグリコール等の脂肪族ポリエー
テル、または、ポリカプロラクトン、ポリブチレンアジ
ペート、ポリエチレンアジペート等の脂肪族ポリエステ
ルが好適に例示されるが、特にポリテトラメチレンオキ
シドグリコールが好ましい。また、ポリエステルエラス
トマーとしてはショアＤ硬度が５５〜７２Ｄのものが得
られたマンドレルのブロー性が良く好ましい。
【０００８】本発明のマンドレルは、ポリエステルエラ
ストマーとＰＢＴ樹脂を含有するが、ポリエステルエラ
ストマーとＰＢＴ樹脂の配合比（重量比）は、ポリエス
テルエラストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して、ＰＢ
Ｔ樹脂の配合量が５５〜９５重量％であり、より好まし
くは、７０〜８０重量％である。ＰＢＴ樹脂の配合量が
ポリエステルエラストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対し
て９５重量％超になるとマンドレル成形時にマンドレル
内部にボイドが生じやすくなり、ボイドを包含するマン
ドレルをホース製造に使用すると、加硫時にボイド内に
存在する空気や水分等が膨張し、このことに起因してマ
ンドレル外径が太くなるので、ホース製品内径の寸法変
動が５％以上になる。また、ＰＢＴ樹脂の配合量がポリ
エステルエラストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して９
５重量％超では出来上がったマンドレルは強度（降伏応
力）は十分だが、柔軟性に欠けるため折れやすくなる。
一方、ＰＢＴ樹脂の配合量がポリエステルエラストマー
とＰＢＴ樹脂の重量和に対して５５重量％未満になると
マンドレルは強度（降伏応力）が不足し、ホース内管上
に編組機を用いてワイヤーや有機繊維からなる補強層を
形成する際の張力に耐えられなくなり、マンドレルが伸
びたりくびれたりしてマンドレル外径が細くなるので、
ホース製品内径の寸法変動が５％以上になる。
ストマーとＰＢＴ樹脂を含有するが、ポリエステルエラ
ストマーとＰＢＴ樹脂の配合比（重量比）は、ポリエス
テルエラストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して、ＰＢ
Ｔ樹脂の配合量が５５〜９５重量％であり、より好まし
くは、７０〜８０重量％である。ＰＢＴ樹脂の配合量が
ポリエステルエラストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対し
て９５重量％超になるとマンドレル成形時にマンドレル
内部にボイドが生じやすくなり、ボイドを包含するマン
ドレルをホース製造に使用すると、加硫時にボイド内に
存在する空気や水分等が膨張し、このことに起因してマ
ンドレル外径が太くなるので、ホース製品内径の寸法変
動が５％以上になる。また、ＰＢＴ樹脂の配合量がポリ
エステルエラストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して９
５重量％超では出来上がったマンドレルは強度（降伏応
力）は十分だが、柔軟性に欠けるため折れやすくなる。
一方、ＰＢＴ樹脂の配合量がポリエステルエラストマー
とＰＢＴ樹脂の重量和に対して５５重量％未満になると
マンドレルは強度（降伏応力）が不足し、ホース内管上
に編組機を用いてワイヤーや有機繊維からなる補強層を
形成する際の張力に耐えられなくなり、マンドレルが伸
びたりくびれたりしてマンドレル外径が細くなるので、
ホース製品内径の寸法変動が５％以上になる。
【０００９】本発明の樹脂マンドレルは、ポリエステル
エラストマーとＰＢＴ樹脂を加熱溶融混練してなる樹脂
組成物を押出成形することにより得られるが、その方法
においては、マンドレルの押出成形を行う前に、ポリエ
ステルエラストマーとＰＢＴ樹脂をスクリュー押出機、
バンバリーミキサー、ニーダー等により加熱溶融混練を
行った後一旦ペレット状に冷却固化してからマンドレル
の押出成形に供してもよいし、ポリエステルエラストマ
ーとＰＢＴ樹脂を押出機内で混練しながらマンドレルの
押出成形を行ってもよい。
エラストマーとＰＢＴ樹脂を加熱溶融混練してなる樹脂
組成物を押出成形することにより得られるが、その方法
においては、マンドレルの押出成形を行う前に、ポリエ
ステルエラストマーとＰＢＴ樹脂をスクリュー押出機、
バンバリーミキサー、ニーダー等により加熱溶融混練を
行った後一旦ペレット状に冷却固化してからマンドレル
の押出成形に供してもよいし、ポリエステルエラストマ
ーとＰＢＴ樹脂を押出機内で混練しながらマンドレルの
押出成形を行ってもよい。
【００１０】本発明の樹脂マンドレルには、さらに必要
に応じて耐熱老化剤、耐加水分解剤、紫外線吸収剤等の
安定化剤を配合してもよい。
に応じて耐熱老化剤、耐加水分解剤、紫外線吸収剤等の
安定化剤を配合してもよい。
【００１１】この様にして製造されたマンドレルには様
々な用途が挙げられるが、その１例として、ワイヤー補
強高圧ゴムホースの製造における使用を以下に説明す
る。本発明のマンドレルをワイヤー補強高圧ゴムホース
の製造に用いる場合、以下のような工程を経る。 本発明のマンドレル表面に離型剤を塗布する。 その上に内管用の未加硫ゴム組成物を押出す。 内管の表面に、編組機を用いて、ワイヤーを編組し、
補強層を形成する。 補強層を形成した上に、外管用の未加硫ゴム組成物を
押し出す。 １２０〜１８０℃の温度範囲で加硫を行う。 ホース片端より３〜３０ＭＰａの水圧を掛けて、マン
ドレルを引き抜く。
々な用途が挙げられるが、その１例として、ワイヤー補
強高圧ゴムホースの製造における使用を以下に説明す
る。本発明のマンドレルをワイヤー補強高圧ゴムホース
の製造に用いる場合、以下のような工程を経る。 本発明のマンドレル表面に離型剤を塗布する。 その上に内管用の未加硫ゴム組成物を押出す。 内管の表面に、編組機を用いて、ワイヤーを編組し、
補強層を形成する。 補強層を形成した上に、外管用の未加硫ゴム組成物を
押し出す。 １２０〜１８０℃の温度範囲で加硫を行う。 ホース片端より３〜３０ＭＰａの水圧を掛けて、マン
ドレルを引き抜く。
【００１２】本発明のマンドレルを用いて製造するホー
スの内管または外管を構成するゴム組成物としては、ク
ロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、スチレン−ブ
タジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエ
ンゴム（ＮＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、クロロプ
レンゴム（ＣＲ）、エチレン−プロピレン共重合ゴム
（ＥＰＲ）、エチレン−プロピレン共重合ゴム（ＥＰ
Ｍ）、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合ゴム
（ＥＰＤＭ）、塩素化ポリエチレン（ＣＭ）等が挙げら
れる。
スの内管または外管を構成するゴム組成物としては、ク
ロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、スチレン−ブ
タジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエ
ンゴム（ＮＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、クロロプ
レンゴム（ＣＲ）、エチレン−プロピレン共重合ゴム
（ＥＰＲ）、エチレン−プロピレン共重合ゴム（ＥＰ
Ｍ）、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合ゴム
（ＥＰＤＭ）、塩素化ポリエチレン（ＣＭ）等が挙げら
れる。
【００１３】本発明のマンドレルを用いて製造されるホ
ースの補強層は、ワイヤーや有機繊維を編組機によりプ
レード編組、スパイラル編組し形成される。用いる補強
層としては鋼線を真鍮でメッキしたいわゆるブラスメッ
キワイヤーや、ステンレスワイヤー、ポリエステル、ナ
イロン、アラミド等からなるものが挙げられる。
ースの補強層は、ワイヤーや有機繊維を編組機によりプ
レード編組、スパイラル編組し形成される。用いる補強
層としては鋼線を真鍮でメッキしたいわゆるブラスメッ
キワイヤーや、ステンレスワイヤー、ポリエステル、ナ
イロン、アラミド等からなるものが挙げられる。
【００１４】本発明のマンドレルはいずれの高圧ホース
の製造においても、優れたブロー性、耐マント表面剥離
性、降伏応力を示す。さらに、本発明のマンドレルは、
空隙が出来にくいために、該マンドレルを用いて製造し
た成形品の欠陥の原因となることがなく、また、一度切
断した後、再度溶融し繋ぎなおして長尺化して使用する
ことも可能である。また、特にポリエステルエラストマ
ーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して、ＰＢＴ樹脂の配合量
が５５重量％以上である場合は、４０ＭＰａ以上の降伏
応力を発現するので、従来ポリエステルエラストマーか
らなるマンドレルでは製造することが出来なかった、内
径が９ｍｍ未満のワイヤー補強高圧ゴムホースの製造に
用いることも可能である。
の製造においても、優れたブロー性、耐マント表面剥離
性、降伏応力を示す。さらに、本発明のマンドレルは、
空隙が出来にくいために、該マンドレルを用いて製造し
た成形品の欠陥の原因となることがなく、また、一度切
断した後、再度溶融し繋ぎなおして長尺化して使用する
ことも可能である。また、特にポリエステルエラストマ
ーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して、ＰＢＴ樹脂の配合量
が５５重量％以上である場合は、４０ＭＰａ以上の降伏
応力を発現するので、従来ポリエステルエラストマーか
らなるマンドレルでは製造することが出来なかった、内
径が９ｍｍ未満のワイヤー補強高圧ゴムホースの製造に
用いることも可能である。
【００１５】
【実施例】以下、実施例を通して、更に本発明を詳細に
説明する。各種ショアＤ硬度のポリエステルエラストマ
ー（ポリブチレンテレフタレート／ポリテトラメチレン
オキシドグリコール共重合体）のシート（厚さ１ｍｍ、
１５０ｍｍ×１５０ｍｍ）と未加硫の高圧ホースチュー
ブ用ゴム組成物（アクリロニトリル−ブタジエンゴム、
厚さ１ｍｍ、１５０ｍｍ×１５０ｍｍ）のシートと張り
合わせ、プレスにて加硫（面圧０．５ＭＰａ、１５０℃
×４５ｍｉｎ）した後、２５ｍｍ×１５０ｍｍの短冊状
に切断しポリエステルエラストマーと加硫ゴムシートの
密着強さを９０度剥離（試験速度５０ｍｍ／ｍｉｎ）に
て測定した。各ポリエステルエラストマーと加硫ゴムシ
ートの密着強さの測定結果を表１に示す。
説明する。各種ショアＤ硬度のポリエステルエラストマ
ー（ポリブチレンテレフタレート／ポリテトラメチレン
オキシドグリコール共重合体）のシート（厚さ１ｍｍ、
１５０ｍｍ×１５０ｍｍ）と未加硫の高圧ホースチュー
ブ用ゴム組成物（アクリロニトリル−ブタジエンゴム、
厚さ１ｍｍ、１５０ｍｍ×１５０ｍｍ）のシートと張り
合わせ、プレスにて加硫（面圧０．５ＭＰａ、１５０℃
×４５ｍｉｎ）した後、２５ｍｍ×１５０ｍｍの短冊状
に切断しポリエステルエラストマーと加硫ゴムシートの
密着強さを９０度剥離（試験速度５０ｍｍ／ｍｉｎ）に
て測定した。各ポリエステルエラストマーと加硫ゴムシ
ートの密着強さの測定結果を表１に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１においてポリエステルエラストマーと
加硫ゴムシートの密着強さが弱い程ホース製造の際にマ
ンドレルが抜けやすい事を示す。この結果から、ショア
Ｄ硬度４７Ｄ以下のポリエステルエラストマーはゴム材
料と強固に密着しており、離型性の面からショアＤ硬度
５５Ｄ以上のポリエステルエラストマーが適しているこ
とがわかる。
加硫ゴムシートの密着強さが弱い程ホース製造の際にマ
ンドレルが抜けやすい事を示す。この結果から、ショア
Ｄ硬度４７Ｄ以下のポリエステルエラストマーはゴム材
料と強固に密着しており、離型性の面からショアＤ硬度
５５Ｄ以上のポリエステルエラストマーが適しているこ
とがわかる。
【００１８】下記表２に記載の配合量比でポリテトラメ
チレンオキシドグリコール／ポリブチレンテレフタレー
ト共重合体（表中ポリエステルエラストマーと記載）と
ＰＢＴ樹脂を合わせて単軸押出機により２５０℃にて溶
融混練して、ストランドを押出し、冷却固化後ペレタイ
ズを行った。このペレットを厚さ１ｍｍのシートにプレ
ス成形（２５０℃）した。
チレンオキシドグリコール／ポリブチレンテレフタレー
ト共重合体（表中ポリエステルエラストマーと記載）と
ＰＢＴ樹脂を合わせて単軸押出機により２５０℃にて溶
融混練して、ストランドを押出し、冷却固化後ペレタイ
ズを行った。このペレットを厚さ１ｍｍのシートにプレ
ス成形（２５０℃）した。
【００１９】 ＊ポリエステルエラストマー：ショアＤ硬度７２のＰＴＭＧ／ＰＢＴ共重合体
【００２０】成形した各シートについて降伏応力を測定
し、結果をグラフ１に表した。また従来用いられてきた
ナイロンマンドレル、ラバーマンドレル、ポリブチレン
テレフタレートマンドレルと本発明のマンドレル（ショ
アＤ硬度７２Ｄのポリブチレンテレフタレート／ポリテ
トラメチレンオキシドグリコール共重合とＰＢＴ樹脂を
２０：８０（重量部）で配合し、押出成形された直径６
ｍｍのマンドレル）を被検体として、その上にホースを
形成し、マンドレルを引き抜く際のブロー時間、摩擦に
よるマンドレルの表面層剥離の有無、およびホース内径
の変動率を指標としてマンドレルの空隙の有無（ホース
規定内径に対しホース製品内径が５％以上変動した場合
を空隙ありとした）を評価した。評価条件は以下の通り
である。
し、結果をグラフ１に表した。また従来用いられてきた
ナイロンマンドレル、ラバーマンドレル、ポリブチレン
テレフタレートマンドレルと本発明のマンドレル（ショ
アＤ硬度７２Ｄのポリブチレンテレフタレート／ポリテ
トラメチレンオキシドグリコール共重合とＰＢＴ樹脂を
２０：８０（重量部）で配合し、押出成形された直径６
ｍｍのマンドレル）を被検体として、その上にホースを
形成し、マンドレルを引き抜く際のブロー時間、摩擦に
よるマンドレルの表面層剥離の有無、およびホース内径
の変動率を指標としてマンドレルの空隙の有無（ホース
規定内径に対しホース製品内径が５％以上変動した場合
を空隙ありとした）を評価した。評価条件は以下の通り
である。
【００２１】＜評価条件＞ ホース： 内管；ゴム組成物（アクリロニトリル−ブタジエンゴム
使用） 補強層；ワイヤーをプレード編組した補強層 ブロー長：２００ｍ マンドレルの引き抜き（ブロー）：２０ＭＰａの水圧を
かけることより行った。 また、ナイロンマンドレル、ラバーマンドレルおよびポ
リブチレンテレフタレートマンドレルは以下のものを用
いた。 ナイロンマンドレル：６−ナイロンを加熱溶融し直径６
ｍｍのマンドレルに押出成形したもの ラバーマンドレル：ＩＩＲを直径６ｍｍのマンドレルに
押出成形し加硫したもの ポリブチレンテレフタレートマンドレル：ＰＢＴ樹脂の
み（ポリブチレンテレフタレート１００％）を直径６ｍ
ｍのマンドレルに押出成形したもの 以上の評価結果は表３に記した。
使用） 補強層；ワイヤーをプレード編組した補強層 ブロー長：２００ｍ マンドレルの引き抜き（ブロー）：２０ＭＰａの水圧を
かけることより行った。 また、ナイロンマンドレル、ラバーマンドレルおよびポ
リブチレンテレフタレートマンドレルは以下のものを用
いた。 ナイロンマンドレル：６−ナイロンを加熱溶融し直径６
ｍｍのマンドレルに押出成形したもの ラバーマンドレル：ＩＩＲを直径６ｍｍのマンドレルに
押出成形し加硫したもの ポリブチレンテレフタレートマンドレル：ＰＢＴ樹脂の
み（ポリブチレンテレフタレート１００％）を直径６ｍ
ｍのマンドレルに押出成形したもの 以上の評価結果は表３に記した。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】本発明により、十分な強度（降伏応力）
と、ブロー性、耐表面層剥離性に優れ、空隙のないマン
ドレルを提供することができる。特にポリエステルエラ
ストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して、ＰＢＴ樹脂の
配合量が５５重量％以上である場合は、断面の直径が９
ｍｍ未満の円柱状のマンドレルであるように形成しても
４０ＭＰａ以上の降伏応力を発現するので、従来ポリエ
ステルエラストマーからなるマンドレルでは製造するこ
とが出来なかった、内径が９ｍｍ未満のワイヤー補強高
圧ゴムホースの製造に用いることも可能なマンドレルを
提供することが出来る。
と、ブロー性、耐表面層剥離性に優れ、空隙のないマン
ドレルを提供することができる。特にポリエステルエラ
ストマーとＰＢＴ樹脂の重量和に対して、ＰＢＴ樹脂の
配合量が５５重量％以上である場合は、断面の直径が９
ｍｍ未満の円柱状のマンドレルであるように形成しても
４０ＭＰａ以上の降伏応力を発現するので、従来ポリエ
ステルエラストマーからなるマンドレルでは製造するこ
とが出来なかった、内径が９ｍｍ未満のワイヤー補強高
圧ゴムホースの製造に用いることも可能なマンドレルを
提供することが出来る。
【図１】マンドレルの材料となるポリエステル樹脂中の
ポリエステルエラストマーとＰＢＴ樹脂の配合比率（重
量比）と、成形されたマンドレルの降伏応力の関係を示
す図である。
ポリエステルエラストマーとＰＢＴ樹脂の配合比率（重
量比）と、成形されたマンドレルの降伏応力の関係を示
す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】少なくともポリエステルエラストマーとポ
リブチレンテレフタレート樹脂を加熱溶融混練してなる
樹脂組成物からなる樹脂マンドレル。 - 【請求項２】前記ポリエステルエラストマーとポリブチ
レンテレフタレート樹脂の重量和に対して前記ポリブチ
レンテレフタレート樹脂の配合量が５５〜９５重量％で
ある請求項１に記載の樹脂マンドレル。 - 【請求項３】前記ポリエステルエラストマーのショアＤ
硬度が５５〜７２Ｄである請求項１または２に記載の樹
脂マンドレル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33071696A JPH10166333A (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | 樹脂マンドレル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33071696A JPH10166333A (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | 樹脂マンドレル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10166333A true JPH10166333A (ja) | 1998-06-23 |
Family
ID=18235775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33071696A Pending JPH10166333A (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | 樹脂マンドレル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10166333A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006321146A (ja) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | ゴムホース製造用マンドレル |
| US7488521B2 (en) | 2001-01-19 | 2009-02-10 | Nissan Motor Co., Ltd. | Resinous tube |
| JP2011207927A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Du Pont-Toray Co Ltd | 樹脂製マンドレル |
-
1996
- 1996-12-11 JP JP33071696A patent/JPH10166333A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7488521B2 (en) | 2001-01-19 | 2009-02-10 | Nissan Motor Co., Ltd. | Resinous tube |
| JP2006321146A (ja) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | ゴムホース製造用マンドレル |
| JP2011207927A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Du Pont-Toray Co Ltd | 樹脂製マンドレル |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011023 |