JPH0996186A - Packer device - Google Patents
Packer deviceInfo
- Publication number
- JPH0996186A JPH0996186A JP25757195A JP25757195A JPH0996186A JP H0996186 A JPH0996186 A JP H0996186A JP 25757195 A JP25757195 A JP 25757195A JP 25757195 A JP25757195 A JP 25757195A JP H0996186 A JPH0996186 A JP H0996186A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- foam
- seal member
- injection pipe
- packer device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、パッカー装置に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a packer device.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ボーリング穴の透水試験やグラウチング
を行う場合、特公昭５３−１１２４１号公報に開示され
ているようなパッカー装置が用いられている。すなわ
ち、従来のパッカー装置は、図５および図６に示すよう
に、インジェンションパイプ１０１とシール部材として
のゴムチューブ１０２とから構成されていて、図５に示
すように、ゴムチューブ１０２内に加圧媒体を入れず、
ゴムチューブ１０２を収縮させた状態で、まず、ボーリ
ング穴等の注入穴１０３の所望位置までインジェクショ
ンパイプ１０１を挿入し、所定位置まで挿入できたら、
図６に示すように、水や空気等の加圧媒体１０５をパイ
プ１０４からゴムチューブ１０２内に注入してゴムチュ
ーブ１０２を注入穴１０３の内壁面に密着するように膨
張させて注入穴の開口部側をシールしたのち、インジェ
クションパイプ１０１を介して水やモルタル等を注入穴
１０３に圧入するようになっている。2. Description of the Related Art A packer device as disclosed in Japanese Examined Patent Publication No. 53-11241 is used when conducting a water permeability test or grouting for a boring hole. That is, the conventional packer device is composed of an injection pipe 101 and a rubber tube 102 as a seal member as shown in FIGS. 5 and 6, and is added to the inside of the rubber tube 102 as shown in FIG. Without pressure medium,
With the rubber tube 102 contracted, first insert the injection pipe 101 to a desired position of the injection hole 103 such as a boring hole, and if it can be inserted to a predetermined position,
As shown in FIG. 6, a pressurizing medium 105 such as water or air is injected from the pipe 104 into the rubber tube 102, and the rubber tube 102 is expanded so as to be in close contact with the inner wall surface of the injection hole 103 to open the injection hole. After sealing the part side, water, mortar, or the like is press-fitted into the injection hole 103 through the injection pipe 101.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のパッカ
ー装置の場合、つぎのような問題があった。 ボーリング穴等の注入穴１０３の内壁面は、粗く、
局部的に大きく広がっている部分があり、このような部
分で、ゴムチューブ１０２も、注入穴１０３の内壁面の
凹凸に沿うように広がる。したがって、ゴムチューブの
厚みもその分薄くなり、注入穴の内壁面から少しでも鋭
角な突起物が突出していると、ゴムチューブが破れ、シ
ール効果が全くなくなる恐れがある。However, the conventional packer device has the following problems. The inner wall surface of the injection hole 103 such as a boring hole is rough,
There is a locally widened portion, and at such a portion, the rubber tube 102 also spreads along the irregularities of the inner wall surface of the injection hole 103. Therefore, the thickness of the rubber tube also becomes thin accordingly, and if a projection having an acute angle is projected from the inner wall surface of the injection hole, the rubber tube may be broken and the sealing effect may be completely lost.
【０００４】 インジェクションパイプ１０１を介し
て水やモルタル等を注入穴１０３に圧入する装置以外に
ゴムチュープ１０２に加圧媒体１０５を送り込むパイプ
１０４およびポンプ（図示せず）等の装置を別途設けな
くてはならず、装置全体が複雑になりコストもかかる。 本発明は、このような事情に鑑みて、構造が簡単で、確
実にシール可能なシール部材を備えたパッカー装置を提
供することを目的としている。In addition to a device for press-fitting water, mortar, etc. into the injection hole 103 via the injection pipe 101, devices such as a pipe 104 and a pump (not shown) for feeding the pressurizing medium 105 to the rubber tube 102 must be separately provided. In addition, the entire device becomes complicated and costly. In view of such circumstances, an object of the present invention is to provide a packer device having a simple structure and a seal member capable of reliably sealing.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明にかかるパッカー
装置は、このような目的を達成するために、所望の注入
穴へ流体を注入するインジェクションパイプと、このイ
ンジェクションパイプの所望部分を囲繞するように配置
され、インジェクションパイプを注入穴に挿入する時に
は、収縮していて、インジェクションパイプから注入穴
内への流体注入時には、インジェクションパイプと注入
穴内壁面との隙間をシールするように膨張するシール部
材とを備えたパッカー装置において、前記シール部材
が、独立気泡が発泡体を構成する樹脂の弾性回復限界内
で圧縮されてなる遅延された形状回復性を有する独立気
泡樹脂発泡体と、連続気泡が発泡体を構成する樹脂の弾
性回復限界内で圧縮されその外周面を樹脂層で被覆され
ている遅延された形状回復性を有する積層体（Ａ）と、
繊維集成体がその弾性回復限界内で圧縮されその外周面
を樹脂層で被覆されている遅延された形状回復性を有す
る積層体（Ｂ）とからなる群より選ばれた何れかの材料
で形成されている構成とした。In order to achieve such an object, a packer device according to the present invention surrounds an injection pipe for injecting a fluid into a desired injection hole and a desired portion of the injection pipe. And is contracted when the injection pipe is inserted into the injection hole, and expands so as to seal the gap between the injection pipe and the inner wall surface of the injection hole when the fluid is injected from the injection pipe into the injection hole. In a packer device provided with the sealing member, the closed cell is a closed cell resin foam having a delayed shape recovery property in which closed cells are compressed within an elastic recovery limit of a resin forming a foam, and open cells are foams. Delayed shape that is compressed within the elastic recovery limit of the resin that constitutes Laminate having a recovery and (A),
The fiber assembly is formed of a material selected from the group consisting of a laminate (B) having a delayed shape recovery property in which the fiber assembly is compressed within its elastic recovery limit and the outer peripheral surface thereof is covered with a resin layer. It has been configured.
【０００６】上記構成において、遅延された形状回復性
を有する独立気泡樹脂発泡体とは、以下のようなものを
言う。 炭酸ガスや液化ガス等のガス透過係数Ｐagent が空
気のガス透過係数Ｐai r より大きく、常温でガスもしく
は常温で液化するガスを発泡ガスとして用いたものであ
って、気泡内のガス置換、あるいは液化による体積収縮
により自然収縮を起こし、収縮後樹脂の弾性回復力とガ
ス透過により気泡の内外圧力と釣り合いながら徐々にも
との厚さに回復してゆくもの。すなわち、Ｐagent ＞Ｐ
air となるガスを発泡剤として用いた場合、セル膜を通
して独立気泡（セル）内から外界（大気中）へ逃げる
（透過）ガス量の方が、外界から独立気泡内へ入るガス
量よりも多くなり、独立気泡内圧＜外界圧（大気圧）と
なる。この時、発泡体には外界圧で圧縮される力Ｆ1 と
それに抵抗する樹脂の弾性力Ｆ2 がかかり、Ｆ1 とＦ 2
が釣り合う状態まで発泡体が収縮する。収縮が進行する
にしたがって独立気泡内から外界へ逃げるガス量が次第
に減少し、しばらくすると独立気泡内から外界へ逃げる
ガス量と外界から独立気泡内に入るガス量が平衡に達し
収縮は停止する。この後、発泡体は膨張を開始する。In the above structure, delayed shape recovery
The closed cell resin foam having
To tell. Gas permeability coefficient P for carbon dioxide and liquefied gasagentIs empty
Gas gas permeability coefficient Pai rLarger and gas at room temperature
Uses gas that liquefies at room temperature as a foaming gas.
Therefore, volume shrinkage due to gas replacement in gas bubbles or liquefaction
Causes natural shrinkage.
Gradually while balancing with the internal and external pressure of the bubble
The thing that recovers to the thickness. That is, Pagent> P
airWhen a gas that becomes
Escapes from the inside of the closed cell (cell) to the outside (atmosphere)
The amount of (permeated) gas is the gas entering the closed cell from the outside world
And the closed cell internal pressure <external pressure (atmospheric pressure)
Become. At this time, a force F compressed by the external pressure is applied to the foam.1When
The elastic force F of the resin that resists it2, F1And F 2
The foam shrinks until the balance is reached. Contraction progresses
The amount of gas that escapes from the closed cell to the outside world
And after a while, escape from the closed cell to the outside world
The amount of gas and the amount of gas entering the closed cell from the outside reach equilibrium.
The contraction stops. After this, the foam begins to expand.
【０００７】 の発泡ガス以外のガスを発泡ガスと
して用いたものであって、発泡体に弾性領域内の圧縮歪
みを与えた場合、発泡体を構成する独立気泡の内圧が上
昇し、直後に外力を取り除けば発泡体は瞬時に元の形状
に回復するが、所定時間以上その歪みを保持させれば、
樹脂のガス透過性により気泡内のガスが気泡膜から徐々
にぬけてゆき内圧と外圧とが釣り合い、外力を取り除い
ても瞬間的な形状回復は起こらず、その歪みが樹脂の弾
性領域内であれば、圧縮を解除すると樹脂の弾性回復力
により気泡の内外圧力と釣り合いながら徐々にもとの厚
さに回復してゆく性質を持つもの。When a gas other than the foaming gas of is used as the foaming gas, and the compressive strain in the elastic region is applied to the foam, the internal pressure of the closed cells constituting the foam rises, and immediately after the external force. If you remove the, the foam will instantly recover its original shape, but if you keep the strain for a certain period of time,
Due to the gas permeability of the resin, the gas inside the bubbles gradually escapes from the bubble film, and the internal pressure and external pressure are balanced. For example, when the compression is released, the elastic recovery of the resin balances the internal and external pressures of the bubbles and gradually restores the original thickness.
【０００８】 の発泡ガス以外のガスを発泡ガスと
して用いたものであって、減圧下で発泡することにより
気泡中のガス圧力は大気圧以下となった状態で冷却固定
した後大気中に取り出した時、発泡体が大気圧により一
旦圧縮され、樹脂の弾性回復力により気泡の内外圧力と
釣り合いながら徐々にもとの厚さに回復してゆくもの。A gas other than the bubbling gas was used as a bubbling gas, and the bubbling was carried out under reduced pressure so that the gas pressure in the bubbling was kept below atmospheric pressure, and the gas was cooled and fixed and then taken out into the atmosphere. At this time, the foam is once compressed by atmospheric pressure and gradually recovers its original thickness while balancing the internal and external pressures of the bubbles by the elastic recovery force of the resin.
【０００９】 冷却すると液化する発泡剤（熱可塑性
樹脂の場合は沸点が樹脂のガラス転移点温度以上軟化点
温度以下の発泡剤、熱硬化性樹脂の場合は沸点が樹脂の
ガラス転移点温度以上樹脂の分解温度以下）を使用して
発泡体を製造したもの。すなわち、沸点が樹脂のガラス
転移点温度以上軟化点温度以下である発泡剤を用いた場
合、発泡体を発泡剤の沸点まで冷却すると、独立気泡内
の発泡剤も冷却されて気体から液体になる。このとき発
泡剤の体積収縮によって独立気泡内圧＜外界圧（大気
圧）となり発泡体が収縮する。その後樹脂の弾性回復力
により気泡の内外圧力と釣り合いながら徐々にもとの厚
さに回復してゆく。A foaming agent that liquefies when cooled (in the case of a thermoplastic resin, a foaming agent having a boiling point not lower than the glass transition temperature of the resin and not higher than the softening point temperature thereof, and in the case of a thermosetting resin, a boiling point not lower than the glass transition temperature of the resin (Below the decomposition temperature of), a foam was produced. That is, when a foaming agent having a boiling point not lower than the glass transition temperature of the resin and not higher than the softening point temperature is used, when the foam is cooled to the boiling point of the foaming agent, the foaming agent in the closed cells is also cooled and becomes a liquid from a gas. . At this time, due to the volume contraction of the foaming agent, the internal pressure of the closed cells becomes smaller than the external pressure (atmospheric pressure), and the foam contracts. After that, the elastic recovery force of the resin balances the internal and external pressures of the bubbles to gradually restore the original thickness.
【００１０】なお、上記の独立気泡樹脂発泡体を圧縮
する場合、圧縮時の温度は、独立気泡樹脂発泡体を構成
する樹脂の軟化点（非晶性樹脂についてはガラス転移
点、結晶性樹脂については融点を軟化点とする）以下で
ある。すなわち、軟化点以上の温度で圧縮を行った場
合、抜重後の発泡体の形状回復能がなくなる恐れがあ
る。In the case of compressing the above-mentioned closed cell resin foam, the temperature at the time of compression is the softening point of the resin constituting the closed cell resin foam (glass transition point for amorphous resin, crystalline resin). Is the melting point and the softening point). That is, when compression is performed at a temperature equal to or higher than the softening point, there is a possibility that the shape recovery ability of the foam after removal of the weight may be lost.
【００１１】独立気泡樹脂発泡体の形状としては、特に
限定されないが、たとえば、筒状、線状あるいは帯状の
もの等が挙げられる。なお、線状とは、たとえば、棒状
や紐状のものを言い、その断面形状は、特に限定されな
いが、たとえば、円形、楕円形、多角形、星形等が挙げ
られる。The shape of the closed cell resin foam is not particularly limited, but examples thereof include a tubular shape, a linear shape and a band shape. The linear shape means, for example, a rod shape or a string shape, and the cross-sectional shape thereof is not particularly limited, and examples thereof include a circle, an ellipse, a polygon, and a star.
【００１２】独立気泡樹脂発泡体の独立気泡率は、シー
ル部材として必要とする回復量により決まり、６０％〜
１００％が好ましい。独立気泡樹脂発泡体を構成する樹
脂としては、特に限定されないが、圧縮永久歪み（ＪＩ
Ｓ Ｋ ６７６７に準拠）が２０％以下のもの、特に１
０％以下のものが形状回復性に優れ好ましい。The closed cell rate of the closed cell resin foam is determined by the amount of recovery required as a seal member and is 60% to 60%.
100% is preferable. The resin constituting the closed-cell resin foam is not particularly limited, but the compression set (JI
SK 6767) 20% or less, especially 1
Those having 0% or less are preferable because of excellent shape recovery properties.
【００１３】このような樹脂としては、以下のような熱
可塑性樹脂あるいは熱硬化性樹脂が挙げれる。 〔熱可塑性樹脂〕ポリエチレン，ポリプロピレン，エチ
レン−プロピレン共重合体，エチレン−プロピレン−ジ
エン共重合体，エチレン−酢酸ビニル共重合体等のオレ
フィン系樹脂、ポリメチルアクリレート，ポリメチルメ
タクレート，エチレン−エチルアクリレート共重合体等
のアクリル系樹脂、ブタジエン−スチレン，アクリロニ
トリル−スチレン，スチレン，スチレン−ブタジエン−
スチレン，スチレン−イソプレン−スチレン，スチレン
−アクリル酸等のスチレン系樹脂、アクリロニトリル−
ポリ塩化ビニル，ポリ塩化ビニル−エチレン等の塩化ビ
ニル系樹脂、ポリフッ化ビニル，ポリフッ化ビニリデン
等のフッ化ビニル系樹脂、６−ナイロン，６・６−ナイ
ロン，１２−ナイロン等のアミド樹脂、ポリエチレンテ
レフタレート，ポリブチレンテレフタレート等の飽和エ
ステル系樹脂、ポリカーボネート、ポリフェニレンオキ
サイド、ポリアセタール、ポリフェニレンスルフィド、
シリコーン樹脂、熱可塑性ウレタン樹脂、ポリエーテル
エーテルケトン、ポリエーテルイミド、各種エラストマ
ーやこれらの架橋体。Examples of such resins include the following thermoplastic resins and thermosetting resins. [Thermoplastic resin] Olefin resin such as polyethylene, polypropylene, ethylene-propylene copolymer, ethylene-propylene-diene copolymer, ethylene-vinyl acetate copolymer, polymethyl acrylate, polymethylmethacrylate, ethylene-ethyl Acrylic resin such as acrylate copolymer, butadiene-styrene, acrylonitrile-styrene, styrene, styrene-butadiene-
Styrene resins such as styrene, styrene-isoprene-styrene, styrene-acrylic acid, acrylonitrile-
Polyvinyl chloride resins such as polyvinyl chloride and polyvinyl chloride-ethylene; vinyl fluoride resins such as polyvinyl fluoride and polyvinylidene fluoride; amide resins such as 6-nylon, 6.6-nylon and 12-nylon; polyethylene Saturated ester resins such as terephthalate and polybutylene terephthalate, polycarbonate, polyphenylene oxide, polyacetal, polyphenylene sulfide,
Silicone resin, thermoplastic urethane resin, polyetheretherketone, polyetherimide, various elastomers and cross-linked products of these.
【００１４】〔熱硬化性樹脂〕エポキシ系樹脂、フェノ
ール系樹脂、メラミン系樹脂、ウレタン系樹脂、イミド
系樹脂、ユリア系樹脂、シリコーン系樹脂、不飽和ポリ
エステル系樹脂の硬化物等。 〔天然樹脂〕天然ゴム、セルロース、デンプン、蛋白
質、うるしなどの樹液等 なお、これらの樹脂は単独で用いても２種以上併用して
も良い。[Thermosetting resin] Epoxy resin, phenolic resin, melamine resin, urethane resin, imide resin, urea resin, silicone resin, and cured product of unsaturated polyester resin. [Natural Resin] Natural Rubber, Cellulose, Starch, Protein, Sap such as Urushi, etc. These resins may be used alone or in combination of two or more kinds.
【００１５】また、上記樹脂の中でも、特に形状回復性
に優れるものとして、オレフィン樹脂、スチレン系樹
脂、アミド系樹脂、アクリル共重合体、軟質ポリウレタ
ン、軟質塩化ビニル樹脂、ポリアセタール、シリコーン
樹脂、各種エラストマーが特に挙げられる。発泡方法
は、プラスチックフォームハンドブックに記載されてい
る方法を含め公知の方法が挙げられ、いずれの方法を用
いても構わない。Among the above resins, those having particularly excellent shape recovery properties include olefin resins, styrene resins, amide resins, acrylic copolymers, soft polyurethanes, soft vinyl chloride resins, polyacetals, silicone resins, and various elastomers. Are particularly mentioned. Known foaming methods, including those described in the Plastic Foam Handbook, may be used, and any method may be used.
【００１６】本発明で使用される発泡剤としては、特に
限定されないが、たとえば、分解型の発泡剤としてアゾ
ジカルボアミド（ＡＤＣＡ）、アゾビスイソブチロニト
リル（ＡＩＢＮ）、ジニトロソペンタメチレンテトラミ
ン（ＤＰＴ）、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド（Ｔ
ＳＨ）、ベンゼンスルホニルヒドラジド（ＢＳＨ）及
び、重炭酸ナトリウムなどが挙げられ、揮発型の発泡剤
として炭酸ガス、プロパン、メチルエーテル、ペンタ
ン、１，１−ジククロ−１−フルオロエタンなどの気体
およびエーテル、石油エーテル、アセトンなどの揮発性
液体が挙げられる。The foaming agent used in the present invention is not particularly limited, but for example, decomposition type foaming agents such as azodicarbonamide (ADCA), azobisisobutyronitrile (AIBN) and dinitrosopentamethylenetetramine. (DPT), p-toluenesulfonyl hydrazide (T
SH), benzenesulfonyl hydrazide (BSH), sodium bicarbonate and the like, and examples of volatile blowing agents include carbon dioxide, propane, methyl ether, pentane, 1,1-dichloro-1-fluoroethane and other gases and ethers. , Volatile liquids such as petroleum ether and acetone.
【００１７】また、これら発泡剤と共に、発泡速度を調
節する発泡助剤を添加してもよい。因に、発泡速度を速
める発泡助剤として、ステアリン酸亜鉛，ステアリン酸
カルシウム等の金属石けん、亜鉛華，硝酸亜鉛等の無機
塩、アジピン酸，シュウ酸等の酸類が挙げられ、発泡速
度を遅延する発泡助剤として、マレイン酸，フタル酸等
の有機酸、無水マレイン酸，無水フタル酸等の有機酸無
水物、ジブチル錫マレート，塩化錫等の錫化合物が挙げ
られる。A foaming aid for controlling the foaming rate may be added together with these foaming agents. As foaming aids for increasing the foaming speed, metal soaps such as zinc stearate and calcium stearate, inorganic salts such as zinc white and zinc nitrate, and acids such as adipic acid and oxalic acid are used, and the foaming speed is retarded. Examples of the foaming assistant include organic acids such as maleic acid and phthalic acid, organic acid anhydrides such as maleic anhydride and phthalic anhydride, and tin compounds such as dibutyltin malate and tin chloride.
【００１８】発泡助剤は、使用する樹脂，発泡剤，助剤
の種類によって異なるが、通常熱可塑性樹脂１００重量
部に対して０．１〜２重量部程度の添加割合で添加され
ることが好ましい。すなわち、添加量が０．１重量部以
下では、効果が小さく、２重量部以上では飽和状態とな
り、それ以上の添加効果がなくなる恐れがある。The foaming aid varies depending on the type of resin, foaming agent and aid used, but is usually added in an amount of about 0.1 to 2 parts by weight per 100 parts by weight of the thermoplastic resin. preferable. That is, when the amount is 0.1 part by weight or less, the effect is small, and when the amount is 2 parts by weight or more, the state is saturated, and there is a possibility that the effect of further addition may be lost.
【００１９】また、上記発泡体には、充填剤、補強繊
維、着色剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、難燃剤等を必
要に応じて混合されていても構わない。充填剤として
は、たとえば、炭酸カルシウム、タルク、クレー、酸化
マグネシウム、酸化亜鉛、カーボンブラック、二酸化ケ
イ素、酸化チタン、ガラス粉、ガラスビーズ等が挙げら
れる。Further, the above foam may be mixed with a filler, a reinforcing fiber, a colorant, an ultraviolet absorber, an antioxidant, a flame retardant, etc., if necessary. Examples of the filler include calcium carbonate, talc, clay, magnesium oxide, zinc oxide, carbon black, silicon dioxide, titanium oxide, glass powder, glass beads and the like.
【００２０】補強繊維としては、たとえば、ガラス繊
維、炭素繊維等が挙げられる。着色剤としては、たとえ
ば、酸化チタン等の顔料が挙げられる。酸化防止剤とし
ては、一般に用いれるものであれば、特に限定されず、
たとえば、テトラキス〔メチレン（３，５−ジ−ｔ−ブ
チル−４−ヒドロキシハイドロシンナメート）〕メタ
ン、チオジプロピオン酸ジラウリル、１，１，３−トリ
ス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェ
ニル）ブタン等が挙げられる。Examples of the reinforcing fiber include glass fiber and carbon fiber. Examples of the coloring agent include pigments such as titanium oxide. The antioxidant is not particularly limited as long as it is a commonly used antioxidant,
For example, tetrakis [methylene (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyhydrocinnamate)] methane, dilauryl thiodipropionate, 1,1,3-tris (2-methyl-4-hydroxy-5- t-butylphenyl) butane and the like.
【００２１】難燃剤としては、ヘキサブロモフェニルエ
ーテル，デカブロモジフェニルエーテル等の臭素系難燃
剤、ポリリン酸アンモニウム、トリメチルホスフェー
ト、トリエチルホスフェート等の含リン酸系難燃剤、メ
ラミン誘導体、無機系難燃剤等の１種又は２種以上の混
合物が挙げられる。Examples of the flame retardant include bromine flame retardants such as hexabromophenyl ether and decabromodiphenyl ether, phosphoric acid flame retardants such as ammonium polyphosphate, trimethyl phosphate and triethyl phosphate, melamine derivatives and inorganic flame retardants. Examples include one kind or a mixture of two or more kinds.
【００２２】一方、遅延された形状回復性を有する積層
体（Ａ）は、以下のようなものを言う。まず、連続気泡
樹脂発泡体としては、特に限定されないが、連続気泡率
が６０〜１００％のものが好ましい。連続気泡樹脂発泡
体を構成する樹脂としては、上記独立気泡樹脂発泡体と
同様の樹脂を使用することができる。On the other hand, the laminated body (A) having a delayed shape recovery property is as follows. First, the open-cell resin foam is not particularly limited, but preferably has an open-cell rate of 60 to 100%. As the resin constituting the open-cell resin foam, the same resin as the above-mentioned closed-cell resin foam can be used.
【００２３】連続気泡樹脂発泡体の製造方法は、特に限
定されないが、たとえば、発泡剤分解法、溶剤気散
法、化学反応法等により独立気泡を有する発泡体を製造
したのち、この発泡体を押圧し、独立気泡を潰す方法、
この発泡体に針状物に突き刺して孔開けし独立気泡を
連通させる方法、気泡倍率を高くして発泡時に連続気
泡率の高い発泡体を製造する方法などが挙げられる。The method for producing the open-cell resin foam is not particularly limited, but, for example, after producing a foam having closed cells by a foaming agent decomposition method, a solvent vaporization method, a chemical reaction method, etc., this foam is prepared. How to press and collapse the closed cells,
Examples of the method include a method in which a needle-shaped material is pierced into the foam to open a hole to allow the closed cells to communicate with each other, and a method in which a foam ratio is increased to produce a foam having a high open cell rate at the time of foaming.
【００２４】樹脂フィルムとしては、連続気泡樹脂発泡
体の体積をＶcm3 、連続気泡樹脂発泡体の表面積をＳcm
2 、フィルムの空気透過量をＰcm3 ／cm2 ・hr・atm と
したとき、Ｖ／（Ｓ×Ｐ）＝１〜１０００を満たせば、
樹脂の種類、フィルムの厚さ等は、特に限定されない。
すなわち、Ｖ／（Ｓ×Ｐ）が小さすぎると、連続気泡樹
脂発泡体内へ透過する空気の量が多過ぎて緩衝材が配管
前に膨張してしまい、逆に大きすぎると、透過する空気
の量が少な過ぎて膨張に時間がかかりすぎる。As the resin film, the volume of the open-cell resin foam is Vcm 3 , and the surface area of the open-cell resin foam is Scm.
2. When the air permeability of the film is Pcm 3 / cm 2 · hr · atm, if V / (S × P) = 1 to 1000 is satisfied,
The type of resin and the thickness of the film are not particularly limited.
That is, if V / (S × P) is too small, the amount of air that permeates into the open-cell resin foam will be too large and the cushioning material will expand in front of the piping. The amount is too small and it takes too long to expand.
【００２５】連続気泡樹脂発泡体を樹脂フィルムで被覆
する方法としては、特に限定されないが、たとえば、以
下のような方法が挙げられる。 連続気泡樹脂発泡体を圧縮して気泡内の気体を排除
した状態で表面にフィルムを熱ラミネートあるいは接着
剤ラミネートする。The method for coating the open-cell resin foam with a resin film is not particularly limited, but the following methods may be mentioned, for example. The film is heat-laminated or adhesive-laminated on the surface in a state where the open-cell resin foam is compressed to eliminate the gas in the cells.
【００２６】 連続気泡樹脂発泡体をフィルムで挟む
か、袋内に収容し、プレス等で圧縮した状態で開口部を
ヒートシールあるいは接着剤で封止する。 連続気泡樹脂発泡体を袋状のフィルム内に充填し、
真空ポンプ内でフィルム内の空気を抜く。The open-cell resin foam is sandwiched between films or housed in a bag, and the opening is heat-sealed or sealed with an adhesive while being compressed by a press or the like. Fill the open-cell resin foam into a bag-like film,
Vent the air in the film in a vacuum pump.
【００２７】連続気泡樹脂発泡体の収縮は、３方向に一
様に収縮させる場合、収縮前の体積の１５％以上、１方
向（例えば、シート形状で厚さ方向）のみ収縮させる場
合、収縮前の１０％以上が好ましい。また、収縮は、連
続気泡樹脂発泡体に用いられる樹脂の弾性変形領域内で
行われなければならない。弾性変形領域内を超え塑性変
形領域内に入る、あるいは破断点を超えると連続気泡樹
脂発泡体の膨張（収縮回復）は起こらない。したがっ
て、収縮量が小さ過ぎると回復が悪くなる。The shrinkage of the open-cell resin foam is 15% or more of the volume before shrinkage when uniformly shrinking in three directions, and before shrinking when shrinking only in one direction (for example, the sheet shape and the thickness direction). Is preferably 10% or more. Also, the shrinkage must be performed within the elastic deformation region of the resin used for the open-cell resin foam. The expansion (shrinkage recovery) of the open-cell resin foam does not occur when it exceeds the elastic deformation region and enters the plastic deformation region or exceeds the breaking point. Therefore, if the amount of shrinkage is too small, the recovery will be poor.
【００２８】なお、この積層体（Ａ）の膨張の原理を説
明すると、以下のとおりである。The principle of expansion of this laminate (A) will be described below.
【００２９】すなわち、積層体（Ａ）は、連続気泡樹脂
発泡体の収縮により発生する圧縮応力（内力）と大気圧
（外力）とがかかっていて、内力と外力とが釣り合った
状態になっている。ここで、空気が樹脂フィムルを通し
て連続気泡樹脂発泡体内に外部から入ってくると、積層
体内の圧力が上昇するため、内力＞外力となり、連続気
泡樹脂発泡体が膨張する。そして、連続気泡樹脂発泡体
の膨張に伴って積層体内の圧力が低下し、再び内力と外
力とが釣り合った平衡状態になる。さらに、樹脂フィム
ルを通して連続気泡樹脂発泡体内に外部から入ってくる
と、再び連続気泡樹脂発泡体が膨張したのち平衡状態に
なる。すなわち、膨張−平衡状態を繰り返し最終的に収
縮前の体積の８０〜１００％まで回復するようになって
いる。That is, the laminated body (A) is in a state where the compressive stress (internal force) generated by the contraction of the open-cell resin foam and the atmospheric pressure (external force) are applied, and the internal force and the external force are balanced. There is. Here, when air enters from the outside into the open-cell resin foam through the resin film, the pressure inside the laminate rises, so that the internal force> external force, and the open-cell resin foam expands. Then, the pressure inside the laminated body decreases as the open-cell resin foam expands, and the internal force and the external force are balanced again. Further, when the foamed resin body enters from the outside through the resin film into the foamed resin body from the outside, the foamed foamed resin body again expands and becomes in an equilibrium state. That is, the expansion-equilibrium state is repeated to finally recover 80 to 100% of the volume before contraction.
【００３０】他方、積層体（Ｂ）とは、積層体（Ａ）の
連続気泡樹脂発泡体に代えて、繊維集成体を用いた以外
は、積層体（Ａ）と全く同様になっている。なお、繊維
集成体とは、多数の繊維が互いに絡み合ってシート状、
ボード状に形成されたものを言い、たとえば、ロックウ
ール、グラスウール、セルロースファイバー等の繊維か
ら形成されているものが挙げられる。On the other hand, the laminate (B) is exactly the same as the laminate (A) except that a fiber assembly is used instead of the open-cell resin foam of the laminate (A). In addition, the fiber assembly is a sheet shape in which many fibers are entangled with each other,
It means that it is formed into a board shape, and examples thereof include those formed from fibers such as rock wool, glass wool and cellulose fiber.
【００３１】インジェクションパイプとしては、特に限
定されず、金属管、プラスチック管、複合管などの一般
に使用されているものが挙げられる。また、シール部材
の表面には、注入穴の壁面との間の密着性を向上させる
ために、ゴム、エラストマーおよびこれらの発泡体等の
形状追従性に優れた材料からなる層を設けるようにして
も構わない。The injection pipe is not particularly limited, and examples thereof include commonly used ones such as metal pipes, plastic pipes, and composite pipes. Further, on the surface of the seal member, in order to improve the adhesion with the wall surface of the injection hole, a layer made of a material excellent in shape following property such as rubber, elastomer and foams thereof is provided. I don't mind.
【００３２】[0032]
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を図
面を参照しつつ詳しく説明する。図１および図２に示す
ように、このパッカー装置１は、インジェクションパイ
プ２とシール部材３とを備えている。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. As shown in FIGS. 1 and 2, the packer device 1 includes an injection pipe 2 and a seal member 3.
【００３３】シール部材３は、インジェクションパイプ
２の所定部分を囲繞するようにインジェクションパイプ
２と一体化され、しかも、独立気泡が発泡体を構成する
樹脂の弾性回復限界内で圧縮されてなる遅延された形状
回復性を有する独立気泡樹脂発泡体と、連続気泡が発泡
体を構成する樹脂の弾性回復限界内で圧縮されその外周
面を樹脂層で被覆されている遅延された形状回復性を有
する積層体（Ａ）と、繊維集成体がその弾性回復限界内
で圧縮されその外周面を樹脂層で被覆されている遅延さ
れた形状回復性を有する積層体（Ｂ）とからなる群より
選ばれた何れかの材料で形成されている。The sealing member 3 is integrated with the injection pipe 2 so as to surround a predetermined portion of the injection pipe 2, and the closed cells are delayed by being compressed within the elastic recovery limit of the resin constituting the foam. Closed-cell resin foam having shape recovery and a laminated structure having delayed shape recovery in which open cells are compressed within the elastic recovery limit of the resin forming the foam and the outer peripheral surface is covered with a resin layer Selected from the group consisting of a body (A) and a laminate (B) having a delayed shape recovery in which the fiber assembly is compressed within its elastic recovery limit and its outer peripheral surface is covered with a resin layer. It is made of any material.
【００３４】このパッカー装置１は、以上のようになっ
ており、図１に示すようにシール部材３が所定に位置に
くるまでインジェクションパイプ２を挿入穴としてのボ
ーリング穴４に挿入する。この時、ボリーング穴４の内
径がシール部材３部分の外径より大きいため、スムーズ
に挿入することができる。そして、このように挿入され
たパッカー装置１は、シール部材３が遅延された形状回
復性を有する材料で形成されているから、挿入後、徐々
にシール部材３が形状回復して膨張し、図２に示すよう
に、インジェクションパイプ２とボーリング穴４の内壁
面との隙間を水密にシールする。The packer device 1 is constructed as described above, and as shown in FIG. 1, the injection pipe 2 is inserted into the boring hole 4 as an insertion hole until the seal member 3 reaches a predetermined position. At this time, since the inner diameter of the boring hole 4 is larger than the outer diameter of the seal member 3, it can be smoothly inserted. In the packer device 1 thus inserted, since the seal member 3 is formed of a material having a delayed shape recovery property, after the insertion, the seal member 3 gradually recovers its shape and expands. As shown in FIG. 2, the gap between the injection pipe 2 and the inner wall surface of the boring hole 4 is watertightly sealed.
【００３５】すなわち、シールする際に加圧媒体を注入
するような装置が全く不要で設備コストを低減できる。
しかも、ボーリング穴４の内壁面に鋭利な突起等が突出
していてもシール部材が破損してシール性が損なわれる
こともない。That is, a device for injecting a pressurizing medium at the time of sealing is not required at all and the facility cost can be reduced.
Moreover, even if a sharp projection or the like is projected on the inner wall surface of the boring hole 4, the seal member is not damaged and the sealing performance is not impaired.
【００３６】[0036]
【実施例】つぎに、本発明の実施例を詳しく説明する。 （実施例１） ・熱可塑性エラストマー（三菱油化社製のラバロン ＳＥ７４００Ｎ） １００重量部 ・気泡核形成材としてのタルク（日本タルク社製のＭＳ） ０．１重量部 を配合してなる樹脂組成物を、１９０℃のロールで溶融
混練した後、温度１９０℃、圧力１５０kg／cm2 で５分
間プレスして厚さ３mmのシートを作製した。EXAMPLES Next, examples of the present invention will be described in detail. (Example 1) 100 parts by weight of a thermoplastic elastomer (Lavalon SE7400N manufactured by Mitsubishi Petrochemical Co., Ltd.) 0.1% by weight of talc as a cell nucleating material (MS manufactured by Nippon Talc Co., Ltd.) The product was melt-kneaded with a roll at 190 ° C. and then pressed at a temperature of 190 ° C. and a pressure of 150 kg / cm 2 for 5 minutes to prepare a sheet having a thickness of 3 mm.
【００３７】このシートを１００mm×１００mmの小片に
裁断し、この小片を成形用型（オートクレーブ）内に充
填し、樹脂を１６５℃に加熱して溶融し、これに炭酸ガ
スを７５kg／cm2 の圧力で圧入して１時間保持したの
ち、成形用型の圧力を常温まで低下させて、板状に発泡
させた。This sheet was cut into small pieces of 100 mm × 100 mm, the small pieces were filled in a molding die (autoclave), the resin was heated to 165 ° C. and melted, and carbon dioxide gas of 75 kg / cm 2 was added thereto. After press-fitting with pressure and holding for 1 hour, the pressure of the molding die was lowered to room temperature to foam into a plate shape.
【００３８】得られた発泡体は、縦３１０mm×横３１０
mm×厚さ１０mmの板状をしており、その発泡倍率が２
８．５倍、独立気泡率が９０％であった。得られた発泡
体を内径２２mmのチューブ状に加工し、インジェクショ
ンパイプとしての銅管（呼び径１５Ａ）に被覆した。１
時間後、発泡倍率が１０．５倍（収縮率３５％）まで発
泡体が収縮してシール部材部分の外径が２８．５mmのパ
ッカー装置が得られた。なお、発泡体と銅管とは、接着
剤（コニシ社製ボンド アロンアルファースーパーセッ
ト）を介して接着一体化しておいた。The obtained foam has a length of 310 mm and a width of 310 mm.
mm × thickness 10 mm, it has a foaming ratio of 2
It was 8.5 times and the closed cell ratio was 90%. The obtained foamed product was processed into a tube having an inner diameter of 22 mm and covered with a copper pipe (nominal diameter 15 A) as an injection pipe. 1
After a lapse of time, the foam contracted to a foaming ratio of 10.5 times (shrinkage rate 35%), and a packer device having an outer diameter of the sealing member portion of 28.5 mm was obtained. The foam and the copper tube were bonded and integrated with each other via an adhesive (Bond Aron Alpha Superset manufactured by Konishi Co., Ltd.).
【００３９】このパッカー装置は、常温常圧下で８時間
放置したところ、シール部材を構成する発泡体の発泡倍
率が１５．７倍（収縮率５５％）になり、シール部材部
分の外径が３３mmとなった。また、回復後の被覆材の圧
縮永久歪みは、５．２％であった。一方、このパッカー
装置は、常圧下で６０℃で８時間放置したところ、シー
ル部材を構成する発泡体の発泡倍率が２０．０倍（収縮
率７０％）になり、シール部材部分の外径が３６mmとな
った。When this packer device is left to stand at room temperature and normal pressure for 8 hours, the foaming ratio of the foam constituting the seal member becomes 15.7 times (shrinkage rate 55%), and the outer diameter of the seal member portion is 33 mm. Became. The compression set of the coating material after recovery was 5.2%. On the other hand, in this packer device, when left standing at 60 ° C. under normal pressure for 8 hours, the foaming ratio of the foam constituting the sealing member becomes 20.0 times (shrinkage rate 70%), and the outer diameter of the sealing member portion becomes It became 36 mm.
【００４０】なお、発泡倍率、独立気泡率、および、収
縮率は、以下のようにして求めた。 〔発泡倍率〕得られた発泡体から縦３５mm×横３５mmの
小片を切り出し、その小片を、水が入れられたメスシリ
ンダー内に沈めて、その体積Ａを測定するとともに、電
子天秤を用いてその重量を測定する。そして、得られた
発泡体の重量を、発泡体の小片の体積Ａで除し、発泡体
の密度を算出し、発泡倍率＝用いた樹脂の密度／発泡密
度の式により求める。The expansion ratio, the closed cell ratio and the shrinkage ratio were determined as follows. [Expansion ratio] A small piece of 35 mm in length × 35 mm in width is cut out from the obtained foam, and the small piece is submerged in a graduated cylinder filled with water, and its volume A is measured, and the volume is measured using an electronic balance. Measure the weight. Then, the weight of the obtained foam is divided by the volume A of the small piece of the foam, the density of the foam is calculated, and the expansion ratio = the density of the resin used / the foam density is determined.
【００４１】〔独立気泡率〕空気比較式比重計１０００
型（東京サイエンス社製）を用い、１〜１／２〜１気圧
法で体積Ｂ（独立気泡体積＋樹脂体積）を測定する。そ
して、独立気泡率＝（体積Ｂ−重量／樹脂の密度）／
（体積Ａ−重量／樹脂の密度）の式により求める。[Independent bubble ratio] Air-comparison specific gravity meter 1000
Using a mold (manufactured by Tokyo Science Co., Ltd.), the volume B (closed cell volume + resin volume) is measured by the 1-1 / 2-1 atmosphere method. And closed cell rate = (volume B-weight / resin density) /
It is determined by the formula (volume A-weight / resin density).
【００４２】〔収縮率〕収縮率＝収縮（膨張）後の体積
／元の体積の式により求める。[Shrinkage rate] Shrinkage rate = Volume after shrinkage (expansion) / Original volume.
【００４３】（実施例２）実施例１と同様の樹脂組成物
を、ベントタイプのスクリュー式押出機（口径６５mm
φ、Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパーから押出機の原料投入口
に供給するとともに、押出機のベント部よりペンタンを
樹脂１００ｇに対して１０ｇの割合でで注入し、樹脂組
成物とペンタンとを押出機内で充分溶融混練した。Example 2 The same resin composition as in Example 1 was mixed with a vent type screw type extruder (caliber 65 mm).
φ, L / D = 35) is supplied to the raw material inlet of the extruder, and pentane is injected from the vent portion of the extruder at a ratio of 10 g with respect to 100 g of the resin, so that the resin composition and the pentane are mixed. It was sufficiently melt-kneaded in the extruder.
【００４４】そして、引き続き１６５℃に設定された内
径４．５mm×外径７．５mmの押出口金から混練物を１０
kg／ｈの押出量で連続的に押し出してチューブ状の発泡
体を得た。Then, the kneaded material was continuously mixed from an extrusion die having an inner diameter of 4.5 mm and an outer diameter of 7.5 mm set to 165 ° C.
A tubular foam was obtained by continuously extruding at an extrusion rate of kg / h.
【００４５】なお、押出機のシリンダー温度は、ホッパ
ーから押出機の先端に向かって１３５℃、１６０℃、１
４０℃、１３０℃に設定した。得られた発泡体は、内径
２２mm×外径４２mmのチューブ状をしていて、発泡倍率
が２９．７、独立気泡率が９０％であった。The cylinder temperature of the extruder is 135 ° C., 160 ° C., 1 ° C. from the hopper toward the tip of the extruder.
The temperature was set to 40 ° C and 130 ° C. The obtained foam had a tubular shape with an inner diameter of 22 mm and an outer diameter of 42 mm, and had a foaming ratio of 29.7 and a closed cell ratio of 90%.
【００４６】この発泡体をインジェクションパイプとし
ての銅管（呼び径１５Ａ）の外嵌したのち、恒温層中で
２３℃に冷却した。冷却によって発泡体が発泡倍率９．
７倍（収縮率３３％）まで収縮し、シール部材部分の外
径が２８．５のパッカー装置が得られた。なお、発泡体
と銅管とは、接着剤（コニシ社製ボンド アロンアルフ
ァースーパーセット）を介して接着一体化しておいた。A copper pipe (nominal diameter: 15 A) as an injection pipe was fitted on this foam, and then cooled to 23 ° C. in a constant temperature layer. The expansion ratio of the foam is 9.
The packer device was shrunk to 7 times (shrinkage rate of 33%), and a packer device having an outer diameter of the seal member portion of 28.5 was obtained. The foam and the copper tube were bonded and integrated with each other via an adhesive (Bond Aron Alpha Superset manufactured by Konishi Co., Ltd.).
【００４７】このパッカー装置は、常温常圧下で８時間
放置すると、シール部材を構成する発泡体が膨張して発
泡倍率１６．０倍（収縮率５４％）まで形状回復し、シ
ール部材部分の外径が３３mmになった。また、回復後の
発泡体の圧縮永久歪みは、５．０％であった。In this packer device, when left at room temperature and pressure for 8 hours, the foam constituting the seal member expands and the shape recovers up to a foaming ratio of 16.0 times (shrinkage rate 54%). The diameter became 33 mm. The compression set of the foam after recovery was 5.0%.
【００４８】一方、このパッカー装置は、常圧下、６０
℃で８時間放置したところ、シール部材を構成する発泡
体の発泡倍率が２０．２倍（収縮率６８％）になり、シ
ール部材部分の外径が３６mmとなった。On the other hand, this packer device is operated under normal pressure at 60
When left at 8 ° C. for 8 hours, the foaming ratio of the foam constituting the seal member became 20.2 times (shrinkage rate 68%), and the outer diameter of the seal member portion became 36 mm.
【００４９】（実施例３） ．熱可塑性エラストマー（三菱油化社製のラバロン ＳＥ７４００Ｎ） １００重量部 ・α−α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン （１分半減期温度１７４℃） ０．６重量部 ・アゾジカルボンアミド（分解温度１９８℃） １５重量部 を配合してなる樹脂組成物をスクリュー押出機（口径５
０mmφ、Ｌ／Ｄ＝３０）の原料供給口に供給し、樹脂を
押出機内で溶融混練した。なお、押出機のシリンダーの
温度は、ホッパーから押出機先端に向かって１６５℃、
１７０℃、１７５℃、１７５℃に設定した。(Example 3). Thermoplastic elastomer (Ravalon SE7400N manufactured by Mitsubishi Petrochemical Co., Ltd.) 100 parts by weight α-α′-bis (t-butylperoxy-m-isopropyl) benzene (1 minute half-life temperature 174 ° C.) 0.6 parts by weight A resin composition prepared by blending 15 parts by weight of azodicarbonamide (decomposition temperature 198 ° C.) was screw extruder (caliber 5
0 mmφ, L / D = 30) was supplied to the raw material supply port, and the resin was melt-kneaded in the extruder. The temperature of the cylinder of the extruder is 165 ° C from the hopper to the tip of the extruder.
The temperature was set to 170 ° C, 175 ° C, and 175 ° C.
【００５０】そして、樹脂組成物の溶融混練物を、温度
１７５℃に設定された厚さ３mm×幅２００mmの賦形金型
から１０kg／ｈの押出量でシート状に連続的に押出成形
した。Then, the melt-kneaded product of the resin composition was continuously extruded into a sheet form from a shaping die having a thickness of 3 mm and a width of 200 mm set at a temperature of 175 ° C. at an extrusion rate of 10 kg / h.
【００５１】つぎに、このシート状物を押出機の直後に
設けられた熱風加熱炉で、まず、１７５℃に加熱して樹
脂を架橋させたのち、つぎに２５０℃まで加熱して発泡
させた。得られた発泡体は、厚さ１０mm×幅６１０mmの
シート状をしていて、発泡倍率が２９．５倍、独立気泡
率が８７％であった。Next, this sheet material was first heated to 175 ° C. to crosslink the resin in a hot air heating furnace provided immediately after the extruder, and then heated to 250 ° C. to foam. . The obtained foam had a sheet shape with a thickness of 10 mm and a width of 610 mm, and had a foaming ratio of 29.5 times and a closed cell ratio of 87%.
【００５２】その後、得られた発泡体をプレス板に挟
み、厚さが５mmになるまで圧縮し、この状態で２日間保
持した。２日後、プレス板をはずすと、発泡倍率が１
４．９倍（収縮率５１％）、厚さ５mmとなっていた。こ
の発泡体を、接着剤（コニシ社製ボンド アロンアルフ
ァースーパーセット）を塗布したインジェクションパイ
プとしての銅管（呼び径１５Ａ）の外周にシール部材と
して巻付けて接着一体化し、シール部材部分の外径が３
６mmのパッカー装置を得た。Thereafter, the obtained foam was sandwiched between press plates, compressed to a thickness of 5 mm, and held in this state for 2 days. Two days later, when the press plate is removed, the expansion ratio is 1
The thickness was 4.9 times (shrinkage rate 51%) and the thickness was 5 mm. This foam is wrapped as a seal member around the outer periphery of a copper pipe (nominal diameter 15A) as an injection pipe coated with an adhesive agent (Bond Aron Alpha Superset manufactured by Konishi Co., Ltd.) to integrally bond the outer diameter of the seal member portion. Is 3
A 6 mm packer device was obtained.
【００５３】このパッカー装置は、常温常圧下で８時間
放置すると、シール部材を構成する発泡体が膨張して発
泡倍率１６．０倍（収縮率５４％）まで形状回復し、シ
ール部材部分の外径が３３mmになった。また、回復後の
発泡体の圧縮永久歪みは、５．０％であった。一方、こ
のパッカー装置は、常圧下、６０℃で８時間放置したと
ころ、シール部材を構成する発泡体の発泡倍率が２０．
２倍（収縮率６８％）になり、シール部材部分の外径が
３６mmとなった。In this packer device, when left at room temperature and pressure for 8 hours, the foam constituting the seal member expands and the shape recovers to a foaming ratio of 16.0 times (shrinkage rate 54%), and the outside of the seal member portion. The diameter became 33 mm. The compression set of the foam after recovery was 5.0%. On the other hand, in this packer device, when left standing at 60 ° C. for 8 hours under normal pressure, the foaming ratio of the foam constituting the seal member was 20.
It doubled (shrinkage rate 68%), and the outer diameter of the seal member became 36 mm.
【００５４】（実施例４） ．低密度ポリエチレン（住友化学社製 スミカセンＧ２０１） １００重量部 ・ジクミルパーオキサイド（１分半減期温度１７１℃） ０．６重量部 ・アゾジカルボンアミド（分解温度１９８℃） １５重量部 を配合してなる樹脂組成物をスクリュー押出機（口径５
０mmφ、Ｌ／Ｄ＝３０）の原料供給口に供給し、樹脂を
押出機内で溶融混練した。なお、押出機のシリンダーの
温度は、ホッパーから押出機先端に向かって１０５℃、
１１５℃、１２０℃、１２０℃に設定した。(Embodiment 4) Low-density polyethylene (Sumikasen G201 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) 100 parts by weight-Dicumyl peroxide (1 minute half-life temperature 171 ° C) 0.6 parts by weight-Azodicarbonamide (decomposition temperature 198 ° C) 15 parts by weight The resin composition which becomes the screw extruder (caliber 5
0 mmφ, L / D = 30) was supplied to the raw material supply port, and the resin was melt-kneaded in the extruder. The temperature of the cylinder of the extruder is 105 ° C from the hopper to the tip of the extruder,
The temperature was set to 115 ° C, 120 ° C and 120 ° C.
【００５５】そして、樹脂組成物の溶融混練物を、温度
１２０℃に設定された厚さ３mm×幅２００mmの賦形金型
から１０kg／ｈの押出量でシート状に連続的に押出成形
した。Then, the melt-kneaded product of the resin composition was continuously extruded into a sheet form at a rate of 10 kg / h from a shaping die having a thickness of 3 mm and a width of 200 mm set at a temperature of 120 ° C.
【００５６】つぎに、このシート状物を押出機の直後に
設けられた熱風加熱炉で、まず、１７０℃に加熱して樹
脂を架橋させたのち、つぎに２５０℃まで加熱して発泡
させた。得られた発泡体は、厚さ１６mm×幅６１０mmの
シート状をしていて、発泡倍率が２９．５倍、独立気泡
率が８６％であった。Next, this sheet material was first heated to 170 ° C. to crosslink the resin in a hot air heating furnace provided immediately after the extruder, and then heated to 250 ° C. to foam. . The obtained foam had a sheet shape with a thickness of 16 mm and a width of 610 mm, and had a foaming ratio of 29.5 times and a closed cell ratio of 86%.
【００５７】つぎに、この発泡体にニードルをさし通し
て孔をあけることによって独立気泡を連通させ独立気泡
率が５％以下の連続気泡樹脂発泡体を得た。この連続気
泡樹脂発泡体をクリアランスが５mmに設定されたダブル
ベルト間に通して圧縮するとともに、圧縮した状態で厚
さ４０μｍのポリエチレンフィルムをその両面に熱ラミ
ネートし、厚さ５mm（収縮率５０％）の積層体を得た。Next, a needle was passed through this foam to form a hole, thereby allowing the closed cells to communicate with each other to obtain an open-cell resin foam having a closed cell ratio of 5% or less. This open-cell resin foam is passed through a double belt with a clearance set to 5 mm to be compressed, and a polyethylene film having a thickness of 40 μm is thermally laminated on both sides in a compressed state to give a thickness of 5 mm (contraction rate 50%. ) Was obtained.
【００５８】この積層体を、接着剤（積水化学工業社製
エスダイン No. 9190) を塗布したインジェクション
パイプとしての銅管（呼び径１５Ａ）の外周にシール部
材として巻回して接着一体化し、シール部材部分の外径
が３２mmのパッカー装置を得た。このパッカー装置は、
常温常圧下で８時間放置すると、シール部材を構成する
積層体が膨張して連続気泡発泡体の発泡倍率２１．６倍
（収縮率７５％）まで形状回復し、シール部材部分の外
径が３７mmになった。また、回復後の発泡体の圧縮永久
歪みは、１．５％であった。This laminated body was wound as a seal member around the outer periphery of a copper pipe (nominal diameter 15A) as an injection pipe coated with an adhesive (Sekisui Chemical Co., Ltd., Esdyne No. 9190) to integrally bond the seal member. A packer device having an outer diameter of 32 mm was obtained. This packer device
When left at room temperature and atmospheric pressure for 8 hours, the laminate that constitutes the seal member expands and the shape of the open-cell foam expands to a foaming ratio of 21.6 times (shrinkage rate of 75%) and the outer diameter of the seal member is 37 mm. Became. The compression set of the foam after recovery was 1.5%.
【００５９】一方、このパッカー装置は、常圧下、６０
℃で８時間放置したところ、シール部材を構成する積層
体が膨張して連続気泡発泡体の発泡倍率が２３．４倍
（収縮率８１％）になり、シール部材部分の外径が３８
mmとなった。なお、この実施例の積層体において、積層
体の１ｍ当たりの体積Ｖが６１００cm3 （６１×１００
×１）、積層体の１ｍ当たりの表面積Ｓが１２５２２cm
2 〔（６１×１００）×２＋（１００×１）×２＋（６
１×１）×２〕、フィルムの空気透過量Ｐが０．０１cm
3 ／cm2 ・hr・atm であることから、上記積層体の長さ
１ｍ当たりのＶ／（Ｓ×Ｐ）＝４８．７であった。On the other hand, this packer device is
When left at 8 ° C. for 8 hours, the laminate constituting the seal member expanded and the expansion ratio of the open-cell foam expanded to 23.4 times (shrinkage rate 81%), and the outer diameter of the seal member portion was 38%.
It became mm. In the laminated body of this example, the volume V per 1 m of the laminated body was 6100 cm 3 (61 × 100).
X1), the surface area S per 1 m of the laminate is 12522 cm
2 [(61 × 100) × 2 + (100 × 1) × 2 + (6
1 × 1) × 2], the air permeability P of the film is 0.01 cm
Since it was 3 / cm 2 · hr · atm, V / (S × P) per length of the above laminated body was 48.7.
【００６０】（実施例５） ・低密度ポリチレン（住友化学社製 スミカセンＧ２０１） １００重量部 ・アゾジカルボンアミド（分解温度１９８℃） １５重量部 ・α，α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン （日本油脂社製 パーブチルＰ） ２重量部 ・尿素 １重量部 ・酸化亜鉛 １重量部 ・オレフィン変性シリコーン油（信越化学社製 ＫＦ−４１２） １重量部 を配合してなる樹脂組成物を、表面温度１２０℃のミキ
シングロールで５分間溶融混練した後、温度１２０℃、
圧力１５０kg／cm2 で５分間プレスして厚さ０．６５mm
のシートを作製した。(Example 5) 100 parts by weight of low-density polyethylene (Sumikasen G201 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) 15 parts by weight of azodicarbonamide (decomposition temperature 198 ° C.) α, α′-bis (t-butylperoxy-) m-Isopropyl) benzene (Nippon Oil & Fats Co., Ltd. perbutyl P) 2 parts by weight-Urea 1 part by weight-Zinc oxide 1 part by weight-Olefin-modified silicone oil (Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. KF-412) 1 part by weight The composition was melt-kneaded with a mixing roll having a surface temperature of 120 ° C. for 5 minutes, and then the temperature of 120 ° C.
0.65mm thickness by pressing at 150kg / cm 2 for 5 minutes
The sheet of was produced.
【００６１】このシートを縦２５０mm×横２５０mmの裁
断片に裁断し、この裁断片を４フッ化エチレン樹脂シー
ト上に置き、温度１９０℃のオーブン中で５分間加熱し
たところ、発泡倍率２７．４倍、独立気泡率４％、縦３
３５mm×横３３５mm×厚さ１０mmの連続気泡樹脂発泡体
が得られた。この連続気泡樹脂発泡体を縦３３５mm×横
７０mmに裁断し、この裁断片をポリエチレンフィルム製
の袋（縦３６０mm×横１００mm×厚さ４０μｍ）に入
れ、全体をプレス板で厚さ５mmになるまで圧縮するとと
もに、袋の開口部から真空ポンプで袋内の空気を抜き、
さらに開口部をヒートシールして積層体を得た。This sheet was cut into 250 mm long × 250 mm wide cut pieces, which were placed on a tetrafluoroethylene resin sheet and heated in an oven at a temperature of 190 ° C. for 5 minutes to give a foaming ratio of 27.4. Double, closed cell ratio 4%, length 3
An open-cell resin foam having a size of 35 mm × width 335 mm × thickness 10 mm was obtained. This open-cell resin foam is cut into a length of 335 mm × width of 70 mm, and the cut pieces are put in a polyethylene film bag (length of 360 mm × width of 100 mm × thickness of 40 μm), and the whole is pressed with a press plate to a thickness of 5 mm. While compressing, the air in the bag is evacuated from the opening of the bag with a vacuum pump,
Furthermore, the opening was heat-sealed to obtain a laminate.
【００６２】この積層体を、接着剤（積水化学工業社製
エスダイン No. 9190) を塗布したインジェクション
パイプとしての銅管（呼び径１５Ａ）の外周にシール部
材として巻回して接着一体化し、シール部材部分の外径
が３２mmのパッカー装置を得た。このパッカー装置は、
常温常圧下で８時間放置すると、シール部材を構成する
積層体が膨張して連続気泡発泡体の発泡倍率２０．５倍
（収縮率７５％）まで形状回復し、シール部材部分の外
径が３７mmになった。また、回復後の発泡体の圧縮永久
歪みは、１．５％であった。This laminated body was wound as a seal member around the outer periphery of a copper pipe (nominal diameter 15A) as an injection pipe coated with an adhesive (Sekisui Chemical Co., Ltd., Esdyne No. 9190) to integrally bond the seal member. A packer device having an outer diameter of 32 mm was obtained. This packer device
When left at room temperature and atmospheric pressure for 8 hours, the laminate that constitutes the seal member expands and the shape of the open-cell foam expands to 20.5 times (shrinkage rate 75%) and the outer diameter of the seal member is 37 mm. Became. The compression set of the foam after recovery was 1.5%.
【００６３】一方、このパッカー装置は、常圧下、６０
℃で８時間放置したところ、シール部材を構成する積層
体が膨張して連続気泡発泡体の発泡倍率が２２．２倍
（収縮率８１％）になり、シール部材部分の外径が３８
mmとなった。なお、この実施例の積層体において、積層
体の体積Ｖが２３４．５cm3 （３３．５×７×１）、発
泡体の表面積Ｓが５５０cm2 〔（３３．５×７）×２＋
（７×１）×２＋（３３．５×１）×２〕、フィルムの
空気透過量Ｐが０．０１cm3／cm2 ・hr・atm であるこ
とから、上記被覆材のＶ／（Ｓ×Ｐ）＝４２．６であっ
た。On the other hand, this packer device is
When left at 8 ° C. for 8 hours, the laminate constituting the seal member expands, the expansion ratio of the open-cell foam becomes 22.2 times (shrinkage ratio 81%), and the outer diameter of the seal member portion becomes 38.
It became mm. In the laminate of this example, the volume V of the laminate was 234.5 cm 3 (33.5 × 7 × 1), and the surface area S of the foam was 550 cm 2 [(33.5 × 7) × 2 +
(7 × 1) × 2 + (33.5 × 1) × 2], and since the air permeation amount P of the film is 0.01 cm 3 / cm 2 · hr · atm, V / (S × P) = 42.6.
【００６４】（実施例６）図４に示すようなグラスウー
ル製保温筒（「ＧＷＰ」、密度４５kg／cm2 、内径２２
mm、厚さ２０mm、長さ１０００mm）をポリエチレンフィ
ルム製の袋（縦３１０mm×横１１００mm×厚さ４０μ
ｍ）に入れた状態で、インジェクションパイプとしての
銅管（呼び径１５Ａ）の外周に装着した。(Example 6) A heat insulating tube made of glass wool as shown in FIG. 4 ("GWP", density 45 kg / cm 2 , inner diameter 22)
mm, thickness 20 mm, length 1000 mm, polyethylene film bag (length 310 mm x width 1100 mm x thickness 40μ)
m), it was attached to the outer circumference of a copper pipe (nominal diameter 15A) as an injection pipe.
【００６５】その後、袋の開口部より真空ポンプで袋内
の空気を抜き、さらに開口部をヒートシールして積層体
で形成されたシール部材部分の外径が４２mmのパッカー
装置を得た。なお、積層体と銅管とは、接着剤（積水化
学工業社製 エスダイン No. 9190) を介して接着一体
化しておいた。After that, air inside the bag was evacuated from the opening of the bag with a vacuum pump, and the opening was heat-sealed to obtain a packer device having an outer diameter of 42 mm at the sealing member portion formed of the laminate. The laminated body and the copper pipe were bonded and integrated with each other via an adhesive (Esdyne No. 9190 manufactured by Sekisui Chemical Co., Ltd.).
【００６６】このパッカー装置は、常温常圧下で８時間
放置すると、積層体の厚さが１５mm（収縮率７５％）ま
で形状回復し、シール部材部分の外径が５２mmになっ
た。また、グラスウールの圧縮永久歪みを測定したとこ
ろ、１．５％であった。一方、このパッカー装置は、常
圧下、６０℃で８時間放置したところ、積層体の厚さが
１６mm（収縮率８１％）まで形状回復し、シール部材部
分の外径が５４mmとなった。When this packer device was left at room temperature and normal pressure for 8 hours, the shape of the laminate was recovered to a thickness of 15 mm (shrinkage rate of 75%), and the outer diameter of the seal member portion became 52 mm. The compression set of the glass wool was measured and found to be 1.5%. On the other hand, when this packer device was left under normal pressure at 60 ° C. for 8 hours, the laminate recovered its shape to a thickness of 16 mm (shrinkage rate 81%) and the outer diameter of the seal member portion was 54 mm.
【００６７】なお、この実施例の被覆材において、グラ
スウール製保温筒の体積Ｖが２６３７６cm3 、グラスウ
ール製保温筒の表面積Ｓが２２９７５cm2 、フィルムの
空気透過量Ｐが０．０２cm3 ／cm2 ・hr・atm であるこ
とから、上記被覆材のＶ／（Ｓ×Ｐ）＝４８．７であっ
た。[0067] Incidentally, in the dressing of this embodiment, the volume V is 26376Cm 3 of glass wool heat insulating cylinder, the surface area S of the glass wool heat insulating cylinder is 22975Cm 2, air permeation amount P of the film is 0.02cm 3 / cm 2 · Since it was hr · atm, V / (S × P) of the above coating material was 48.7.
【００６８】つぎに、上記実施例１〜６で得られたパッ
カー装置および比較例１としての図に示した従来のパッ
カー装置のそれぞれについてパッカー性およひ施工性を
調べ、その結果を表１に示した。なお、パッカー性およ
び施工性の評価方法は、以下のとおりである。Next, the packer properties and workability of the packer devices obtained in Examples 1 to 6 and the conventional packer device shown in the figure as Comparative Example 1 were examined, and the results are shown in Table 1. It was shown to. The evaluation methods of packer property and workability are as follows.
【００６９】〔パッカー性〕円筒形の容器にパッカー装
置を挿入し、パッカー後、インジェクションパイプから
水を容器内に注入し水圧を３kg／cm2 かけた時の漏水を
観察し、漏水なしを〇、漏水有りを×とした。 〔施工性〕容器内にパッカー装置を挿入し、パッカーす
る際の施工性を官能評価し、施工容易を〇、施工困難を
×とした。[Packer property] A packer device was inserted into a cylindrical container, and after packing, water was injected from the injection pipe into the container and water leakage was observed when a water pressure of 3 kg / cm 2 was applied. , There was water leakage was marked as x. [Workability] A packer device was inserted into the container, and the workability when packing was sensory-evaluated.
【００７０】[0070]
【表１】 [Table 1]
【００７１】表１に示すように、実施例１〜実施例６の
パッカー装置は、パッカー性および施工性のいずれも良
好であったが、比較例１のパッカー装置の場合、シール
部材を膨張させるのに圧縮空気ホンプや電源が必要で施
工性が悪かった。なお、本発明にかかるパッカー装置
は、上記の実施例に限定されない。たとえば、上記の実
施例では、シール部材がインジェクションパイプの所定
部分に一体固定されているが、図３に示すように、イン
ジェクションパイプ５に筒状のシール部材６を遊嵌して
シール位置を自由に変えることができるようにしたり、
図４に示すように、インジェクションパイプ７と筒状の
シール部材８とを別体にしてまず、筒状シール部材８を
注入穴４の所望位置に装着したのち、インジェクション
パイプ７を後から挿入するようにしても構わない。As shown in Table 1, the packer devices of Examples 1 to 6 were good in both packer property and workability, but in the packer device of Comparative Example 1, the seal member was expanded. However, the workability was poor because a compressed air pump and a power source were required. The packer device according to the present invention is not limited to the above embodiment. For example, in the above-described embodiment, the seal member is integrally fixed to a predetermined portion of the injection pipe, but as shown in FIG. 3, the tubular seal member 6 is loosely fitted to the injection pipe 5 to freely set the seal position. To be able to change to
As shown in FIG. 4, the injection pipe 7 and the tubular seal member 8 are separated from each other, and the tubular seal member 8 is first mounted at a desired position in the injection hole 4, and then the injection pipe 7 is inserted later. You may do so.
【００７２】また、シール部材は、紐状のものをインジ
ェクションパイプの周りに螺旋状に巻回してインジェク
ションパイプと一体化させるようにしても構わない。The seal member may be a cord-like member which is spirally wound around the injection pipe to be integrated with the injection pipe.
【００７３】[0073]
【発明の効果】本発明にかかるパッカー装置は、以上の
ように、注入穴への挿入時は、シール部材が収縮し、挿
入後シール部材が膨張してシールするようになっている
ので、施工性に優れている。しかも、シール部材が自然
に膨張するため、シール部材を膨張させる装置を別途設
ける必要がなく、設備コストも少なくて済む。また、注
入穴の内壁面の突起によってシール部材のシール性を阻
害されることもなく、確実にシールすることができる。As described above, the packer device according to the present invention is constructed so that the seal member contracts when it is inserted into the injection hole, and the seal member expands after insertion and seals. It has excellent properties. Moreover, since the seal member naturally expands, it is not necessary to separately provide a device for expanding the seal member, and the equipment cost can be reduced. Further, the projection of the inner wall surface of the injection hole does not hinder the sealing performance of the sealing member, and the sealing can be reliably performed.
【図１】本発明にかかるパッカー装置の実施の形態の１
例をあらわし、そのボーリング穴に挿入直後の状態をあ
らわす断面図である。FIG. 1 is a first embodiment of a packer device according to the present invention.
It is a sectional view showing an example and showing a state immediately after insertion into the boring hole.
【図２】図１のパッカー装置のシール部材が形状回復し
た状態をあらわす断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing a state where the seal member of the packer device of FIG. 1 has recovered its shape.
【図３】本発明にかかるパッカー装置の他の例をあらわ
す断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view showing another example of the packer device according to the present invention.
【図４】本発明にかかるパッカー装置の他の例をあらわ
す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view showing another example of the packer device according to the present invention.
【図５】従来のパッカー装置のボーリング穴に挿入直後
の状態をあらわす断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view showing a state immediately after insertion into a boring hole of a conventional packer device.
【図６】図５のパッカー装置のシール部材を膨張させた
状態の断面図である。6 is a cross-sectional view of the packer device of FIG. 5 in a state where a seal member is expanded.
１ パッカー装置 ２ インジェクションパイプ ３ シール部材 ４ ボーリング穴（注入穴） ５ インジェクションパイプ ６ シール部材 ７ インジェクションパイプ ８ シール部材 1 Packer device 2 Injection pipe 3 Sealing member 4 Boring hole (injection hole) 5 Injection pipe 6 Sealing member 7 Injection pipe 8 Sealing member
Claims (1)
ションパイプと、このインジェクションパイプの所望部
分を囲繞するように配置され、インジェクションパイプ
を注入穴に挿入する時には、収縮していて、インジェク
ションパイプから注入穴内への流体注入時には、インジ
ェクションパイプと注入穴内壁面との隙間をシールする
ように膨張するシール部材とを備えたパッカー装置にお
いて、前記シール部材が、独立気泡が発泡体を構成する
樹脂の弾性回復限界内で圧縮されてなる遅延された形状
回復性を有する独立気泡樹脂発泡体と、連続気泡が発泡
体を構成する樹脂の弾性回復限界内で圧縮されその外周
面を樹脂層で被覆されている遅延された形状回復性を有
する積層体（Ａ）と、繊維集成体がその弾性回復限界内
で圧縮されその外周面を樹脂層で被覆されている遅延さ
れた形状回復性を有する積層体（Ｂ）とからなる群より
選ばれた何れかの材料で形成されていることを特徴とす
るパッカー装置。1. An injection pipe for injecting a fluid into a desired injection hole, and an injection pipe arranged so as to surround a desired portion of the injection pipe. When the injection pipe is inserted into the injection hole, the injection pipe is contracted and At the time of injecting a fluid into the injection hole, in a packer device provided with a seal member that expands so as to seal the gap between the injection pipe and the inner wall surface of the injection hole, the seal member is made of elastic resin of a resin in which closed cells form a foam. A closed-cell resin foam having a delayed shape recovery property that is compressed within the recovery limit, and open cells are compressed within the elastic recovery limit of the resin forming the foam and the outer peripheral surface is covered with a resin layer. The laminated body (A) having a delayed shape recovery property and the fiber assembly are compressed within the elastic recovery limit Packer apparatus characterized by being formed of any material selected from the group consisting of laminate having a delayed shape recovery is coated with a resin layer (B) and surface.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25757195A JPH0996186A (en) | 1995-10-04 | 1995-10-04 | Packer device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25757195A JPH0996186A (en) | 1995-10-04 | 1995-10-04 | Packer device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0996186A true JPH0996186A (en) | 1997-04-08 |
Family
ID=17308128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25757195A Withdrawn JPH0996186A (en) | 1995-10-04 | 1995-10-04 | Packer device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0996186A (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007224665A (en) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Inoac Corp | Fireproofing implement for through-part, and fireproofing structure of through-part in building |
| US8604157B2 (en) | 2011-11-23 | 2013-12-10 | Baker Hughes Incorporated | Crosslinked blends of polyphenylene sulfide and polyphenylsulfone for downhole applications, methods of manufacture, and uses thereof |
| US8829119B2 (en) | 2011-09-27 | 2014-09-09 | Baker Hughes Incorporated | Polyarylene compositions for downhole applications, methods of manufacture, and uses thereof |
| US8939222B2 (en) | 2011-09-12 | 2015-01-27 | Baker Hughes Incorporated | Shaped memory polyphenylene sulfide (PPS) for downhole packer applications |
| US9120898B2 (en) | 2011-07-08 | 2015-09-01 | Baker Hughes Incorporated | Method of curing thermoplastic polymer for shape memory material |
| US9144925B2 (en) | 2012-01-04 | 2015-09-29 | Baker Hughes Incorporated | Shape memory polyphenylene sulfide manufacturing, process, and composition |
| US9707642B2 (en) | 2012-12-07 | 2017-07-18 | Baker Hughes Incorporated | Toughened solder for downhole applications, methods of manufacture thereof and articles comprising the same |
| CN115142821A (en) * | 2021-03-31 | 2022-10-04 | 中国石油天然气股份有限公司 | Multi-layer gravel packing isolation well completion string, system and method |
-
1995
- 1995-10-04 JP JP25757195A patent/JPH0996186A/en not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007224665A (en) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Inoac Corp | Fireproofing implement for through-part, and fireproofing structure of through-part in building |
| US9120898B2 (en) | 2011-07-08 | 2015-09-01 | Baker Hughes Incorporated | Method of curing thermoplastic polymer for shape memory material |
| US8939222B2 (en) | 2011-09-12 | 2015-01-27 | Baker Hughes Incorporated | Shaped memory polyphenylene sulfide (PPS) for downhole packer applications |
| US8829119B2 (en) | 2011-09-27 | 2014-09-09 | Baker Hughes Incorporated | Polyarylene compositions for downhole applications, methods of manufacture, and uses thereof |
| US8940841B2 (en) | 2011-09-27 | 2015-01-27 | Baker Hughes Incorporated | Polyarylene compositions, methods of manufacture, and articles thereof |
| US8604157B2 (en) | 2011-11-23 | 2013-12-10 | Baker Hughes Incorporated | Crosslinked blends of polyphenylene sulfide and polyphenylsulfone for downhole applications, methods of manufacture, and uses thereof |
| US9144925B2 (en) | 2012-01-04 | 2015-09-29 | Baker Hughes Incorporated | Shape memory polyphenylene sulfide manufacturing, process, and composition |
| US9707642B2 (en) | 2012-12-07 | 2017-07-18 | Baker Hughes Incorporated | Toughened solder for downhole applications, methods of manufacture thereof and articles comprising the same |
| CN115142821A (en) * | 2021-03-31 | 2022-10-04 | 中国石油天然气股份有限公司 | Multi-layer gravel packing isolation well completion string, system and method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5670102A (en) | Method of making thermoplastic foamed articles using supercritical fluid | |
| US6090479A (en) | Shape-recoverable resin foamed product | |
| SE7707185L (en) | COATING PROCEDURE | |
| JPH0996186A (en) | Packer device | |
| KR970001425A (en) | Manufacturing method of thermoplastic microporous membrane | |
| GB818097A (en) | Method for expanding into a foam structure thermoplastic resins and articles thereby obtained | |
| JP6680940B1 (en) | Air-conditioning drain pipe, air-conditioning drain pipe, and method for manufacturing air-conditioning drain pipe | |
| KR950032398A (en) | Process for preparing continuous-bubble rigid polyurethane foams useful as insulation material | |
| EP1334145A2 (en) | Multilayer foam articles | |
| JPH0996380A (en) | Piping material | |
| JP2007083717A (en) | Multilayer foam molded body and its manufacturing method | |
| EP0750973A2 (en) | A resin foamed product, production method and laminated structure thereof | |
| JPH0979437A (en) | Piping method for fluid pipe and shock absorbing material used for the piping method | |
| JP2001293789A (en) | Closed cell-foamed polyolefin having shape recovery property, its production method, sealing material using it, and its sealing method | |
| JPH10109372A (en) | Moisture-proof sealing material | |
| JPH09118366A (en) | Cushioning material for medicine, and medicine container | |
| JPH0971675A (en) | Foam and its production | |
| JPH0911377A (en) | Laminate | |
| JPH11221871A (en) | Moistureproof seal material | |
| JPH0931235A (en) | Foam made of resin | |
| JPH10292060A (en) | Foam | |
| JPH0939138A (en) | Manufacture of laminate | |
| JP2001090217A (en) | Joint execution method | |
| JPH10109373A (en) | Foamed laminate | |
| JP2000198157A (en) | Shape recoverable laminate and method for sealing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A761 | Written withdrawal of application |
Effective date: 20040326 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 |