JPH0978132A - 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、低鉄損一方向性電磁鋼板を工業的
に安定して製造する方法を提供するものである。 【解決手段】 １回または２回冷延法による低鉄損一方
向性電磁鋼板の製造に際し、特定成分を含有するスラブ
の１２００℃以上の高温域の加熱を５℃／分以上の昇温
速度で行うと共に、最終冷間圧延前焼鈍の冷却過程にお
いて７００℃〜１５０℃の間を８℃／秒以上で冷却し、
最終冷間圧延における複数パスのパス間の少なくとも１
回に鋼板を２００℃〜３５０℃の温度範囲で１分以上の
時間保持することを特徴とする。また、上記スラブの１
２００℃以上の高温域の加熱前に、５０％以下の圧下率
で熱間変形を加えてもよい。更に、２回法においては、
熱延板焼鈍を施しても良い。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は変圧器等の鉄心に使
用される低鉄損一方向性電磁鋼板を工業的に安定して製
造する方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一方向性電磁鋼板は主に変圧器や発電機
の鉄心材料に使用されるが、省エネルギー化が要求され
ている昨今、更に磁束密度が高く、鉄損の少ない鋼板が
市場から要求されている。一般的に、低鉄損を達成する
ためには、鋼板のＳｉ含有量を極力高め素材の固有抵抗
を上げて渦電流損を下げる方法と、製品板厚を極力薄く
し渦電流損を下げる方法が知られている。更に、低鉄損
を図るにはインヒビター、鋼板の組織、集合組織を高度
に制御する必要がある。この中の１つであるインヒビタ
ー分散形態のコントロールは、熱間圧延に先立つスラブ
高温加熱中にインヒビターを一旦溶体化させ、その後適
当な冷却パターンの熱間圧延を施すことが必要である。

【０００３】インヒビター溶体化のためのスラブ高温加
熱をガス燃焼型加熱炉で行うと、スラブ表面から熱せら
れるのでスラブ表層で温度が高く、スラブ中心部で温度
が低い状態になる。よって、スラブ中心部まで目的の温
度に達するためには、スラブ表層温度は、スラブ中心部
よりもかなり高い温度となり、またガス燃焼型加熱炉で
は昇温速度も１２００℃以上で約１℃／分と遅いために
１２００℃以上の高温域に滞留する時間がかなり長くな
り、スラブ高温加熱後の結晶粒径は粗大化してしまい、
線状細粒と呼ばれる２次再結晶不良を製品にもたらす原
因となっていた。この対策として、特公昭５６−１８６
５４号公報に提案されているようなスラブ急速加熱方式
を用いると、スラブ加熱の短時間化が可能となった。

【０００４】一方、熱延板焼鈍を施した後、一段の強冷
延を行い一方向性電磁鋼板を製造する方法において、強
圧下冷間圧延時に時効処理を施すことにより磁気特性が
向上することが報告されている（特公昭５４−１３８４
６号公報参照）。また、２回以上の冷間圧延を行い一方
向性電磁鋼板を製造する方法において、最終冷間圧延時
に時効処理を施すこと、ならびにこの時効処理に関連し
て最終冷間圧延前の工程である中間焼鈍の冷却速度をコ
ントロールすることによって磁気特性が向上することが
報告されている（特公昭５６−３８９２号公報参照）。
しかし、これら２つの技術では、低鉄損という点で満足
できるものではなかった。

【０００５】そこで、本発明者らは、２回冷延法で一方
向性電磁鋼板を製造する方法において、スラブ高温加熱
で、１２００℃以上の高温域の加熱を５℃／分以上と
し、かつ、最終冷間圧延工程で、１５０℃〜３５０℃の
温度範囲でパス間時効を施した場合にのみ、著しく鉄損
特性が向上することを新たに見いだし提案した（特願平
６−１１００９２号）。また、１回冷延法では、スラブ
高温加熱で１２００℃以上の高温域の加熱を５℃／分以
上とし、かつ、冷間圧延工程で、１８０℃〜３５０℃の
温度範囲でパス間時効を施した場合にのみ、著しく鉄損
特性が向上することを新たに見いだし提案した（特願平
６−３２４４５３号）。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】前記提案法で得られる
製品は、板厚の薄い製品を製造した場合に安定性という
点では充分に満足できるものではなく、鉄損値が高い製
品が発生する場合もあった。本発明は、スラブ加熱時の
結晶粒の成長を抑制し、かつ、最終冷延前焼鈍での冷却
速度を規制し、かつ、冷間圧延時のパス間時効温度およ
びパス間時効時間をある範囲に制御することにより、工
業的に安定して鉄損の低い製品を得られる方法を提供す
ることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、
（１）重量％で、Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、Ｓ
ｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、
Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ ：０．
００４０〜０．０１００％、ＳおよびＳｅのうちから選
んだ１種または２種合計：０．００５〜０．０５０％、
さらにＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａ
ｓ、およびＢｉから選ばれる１種または２種以上を各々
の元素量で、０．００３〜０．３％を含有し、残部は実
質的にＦｅの組成になる連続鋳造スラブを、１３２０℃
〜１４５０℃に加熱均熱したのち熱延し、予備冷延し、
中間焼鈍し、複数パスよりなる最終冷延を施し０．２５
mm以下の最終板厚とし、脱炭・１次再結晶焼鈍、最終仕
上げ焼鈍によって一方向性電磁鋼板を製造する方法にお
いて、上記スラブの１２００℃以上の高温域の加熱を５
℃／分以上の昇温速度で行うと共に、中間焼鈍（最終冷
延前焼鈍）の冷却過程において７００℃〜１５０℃の間
を８℃／秒以上で冷却し、かつ最終冷延工程の少なくと
も１回のパス間で鋼板を２００℃〜３５０℃の温度範囲
で１分以上の時間保持することを特徴とする低鉄損一方
向性電磁鋼板の製造方法であり、（２）熱延板に熱延板
焼鈍を施すことを特徴とする前項（１）に記載した低鉄
損一方向性電磁鋼板の製造方法、また（３）重量％で、
Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、Ｓｉ：２．０〜４．
０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、 Sol.Ａｌ：
０．０１０〜０．０６５％、Ｎ ：０．００４０〜０．
０１００％、ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または
２種合計：０．００５〜０．０５０％、さらにＳｂ，Ｓ
ｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉか
ら選ばれる１種または２種以上を各々の元素量で、０．
００３〜０．３％を含有し、残部は実質的にＦｅの組成
になる連続鋳造スラブを、１３２０℃〜１４５０℃に加
熱均熱したのち熱延し、熱延板焼鈍し、複数パスよりな
る冷間圧延を施し０．２５mm以下の最終板厚とし、脱炭
・１次再結晶焼鈍、最終仕上げ焼鈍によって一方向性電
磁鋼板を製造する方法において、上記スラブの１２００
℃以上の高温域の加熱を５℃／分以上の昇温速度で行う
と共に、熱延板焼鈍（最終冷延前焼鈍）の冷却過程にお
いて７００℃〜１５０℃の間を８℃／秒以上で冷却し、
かつ冷延工程の少なくとも１回のパス間で鋼板を２００
℃〜３５０℃の温度範囲で１分以上の時間保持すること
を特徴とする低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法であ
り、（４）スラブの１２００℃以上の高温域の加熱の前
に、５０％以下の圧下率で熱間変形を加えることを特徴
とする前項（１），（２）または（３）の何れかに記載
した低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法である。

【０００８】本発明者らは、鉄損の低い一方向性電磁鋼
板を安定して製造する方法を検討したところ、スラブ加
熱時の高温域におけるスラブ加熱を５℃／分以上の昇温
速度で行いスラブ加熱時の結晶粒の成長を抑制し、か
つ、熱延板焼鈍の冷却過程において７００℃〜１５０℃
の間を８℃／秒以上で冷却することにより、固溶Ｃ，Ｎ
を富化し、かつ、最終冷間圧延時のパス間時効温度およ
びパス間時効時間をある範囲に制御することが非常に有
効であることを見いだした。

【０００９】図１は、中間焼鈍の平均冷却速度と製品特
性との関係を示した。すなわち、本発明に従った成分範
囲にあるＣ：０．０７０％、Ｓｉ：３．１９％、Ｍｎ：
０．０７１％、Ｓ：０．０２２％、Sol.Ａｌ：０．０３
１％、Ｎ：０．００７７％、Ｓｎ：０．１１％を含有す
る鋳片を、短時間加熱が可能な通電加熱炉により到達温
度１３９０℃とし、１２００℃から１３９０℃までを１
０℃／分の昇温速度で加熱したスラブを用いて板厚２．
００mmの熱延板を作製した。そして、１．６５mmに予備
冷延した。１０００℃×２分均熱後、Ｃの析出温度域と
考えられる７００℃〜１５０℃を種々の冷却温度で冷却
するという中間焼鈍を施し、最終冷間圧延工程で途中板
厚１．００mmと０．５０mmの段階で鋼板を３００℃で１
０分間保持し、０．２２mmの最終仕上げ厚とした。得ら
れた冷延板を公知の方法で脱炭焼鈍し、焼付分離材を塗
布した後、最終仕上げ焼鈍を行いコーティング液を塗布
し製品とした。

【００１０】かくして得られた製品ｎ＝５の磁束密度、
鉄損と中間焼鈍での７００℃〜１５０℃の冷却速度との
関係について調べた結果を図１に示す。同図より明らか
なように中間焼鈍での７００℃〜１５０℃の冷却速度を
８℃／秒以上とすることにより安定して良好な磁気特性
が得られることが分かる。

【００１１】図２は、以下に示す工程で製造した製品の
特性を調べて示した。すなわち、本発明に従った成分範
囲にあるＣ：０．０７５％、Ｓｉ：３．１２％、Ｍｎ：
０．０８０％、Ｓ：０．０２０％、Sol.Ａｌ：０．０２
５％、Ｎ：０．００７０％、Ｓｎ：０．１０％を含有す
る鋳片を、短時間加熱が可能な誘導加熱炉により到達温
度１３８０℃とし、１２００℃から１３８０℃までを１
０℃／分、または１℃／分の昇温速度で加熱したスラブ
を用いて板厚２．２０mmの熱延板を作製した。そして、
１．７０mmに予備冷延した。１０００℃×２分均熱後、
Ｃの析出温度域と考えられる７００℃〜１５０℃を平均
１℃／秒または８℃／秒または１５℃／秒の冷却速度で
冷却するという中間焼鈍を施し、最終冷間圧延工程で途
中板厚１．１０mmと０．５５mmの段階で鋼板を種々の温
度で１０分間保持し、０．２２mmの最終仕上げ厚とし
た。得られた冷延板を公知の方法で脱炭焼鈍し、焼付分
離材を塗布した後、最終仕上げ焼鈍を行いコーティング
液を塗布して製品とした。

【００１２】かくして得られた製品板の磁束密度、鉄損
と中間焼鈍での７００℃〜１５０℃での冷却速度および
パス間時効温度との関係について調べた結果を図２に示
す。同図より明らかなように中間焼鈍での７００℃〜１
５０℃の冷却速度を８℃／秒以上とし、最終冷延工程で
２００℃〜３５０℃の温度でパス間時効を施すことによ
り安定して良好な磁気特性が得られることが分かる。

【００１３】このようにこの発明は、高温スラブ加熱を
スラブの昇温速度を５℃／分以上とし、かつ、中間焼鈍
の冷却過程において７００℃〜１５０℃の間を８℃／秒
以上で冷却し、かつ、最終冷延工程で２００℃〜３５０
℃の温度で１分以上のパス間時効を施すことにより安定
して良好な磁気特性が得られるという全く新しい知見に
基づいて完成されたものである。

【００１４】ここにこの発明によって磁気特性が向上す
る理由については、必ずしも明確に解明されたわけでは
ないが、次の通りと考えられる。スラブ昇温速度を速め
ることによりスラブ加熱中の結晶粒の成長を抑制し、熱
間圧延後、熱延板の組織および析出物の均一化が図られ
ると共に熱延板での結晶粒径が小さくなる。集合組織も
｛１００｝方位粒が減少し、｛１１１｝方位粒が増加す
る。冷延前の結晶粒径が小さくなると、１次再結晶後、
粒内から核発生する｛１１０｝方位粒は減少し、粒界近
傍から核発生する｛１１１｝方位粒が増加する。｛１１
１｝方位粒が増加し、｛１００｝方位粒が減少すること
は、２次再結晶の安定をもたらすが、一方、｛１１０｝
方位粒が減少するために、安定して低鉄損を得られな
い。

【００１５】そこで、最終冷延前焼鈍の冷却過程で、固
溶Ｃ，Ｎを富化し、パス間時効温度を従来よりも狭い範
囲に限定することで、固溶Ｃ，Ｎが冷間圧延によって形
成された転位等欠陥部に固着する作用によって変形機構
に影響を大きく与え、｛１１０｝〈００１〉方位粒を増
加させてやると、｛１１０｝方位粒、｛１１１｝方位粒
が増加し、｛１００｝方位粒が減少し、従来よりも安定
して鉄損の低い一方向性電磁鋼板が得られる。

【００１６】

【発明の実施の形態】次に本発明の成分および処理条件
を限定した理由について説明する。Ｓｉは、下限２．０
％未満では良好な鉄損が得られず、上限４．０％を超え
ると冷延性が著しく劣化する。Ｃは、下限０．０１５％
未満であれば２次再結晶が不安定となり、上限の０．１
００％はこれよりＣが多くなると脱炭所要時間が長くな
り経済的に不利となるために限定した。

【００１７】Ｍｎは、下限０．０３％未満であれば熱間
脆化を起こし、上限０．１２％を超えるとかえって磁気
特性を劣化させる。Ｓ，Ｓｅは、ＭｎＳ，ＭｎＳｅを形
成するために必要な元素で、これらの１種または２種の
合計が下限０．００５％未満ではＭｎＳ，ＭｎＳｅの絶
対量が不足し、上限０．０５０％を超えると熱間割れを
生じ、また、最終仕上げ焼鈍での純化が困難となる。

【００１８】Sol.Ａｌは、ＡｌＮを形成するために必要
な元素で、下限０．０１０％未満ではＡｌＮの絶対量が
不足し、上限０．０６５％を超えるとＡｌＮの適当な分
散状態が得られない。Ｎは、ＡｌＮを形成するために必
要な元素で、下限０．００４０％未満ではＡｌＮの絶対
量が不足し、上限０．０１００％を超えるとＡｌＮの適
当な分散状態が得られない。Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，
Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉは粒界に偏析させ、
２次再結晶を安定化させるが、各々の元素量で、下限
０．０３％未満では偏析量が不足し、上限０．３％は経
済的理由と脱炭性の悪化によるものである。

【００１９】スラブ加熱温度は、１３２０℃〜１４５０
℃とするが、１３２０℃未満であると製品の鉄損のバラ
ツキが大きい。１４５０℃を超えるとスラブが溶融す
る。高温域におけるスラブ加熱に関しては、加熱時の結
晶粒径の粗大化の抑制および組織、集合組織の改善のた
めに、１２００℃以上の昇温速度を５℃／分以上とする
が、１２００℃未満では粒成長への影響が少ないために
昇温速度を規定する必要はない。昇温速度５℃／分未満
では、磁気特性の改善効果が少ないためである。

【００２０】中間焼鈍（最終冷延前焼鈍）での７００℃
〜１５０℃の冷却速度は、図１に示すように８℃／秒未
満だと磁気特性の改善効果が少ない。７００℃〜１５０
℃としたのは、その温度域が、Ｃの析出温度域と考えら
れるためである。

【００２１】最終冷間圧延時のパス間時効温度は、図２
に示すように、２００℃より低温だと磁気特性の改善効
果に乏しく、また３５０℃を超えても磁気特性の改善効
果が少ない。時効処理は１回でも効果があるが、圧延と
時効処理を交互に繰り返すと製品の磁気特性が一層向上
する。パス間時効時間は、１分未満だと磁気特性の改善
効果が少ない。

【００２２】１２００℃以上の高温域のスラブ加熱前に
５０％以下の圧下で熱間変形を加えることは、柱状晶を
破壊し、熱延板の組織の均一化に有効で製品の磁気特性
のバラツキを少なくする。圧下率の上限を５０％とした
のは、これ以上圧下率を高くしても、磁気特性の値に変
化がないからである。

【００２３】製品板厚を０．２５mm以下と限定したの
は、最近の需要ニーズに対応して低鉄損な製品を得るた
めである。２回冷延法では、熱延板焼鈍は必要に応じて
実施する。熱延板の組織や析出物の均一化に有効で、製
品の磁気特性のバラツキを少なくする。

【００２４】

【実施例】

〔実施例１〕〔Ｃ〕０．０７２％、〔Ｓｉ〕３．２１
％、〔Ｍｎ〕０．０８８％、〔Ｓ〕０．０２５％、〔So
l.Ａｌ〕０．０２２％、〔Ｎ〕０．００８９％、〔Ｓ
ｎ〕０．１０％、〔Ｃｕ〕０．０６％を含有する鋳片の
予備加熱をガス燃焼型加熱炉で鋳片中心部の温度が１２
００℃の温度域に達するまで加熱し、その後、試料番号
７，８については２５％の圧下率で熱間変形を加え、そ
れ以外の試料については、熱間変形を加えることなく、
誘導加熱炉に導き、その後１３８０℃まで昇温速度１℃
／分または、１０℃／分の条件でスラブ高温加熱を行っ
た鋳片を熱間圧延し、１．８mm厚の熱延板とした。そし
て、１１００℃×２分の均熱後、７００℃〜１５０℃の
温度域を種々の冷却速度で冷却する熱延板焼鈍を施し、
冷間圧延工程の途中板厚１．２mmと０．６mmの段階で、
２５０℃×３分間のパス間時効を施して０．２２mmの最
終仕上げ厚とした。得られた冷延板を公知の方法で脱炭
焼鈍し焼付分離材を塗布した後最終仕上げ焼鈍を行いコ
ーティング液を塗布し製品とした。

【００２５】この時の鋳片昇温速度、熱延板焼鈍での７
００℃〜１５０℃での冷却速度、鋳片高温加熱前の鋳片
圧下の有無および得られた製品ｎ＝１０の平均の磁束密
度Ｂ₈ 、鉄損Ｗ_17/50 、鉄損のバラツキを表１に示す。
これより、本発明例は比較例と比べ安定して低鉄損材料
が得られることが分かる。

【００２６】

【表１】

【００２７】〔実施例２〕〔Ｃ〕０．０７３％、〔Ｓ
ｉ〕３．２２％、〔Ｍｎ〕０．０７０％、〔Ｓｅ〕０．
０１４％、〔Ｓ〕０．０１４％、〔Sol.Ａｌ〕０．０２
４％、〔Ｎ〕０．００７７％、〔Ｓｂ〕０．０２５％、
〔Ｍｏ〕０．０３％を含有する鋳片を誘導加熱炉で到達
温度を１３７０℃とし、１２００℃〜１３７０℃まで１
２℃／秒の昇温速度にて高温加熱を行った鋳片を熱間圧
延し、２．３mm厚の熱延板とした。試料番号１，２につ
いては、１００℃×２分の熱延板焼鈍を施し、試料番号
３，４については、熱延板焼鈍を施すことさえなかっ
た。続く予備冷延で、板厚を１．６mmとした後、中間焼
鈍で、１０００℃×２分均熱後、７００℃〜１５０℃の
冷却速度を０．２℃／秒と３０℃／秒の２水準で冷却し
た。最終冷間圧延工程の途中板厚１．１mmと０．６mmの
段階で３００℃×１０分のパス間時効を施し、０．１７
mmの最終仕上げ板厚とした。得られた冷延板を公知の方
法で脱炭焼鈍し焼付分離材を塗布した後、最終仕上げ焼
鈍を行いコーティング液を塗布し製品とした。得られた
製品ｎ＝１０の平均の磁束密度Ｂ₈ 、鉄損Ｗ_17/50 、鉄
損のバラツキを表２に示す。これより、本発明例は比較
例と比べ安定して低鉄損材料が得られることが分かる。

【００２８】

【表２】

【００２９】

【発明の効果】以上のごとく本発明によれば、鉄損の低
い一方向性電磁鋼板を工業的に安定して製造でき、その
工業的効果は非常に大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】中間焼鈍での７００℃〜１５０℃の平均冷却速
度と製品の磁束密度Ｂ₈ 、鉄損Ｗ_17/50 の関係図であ
る。

【図２】スラブ高温加熱時のスラブ昇温速度と最終冷間
圧延時のパス間時効時間および中間焼鈍での７００℃〜
１５０℃の冷却速度と製品の磁束密度Ｂ₈ 、鉄損Ｗ_17/5
0 の関係図である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、 Ｓｉ：２．０〜４．０％、 Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００４０〜０．０１００％、 ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種合計：
   ０．００５〜０．０５０％、さらにＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，
   Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉから選ばれる
   １種または２種以上を各々の元素量で、０．００３〜
   ０．３％を含有し、残部は実質的にＦｅの組成になる連
   続鋳造スラブを、１３２０℃〜１４５０℃に加熱均熱し
   たのち熱延し、予備冷延し、中間焼鈍し、複数パスより
   なる最終冷延を施し０．２５mm以下の最終板厚とし、脱
   炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上げ焼鈍によって一方向性
   電磁鋼板を製造する方法において、上記スラブの１２０
   ０℃以上の高温域の加熱を５℃／分以上の昇温速度で行
   うと共に、中間焼鈍（最終冷延前焼鈍）の冷却過程にお
   いて７００℃〜１５０℃の間を８℃／秒以上で冷却し、
   かつ最終冷延工程の少なくとも１回のパス間で鋼板を２
   ００℃〜３５０℃の温度範囲で１分以上の時間保持する
   ことを特徴とする低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法。
2. 【請求項２】 熱延板に熱延板焼鈍を施すことを特徴と
   する請求項１に記載した低鉄損一方向性電磁鋼板の製造
   方法。
3. 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０１５〜０．１００％、 Ｓｉ：２．０〜４．０％、 Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、 Sol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００４０〜０．０１００％、 ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種合計：
   ０．００５〜０．０５０％、さらにＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，
   Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉから選ばれる
   １種または２種以上を各々の元素量で、０．００３〜
   ０．３％を含有し、残部は実質的にＦｅの組成になる連
   続鋳造スラブを、１３２０℃〜１４５０℃に加熱均熱し
   たのち熱延し、熱延板焼鈍し、複数パスよりなる冷間圧
   延を施し０．２５mm以下の最終板厚とし、脱炭・１次再
   結晶焼鈍、最終仕上げ焼鈍によって一方向性電磁鋼板を
   製造する方法において、上記スラブの１２００℃以上の
   高温域の加熱を５℃／分以上の昇温速度で行うと共に、
   熱延板焼鈍（最終冷延前焼鈍）の冷却過程において７０
   ０℃〜１５０℃の間を８℃／秒以上で冷却し、かつ冷延
   工程の少なくとも１回のパス間で鋼板を２００℃〜３５
   ０℃の温度範囲で１分以上の時間保持することを特徴と
   する低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法。
4. 【請求項４】 スラブの１２００℃以上の高温域の加熱
   の前に、５０％以下の圧下率で熱間変形を加えることを
   特徴とする請求項１，２または３の何れかに記載した低
   鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法。