JPH1030125A - 一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH1030125A JPH1030125A JP8189814A JP18981496A JPH1030125A JP H1030125 A JPH1030125 A JP H1030125A JP 8189814 A JP8189814 A JP 8189814A JP 18981496 A JP18981496 A JP 18981496A JP H1030125 A JPH1030125 A JP H1030125A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は鉄損の少ない一方向性電磁鋼板を製
造する方法を提供するものである。 【解決手段】 特定成分を含有する連続鋳造スラブを１
３２０〜１４５０℃にスラブ加熱したのち熱延し、所定
の工程によって一方向性電磁鋼板を製造する方法におい
て、スラブ加熱は１２５０℃以上の高温域を５℃／分以
上の昇温速度で加熱し、２回目の冷間圧延の少なくとも
１回のパス間で１３０〜３５０℃の温度範囲で１分以上
の時間保持することを特徴とする一方向性電磁鋼板の製
造方法。また、上記熱延板に熱延板焼鈍を施すことが望
ましい。更に、スラブの１２５０℃以上の高温域の加熱
の前に５０％以下の圧下率で熱間変形を加えることが望
ましい。
造する方法を提供するものである。 【解決手段】 特定成分を含有する連続鋳造スラブを１
３２０〜１４５０℃にスラブ加熱したのち熱延し、所定
の工程によって一方向性電磁鋼板を製造する方法におい
て、スラブ加熱は１２５０℃以上の高温域を５℃／分以
上の昇温速度で加熱し、２回目の冷間圧延の少なくとも
１回のパス間で１３０〜３５０℃の温度範囲で１分以上
の時間保持することを特徴とする一方向性電磁鋼板の製
造方法。また、上記熱延板に熱延板焼鈍を施すことが望
ましい。更に、スラブの１２５０℃以上の高温域の加熱
の前に５０％以下の圧下率で熱間変形を加えることが望
ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は変圧器等の鉄心に使
用される一方向性電磁鋼板の製造方法に関するものであ
る。
用される一方向性電磁鋼板の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は主に変圧器や発電機
の鉄心材料に使用されるが、省エネルギー化が要求され
ている昨今、更に鉄損の少ない鋼板が市場から要求され
ている。鉄損の少ない一方向性電磁鋼板を得るには、
｛１１０｝＜００１＞方位いわゆるゴス方位に高度に集
積した２次再結晶組織を得ることが必要である。２次再
結晶には、インヒビターと１次再結晶集合組織が大きく
影響することが知られている。インヒビターについて
は、仕上焼鈍を行うまでに鋼中に１００〜１０００Å程
度の析出分散相を均一微細に存在させることが必要で、
ＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｃｕ2 Ｓなどが一般的に知られてい
る。これらは、連続鋳造において粗大に析出してしまう
ので、スラブを高温に加熱し、十分溶体化させた後、熱
延でＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｃｕ2 Ｓなどを均一微細に析出
させる。更には、熱延から脱炭・１次再結晶焼鈍までに
結晶粒界に粒界偏析元素のＳｂ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｇｅ，
Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ，Ｂｉなどを偏析させることが有効であ
る。
の鉄心材料に使用されるが、省エネルギー化が要求され
ている昨今、更に鉄損の少ない鋼板が市場から要求され
ている。鉄損の少ない一方向性電磁鋼板を得るには、
｛１１０｝＜００１＞方位いわゆるゴス方位に高度に集
積した２次再結晶組織を得ることが必要である。２次再
結晶には、インヒビターと１次再結晶集合組織が大きく
影響することが知られている。インヒビターについて
は、仕上焼鈍を行うまでに鋼中に１００〜１０００Å程
度の析出分散相を均一微細に存在させることが必要で、
ＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｃｕ2 Ｓなどが一般的に知られてい
る。これらは、連続鋳造において粗大に析出してしまう
ので、スラブを高温に加熱し、十分溶体化させた後、熱
延でＭｎＳ，ＭｎＳｅ，Ｃｕ2 Ｓなどを均一微細に析出
させる。更には、熱延から脱炭・１次再結晶焼鈍までに
結晶粒界に粒界偏析元素のＳｂ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｇｅ，
Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ，Ｂｉなどを偏析させることが有効であ
る。
【０００３】インヒビターの溶体化のためのスラブ高温
加熱をガス燃焼型加熱炉で行うと、スラブ表面から熱せ
られるためスラブ表層は温度が高く、スラブ中心部は温
度が低い状態になる。従って、スラブ中心部を目的の温
度に達するためには、スラブ表面温度はスラブ中心部よ
りもかなり高い温度となり、またガス燃焼型加熱炉では
昇温速度も１２５０℃以上で約１℃／分と遅いため、１
２５０℃以上の高温域に滞留する時間がかなり長くな
り、スラブ高温加熱後のスラブの結晶粒は異常粒成長し
線状細粒と呼ばれる２次再結晶不良を製品にもたらす原
因となっていた。この対策として、特公昭５６−１８６
５４号公報に提案されているようなスラブ急速加熱方式
を用いると、スラブ加熱の短時間化が可能となった。
加熱をガス燃焼型加熱炉で行うと、スラブ表面から熱せ
られるためスラブ表層は温度が高く、スラブ中心部は温
度が低い状態になる。従って、スラブ中心部を目的の温
度に達するためには、スラブ表面温度はスラブ中心部よ
りもかなり高い温度となり、またガス燃焼型加熱炉では
昇温速度も１２５０℃以上で約１℃／分と遅いため、１
２５０℃以上の高温域に滞留する時間がかなり長くな
り、スラブ高温加熱後のスラブの結晶粒は異常粒成長し
線状細粒と呼ばれる２次再結晶不良を製品にもたらす原
因となっていた。この対策として、特公昭５６−１８６
５４号公報に提案されているようなスラブ急速加熱方式
を用いると、スラブ加熱の短時間化が可能となった。
【０００４】一方、１次再結晶集合組織については、従
来から熱延、冷延、焼鈍の各工程条件を適切に組み合わ
せることにより制御されてきた。特に２回目の冷間圧延
においては、特開昭５８−２５４２５号公報にパス間で
時効処理を施す方法が提案されている。
来から熱延、冷延、焼鈍の各工程条件を適切に組み合わ
せることにより制御されてきた。特に２回目の冷間圧延
においては、特開昭５８−２５４２５号公報にパス間で
時効処理を施す方法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記従来技術の方法で
得られる製品は、低鉄損という点では満足できるもので
はない。本発明は、スラブ加熱時の高温域におけるスラ
ブ加熱の昇温速度を規制することによりスラブ加熱時の
異常粒成長を抑制し、２回目の冷間圧延時のパス間時効
温度と時効時間をある範囲に制御することにより、低鉄
損な製品を得られる方法を提供するものである。
得られる製品は、低鉄損という点では満足できるもので
はない。本発明は、スラブ加熱時の高温域におけるスラ
ブ加熱の昇温速度を規制することによりスラブ加熱時の
異常粒成長を抑制し、２回目の冷間圧延時のパス間時効
温度と時効時間をある範囲に制御することにより、低鉄
損な製品を得られる方法を提供するものである。
【０００６】
（１）重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００％、Ｓ
ｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、
ＳおよびＳｅの内から選んだ１種または２種合計：０．
００５〜０．０５０％、残部は実質的にＦｅの組成にな
る連続鋳造スラブを、１３２０℃〜１４５０℃に加熱均
熱したのち熱延し、中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施
した後、脱炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上焼鈍によって
一方向性電磁鋼板を製造する方法において、上記スラブ
の１２５０℃以上の高温の温度域を５℃／分以上の昇温
速度で行うと共に、２回目の冷間圧延は複数パスよりな
り、少なくとも１回のパス間で１３０〜３５０℃の温度
範囲で１分以上の時間保持することを特徴とする一方向
性電磁鋼板の製造方法、および（２）連続鋳造スラブが
Ｃｕ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およ
びＢｉから選ばれる１種または２種以上を各々の元素量
で０．００３〜０．３％を含有することを特徴とする前
項（１）に記載の一方向性電磁鋼板の製造方法、（３）
熱延板に熱延板焼鈍を施すことを特徴とする前項（１）
または（２）に記載の一方向性電磁鋼板の製造方法であ
り、（４）スラブの１２５０℃以上の高温域の加熱の前
に、５０％以下の圧下率で熱間変形を加えることを特徴
とする前項（１）〜（３）の何れかに記載の一方向性電
磁鋼板の製造方法である。
ｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、
ＳおよびＳｅの内から選んだ１種または２種合計：０．
００５〜０．０５０％、残部は実質的にＦｅの組成にな
る連続鋳造スラブを、１３２０℃〜１４５０℃に加熱均
熱したのち熱延し、中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施
した後、脱炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上焼鈍によって
一方向性電磁鋼板を製造する方法において、上記スラブ
の１２５０℃以上の高温の温度域を５℃／分以上の昇温
速度で行うと共に、２回目の冷間圧延は複数パスよりな
り、少なくとも１回のパス間で１３０〜３５０℃の温度
範囲で１分以上の時間保持することを特徴とする一方向
性電磁鋼板の製造方法、および（２）連続鋳造スラブが
Ｃｕ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およ
びＢｉから選ばれる１種または２種以上を各々の元素量
で０．００３〜０．３％を含有することを特徴とする前
項（１）に記載の一方向性電磁鋼板の製造方法、（３）
熱延板に熱延板焼鈍を施すことを特徴とする前項（１）
または（２）に記載の一方向性電磁鋼板の製造方法であ
り、（４）スラブの１２５０℃以上の高温域の加熱の前
に、５０％以下の圧下率で熱間変形を加えることを特徴
とする前項（１）〜（３）の何れかに記載の一方向性電
磁鋼板の製造方法である。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明者は、鉄損の少ない製品を
得られる方法を検討したところ、スラブ加熱の高温域に
おけるスラブ加熱を５℃／分以上の昇温速度で行い、ス
ラブ加熱時の結晶粒成長を抑制し、かつ、２回目の冷間
圧延時のパス間時効温度と時効時間をある範囲に制御す
ることが非常に有効であることを見いだした。
得られる方法を検討したところ、スラブ加熱の高温域に
おけるスラブ加熱を５℃／分以上の昇温速度で行い、ス
ラブ加熱時の結晶粒成長を抑制し、かつ、２回目の冷間
圧延時のパス間時効温度と時効時間をある範囲に制御す
ることが非常に有効であることを見いだした。
【０００８】図１は、本発明者が行った実験結果の一例
である。本発明に従った成分範囲にあるＣ：０．０３
％、Ｓｉ：３．０５％、Ｍｎ：０．０５０％、Ｓ：０．
０２２％を含有する鋳片を連続鋳造し、短時間加熱が可
能な電気式雰囲気制御加熱型誘導加熱炉により到達温度
を１３７０℃とし、１２５０℃から１３７０℃までを種
々昇温速度で加熱したスラブを熱延し２．７mmの熱延板
を作成した。そして、０．７６０mmに冷間圧延し、８５
０℃×３分の中間焼鈍を行い、続いて２回目の冷間圧延
により０．３４０mmに仕上げた。この２回目の冷間圧延
は３パスで行い、１パスと２パスの間で種々の温度で３
分間パス間時効を行った。２パスと３パスの間はパス間
時効を行わなかった。続いて、脱炭・１次再結晶焼鈍を
行い、最終仕上焼鈍そして絶縁コーティングを施した。
この時のスラブ昇温速度、パス間時効温度と鉄損Ｗ
17/50 の関係を図１に示す。これにより、スラブ昇温速
度を５℃／分で、かつ、パス間時効温度が１３０〜３５
０℃の温度でパス間時効を施すことにより良好な磁気特
性を得られることが分かる。
である。本発明に従った成分範囲にあるＣ：０．０３
％、Ｓｉ：３．０５％、Ｍｎ：０．０５０％、Ｓ：０．
０２２％を含有する鋳片を連続鋳造し、短時間加熱が可
能な電気式雰囲気制御加熱型誘導加熱炉により到達温度
を１３７０℃とし、１２５０℃から１３７０℃までを種
々昇温速度で加熱したスラブを熱延し２．７mmの熱延板
を作成した。そして、０．７６０mmに冷間圧延し、８５
０℃×３分の中間焼鈍を行い、続いて２回目の冷間圧延
により０．３４０mmに仕上げた。この２回目の冷間圧延
は３パスで行い、１パスと２パスの間で種々の温度で３
分間パス間時効を行った。２パスと３パスの間はパス間
時効を行わなかった。続いて、脱炭・１次再結晶焼鈍を
行い、最終仕上焼鈍そして絶縁コーティングを施した。
この時のスラブ昇温速度、パス間時効温度と鉄損Ｗ
17/50 の関係を図１に示す。これにより、スラブ昇温速
度を５℃／分で、かつ、パス間時効温度が１３０〜３５
０℃の温度でパス間時効を施すことにより良好な磁気特
性を得られることが分かる。
【０００９】図２は、図１の実験で作成した中間焼鈍板
を供試材とし、２回目の冷間圧延により０．３４０mmに
仕上げた。この２回目の冷間圧延は３パスで行い、１パ
スと２パスの間で２００℃の温度で種々の時間パス間時
効を行った。２パスと３パスの間はパス間時効を行わな
かった。続いて、脱炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上焼鈍
そして絶縁コーティングを施した。この時のパス間時効
時間と鉄損Ｗ17/50 の関係を図２に示す。これにより、
パス間時効時間を１分以上とすると良好な磁気特性を得
られることが分かる。
を供試材とし、２回目の冷間圧延により０．３４０mmに
仕上げた。この２回目の冷間圧延は３パスで行い、１パ
スと２パスの間で２００℃の温度で種々の時間パス間時
効を行った。２パスと３パスの間はパス間時効を行わな
かった。続いて、脱炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上焼鈍
そして絶縁コーティングを施した。この時のパス間時効
時間と鉄損Ｗ17/50 の関係を図２に示す。これにより、
パス間時効時間を１分以上とすると良好な磁気特性を得
られることが分かる。
【００１０】次に本発明の諸条件の限定理由を説明す
る。Ｃは、下限０．０１５％未満であれば２次再結晶が
不安定となり、上限の０．１００％は、これよりＣが多
くなると脱炭所要時間が長くなり経済的に不利となるた
めに限定した。Ｓｉは、下限２％未満では良好な鉄損が
得られず、上限４％を越えると冷延性が著しく劣下す
る。
る。Ｃは、下限０．０１５％未満であれば２次再結晶が
不安定となり、上限の０．１００％は、これよりＣが多
くなると脱炭所要時間が長くなり経済的に不利となるた
めに限定した。Ｓｉは、下限２％未満では良好な鉄損が
得られず、上限４％を越えると冷延性が著しく劣下す
る。
【００１１】Ｍｎは、下限０．０３％未満であれば熱間
脆化を起こし、上限０．１２％を越えるとかえって磁気
特性を劣化させる。Ｓ，Ｓｅは、ＭｎＳ，ＭｎＳｅを形
成するために必要な元素で、これらの一種または２種の
合計が下限０．００５％未満ではＭｎＳ，ＭｎＳｅの絶
対量が不足し、上限０．０５０％を越えると熱間割れを
生じ、また、最終仕上焼鈍での鈍化が困難となる。
脆化を起こし、上限０．１２％を越えるとかえって磁気
特性を劣化させる。Ｓ，Ｓｅは、ＭｎＳ，ＭｎＳｅを形
成するために必要な元素で、これらの一種または２種の
合計が下限０．００５％未満ではＭｎＳ，ＭｎＳｅの絶
対量が不足し、上限０．０５０％を越えると熱間割れを
生じ、また、最終仕上焼鈍での鈍化が困難となる。
【００１２】Ｃｕは、Ｃｕ2 Ｓを形成するために必要な
元素で、下限０．００３％未満ではＣｕ2 Ｓの絶対量が
不足し、上限０．３％は経済的理由と表面キズによるも
のである。Ｓｂ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、
およびＢｉは粒界に偏析させ、２次再結晶を安定化させ
るが、各々の元素量が下限０．００３％未満では偏析量
が不足し、上限０．３％は経済的理由と脱炭性の悪化に
よるものである。添加する元素は一種でもよいし、２種
以上添加してもよい。
元素で、下限０．００３％未満ではＣｕ2 Ｓの絶対量が
不足し、上限０．３％は経済的理由と表面キズによるも
のである。Ｓｂ，Ｓｎ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、
およびＢｉは粒界に偏析させ、２次再結晶を安定化させ
るが、各々の元素量が下限０．００３％未満では偏析量
が不足し、上限０．３％は経済的理由と脱炭性の悪化に
よるものである。添加する元素は一種でもよいし、２種
以上添加してもよい。
【００１３】スラブ加熱温度は１３２０〜１４５０℃と
する。１３２０℃未満だと鉄損が悪化する。１４５０℃
を超えるとスラブが溶融する。高温域のスラブ加熱はス
ラブの結晶粒の異常粒成長を防止するため５℃／分以上
とする。１２５０℃未満では粒成長への影響が少ないた
め昇温速度を規定しない。
する。１３２０℃未満だと鉄損が悪化する。１４５０℃
を超えるとスラブが溶融する。高温域のスラブ加熱はス
ラブの結晶粒の異常粒成長を防止するため５℃／分以上
とする。１２５０℃未満では粒成長への影響が少ないた
め昇温速度を規定しない。
【００１４】２回目の冷間圧延時のパス間時効温度は、
図１に示すように１３０℃未満や３５０℃を超えると磁
気特性改善効果を得られない。時効処理は１回でも効果
があるが、圧延と時効処理を交互に繰り返すと製品の磁
気特性が一層向上する。パス間時効は、図２に示すよう
に１分未満では磁気特性改善効果に乏しい。
図１に示すように１３０℃未満や３５０℃を超えると磁
気特性改善効果を得られない。時効処理は１回でも効果
があるが、圧延と時効処理を交互に繰り返すと製品の磁
気特性が一層向上する。パス間時効は、図２に示すよう
に１分未満では磁気特性改善効果に乏しい。
【００１５】１２５０℃以上の高温域のスラブ加熱前に
５０％以下の圧下率で熱間変形を加えると、スラブの柱
状晶を破壊し、熱延板の組織の均一化に有効で磁気特性
が改善する。上限の５０％は効果が飽和するからであ
る。熱延板焼鈍は必要に応じて実施する。熱延板の組織
の均一化に有効で、製品の磁気特性を改善する。
５０％以下の圧下率で熱間変形を加えると、スラブの柱
状晶を破壊し、熱延板の組織の均一化に有効で磁気特性
が改善する。上限の５０％は効果が飽和するからであ
る。熱延板焼鈍は必要に応じて実施する。熱延板の組織
の均一化に有効で、製品の磁気特性を改善する。
【００１６】
（実施例１）［Ｃ］０．０３５％、［Ｓｉ］３．０９
％、［Ｍｎ］０．０５３％、［Ｓ］０．０２２％、［Ｃ
ｕ］０．１２％を含有する鋳片を連続鋳造し、スラブを
ガス燃焼型加熱炉で１１５０℃に加熱し、その後一部の
試料は種々の圧下率で熱間変形を加え、電気式雰囲気制
御型誘導加熱炉に装入した。そして、１２５０℃を超え
る領域の昇温速度を種々変えて１３６０℃に加熱した。
その後、２．２mmに熱間圧延し、０．８１０mmに冷間圧
延し、８８０℃×３分の中間焼鈍を行い、ついで０．２
９０mmに２回目の冷間圧延をした。この２回目の冷間圧
延は、２パスで行い、１パスと２パスの間でパス間時効
温度を種々変え４分間の時効処理を行った。そして、脱
炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上焼鈍、絶縁コーティング
を施して製品とした。この時のスラブ高温加熱前の熱間
変形の圧下率、スラブ昇温速度、パス間時効温度、時効
時間と磁束密度Ｂ8 、鉄損Ｗ17/50 の関係を表１に示
す。これより、本発明例は、比較例よりも低鉄損が得ら
れることが分かる。
％、［Ｍｎ］０．０５３％、［Ｓ］０．０２２％、［Ｃ
ｕ］０．１２％を含有する鋳片を連続鋳造し、スラブを
ガス燃焼型加熱炉で１１５０℃に加熱し、その後一部の
試料は種々の圧下率で熱間変形を加え、電気式雰囲気制
御型誘導加熱炉に装入した。そして、１２５０℃を超え
る領域の昇温速度を種々変えて１３６０℃に加熱した。
その後、２．２mmに熱間圧延し、０．８１０mmに冷間圧
延し、８８０℃×３分の中間焼鈍を行い、ついで０．２
９０mmに２回目の冷間圧延をした。この２回目の冷間圧
延は、２パスで行い、１パスと２パスの間でパス間時効
温度を種々変え４分間の時効処理を行った。そして、脱
炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上焼鈍、絶縁コーティング
を施して製品とした。この時のスラブ高温加熱前の熱間
変形の圧下率、スラブ昇温速度、パス間時効温度、時効
時間と磁束密度Ｂ8 、鉄損Ｗ17/50 の関係を表１に示
す。これより、本発明例は、比較例よりも低鉄損が得ら
れることが分かる。
【００１７】
【表１】
【００１８】（実施例２）［Ｃ］０．０５０％、［Ｓ
ｉ］３．１０％、［Ｍｎ］０．０６０％、［Ｓ］０．０
１１％、［Ｓｅ］０．０１６％、［Ｓｂ］０．０１４
％、［Ｍｏ］０．０１２％を含有する鋳片を連続鋳造
し、１２００℃にガス燃焼型加熱炉でスラブ加熱し、そ
の後電気式抵抗通電加熱方式で１２５０℃以上の温度域
を１５℃／分の速度で昇温し、１３９０℃に加熱した。
そして、２．００mm厚に熱延した。そして、１０５０℃
×２分の熱延板焼鈍をし、０．６８mmに冷間圧延し、８
８０℃×３分の中間焼鈍を行い、その後０．２２０mmに
２回目の冷間圧延を行った。この冷間圧延は３パスで行
い、表２に示す条件で時効処理した。そして、脱炭・１
次再結晶焼鈍を行い、次いで焼鈍分離剤を塗布した後、
最終仕上焼鈍を行い、コーティング液を塗布した。この
時の時効処理条件と磁気特性の関係を表２に示す。これ
より、本発明例は比較例よりも磁気特性が良好であるこ
とが分かる。
ｉ］３．１０％、［Ｍｎ］０．０６０％、［Ｓ］０．０
１１％、［Ｓｅ］０．０１６％、［Ｓｂ］０．０１４
％、［Ｍｏ］０．０１２％を含有する鋳片を連続鋳造
し、１２００℃にガス燃焼型加熱炉でスラブ加熱し、そ
の後電気式抵抗通電加熱方式で１２５０℃以上の温度域
を１５℃／分の速度で昇温し、１３９０℃に加熱した。
そして、２．００mm厚に熱延した。そして、１０５０℃
×２分の熱延板焼鈍をし、０．６８mmに冷間圧延し、８
８０℃×３分の中間焼鈍を行い、その後０．２２０mmに
２回目の冷間圧延を行った。この冷間圧延は３パスで行
い、表２に示す条件で時効処理した。そして、脱炭・１
次再結晶焼鈍を行い、次いで焼鈍分離剤を塗布した後、
最終仕上焼鈍を行い、コーティング液を塗布した。この
時の時効処理条件と磁気特性の関係を表２に示す。これ
より、本発明例は比較例よりも磁気特性が良好であるこ
とが分かる。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】以上のごとく本発明によれば、鉄損の少
ない製品を製造でき、その工業的効果は非常に大きい。
ない製品を製造でき、その工業的効果は非常に大きい。
【図１】スラブの１２５０℃以上の高温域の加熱の昇温
速度と、２回目の冷間圧延のパス間時効温度と製品のＷ
17/50 の関係を示す図。
速度と、２回目の冷間圧延のパス間時効温度と製品のＷ
17/50 の関係を示す図。
【図２】２回目の冷間圧延のパス間時効時間と製品の鉄
損Ｗ17/50 の関係を示す図。
損Ｗ17/50 の関係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００
％、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１
２％、ＳおよびＳｅの内から選んだ１種または２種合
計：０．００５〜０．０５０％、残部は実質的にＦｅの
組成になる連続鋳造スラブを、１３２０℃〜１４５０℃
に加熱均熱したのち熱延し、中間焼鈍を挟む２回の冷間
圧延を施した後、脱炭・１次再結晶焼鈍、最終仕上焼鈍
によって一方向性電磁鋼板を製造する方法において、上
記スラブの１２５０℃以上の高温の温度域を５℃／分以
上の昇温速度で行うと共に、２回目の冷間圧延は複数数
パスよりなり、少なくとも１回のパス間で１３０〜３５
０℃の温度範囲で１分以上の時間保持することを特徴と
する一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 連続鋳造スラブがＣｕ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｍ
ｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉから選ばれる１
種または２種以上を各々の元素量で０．００３〜０．３
％を含有することを特徴とする請求項１に記載の一方向
性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 熱延板に熱延板焼鈍を施すことを特徴と
する請求項１または２に記載の一方向性電磁鋼板の製造
方法。 - 【請求項４】 スラブの１２５０℃以上の高温域の加熱
の前に、５０％以下の圧下率で熱間変形を加えることを
特徴とする請求項１，２または３の何れか１つに記載の
一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8189814A JPH1030125A (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8189814A JPH1030125A (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1030125A true JPH1030125A (ja) | 1998-02-03 |
Family
ID=16247664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8189814A Withdrawn JPH1030125A (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1030125A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0959142A2 (en) * | 1998-05-21 | 1999-11-24 | Kawasaki Steel Corporation | Grain oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing method thereof |
| JP2015193921A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-11-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1996
- 1996-07-18 JP JP8189814A patent/JPH1030125A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0959142A2 (en) * | 1998-05-21 | 1999-11-24 | Kawasaki Steel Corporation | Grain oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing method thereof |
| EP0959142A3 (en) * | 1998-05-21 | 2003-09-17 | Kawasaki Steel Corporation | Grain oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing method thereof |
| JP2015193921A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-11-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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