JPH0977624A - 歯科用コンポジットレジン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】重合硬化前のペースト状重合性組成物が歯科臨
床医の取扱い易い優れた操作性を有し、それよりなる重
合硬化物の機械的強度が高く、表面の仕上げ研磨が容易
で、審美性、表面滑沢性に優れ、低熱膨張係数であり、
透明性に優れ、重合硬化前後の色調変化（透明性の変
化）が小さい歯科用コンポジットレジンを提供するこ
と。 【解決手段】バポライズド・メタル・コンバーション
（Vaporized MetalCombustion）法により合成された合
成石英真球フィラー及び有機充填材からなる有機−無機
複合フィラーと、ベースフィラーとで構成される配合フ
ィラーの該有機充填材の屈折率を１．５２０以上とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は歯科用コンポジット
レジンに関し、特に歯科用のか洞修復用材料だけに限定
されるわけではなく、歯冠用材料、人工歯等に使用可能
な歯科用コンポジットレジンに関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、歯牙欠損部の修復治療のために、
重合性単量体に無機充填材を配合したコンポジットレジ
ンが使用されている。無機充填材としては粒径数十μｍ
の石英粉砕物や粒径１０ｎｍ〜４０ｎｍのマイクロフィ
ラー等が使用されている。しかしながら粒径数十μｍの
石英粉砕物を使用した場合、重合硬化前のペースト状重
合組成物の適度な操作性を得るのにその配合量を７０重
量部以上にするため、重合硬化後のコンポジットレジン
は十分な機械的強度、表面硬度や低熱膨張係数は得られ
るが、表面滑沢性や耐摩耗性等の審美性は得られない。
また粒径１０ｎｍ〜４０ｎｍのマイクロフィラーを使用
したものは、重合硬化後のコンポジットレジンの審美性
は得られるが、重合硬化前のペースト状重合性組成物の
適度な操作性を得るのにその配合量を６０重量％以下に
するため、重合硬化後のコンポジットレジンの機械的強
度が劣り、熱膨張係数が高くなってしまう。

【０００３】前記問題点を改善するために本発明者らは
すでに、バポライズド・メタル・コンバーション（Vapo
rized Metal Combustion）法（以下、Ｖ．Ｍ．Ｃ．法と
称す）により合成された合成石英真球フィラーを使用し
た歯科用コンポジットレジンを提案している（特開平６
−８７７１９、特願平６−２５５８６７）。この合成石
英真球フィラーを使用した重合硬化後のコンポジットレ
ジンは、機械的強度が高く、低熱膨張係数であり、表面
の仕上げ研磨が容易で、審美性・表面滑沢性に優れ、重
合硬化前のペースト状重合性組成物が歯科臨床医の取り
扱い易い優れた操作性を有しているものの、光学的特性
の一つ、透明性の点で不十分であった。

【０００４】前記問題点を改善するために本発明者ら
は、Ｖ．Ｍ．Ｃ．法により合成された平均粒径０．１μ
ｍ〜０．４μｍの合成石英真球フィラーを用いた、重合
硬化前後の透明度が０．４〜０．７である透明性に優れ
た歯科用コンポジットレジンを提案している（特願平７
−２６４２５）。このコンポジットレジンの重合硬化前
後の透明性は高いものの、重合硬化前後での透明性の変
化が大きいので色調変化が顕著に起こる。歯科用コンポ
ジットレジンに求められる光学的特性として透明性の他
に、重合硬化前後で透明性の変化（色調変化）が小さい
ことが挙げられる。歯科臨床医がコンポジットレジンを
用いて、患者の歯牙欠損部のか洞内、欠損部等をより天
然歯に近い色調で修復する審美修復を可能とするため
に、予め用意された多種の色調を有するペースト状重合
性組成物の中から、天然歯の色調に適合するものを選択
して使用している。ペースト状重合性組成物に含まれる
重合性単量体の屈折率は重合硬化に伴い変化して、それ
が重合硬化した硬化物の屈折率は相対的に高くなる。配
合フィラーの屈折率は一定であるから、重合硬化前後で
コンポジットレジンの透明性（色調）が変化する。よっ
て歯科臨床医の目視により患者の天然歯に適合する色調
のコンポジットレジンペーストを選択したとしても、そ
の重合硬化した硬化物が天然歯に適合する色調とはなり
得ない。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】従って本発明の目的は
前記問題点を解決した、重合硬化前のペースト状重合性
組成物が歯科臨床医の取扱い易い優れた操作性を有し、
それよりなる重合硬化物の機械的強度が高く、表面の仕
上げ研磨が容易で、審美性、表面滑沢性に優れ、低熱膨
張係数であり、透明性に優れ、重合硬化前後の色調変化
（透明性の変化）が小さい歯科用コンポジットレジンを
提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは前述の問題
点を鑑み、鋭意研究を重ねた結果、本発明は以下によっ
て達成される。

【０００７】（１）本発明は、重合開始剤を含む重合性
単量体と配合フィラーとからなり、該配合フィラーが、
ベースフィラーと有機−無機複合フィラーとからなる歯
科用コンポジットレジンにおいて、前記ベースフィラー
及び前記有機−無機複合フィラーの無機充填材がバポラ
イズド・メタル・コンバーション（Vaporized MetalCom
bustion）法により合成された合成石英真球フィラーで
あり、該有機−無機複合フィラーの有機充填材の屈折率
が１．５２０以上とした歯科用コンポジットレジンであ
る。

【０００８】（２）また、本発明は、該重合性単量体の
屈折率が１．４５０〜１．５３０、該重合性単量体の重
合硬化後の屈折率が１．４９０〜１．５５０であり、か
つ該有機−無機複合フィラーの有機充填材の屈折率が
１．５２０〜１．５９０とした（１）に記載の歯科用コ
ンポジットレジンである。

【０００９】（３）また、本発明は、該重合性単量体の
屈折率が１．４６０〜１．５２０、該重合性単量体の重
合硬化後の屈折率が１．５００〜１．５３０であり、か
つ該有機−無機複合フィラーの有機充填材の屈折率が
１．５２０〜１．５７０とした（１）に記載の歯科用コ
ンポジットレジンである。

【００１０】（４）また、本発明は、前記重合性単量体
が１０〜４０重量部、前記配合フィラーが９０〜６０重
量部であり、かつ前記配合フィラーの前記ベースフィラ
ーと前記有機−無機複合フィラーとの重量比率が８０：
２０〜２０：８０とした（１）〜（３）に記載の歯科用
コンポジットレジンである。

【００１１】（５）また、本発明は、前記配合フィラー
の該合成石英真球フィラーと、前記有機−無機複合フィ
ラーの無機充填材である合成石英真球フィラーの少なく
とも一方が、平均粒径０．１μｍ〜０．４μｍと平均粒
径０．５μｍ〜２μｍの合成石英真球フィラーの混合フ
ィラーであり、その重量比率が１００：０〜２０：８０
とした（１）〜（４）に記載の歯科用コンポジットレジ
ンである。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の歯科用コンポジッ
トレジンについて詳細に説明する。

【００１３】本発明に使用する重合開始剤としては、一
般に歯科用材料に使用されている公知のものが使用可能
である。重合開始剤として、例えば過酸化ベンゾイル
（以下、ＢＰＯと称す）等の有機過酸化物、ＢＰＯ等の
有機過酸化物とＮ，Ｎ−ジメチル−ｐ−トルイジン等の
第三級アミン、カンファーキノン（以下、ＣＱと称す）
等の光増感剤とｐ−トリルジエタノールアミン、ｐ−ジ
メチルアミノベンズアルデヒドやメタクリル酸２−ジメ
チルアミノエチル（以下、ＤＭＡＥＭＡと称す）等の第
三級アミンが挙げられる。また必要に応じその他の添加
物を加える事もできる。これらの添加物としてはラジカ
ル重合禁止剤、着色用顔料、紫外線吸収剤等がある。

【００１４】本発明に使用される重合性単量体として
は、一般に歯科用複合材料に使用されている公知なもの
が使用可能である。重合性単量体として最も代表的なも
のはアクリル基および、またはメタクリル基を有する重
合性単量体である。具体的に例示すると、ビスフェノー
ルＡ−グルシジルメタクリレート付加物（Ｂｉｓ−ＧＭ
Ａ）、２，２−ビス（４−（メタクリロキシエトキシ）
フェニル）プロパン（Ｄ２．６Ｅ）、２，２−ビス（４
−（メタクリロキシジエトキシ）フェニル）プロパン
（Ｄ４Ｅ）、エチレングリコールジメタクリレート（１
Ｇ）、トリエチレングリコールジメタクリレート（３
Ｇ）、ウレタンジメタクリレート（ＵＤＭＡ）、４官能
性ウレタンメタクリレート（ＳＨ５６０）、６官能性ウ
レタンメタクリレート（Ｕ６Ｈ）、トリメチロールプロ
パントリメタクリレート（ＴＭＰＴ）、メチルメタクリ
レート（ＭＭＡ）、ラウリルメタクリレート（ＬＭＡ）
等が挙げられる。これらの重合性単量体は歯科用材料と
して公知であるから単独あるいは複数を混合したものを
使用することができる。機械的強度の点より特に好まし
くは、前記の屈折率の条件を満たすウレタンジメタクリ
レート（ＵＤＭＡ）とトリエチレングリコールジメタク
リレート（３Ｇ）の混合物が挙げられる。また本発明に
おいては、アッベ屈折計で２５℃において測定した屈折
率が、重合性単量体で１．４５０〜１．５３０、かつそ
の重合性単量体の重合硬化後の重合硬化物で１．４９０
〜１．５５０になる割合で混合したものが好ましく、特
に好ましくは重合性単量体で１．４６０〜１．５２０、
かつその重合性単量体の重合硬化後の硬化 で１．５０
０〜１．５３０になる割合で混合したものである。

【００１５】本発明に使用する合成石英真球フィラー
は、金属珪素粉末を原料とする気相反応であるＶ．Ｍ．
Ｃ．法によって合成されたものである。フィラー表面は
一般的にγ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラ
ン（以下、γ−ＭＰＳと称す）、γ−メタクリロキシプ
ロピルトリイソシアナート等の有機珪素化合物を用いた
表面処理が施されている（カップリング剤最適利用技術
［化学技術総合研究所発行］参照）。表面処理の条件
・方法は限定されず、公知の条件・方法が利用できる。
特に好適な表面処理の条件・方法として本発明者らが提
案しているもの（特開平６−８８０３９）が挙げられ
る。

【００１６】本発明に使用する有機充填材及び無機充填
材よりなる有機−無機複合フィラー（以下、複合フィラ
ーと称す）は、重合開始剤を溶解させた重合性単量体と
好適な条件・方法で表面処理を施した無機充填材を混合
して得たペースト状組成物を光、加熱または化学重合等
により重合硬化させ、その硬化物をボールミル、振動ミ
ル、振動ボールミルやジェット粉砕機等により粉砕し、
篩いやエアー分級機等により分級することにより得る。
複合フィラーの粒径は１０μｍ〜１００μｍ特に２０μ
ｍ〜５０μｍである事が好適であり、粒径が１０μｍ以
下であるとフィラーの充填率が低くなり、曲げ強度等の
機械的強度が低くなってしまう。また粒径が１００μｍ
以上になるとフィラーの充填率は高くなるが、外力の応
力集中を受け易くなるため曲げ強度等の機械的強度が低
下し、また硬化前のペーストも均一性のある性状のもの
が得られない。また、ここで用いる重合開始剤、重合性
単量体としては、前記の様なものを使用することができ
るが、本発明においては重合性単量体を重合硬化させ
た、複合フィラーの有機充填材のアッベ屈折計で２５℃
において測定した屈折率が、１．５２０〜１．５９０で
あることが好ましく、特に好ましくは１．５２０〜１．
５７０である。また前記屈折率範囲内の有機充填材を有
する複合フィラーを、複数混合して用いて配合しても良
い。

【００１７】本発明に使用する無機充填材としては、前
記のＶ．Ｍ．Ｃ．法により合成された合成石英真球フィ
ラーである。また複合フィラーの表面は機械的強度や耐
水性等の向上を目的として、前記の様な好適な表面処理
を施してある。

【００１８】本発明においては、前記の重合開始剤を含
む重合性単量体と、前記の合成石英真球フィラー及び複
合フィラーで構成される配合フィラーとの配合割合とし
ては、重合性単量体が１０〜４０重量部、配合フィラー
が９０〜６０重量部であり、なおかつ前記合成石英真球
フィラーと前記複合フィラーの重量比率が８０：２０〜
２０：８０、特に６０：４０〜４０：６０であることが
好ましい。例えばこの比率の範囲外で合成石英真球フィ
ラーを多く配合したペーストは、粘り付く性状となるた
め操作性の点で不十分であり、また複合フィラーを多く
配合したペースト状重合性組成物を重合硬化させた硬化
物は、フィラー充填率が下がるため機械的強度が劣り、
熱膨張係数が高くなってしまう。

【００１９】本発明においては、透明性、機械的強度の
点よりベースフィラー、複合フィラーの無機充填材に使
用する合成石英真球フィラーは、平均粒径０．１μｍ〜
０．４μｍの合成石英真球フィラーと平均粒径０．５μ
ｍ〜２μｍの合成石英真球フィラーの重量比率が１０
０：０〜２０：８０、特に１００：０〜４０：６０であ
ることが好ましい。例えばこの比率の範囲外で、平均粒
径が０．１μｍより小さい合成石英真球フィラーのみを
使用したペースト状重合性組成物は、粘り付く性状とな
るため操作性が悪くなってしまう。また平均粒径が０．
５μｍ〜２μｍである合成石英真球フィラーのみを使用
したペースト状重合性組成物及びそれが重合硬化した硬
化物の機械的強度は高いが、透明性が低くなってしま
う。

【００２０】本発明においては、重合性単量体の屈折
率、その重合性単量体が重合硬化した硬化物の屈折率、
複合フィラーの有機充填部の屈折率が重要な要因であ
る。重合前後の透明性の変化（色調変化）を小さくする
ために、重合性単量体の屈折率が１．４５０〜１．５３
０、その重合性単量体が重合硬化した硬化物の屈折率が
１．４９０〜１．５５０、かつ複合フィラーの有機充填
部の屈折率が１．５２０〜１．５９０であることが好ま
しい。特に好ましくは、重合性単量体の屈折率が１．４
６０〜１．５２０、その重合性単量体が重合硬化した硬
化物の屈折率が１．５００〜１．５３０、かつ複合フィ
ラーの有機充填部の屈折率が１．５２０〜１．５７０で
あるペースト状重合性組成物中に含有されている重合性
単量体の屈折率は重合硬化に伴い変化して、それが重合
硬化した硬化物の屈折率は相対的に高くなる。よってベ
ースフィラー、複合フィラーの無機充填材に使用する、
屈折率約１．４５０のアモルファスシリカである合成石
英真球フィラーとの屈折率の差は大きくなり透明性が低
下してしまうかの様であるが、同時に複合フィラーの有
機充填材との屈折率の差は小さくなるので、全体として
は重合前後の透明性の変化は少なくなるのである。

【００２１】

【実施例】次に実施例及び比較例を挙げ、本発明をさら
に詳細に説明するが、本発明はこれら限定されるもので
はない。以下に実施例と比較例に示した、有機−無機複
合フィラー、コンポジットレジンペースト及びその重合
硬化物の作製方法、煮沸劣化加速試験前後の曲げ強さの
測定、フィラー充填率の測定、屈折率の測定、重合硬化
前後の透明度、重合硬化前後の透明度の変化測定による
評価は、以下の方法に従った。

【００２２】（１）有機−無機複合フィラーの作製方法 重合開始剤としてＢＰＯを重合性単量体に対し０．５重
量％溶解させ、所定の屈折率である有機充填材となる様
に調製した重合性単量体を、フィラーに対し所定の重量
濃度のγ−ＭＰＳで表面処理を施した合成石英真球フィ
ラーを十分に混合した後、真空脱泡してペースト状重合
性組成物を調製した。このペースト状重合性組成物をガ
ラス板間に挟み、１３０℃で１時間加熱処理することで
重合硬化させ硬化物を作製した。その硬化物をボールミ
ル（フリッチュ社製）で粉砕し、篩い分けにより２０μ
ｍ〜５０μｍの粒子を分級採取した。さらに、フィラー
に対し２重量％のγ−ＭＰＳで表面処理を施し、所定の
屈折率である有機充填材及び合成石英真球フィラーであ
る無機充填材よりなる複合フィラーを作製した。

【００２３】（２）コンポジットレジンペーストの調製
方法 重合開始剤としてＣＱ（光増感剤）とＤＭＡＥＭＡ（還
元剤）を重合性単量体に対し各々１重量％溶解させ調製
した所定の屈折率である重合性単量体と、フィラーに対
し所定の重量濃度のγ−ＭＰＳで表面処理を施した合成
石英真球フィラー及び（１）で作製した複合フィラーか
ら構成される配合フィラーを十分に混合した後、真空脱
泡してペースト状重合性組成物を調製した。

【００２４】（３）煮沸劣化加速試験前後の曲げ強さの
測定 （２）で調製したペースト状重合性組成物をガラス管中
に固定した内径３ｍｍの中空チューブ中に注入し、市販
の歯科用可視光線照射器（ジーシー社製）で５分間光照
射し重合硬化させ、チューブから取り出した断面の直径
３ｍｍの円柱状の硬化物を曲げ試験片とした。それを３
７℃水中に２４時間保持後、オートグラフＡＧＳ−１０
０（島津製作所社製）を測定装置として用いて、支点間
距離２０ｍｍ、クロスヘッドスピード２ｍｍ／ｍｉｎに
て３点曲げ試験を行い曲げ強さを測定した。さらに、こ
の試験片を２４時間沸騰水中に浸漬させた（煮沸劣化加
速試験）ものについても曲げ強さを測定した。

【００２５】（４）フィラー充填率の測定 （２）で調製したペースト状重合性組成物を市販の歯科
用可視光線照射器（ジーシー社製）で重合硬化させた硬
化物約０．５ｇを６００℃で３０分間電気炉中で保持す
ることにより灰化させ、その残留物を秤量することによ
り下記式を用いてフィラー充填率（ｗｔ％）を算出し
た。 フィラー充填率［ｗｔ％］＝（残留物［ｇ］／硬化物
［ｇ］）×１００ （５）屈折率の測定 アッベ屈折計（アタゴ社製）を用いて、２５℃における
屈折率を、重合性単量体、その重合性単量体を重合硬化
させた硬化物、及び複合フィラーの有機充填材に用いる
重合性単量体を重合硬化させた硬化物について測定し
た。

【００２６】（６）重合硬化前後の各透明度（ΔＬ）及
び透明度の変化（Δ（ΔＬ））の測定（２）で調製した
ペースト状重合性組成物を厚さ０．８ｍｍ、内径２０ｍ
ｍの円形スペーサー中に充填し、上下をガラス板により
挟み試料とした。この試料を標準白板、標準黒板上に載
せ色彩色差計（ミノルタ社製）により色彩値（Ｌａｂ、
明度：Ｌ値）を測定した。次に、この試料を市販の歯科
用可視光線照射器（ジーシー社製）で５分間光照射し重
合硬化させた後、同様の測定を行った。各サンプルの背
後に標準白板、標準黒板を置いた時のＬｗ値、Ｌｂ値を
測定し、それぞれの明度の差ΔＬを求め透明度とした
（ΔＬ＝Ｌｗ−Ｌｂ）。なお、この値が大きいほど試料
の透明度は高いことを示している。またペースト状重合
組成物の透明度ΔＬｐ、その重合硬化した硬化物の透明
度ΔＬｃの差｜Δ（ΔＬ）｜を求め重合硬化前後の透明
度の変化とした。なお、この値が小さいほど重合硬化前
後の透明度の変化が小さいことを示している。

【００２７】（実施例１）複合フィラーについては前記
（１）の方法に従い、フィラーに対し６重量％のγ−Ｍ
ＰＳで表面処理を施した合成石英真球フィラーＳＯ−Ｃ
１（アドマファイン、０．２μｍ、アドマテックス社
製）を７８重量部、重合開始剤のＢＰＯを含む重合性単
量体Ｄ２．６Ｅ（新中村化学社製）２２重量部で混合し
て、屈折率が１．５６８である有機充填材及び合成石英
真球フィラーＳＯ−Ｃ１の無機充填材よりなる複合フィ
ラーを作製した。次に前記（２）の方法に従い、フィラ
ーに対し６重量％のγ−ＭＰＳで表面処理を施した合成
石英真球フィラーＳＯ−Ｃ１と、前記複合フィラーを６
０：４０の重量比で混合した配合フィラーを８６．５重
量部、重合開始剤のＣＱとＤＭＡＥＭＡを含む、屈折率
が１．４７８であり、かつその重合硬化後の硬化物の屈
折率が１．５１０であるＵＤＭＡとＴＥＧＤＭＡの混合
物（重量比でＵＤＭＡ：ＴＥＧＤＭＡ＝８０：２０、全
て新中村化学社製）を１３．５重量部で混合してペース
ト状重合性組成物を調製した。得られたペーストの操作
性は良好であり、その重合硬化物の煮沸劣化加速試験前
後の曲げ強さ、フィラー充填率、重合硬化前後の透明度
及び重合硬化前後の透明度の変化の測定を行った。その
結果を表に示す。

【００２８】（実施例２）前記（１）の方法に従い、フ
ィラーに対し６重量％のγ−ＭＰＳで表面処理を施した
合成石英真球フィラーＳＯ−Ｃ１を７８重量部、重合開
始材のＢＰＯを含む、ＳＨ５６０、ＴＭＰＴ、Ｕ６Ｈ及
び１Ｇの混合物（重量比でＳＨ５６０：ＴＭＰＴ：Ｕ６
Ｈ：１Ｇ＝１５：４０：３０：１５、全て新中村化学社
製）を２２重量部で混合して、屈折率が１．５１５であ
る有機充填材及び合成石英真球フィラーＳＯ−Ｃ１の無
機充填材よりなる複合フィラーを作製した。複合フィラ
ーとして、実施例１で作製した複合フィラーと、本実施
例で作製した複合フィラーを５０：５０の重量比で混合
した複合フィラーを使用した以外は実施例１と同様にペ
ースト状重合性組成物を調製した。得られたペーストの
操作性は良好であり、その重合硬化物の煮沸劣化加速試
験前後の曲げ強さ、フィラー充填率、重合硬化前後の透
明度及び重合硬化前後の透明度の変化の測定を行った。
その結果を表に示す。

【００２９】（実施例３）フィラーに対し６重量％のγ
−ＭＰＳで表面処理を施した合成石英真球フィラーＳＯ
−Ｃ１と、フィラーに対し３重量％のγ−ＭＰＳで表面
処理を施した合成石英真球フィラーＳＯ−Ｃ２（アドマ
ファイン、０．５μｍ、アドマテックス社製）を６７：
３３の重量比で混合した合成石英真球フィラーと、実施
例２で使用した複合フィラーを６０：４０の重量比で混
合した配合フィラーを８９重量部、重合開始剤のＣＱと
ＤＭＡＥＭＡを含む、屈折率が１．４７８であり、かつ
その重合硬化後の硬化物の屈折率が１．５１０であるＵ
ＤＭＡとＴＥＧＤＭＡの混合物（重量比でＵＤＭＡ：Ｔ
ＥＧＤＭＡ＝８０：２０、全て新中村化学社製）を１１
重量部で混合してペースト状重合性組成物を調製した。
得られたペーストの操作性は良好であり、その重合硬化
物の煮沸劣化加速試験前後の曲げ強さ、フィラー充填
率、重合硬化前後の透明度及び重合硬化前後の透明度の
変化の測定を行った。その結果を表に示す。

【００３０】（実施例４）実施例１と同様の配合フィラ
ー８６重量部と、重合開始剤のＣＱとＤＭＡＥＭＡを含
む、屈折率が１．５１２であり、かつその重合硬化後の
硬化物の屈折率が１．５３３であるＤ２．６ＥとＴＥＧ
ＤＭＡの混合物（重量比でＤ２．６Ｅ：ＴＥＧＤＭＡ＝
７５：２５、全て新中村化学社製）１４重量部を混合し
てペースト状重合性組成物を調製した。得られたペース
トの操作性は良好であり、その重合硬化物の煮沸劣化加
速試験前後の曲げ強さ、フィラー充填率、重合硬化前後
の透明度及び重合硬化前後の透明度の変化の測定を行っ
た。その結果を表に示す。

【００３１】（比較例１）前記（１）の方法に従い、フ
ィラーに対し６重量％のγ−ＭＰＳで表面処理を施した
合成石英真球フィラーＳＯ−Ｃ１を７８重量部、重合開
始剤のＢＰＯを含む、ＴＭＰＴと１Ｇの混合物（重量比
でＴＭＰＴ：１Ｇ＝５０：５０、全て新中村化学社製）
を２２重量部で混合して、屈折率が１．５０９である有
機充填材及び合成石英真球フィラーＳＯ−Ｃ１の無機充
填材よりなる複合フィラーを作製した。複合フィラーと
して本複合フィラーを用いた以外は、実施例１と同様に
行い、ぺースト状重合性組成物を調製した。得られたペ
ーストの操作性は良好であり、その重合硬化物の煮沸劣
化加速試験前後の曲げ強さ、フィラー充填率、重合硬化
前後の透明度及び重合硬化前後の透明度の変化の測定を
行った。その結果を表に示す。

【００３２】（比較例２）実施例１と同様の配合フィラ
ー８６重量部と、重合開始剤のＣＱとＤＭＡＥＭＡを含
む、屈折率が１．５４１であり、かつその重合硬化後の
硬化物の屈折率が１．５６８であるＤ２．６Ｅ（新中村
化学社製）１４重量部を混合してペースト状重合性組成
物を調製した。得られたペーストの操作性は良好であ
り、その重合硬化物の煮沸劣化加速試験前後の曲げ強
さ、フィラー充填率、重合硬化前後の透明度及び重合硬
化前後の透明度の変化の測定を行った。その結果を表に
示す。

【００３３】

【表】

【００３４】

【発明の効果】以上述べたとおり、有機−無機複合フィ
ラーの有機充填材の屈折率を１．５２０以上にすること
により、さらに、重合性単量体の屈折率を１．４５０〜
１．５３０、該重合性単量体の重合硬化後の屈折率を
１．４９０〜１．５５０とすることにより、優れた操作
性を有し、機械的強度が高く、表面の仕上げ研磨が容易
で、審美性、表面滑沢性に優れ、低熱膨張係数であり、
透明性に優れ、重合硬化前後の色調変化（透明性の変
化）が小さい歯科用コンポジットレジンを得ることがで
きる。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重合開始剤を含む重合性単量体と配合フィ
   ラーとからなり、該配合フィラーが、ベースフィラーと
   有機−無機複合フィラーとからなる歯科用コンポジット
   レジンにおいて、前記ベースフィラー及び前記有機−無
   機複合フィラーの無機充填材がバポライズド・メタル・
   コンバーション（Vaporized Metal Combustion）法によ
   り合成された合成石英真球フィラーであり、該有機−無
   機複合フィラーの有機充填材の屈折率が１．５２０以上
   であることを特徴とする歯科用コンポジットレジン。
2. 【請求項２】該重合性単量体の屈折率が１．４５０〜
   １．５３０、該重合性単量体の重合硬化後の屈折率が
   １．４９０〜１．５５０であり、かつ該有機−無機複合
   フィラーの有機充填材の屈折率が１．５２０〜１．５９
   ０であることを特徴とする請求項１に記載の歯科用コン
   ポジットレジン。
3. 【請求項３】該重合性単量体の屈折率が１．４６０〜
   １．５２０、該重合性単量体の重合硬化後の屈折率が
   １．５００〜１．５３０であり、かつ該有機−無機複合
   フィラーの有機充填材の屈折率が１．５２０〜１．５７
   ０であることを特徴とする請求項１に記載の歯科用コン
   ポジットレジン。
4. 【請求項４】前記重合性単量体が１０〜４０重量部、前
   記配合フィラーが９０〜６０重量部であり、かつ前記配
   合フィラーの前記ベースフィラーと前記有機−無機複合
   フィラーとの重量比率が８０：２０〜２０：８０である
   ことを特徴とする請求項１〜３に記載の歯科用コンポジ
   ットレジン。
5. 【請求項５】前記配合フィラーの該合成石英真球フィラ
   ーと、前記有機−無機複合フィラーの無機充填材である
   合成石英真球フィラーの少なくとも一方が、平均粒径
   ０．１μｍ〜０．４μｍと平均粒径０．５μｍ〜２μｍ
   の合成石英真球フィラーの混合フィラーであり、その重
   量比率が１００：０〜２０：８０であることを特徴とす
   る請求項１〜４に記載の歯科用コンポジットレジン。