JPH093543A - Production of hot rolled plate and cold rolled sheet of austenitic stainless steel - Google Patents
Production of hot rolled plate and cold rolled sheet of austenitic stainless steelInfo
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- JPH093543A JPH093543A JP15884895A JP15884895A JPH093543A JP H093543 A JPH093543 A JP H093543A JP 15884895 A JP15884895 A JP 15884895A JP 15884895 A JP15884895 A JP 15884895A JP H093543 A JPH093543 A JP H093543A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、オーステナイト系ステ
ンレス熱延鋼板および冷延鋼板の製造方法に関し、さら
に詳しくは、オーステナイト系ステンレス鋼連続鋳造ス
ラブを熱間圧延する際に、熱延鋼板に発生する表面疵を
防止することにより、表面疵のない、表面性状の良好な
熱延鋼板、さらには冷延鋼板を製造する方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing an austenitic stainless hot-rolled steel sheet and a cold-rolled steel sheet. More specifically, it occurs in a hot-rolled steel sheet during hot rolling of an austenitic stainless steel continuous cast slab. The present invention relates to a method for producing a hot-rolled steel sheet having good surface properties and a cold-rolled steel sheet, which is free from surface flaws by preventing surface flaws.
【０００２】[0002]
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は、熱延
鋼板として利用されることもあるが、特にその冷延鋼板
は、耐食性に優れていることに加えて、表面が美麗なた
め、厨房用、意匠用など美観を求められる用途に利用さ
れることが多い。いずれの場合も、表面疵等のない表面
性状のよい製品が要求されている。2. Description of the Related Art Austenitic stainless steel is sometimes used as a hot-rolled steel sheet, but in particular, the cold-rolled steel sheet has excellent corrosion resistance and a beautiful surface. It is often used for applications where beauty is required, such as for business purposes. In any case, a product with good surface quality without surface defects is required.
【０００３】このようなステンレス鋼板は、通常、まず
連続鋳造スラブ（厚さ１３０〜２１０ｍｍ、幅８００〜
１２００ｍｍ、長さ６ｍ程度）を熱間圧延し、焼鈍、酸
洗を行って熱延鋼板（厚さ２〜８ｍｍ程度）を製造す
る。冷延鋼板を製造する場合には、さらに、厚さ０．５
〜２ｍｍ程度まで冷間圧延し、焼鈍および必要に応じて
酸洗・洗浄を施して仕上げられている。熱延鋼板および
冷延鋼板の表面疵は、この製造工程の中でおもに熱間圧
延および冷間圧延の際に発生しやすい。熱間圧延の際に
発生する熱延鋼板の表面疵は、冷間圧延後の最終製品に
も残るため、表面性状のよい製品を得るためには、熱間
圧延の際の表面疵の発生を防止しなければならない。Such a stainless steel plate is usually manufactured by continuously casting a slab (thickness: 130 to 210 mm, width: 800 to 210 mm).
Hot rolled steel sheet (thickness of about 2 to 8 mm) is hot-rolled (1200 mm, length of about 6 m), annealed and pickled. When manufacturing a cold-rolled steel sheet, a thickness of 0.5
It is finished by cold rolling to about 2 mm, annealing, and if necessary, pickling and washing. Surface defects of hot-rolled steel sheets and cold-rolled steel sheets are likely to occur mainly during hot rolling and cold rolling in this manufacturing process. Surface defects of hot-rolled steel sheet that occur during hot rolling remain in the final product after cold rolling.Therefore, in order to obtain products with good surface quality, surface defects during hot rolling should be avoided. Must be prevented.
【０００４】ステンレス鋼連続鋳造スラブを熱間圧延す
る際に発生する表面疵の主な原因としては、（イ）連続
鋳造によりスラブを製造する工程で生じるスラブ表面の
肌荒れ等のスラブの表面不良、（ロ）熱間圧延を行うた
めにスラブを加熱する際に発生するスラブ表面のスケー
ルおよび（ハ）熱間圧延の際のスラブとロールとの焼き
付きの３つがある。特に、オーステナイト系ステンレス
鋼については、（ロ）に起因する熱延鋼板の表面疵の防
止対策がもっとも重要な課題である。The main causes of surface flaws that occur during hot rolling of stainless steel continuously cast slabs are: (a) slab surface defects such as rough surface of the slab surface produced in the step of producing a slab by continuous casting; (B) There are three scales of the slab surface generated when the slab is heated for hot rolling, and (c) seizure between the slab and the roll during hot rolling. Particularly for austenitic stainless steels, the most important issue is to prevent the surface defects of the hot rolled steel sheet due to (b).
【０００５】ステンレス鋼スラブを加熱する際には、下
記のような機構でスラブ表面にスケールが形成される。
ステンレス鋼スラブは、熱間圧延に先立ち、一般に、燃
料の燃焼効率を高くすること、あるいは、すすの発生を
防止することを考慮して、酸素過剰の燃焼炎を熱源をす
る酸化性雰囲気の加熱炉内で、１１００〜１３００℃の
温度に加熱される。この際、鋼中のＣｒが雰囲気中の酸
素と反応して、スラブ表面に酸化クロムの層（スケール
の層）が形成される。酸化クロムの層は雰囲気中の酸素
を通しにくいので、この層が保護皮膜となって、スラブ
表面層から内部への酸化の進行は一時停滞する。スケー
ル層とスラブ母材との熱膨張係数が相違するため、スケ
ール層に割れが生じるが、その割れの部分には、再び酸
化クロムの保護皮膜（スケール層）が形成される。この
ように、スケール層の形成、スケール層の割れ、保護皮
膜の形成が繰り返される。しかし、スラブ母材表面層の
Ｃｒが次第に欠乏してくると、ＣｒのほかにＦｅの酸化
が起こるようになる。酸化鉄を含む酸化膜は酸素を通し
やすく、またＦｅは酸化されやすい元素のため、スラブ
表面（スケール層と母材の境界部）の酸化が加速され、
特に結晶粒界で激しく酸化が起こる。そのため、スラブ
表面はぶ厚いスケール層あるいはこぶ状のノジュールと
呼ばれるスケール層で覆われる。これらのスケールの厚
さは、厚い場合には２ｍｍ程度となる場合がある。When heating the stainless steel slab, scale is formed on the surface of the slab by the following mechanism.
Prior to hot rolling, stainless steel slabs are generally heated in an oxidizing atmosphere that uses an excessive oxygen combustion flame as a heat source in consideration of increasing the combustion efficiency of fuel or preventing soot generation. In the furnace, it is heated to a temperature of 1100 to 1300 ° C. At this time, Cr in the steel reacts with oxygen in the atmosphere to form a chromium oxide layer (scale layer) on the slab surface. Since the layer of chromium oxide does not easily pass oxygen in the atmosphere, this layer serves as a protective film, and the progress of oxidation from the slab surface layer to the inside is temporarily stopped. Since the scale layer and the slab base material have different thermal expansion coefficients, cracks occur in the scale layer, but a protective film of chromium oxide (scale layer) is formed again in the cracked portion. In this way, formation of the scale layer, cracking of the scale layer, and formation of the protective film are repeated. However, when Cr in the surface layer of the slab base material is gradually depleted, oxidation of Fe occurs in addition to Cr. Oxide film containing iron oxide easily allows oxygen to pass through, and Fe is an element that is easily oxidized. Therefore, the oxidation of the slab surface (the boundary between the scale layer and the base metal) is accelerated,
In particular, severe oxidation occurs at grain boundaries. Therefore, the slab surface is covered with a thick scale layer or a hump-shaped scale layer called nodule. The thickness of these scales may be about 2 mm when they are thick.
【０００６】オーステナイト系ステンレス鋼の場合に、
特にスラブ加熱時のスケールが問題となるのは、次の理
由による。オーステナイト系ステンレス鋼はＮｉを含ん
でおり、このＮｉはスラブ加熱時に酸化されない。その
ため、スラブの表面に生成する上記のぶ厚いスケール層
およびノジュールの中に、金属状のＦｅ−Ｎｉが存在す
ることとなる。この金属Ｆｅ−Ｎｉは、スラブ母材から
スケール中に伸びた状態で存在することが多いため、金
属Ｆｅ−Ｎｉがスケール層を母材側に拘束してスケール
を剥しにくくする作用がある。したがって、熱間圧延に
先立って行われる１００kg/cm2を超える圧力の高圧水の
噴射等のデスケーリングでも、スケール層を除去するの
が難しい。スケールが残留しているスラブを熱間圧延す
ると、圧延中にスケールが熱間圧延材に食い込み、鋼板
の表面疵となる。特に、ノジュールが発生しているスラ
ブを熱間圧延した場合には、スケール層に厚い部分と薄
い部分があるために、冷間圧延された製品にも、「線
疵」あるいは「微小へげ疵」と呼ばれる肌荒れとして残
ることになる。In the case of austenitic stainless steel,
In particular, the scale at the time of heating the slab becomes a problem for the following reason. Austenitic stainless steel contains Ni, and this Ni is not oxidized when the slab is heated. Therefore, metallic Fe-Ni exists in the thick scale layer and nodules formed on the surface of the slab. Since this metallic Fe-Ni often exists in a state of extending from the slab base material into the scale, the metallic Fe-Ni has an effect of constraining the scale layer to the base material side and making it difficult to peel off the scale. Therefore, it is difficult to remove the scale layer even by descaling such as injection of high-pressure water having a pressure of more than 100 kg / cm 2 which is performed prior to hot rolling. When the slab on which the scale remains is hot-rolled, the scale bites into the hot-rolled material during rolling, causing surface defects on the steel sheet. In particular, when a slab with nodules is hot-rolled, the scale layer has thick and thin portions, so cold-rolled products also have "line flaws" or "small bald flaws". Will be left as rough skin.
【０００７】これらのオーステナイト系ステンレス鋼ス
ラブを熱間圧延する際に発生する表面疵の防止対策とし
て、オーステナイト系ステンレス鋼に対して、重量比で
２０〜５０ｐｐｍのＢを含有させ、スラブを１２５０℃
以下の温度、４時間以下の条件で均熱した後に圧延し熱
延鋼板を製造することにより、冷延鋼板での「線へげ」
疵の発生を防止する方法が、特開昭５２−１５６７１６
号公報に開示されている。この方法では、鋼中のＢがス
ラブ加熱時に母材の粒界侵食（粒界酸化）を抑制する効
果を持っているとされている。また、特開昭６２−５０
００６号公報には、スラブ加熱の際の設定温度に応じ
て、予めスラブ表面粗度（Ｒmax ）を調製し、スラブを
１２００〜１３５０℃に加熱して圧延することにより、
冷延鋼板での「線疵」の発生を防止する方法が示されて
いる。この条件は、上記の加熱温度の範囲では、加熱温
度が低く、表面粗度が小さい条件で熱延鋼板に「線疵」
が発生しにくいことを示すデータに基づいて定められて
いる。上記２つの方法は、いずれもスラブ加熱時のスケ
ールの発生を抑制することを解決策としている。As a measure for preventing surface defects generated when hot rolling these austenitic stainless steel slabs, 20 to 50 ppm by weight of B is contained in the austenitic stainless steel and the slab is heated to 1250 ° C.
"Smooth line" in cold rolled steel sheet by soaking at the following temperature for 4 hours or less and rolling to produce hot rolled steel sheet
A method for preventing the occurrence of flaws is disclosed in JP-A-52-156716.
No. 6,086,045. According to this method, B in steel is said to have an effect of suppressing grain boundary erosion (grain boundary oxidation) of the base material during slab heating. Also, JP-A-62-50
In Japanese Patent Publication No. 006, the slab surface roughness (Rmax) is adjusted in advance according to the set temperature at the time of heating the slab, and the slab is heated to 1200 to 1350 ° C. and rolled,
A method for preventing the occurrence of "line defects" in cold-rolled steel sheets is shown. This condition is that, in the above heating temperature range, the heating temperature is low, and the surface roughness is small.
It is set based on the data indicating that the Both of the above two methods have a solution to suppress the generation of scale during slab heating.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】特開昭５２−１５６７
１６号公報の方法は、鋼中にＢを含有させなければなら
ない。Ｂは結晶粒界に偏析しやすいので、使用時に結晶
粒界が腐食され、粒界割れの原因となること等の問題が
ある。また、特開昭６２−５０００６号公報の方法の場
合には、加熱温度に応じてスラブの表面粗度を調製しな
ければならないこと、表面粗度を調製しても加熱時間に
よっては必ずしも製品の冷延鋼板の「線疵」を防止でき
ないことといった問題がある。Problems to be Solved by the Invention JP-A-52-1567
In the method disclosed in Japanese Patent Publication No. 16, B must be contained in steel. Since B tends to segregate at the crystal grain boundaries, there is a problem that the crystal grain boundaries are corroded during use and cause grain boundary cracks. Further, in the case of the method of Japanese Patent Laid-Open No. 62-50006, it is necessary to adjust the surface roughness of the slab according to the heating temperature, and even if the surface roughness is adjusted, the surface roughness of the slab may not always depend on the heating time. There is a problem in that it is not possible to prevent "line defects" in cold-rolled steel sheets.
【０００９】本発明は、これらの課題を解決するために
なされたものであって、スラブ加熱の際のスラブ表面の
スケール生成を抑制することにより、表面疵のない、表
面性状の良好なオーステナイト系ステンレス熱延鋼板お
よび冷延鋼板を製造する方法を提供することを目的とし
ている。The present invention has been made in order to solve these problems, and suppresses the generation of scale on the slab surface during slab heating, so that there is no surface flaw and an austenitic system having good surface properties is obtained. It is an object of the present invention to provide a method for producing a hot rolled stainless steel sheet and a cold rolled steel sheet.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決することを目的として、オーステナイト系ステン
レス鋼連続鋳造スラブの表面状態、スラブの加熱条件
（均熱温度、均熱時間）および熱間圧延後の鋼板（熱延
鋼板）の表面疵との関係、さらに熱延鋼板の表面疵と冷
間圧延後の鋼板（冷延鋼板）の表面疵との関係について
研究を重ねた。その結果、加熱によってスラブ表面に生
成するスケールに起因する熱延鋼板の表面疵発生防止策
の基本条件として、次の３点を考慮することが不可欠で
あることを知見した。Means for Solving the Problems In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have investigated the surface condition of an austenitic stainless steel continuously cast slab, the heating conditions of the slab (soaking temperature, soaking time) and The research was repeated on the relationship between the surface flaws of the steel sheet after hot rolling (hot rolled steel sheet), and the surface flaws of the hot rolled steel sheet (cold rolled steel sheet) after cold rolling. As a result, they have found that it is indispensable to consider the following three points as a basic condition for preventing surface defects from occurring in the hot-rolled steel sheet due to the scale generated on the slab surface by heating.
【００１１】（ａ）スラブ加熱時の均熱温度と均熱時間
の２つのファクターを同時に考慮すること。(A) Consider simultaneously two factors of soaking temperature and soaking time during slab heating.
【００１２】（ｂ）スラブ加熱前のスラブの表面手入れ
の有無によって、それぞれに適した加熱条件を選ぶこ
と。(B) Depending on whether or not the surface of the slab before the heating of the slab is maintained, select the heating conditions suitable for each.
【００１３】（ｃ）表面手入れしたスラブの場合、表面
粗度を特定の値以下とすること。(C) In the case of a slab whose surface has been maintained, the surface roughness should be below a specific value.
【００１４】本発明は、上記（ａ）〜（ｃ）を同時に考
慮してスラブの加熱条件を選択することによって、表面
疵のない、表面性状の良好なオーステナイト系ステンレ
ス熱延鋼板および冷延鋼板を製造することを特徴として
おり、（１）オーステナイト系ステンレス鋼連続鋳造ス
ラブを、酸化性雰囲気の加熱炉内で、スラブ表面無手入
れの場合は下記式（１）、スラブ表面を手入れする場合
は表面粗度（Ｒmax ）１００μｍ以下として下記式
（２）を充たす温度Ｔ℃に、ｔ分間均熱した後、熱間圧
延することを要旨としている。According to the present invention, by selecting the heating conditions of the slab in consideration of the above (a) to (c) at the same time, austenitic stainless hot-rolled steel sheet and cold-rolled steel sheet having no surface flaw and good surface quality. (1) The austenitic stainless steel continuous casting slab is heated in an oxidizing atmosphere in a heating furnace in the following formula (1) when the slab surface is unmaintained, and when the slab surface is maintained. The gist is that the surface roughness (Rmax) is 100 μm or less, the temperature is soaked at a temperature T ° C. that satisfies the following formula (2) for t minutes, and then hot rolling is performed.
【００１５】 ２０≦ｔ≦２９８０−２．３Ｔ 式（１） ２０≦ｔ≦２３００−１．８Ｔ 式（２） ここで、Ｔ：均熱温度（℃） ｔ：均熱時間（分） また、（２）上記（１）の方法で製造された熱延鋼板を
焼鈍、酸洗した後、冷間圧延し、さらに焼鈍することに
より、冷延鋼板を製造することを要旨としている。20 ≦ t ≦ 2980-2.3T Formula (1) 20 ≦ t ≦ 2300-1.8T Formula (2) where T: soaking temperature (° C.) t: soaking time (minutes) (2) The gist is to manufacture a cold rolled steel sheet by annealing the hot rolled steel sheet manufactured by the method of (1) above, pickling, cold rolling, and further annealing.
【００１６】なお、均熱時間とは、スラブを加熱炉内に
装入した後、加熱炉内の温度が所定の均熱温度に達して
から、スラブがその温度に保持される時間を意味する。The soaking time means the time during which the slab is held at the temperature after the temperature inside the heating furnace reaches a predetermined soaking temperature after charging the slab into the heating furnace. .
【００１７】[0017]
【作用】本発明の方法が対象としている材質は、オース
テナイト系ステンレス鋼である。前述のように、オース
テナイト系ステンレス鋼はＮｉを含有しているため、ス
ラブ加熱時に生じるスケールが、後の脱スケール工程で
除去されにくいという問題がある。Ｎｉを含有していな
い場合には、このような問題は少ないため、本発明の方
法に依らなくても、表面疵の発生を防止することが可能
である。The material targeted by the method of the present invention is austenitic stainless steel. As described above, since austenitic stainless steel contains Ni, there is a problem that the scale generated during slab heating is difficult to remove in the subsequent descaling step. When Ni is not contained, since such a problem is small, it is possible to prevent the occurrence of surface flaws without depending on the method of the present invention.
【００１８】また、対象としているスラブは、厚さ１３
０〜２１０ｍｍ、幅８００〜１２００ｍｍ、長さ６ｍ程
度の連続鋳造スラブである。鋳造状態のスラブの表面は
耐酸化性の皮膜で覆われており、熱間圧延を行うための
スラブ加熱時にスラブの表面が酸化されにくい性質を持
っている。一方、後述のように、スラブの表面を研削し
た後に加熱する場合もある。その場合には、上記の耐酸
化性の皮膜が取り除かれているので、スラブの表面は酸
化されやすくなっている。本発明は、そのような表面無
手入れのスラブおよび表面を手入れしたスラブを対象と
している。The target slab has a thickness of 13
It is a continuous cast slab having a length of 0 to 210 mm, a width of 800 to 1200 mm, and a length of about 6 m. The surface of the slab in the cast state is covered with an oxidation resistant film, and the surface of the slab is hard to be oxidized when the slab is heated for hot rolling. On the other hand, as described later, there are cases where the surface of the slab is ground and then heated. In that case, the surface of the slab is easily oxidized because the oxidation resistant film is removed. The present invention is directed to such surface-naive and surface-maintained slabs.
【００１９】加熱前にスラブの表面手入れを行うのは、
特に表面性状のよい熱延鋼板または冷延鋼板が要求され
る場合、スラブの表面肌が通常より悪く、手入れなしで
は表面疵の発生を防止できないと判断される場合等であ
る。手入れ方法としては、おもにグラインダーで研削す
る方法が採られ、研削後の表面粗さは、グラインダーの
砥石の粗さを選ぶことによって目標の粗さとすることが
できる。また、研削する表面は圧延面、すなわちスラブ
の表面側と裏面側の２面でよい。側面については、研削
等の手入れを省略しても差し支えない。Before the heating, the surface of the slab is cared for
In particular, when a hot-rolled steel sheet or a cold-rolled steel sheet having a good surface quality is required, it is judged that the surface texture of the slab is worse than usual, and it is judged that the surface flaw cannot be prevented without maintenance. As a maintenance method, a method of mainly grinding with a grinder is adopted, and the surface roughness after grinding can be made a target roughness by selecting the roughness of the grindstone of the grinder. Further, the surface to be ground may be a rolling surface, that is, two surfaces, that is, the front surface side and the back surface side of the slab. As for the side surface, it does not matter if the maintenance such as grinding is omitted.
【００２０】手入れ後の表面粗さ（Ｒmax ）は、１００
μｍ以下とする必要がある。１００μｍを超えると、ス
ラブ加熱時にノジュールが発生しやすい。その理由は、
Ｒmax が大きい場合は、凸部と凹部の間隔が大きいの
で、スラブ表面に生成したスケール層とスラブ母材の熱
膨張率の相違に起因する歪が凸部に対応するスケール層
に集中しやすい。その歪の集中によって、スケール層に
割れが生じやすくなり、割れ部での酸化がノジュール生
成の起点となりやすいためと考えられる。したがって、
Ｒmax が１００μｍを超えると、表面疵のない熱延鋼板
を得ることができるスラブの加熱条件を選ぶことが困難
である。Ｒmax が１００μｍ以下の場合には、前述の条
件で表面疵の発生を防止することが可能である。The surface roughness (Rmax) after maintenance is 100.
It is necessary to make it less than μm. If it exceeds 100 μm, nodules are likely to occur during slab heating. The reason is,
When Rmax is large, the distance between the convex portion and the concave portion is large, and thus the strain caused by the difference in the thermal expansion coefficient between the scale layer formed on the slab surface and the slab base material is likely to concentrate on the scale layer corresponding to the convex portion. It is considered that due to the concentration of the strain, the scale layer is likely to be cracked, and the oxidation at the cracked portion is likely to be a starting point of nodule generation. Therefore,
When Rmax exceeds 100 μm, it is difficult to select heating conditions of the slab that can obtain a hot-rolled steel sheet without surface flaws. When Rmax is 100 μm or less, it is possible to prevent the occurrence of surface defects under the above conditions.
【００２１】上述のように、スラブの表面を研削する
と、連続鋳造時に形成された酸化皮膜が取り除かれるの
で、無手入れスラブを加熱する場合より、より厳しい加
熱条件を選ぶ必要がある。As described above, when the surface of the slab is ground, the oxide film formed during continuous casting is removed, so it is necessary to select more severe heating conditions than when heating the unmaintained slab.
【００２２】このような知見を基に、スラブ表面手入れ
あり、なしの場合について、スラブの均熱温度と均熱時
間と表面疵との関係を整理した。Based on these findings, the relationship between the soaking temperature of the slab, the soaking time, and the surface flaws was organized with and without slab surface maintenance.
【００２３】図１に、均熱温度を横軸、均熱時間を縦軸
にとり、表面疵が発生する領域と発生しない領域を示し
た。図１に示されているように、表面疵が発生しない領
域は、スラブ表面無手入れについては右下がりの斜線部
の領域、手入れありについては左下がりの領域であり、
それぞれ下記式（１）、式（２）で表される。FIG. 1 shows the soaking temperature on the horizontal axis and the soaking time on the vertical axis, and shows a region where surface defects occur and a region where surface defects do not occur. As shown in FIG. 1, the area where surface flaws do not occur is the area of the slanted line on the lower right for the slab surface without maintenance, and the area of the lower left for the maintenance.
They are represented by the following equations (1) and (2), respectively.
【００２４】 表面無手入れの場合 ２０≦ｔ≦２９８０−２．３Ｔ 式（１） スラブの表面をＲmax １００μｍ以下に手入れした
場合 ２０≦ｔ≦２３００−１．８Ｔ 式（２） 図１および式（１）、式（２）から明かなように、スラ
ブの表面をＲmax １００μｍ以下に手入れした場合に
は、表面無手入れの場合に比べて、均熱時間の上限を短
く管理することが必要である。また、いずれの場合も、
均熱時間の上限は均熱温度が高いほど、短くすることが
重要である。When the surface is not cared for: 20 ≦ t ≦ 2980-2.3T Formula (1) When the surface of the slab is cared for Rmax 100 μm or less 20 ≦ t ≦ 2300-1.8T Formula (2) FIG. 1 and formula (2) As is clear from 1) and formula (2), when the surface of the slab is cared for with Rmax of 100 μm or less, it is necessary to control the upper limit of the soaking time to be shorter than when the surface is not cared for. . In both cases,
It is important that the upper limit of the soaking time be shorter as the soaking temperature is higher.
【００２５】均熱時間の下限は、少なくともスラブの熱
間圧延が可能な程度としなければならない。均熱が不十
分な場合には、熱間圧延する際のロールの圧延荷重が高
くなり、圧延に支障をきたす。そのため、均熱時間の下
限は、上記の式（１）および（２）の左辺に示されてい
るように２０分とした。本発明が対象としている厚さ１
３０ｍｍ〜２１０ｍｍ程度の連続鋳造スラブの場合に
は、ほぼ２０分間の加熱で圧延が可能な状態まで均熱さ
れるからである。The lower limit of the soaking time must be at least such that hot rolling of the slab is possible. If the soaking is insufficient, the rolling load of the roll during hot rolling becomes high, which hinders rolling. Therefore, the lower limit of the soaking time was set to 20 minutes as shown on the left side of the above formulas (1) and (2). Thickness 1 to which the present invention is directed
This is because in the case of a continuously cast slab of about 30 mm to 210 mm, heating is performed for about 20 minutes to soak the material so that it can be rolled.
【００２６】均熱温度は、オーステナイト系ステンレス
鋼の場合は、１１５０〜１２６０℃程度の範囲がよい。
温度が高すぎるとスラブ表面のスケールの生成が顕著と
なり、温度が低すぎると熱間圧延の際の圧延荷重が大き
くなる傾向があるためである。In the case of austenitic stainless steel, the soaking temperature is preferably in the range of 1150 to 1260 ° C.
This is because if the temperature is too high, scale formation on the slab surface becomes remarkable, and if the temperature is too low, the rolling load during hot rolling tends to increase.
【００２７】スラブ加熱時のスラブ表面のスケール生成
に対しては、加熱炉内の雰囲気の影響が大きい。本発明
では、加熱のための熱源は、コークス炉ガス、プロパ
ン、天然ガス等の炭化水素系ガスなどを燃料とし、空気
または酸素を支燃性ガスとする酸素過剰の燃焼炎を対象
としている。したがって、加熱炉内の雰囲気は弱酸化性
であり、酸素の体積割合は、５％以下程度の条件とな
る。The atmosphere in the heating furnace has a large influence on the scale formation on the slab surface during slab heating. In the present invention, the heat source for heating is a combustion flame with excess oxygen that uses coke oven gas, propane, a hydrocarbon-based gas such as natural gas as a fuel, and uses air or oxygen as a combustion-supporting gas. Therefore, the atmosphere in the heating furnace is weakly oxidizing, and the volume ratio of oxygen is 5% or less.
【００２８】所定の条件に加熱されたスラブに対して、
熱間圧延までの間に脱スケール処理が施される。脱スケ
ール処理は、１００〜２５０kg/cm2程度の高圧水を噴射
する方法が一般的である。For a slab heated to a predetermined condition,
Descaling is performed before hot rolling. The descaling treatment is generally performed by injecting high-pressure water of about 100 to 250 kg / cm 2 .
【００２９】熱間圧延は、通常の鋼板製造用の連続式ロ
ール圧延法が適している。圧延温度の下限は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼の場合、９００℃程度とするのが
よい。熱延鋼板の厚みは用途によって相違し、厚い場合
には２５ｍｍ程度の場合もあるが、２〜８ｍｍ程度に仕
上げられる場合が多い。For the hot rolling, a normal continuous roll rolling method for producing a steel sheet is suitable. The lower limit of the rolling temperature is preferably about 900 ° C. in the case of austenitic stainless steel. The thickness of the hot-rolled steel sheet differs depending on the application, and when it is thick, it may be about 25 mm, but it is often finished to about 2 to 8 mm.
【００３０】熱間圧延によって得られた熱延鋼板は、焼
鈍および酸洗・洗浄により、所定の機械的性質、加工
性、表面性状とする。焼鈍は、通常、連続式の焼鈍・酸
洗ラインで、ＬＰＧ、天然ガス等の弱酸化性雰囲気、９
００〜１１５０℃程度の温度で行う。また、酸洗は、硝
弗酸（例えば、７重量％硝酸−１．５重量％弗酸）を用
いて、常温〜７０℃程度の温度で処理すればよい。The hot-rolled steel sheet obtained by hot rolling is annealed and pickled / washed to have predetermined mechanical properties, workability and surface properties. Annealing is usually performed by a continuous annealing / pickling line in a weakly oxidizing atmosphere such as LPG or natural gas.
It is performed at a temperature of about 00 to 1150 ° C. The pickling may be performed using nitric hydrofluoric acid (for example, 7% by weight nitric acid-1.5% by weight hydrofluoric acid) at room temperature to about 70 ° C.
【００３１】オーステナイト系ステンレス鋼板は、上記
の処理を施した熱延鋼板としても利用されるが、さらに
冷間圧延して冷延鋼板として利用されることが多い。冷
延鋼板を得るためには、上記の熱延鋼板に対し、冷間圧
延、焼鈍、必要に応じて脱スケールおよび酸洗を施す必
要がある。The austenitic stainless steel sheet is used as a hot rolled steel sheet which has been subjected to the above treatment, but it is often used as a cold rolled steel sheet by further cold rolling. In order to obtain a cold rolled steel sheet, it is necessary to subject the above hot rolled steel sheet to cold rolling, annealing, descaling and pickling, if necessary.
【００３２】冷間圧延は、ゼンジミア圧延機による圧延
法または通常の連続式ロール圧延法が適している。冷間
圧延に供する鋼板の厚みは、２〜８ｍｍ程度がよい。圧
延後の厚みは用途によって相違するが、０．５〜２ｍｍ
程度に仕上げられる場合が多い。As the cold rolling, a rolling method using a Sendzimir rolling machine or an ordinary continuous roll rolling method is suitable. The thickness of the steel sheet used for cold rolling is preferably about 2 to 8 mm. Thickness after rolling varies depending on the application, but 0.5-2 mm
It is often finished to a certain degree.
【００３３】冷間圧延によって得られた冷延鋼板は、焼
鈍処理により所定の機械的性質、加工性・成形性、表面
性状に仕上げられる。焼鈍雰囲気が弱酸化性の場合に
は、脱スケールおよび酸洗処理が必要であるが、焼鈍雰
囲気が非酸化性雰囲気（光輝焼鈍）の場合には、その必
要性はない。弱酸化性雰囲気焼鈍は、通常、連続式の焼
鈍炉で、ＬＰＧ、天然ガス等の雰囲気下で、９００〜１
１５０℃程度の温度で行う。また、酸洗は、硝弗酸（例
えば、１０重量％硝酸−１．５重量％弗酸）を用いて常
温〜７０℃程度の温度で処理すればよい。なお、光輝焼
鈍を行う場合には、脱スケール、酸洗を省略することも
できる。The cold-rolled steel sheet obtained by cold rolling is finished to have predetermined mechanical properties, workability / formability, and surface properties by annealing treatment. When the annealing atmosphere is weakly oxidizing, descaling and pickling treatment are necessary, but when the annealing atmosphere is a non-oxidizing atmosphere (bright annealing), it is not necessary. The weak oxidizing atmosphere annealing is usually a continuous annealing furnace in an atmosphere of LPG, natural gas, etc.
The temperature is about 150 ° C. The pickling may be performed using nitric hydrofluoric acid (for example, 10% by weight nitric acid-1.5% by weight hydrofluoric acid) at room temperature to about 70 ° C. When performing bright annealing, descaling and pickling can be omitted.
【００３４】[0034]
【実施例】供試材作製用の素材として、ＳＵＳ ３０４
（１９重量％Ｃｒ−９重量％Ｎｉ系）およびＳＵＳ ３
１６（１７重量％Ｃｒ−１２重量％Ｎｉ−２．５重量％
Ｍｏ系）連続鋳造スラブ（幅１０００ｍｍ、厚さ１３０
ｍｍ）を用いた。それぞれのスラブの化学組成は、表１
のとおりである。[Example] As a material for producing a test material, SUS 304
(19 wt% Cr-9 wt% Ni-based) and SUS 3
16 (17 wt% Cr-12 wt% Ni-2.5 wt%
Mo-based continuous casting slab (width 1000 mm, thickness 130)
mm) was used. The chemical composition of each slab is shown in Table 1.
It is as follows.
【００３５】[0035]
【表１】 [Table 1]
【００３６】供試材として、上記のスラブから幅７０ｍ
ｍ、厚さ２０ｍｍ、長さ１２０ｍｍの試験片を切り出し
た。試験片の一面には連続鋳造時に生成したスラブの酸
化皮膜が残るようにし、その面の手入れをしない試験片
と、グラインダー研削による手入れを施した試験片とを
準備した。グラインダー研削面の表面粗度（Ｒmax ）
は、８５μｍと１１０μｍの２グループとした。As a test material, a width of 70 m from the above slab
A test piece of m, thickness 20 mm, and length 120 mm was cut out. An oxide film of the slab formed during continuous casting was left on one surface of the test piece, and a test piece on which the surface was not cared for and a test piece which had been cared for by grinder grinding were prepared. Surface roughness of grinder grinding surface (Rmax)
Are two groups of 85 μm and 110 μm.
【００３７】これらの試験片を、均熱温度１１８０、１
２００、１２３０、１２６０℃の４条件、均熱時間３
０、６０、１２０、１８０、２４０分の５条件で、電気
炉により、Ｎ2 、ＣＯ2 と水蒸気を含む雰囲気中で加熱
した。加熱後、直ちに高圧水のスプレーによってスケー
ルを除去し、ロールにより１６パスの条件で厚さ２．０
ｍｍまで圧延した。圧延の際にはロールの圧延荷重を測
定した。得られた熱延鋼板については、硝弗酸水溶液に
よる酸洗を行った後、鋼板表面の疵の発生状態（肌荒
れ）を肉眼で観察し、表面疵を評価した。These test pieces were subjected to soaking temperature 1180, 1
200, 1230, 1260 ℃ 4 conditions, soaking time 3
Under the conditions of 0, 60, 120, 180, and 240 minutes, heating was performed in an atmosphere containing N 2 , CO 2, and water vapor in an electric furnace. Immediately after heating, the scale is removed by spraying with high pressure water, and the thickness is 2.0 on a roll for 16 passes.
mm. The rolling load of the roll was measured during rolling. The obtained hot-rolled steel sheet was subjected to pickling with an aqueous solution of hydrofluoric acid, and then the state of occurrence of flaws (rough skin) on the surface of the steel sheet was visually observed to evaluate surface flaws.
【００３８】熱延鋼板の表面疵を観察した試験片につい
ては、冷間圧延後の冷延鋼板の表面疵を調査するため
に、焼鈍、酸洗および冷間圧延を行った。焼鈍条件は、
大気中雰囲気下、温度１１００℃、保持時間２分とし
た。酸洗条件は、酸洗液は７．５重量％硝酸−１．５重
量％弗酸の硝弗酸水溶液、水溶液の温度は６０℃とし
た。For the test piece in which the surface flaw of the hot rolled steel sheet was observed, annealing, pickling and cold rolling were carried out in order to investigate the surface flaw of the cold rolled steel sheet after cold rolling. The annealing conditions are
The temperature was 1100 ° C. and the holding time was 2 minutes in the atmosphere. Regarding the pickling conditions, the pickling solution was an aqueous solution of 7.5% by weight nitric acid-1.5% by weight hydrofluoric acid in nitric hydrofluoric acid, and the temperature of the aqueous solution was 60 ° C.
【００３９】冷間圧延では、厚さ２．０ｍｍの熱延鋼板
を厚さ０．７ｍｍまで圧延し冷延鋼板とした。さらに、
冷延鋼板の表面疵を観察しやすくするために、熱延鋼板
の酸洗と同じ条件で酸洗を行った。冷延鋼板の表面疵と
しては、熱間圧延前のスラブに残留するスケールに起因
する冷延鋼板の微小へげ疵を調査した。In the cold rolling, a hot rolled steel sheet having a thickness of 2.0 mm was rolled to a thickness of 0.7 mm to obtain a cold rolled steel sheet. further,
In order to make it easier to observe surface defects on the cold-rolled steel sheet, pickling was performed under the same conditions as pickling of the hot-rolled steel sheet. As surface flaws of the cold-rolled steel sheet, microscopic flaws of the cold-rolled steel sheet due to scale remaining in the slab before hot rolling were investigated.
【００４０】上記の試験条件および熱延鋼板、冷延鋼板
の表面疵の調査結果を、ＳＵＳ ３０４については表
２、表３に、ＳＵＳ ３１６については表４、表５にま
とめて示した。なお、表２〜表５には、均熱時間として
実績値に対応させて、前記式（１）または式（２）から
求められる均熱時間の上限値（ｔmax ）も合わせて記入
した。The above test conditions and the results of investigation of surface defects of hot rolled steel sheets and cold rolled steel sheets are summarized in Tables 2 and 3 for SUS 304 and Tables 4 and 5 for SUS 316. In addition, in Tables 2 to 5, the upper limit value (tmax) of the soaking time obtained from the formula (1) or the formula (2) is also shown in association with the actual value as the soaking time.
【００４１】[0041]
【表２】 [Table 2]
【００４２】[0042]
【表３】 [Table 3]
【００４３】[0043]
【表４】 [Table 4]
【００４４】[0044]
【表５】 [Table 5]
【００４５】表２は、表面無手入れのＳＵＳ ３０４連
続鋳造スラブについての加熱条件および表面疵の調査結
果をまとめた表である。試験Ｎｏ．１〜６は１１８０℃
から１２６０℃のそれぞれの均熱温度に対する均熱時間
が、式（１）から求められる均熱時間の上限値（ｔmax
）より短い。そのため、熱延鋼板、冷延鋼板いずれに
もスラブのスケールに起因する表面疵は認められなかっ
た。それに対して、試験Ｎｏ．７〜９は、均熱時間が式
（１）の上限値より長いために、熱延鋼板および冷延鋼
板にスラブのスケールに起因する表面疵が発生してい
た。Table 2 is a table summarizing the heating conditions and the surface flaw investigation results for the SUS 304 continuously cast slab without surface maintenance. Test No. 1 to 6 is 1180 ° C
To 1260 ° C. for each soaking temperature is the upper limit value (tmax of the soaking time obtained from the equation (1).
) Shorter. Therefore, no surface flaw due to the scale of the slab was observed in either the hot rolled steel sheet or the cold rolled steel sheet. On the other hand, the test No. In Nos. 7 to 9, since the soaking time was longer than the upper limit value of the formula (1), surface defects due to the scale of the slab were generated in the hot-rolled steel sheet and the cold-rolled steel sheet.
【００４６】表３は、表面手入れをしたＳＵＳ ３０４
連続鋳造スラブについての加熱条件および表面疵の調査
結果をまとめた表である。試験Ｎｏ．１〜８はＲmax ８
５μｍ、試験Ｎｏ．９〜１３はＲmax １１０μｍに表面
を手入れしたスラブを加熱した結果である。Ｒmax １１
０μｍの場合には、均熱時間を３０分程度に著しく短く
しても、熱延鋼板および冷延鋼板の表面疵の発生を防止
できなかった。一方、Ｒmax ８５μｍの場合には、加熱
条件が式（２）を満足している試験Ｎｏ．１〜４につい
ては、熱延鋼板、冷延鋼板ともにスラブのスケールに起
因する表面疵は観察されなかった。それに対して、試験
Ｎｏ．５〜８は、均熱時間が式（２）の上限値より長い
ために、熱延鋼板および冷延鋼板にスラブのスケールに
起因すると判断される表面疵が発生していた。Table 3 shows the surface-treated SUS 304.
It is the table which summarized the heating condition about the continuous casting slab and the investigation result of the surface flaw. Test No. 1 to 8 is Rmax 8
5 μm, test no. 9 to 13 are the results of heating a slab whose surface is trimmed to Rmax of 110 μm. Rmax 11
In the case of 0 μm, even if the soaking time was remarkably shortened to about 30 minutes, the occurrence of surface defects on the hot-rolled steel sheet and the cold-rolled steel sheet could not be prevented. On the other hand, in the case of Rmax of 85 μm, the test condition No. in which the heating condition satisfied the formula (2). Regarding Nos. 1 to 4, no surface flaw due to the scale of the slab was observed in both the hot-rolled steel sheet and the cold-rolled steel sheet. On the other hand, the test No. In Nos. 5 to 8, since the soaking time was longer than the upper limit value of the formula (2), surface defects that were determined to be due to the scale of the slab were generated in the hot rolled steel plate and the cold rolled steel plate.
【００４７】表４は、表面無手入れのＳＵＳ ３１６連
続鋳造スラブについて、表５は表面手入れを行ったＳＵ
Ｓ ３１６連続鋳造スラブについて、それぞれ表２、表
３と同様なまとめを行った結果である。ＳＵＳ ３０４
の場合と同様に、本発明の方法の条件の範囲内の場合に
は、熱延鋼板および冷延鋼板にスラブのスケールに起因
する表面疵の発生はなかった。Table 4 shows the surface-cleaned SUS 316 continuous casting slab, and Table 5 shows the surface-cleaned SU.
The results are shown in Tables 2 and 3 for the S 316 continuous casting slab. SUS 304
As in the case of No. 2, within the range of the conditions of the method of the present invention, the hot-rolled steel sheet and the cold-rolled steel sheet did not have surface defects due to the scale of the slab.
【００４８】なお、スラブ加熱の際の均熱の効果を確認
するために、ロールの圧延荷重を調査した結果では、本
発明の条件の場合の圧延荷重は、０．５〜１．０ｔ／ｍ
ｍの範囲であり、６０分程度と十分に均熱した場合とほ
ぼ同等であった。したがって、本発明の加熱条件でスラ
ブを均熱できることが確認された。In order to confirm the effect of soaking during heating of the slab, the rolling load of the rolls was investigated. The rolling load under the conditions of the present invention was 0.5 to 1.0 t / m.
It was in the range of m, which was about 60 minutes, which was almost the same as the case of sufficient soaking. Therefore, it was confirmed that the slab can be uniformly heated under the heating conditions of the present invention.
【００４９】[0049]
【発明の効果】本発明の方法では、オーステナイト系ス
テンレス鋼連続鋳造スラブを熱間圧延する際に、スラブ
の表面状態に応じて、加熱条件として適正な均熱温度と
均熱時間の関係を選ぶので、加熱によってスラブ表面に
生成するスケールを容易に除去することができる。した
がって、熱間圧延後の熱延鋼板あるいは冷間圧延後の冷
延鋼板における、スケールの残存に起因するスラブ表面
疵の発生を防止できる。In the method of the present invention, when hot rolling an austenitic stainless steel continuously cast slab, a proper relationship between the soaking temperature and the soaking time is selected as a heating condition in accordance with the surface condition of the slab. Therefore, the scale generated on the slab surface by heating can be easily removed. Therefore, in the hot-rolled steel sheet after hot rolling or the cold-rolled steel sheet after cold rolling, it is possible to prevent the occurrence of slab surface flaws due to the remaining scale.
【００５０】そのために、本発明の方法によれば、表面
疵のない、表面性状に優れたオーステナイト系ステンレ
ス熱延鋼板および冷延鋼板を製造することが可能であ
る。Therefore, according to the method of the present invention, it is possible to produce an austenitic stainless hot-rolled steel sheet and a cold-rolled steel sheet which are free from surface defects and have excellent surface properties.
【図１】表面無手入れのスラブおよび表面粗度（Ｒmax
）１００μｍ以下に手入れされたスラブについて、本
発明の均熱温度と均熱時間の関係を示す図である。FIG. 1 Surface-unmaintained slab and surface roughness (Rmax
FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the soaking temperature and the soaking time of the present invention for a slab that is maintained to 100 μm or less.
Claims (2)
ラブを、酸化性雰囲気の加熱炉内で、スラブ表面無手入
れの場合は下記式（１）、スラブ表面手入れをする場合
は表面粗度（Ｒmax ）１００μｍ以下として下記式
（２）を充たす温度Ｔ℃に、ｔ分間均熱した後、熱間圧
延することを特徴とするオーステナイト系ステンレス熱
延鋼板の製造方法。 ２０≦ｔ≦２９８０−２．３Ｔ 式（１） ２０≦ｔ≦２３００−１．８Ｔ 式（２） ここで、Ｔ：均熱温度（℃） ｔ：均熱時間（分）1. A continuous casting austenitic stainless steel slab is heated in an oxidizing atmosphere in a furnace, the surface of the slab is maintained by the following formula (1), and the surface roughness (Rmax) is 100 μm. A method for producing an austenitic stainless hot-rolled steel sheet, which comprises soaking at a temperature T ° C. that satisfies the following formula (2) for t minutes, followed by hot rolling. 20 ≦ t ≦ 2980-2.3T Formula (1) 20 ≦ t ≦ 2300-1.8T Formula (2) where T: soaking temperature (° C.) t: soaking time (min)
鈍、酸洗した後、冷間圧延し、さらに焼鈍することを特
徴とするオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の製造方
法。2. A method for producing an austenitic stainless cold-rolled steel sheet, which comprises annealing the hot-rolled steel sheet produced by the method of claim 1, pickling, cold rolling, and further annealing.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15884895A JPH093543A (en) | 1995-06-26 | 1995-06-26 | Production of hot rolled plate and cold rolled sheet of austenitic stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15884895A JPH093543A (en) | 1995-06-26 | 1995-06-26 | Production of hot rolled plate and cold rolled sheet of austenitic stainless steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH093543A true JPH093543A (en) | 1997-01-07 |
Family
ID=15680735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15884895A Pending JPH093543A (en) | 1995-06-26 | 1995-06-26 | Production of hot rolled plate and cold rolled sheet of austenitic stainless steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH093543A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2775205A1 (en) * | 1998-02-25 | 1999-08-27 | Usinor | Method and installation for producing cold-rolled stainless steel strip |
| JP2010530807A (en) * | 2007-06-22 | 2010-09-16 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | Hot rolling and heat treatment of steel strip |
| KR101697094B1 (en) * | 2015-10-06 | 2017-01-17 | 주식회사 포스코 | Austenitic stainless steel with improved surface quality and method of manufacturing the same |
| JP2020079438A (en) * | 2018-11-14 | 2020-05-28 | 日鉄ステンレス株式会社 | Method for manufacturing hot-rolled austenitic stainless steel sheet |
-
1995
- 1995-06-26 JP JP15884895A patent/JPH093543A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1999043451A1 (en) * | 1998-02-25 | 1999-09-02 | Ugine S.A. | Installation for making cold-rolled stainless steel bands |
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