KR101697094B1 - Austenitic stainless steel with improved surface quality and method of manufacturing the same - Google Patents

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Abstract

Disclosed are an austenitic stainless steel with improved surface quality, and a manufacturing method for the same. According to an embodiment of the present invention, fraction of delta () ferrite in the austenitic stainless steel with improved surface quality satisfies 1.0-6.0% in accordance with equation (1). According to equation (2) and equation (3), a ratio of Cr equivalent weight/Ni equivalent weight is 1.5-1.8. Equation (1) is -ferrite = {(%Cr + %Mo + 1.5%Si + 0.5%Nb + 2%Ti + 18) / (%Ni + 30(%C + %N) + 0.5%Mn + 36) + 0.262}161 - 161. Equation (2) is Cr equivalent weight= %Cr + 1.37%Mo + 1.5%Si + 2%Nb + 3%Ti. Equation (3) is Ni equivalent weight = %Ni + 0.31%Mn + 22%C + 14.2%N + %Cu. (Herein, %element symbol means wt% of each element).

Description

표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법{AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH IMPROVED SURFACE QUALITY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to austenitic stainless steel having improved surface quality and a method of manufacturing the same. 2. Description of the Related Art Austenitic stainless steels with improved surface quality,

본 발명은 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 Cr 당량, Ni 당량 및 델타(δ)-페라이트 분율의 제어를 통하여 오스테나이트 기지 조직 내에 존재하는 델타(δ)-페라이트를 제어하여 고온 산화 거동의 불균일성을 제거하여 줄무늬, 얼룩이 발생하지 않아 균일한 표면을 가지는 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to austenitic stainless steel and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a method of manufacturing austenitic stainless steel and a method of manufacturing the same, The present invention relates to austenitic stainless steel which has uniform surface and is free from streaks and unevenness by eliminating non-uniformity of high temperature oxidation behavior, and a method for producing the same.

일반적으로 오스테나이트계 스테인리스강은 내식성, 가공성, 용접성이 우수하여 각종 용도에 널리 사용되고 있다. 오스테나이트계 스테인리스강 후강판에 요구되는 특성 중의 하나로서, 표면의 광택이 뛰어난 것을 들 수 있다. 일반적으로 오스테나이트계 스테인리스 후강판은 전기로 - 전로 공정을 거쳐 원하는 성분의 용강을 연속 주조 공정을 통하여 슬라브로 생산한 후, 슬라브의 정정 - 가열로 열처리 - 열간 압연 - 소둔 - 산세 공정을 거쳐 제조된다.Generally, austenitic stainless steels are excellent in corrosion resistance, workability and weldability, and are widely used in various applications. One of the properties required of the austenitic stainless steel backing sheet is one having excellent surface gloss. Generally, an austenitic stainless steel backing plate is produced by slabs which are produced by continuous casting process of molten steel of desired components through an electric furnace-transferring process, and then subjected to heat treatment, hot rolling, annealing, do.

오스테나이트계 스테인리스강에는 연속 주조 후 슬라브 상태에서 많은 양의 델타-페라이트가 함유되어 있는데, 오스테나이트계 스테인리스강 중에 함유되어 있는 델타-페라이트는 연성에는 유효하게 작용하지만, 오스테나이트와 만나면 서로 간의 연성의 상이에 따라 압연시 재료의 내부 혹은 변형량이 많은 측면 또는 표면에서 길이방향으로 이어지는 복수의 줄무늬 또는 얼룩이 발생하는 문제점이 있다. 이러한 줄무늬 또는 얼룩은 표면의 다른 부분에 비하여 광택도가 낮은 부분을 의미한다. 줄무늬 또는 얼룩의 존재는 강판 자체의 물성, 즉 기계적 성질이나 내식성을 저하시키지는 않으나, 표면의 균일한 광택을 저해함으로써 미관상 미려하지 못하여, 안정된 광택을 가지는 오스테나이트계 스테인리스강을 제조하기 위한 방법이 지속적으로 연구 중이다.Austenitic stainless steels contain a large amount of delta-ferrite in the slab state after continuous casting. Delta-ferrites contained in the austenitic stainless steels are effective in ductility, but when encountered with austenite, There is a problem in that a plurality of stripes or stains are formed in the inside of the material or on the side having a large amount of deformation or in the longitudinal direction on the surface. Such streaks or stains refer to areas of low gloss compared to other areas of the surface. The presence of streaks or stains does not detract from the physical properties of the steel sheet itself, that is, mechanical properties and corrosion resistance. However, since the uniform gloss of the surface is inhibited, the method for producing austenitic stainless steels having a stable gloss .

예를 들면, 선행문헌1(일본 공개특허문헌 1987-017138호)에서는 냉연 후의 압연유가 부착한 상태에서, 오스테나이트계 스테인리스 강판을 연속 소둔하는 방법에 있어서, 소둔 전에 JIS-K-2283에 의한 40℃에서의 점도가 4 내지 30 cSt인 기름을 상기 강판 표면에 0.2 내지 20 g/m2의 범위로 균일하게 도포한 후 소둔하는 기술을 개시하고 있다. 이에 따라, 강판 면에 균일하게 산화 스케일 층이 생성하도록 하고, 산세 후의 광택 얼룩을 감소시킬 수 있다. 그러나, 상기 선행문헌1에 기재된 방법에서는, 강판의 표면에 적당량의 기름을 도포하기 위하여, 별도의 고가 설비를 설치할 필요가 있어 제조 비용이 증가하는 문제점이 있었다.For example, in the prior art 1 (Japanese Patent Laid-Open Publication No. 1987-017138), in a method of continuously annealing an austenitic stainless steel sheet with rolling oil after cold rolling, of the oil viscosity is 4 to 30 cSt at ℃ to the surface of steel sheet discloses a technology of annealing was coated uniformly to a range from 0.2 to 20 g / m 2. As a result, it is possible to uniformly produce an oxide scale layer on the steel sheet surface and to reduce the gloss unevenness after pickling. However, in the method described in the above-mentioned prior art document 1, there is a problem that an expensive facility is required to coat an appropriate amount of oil on the surface of the steel sheet, resulting in an increase in manufacturing cost.

또한, 선행문헌2(일본 공개특허문헌 1995-155809호)에서는 냉연 시에 사용하는 롤의 표면 조도를, 1 패스에서 최종 패스에 걸쳐 순차적으로 거친 롤에서부터 조밀한 롤까지 사용하여 냉연하는 방법을 제안하고 있다. 이를 통하여, 고광택으로 균일한 광택면을 가지는 스테인리스 강판을 얻을 수 있다고 개시하고 있다. 그러나, 상기 선행문헌2에 기재된 방법은 표면 조도가 다른 롤을 다수 준비해야 하므로, 제조 비용이 증가하는 문제점이 있었다.Prior art 2 (Japanese Patent Laid-Open Publication No. 1995-155809) proposes a method of cold rolling the surface roughness of a roll used for cold rolling from a rough roll to a fine roll sequentially from one pass to the last pass . Through this, it is disclosed that a stainless steel sheet having a glossy surface with high gloss and uniformity can be obtained. However, in the method described in the above-mentioned prior art document 2, many rolls having different surface roughness have to be prepared, resulting in an increase in manufacturing cost.

선행문헌1: 일본 공개특허문헌 1987-017138호Prior Art 1: Japanese Laid-Open Patent Publication No. 1987-017138 선행문헌2: 일본 공개특허문헌 1995-155809호Prior Art 2: Japanese Laid-Open Patent Publication No. 1995-155809

본 발명의 실시예들은 Cr 당량, Ni 당량 및 델타(δ)-페라이트 분율의 제어를 통하여 오스테나이트 기지 조직 내에 존재하는 델타(δ)-페라이트를 제어하여 줄무늬, 얼룩이 발생하지 않아 균일한 표면을 가지는 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강을 제공하고자 한다.Embodiments of the present invention can control delta (?) - ferrite existing in the austenite matrix structure through control of Cr equivalent, Ni equivalent and delta (?) - ferrite fraction so that streaks and unevenness do not occur, To provide an austenitic stainless steel having improved surface quality.

또한, 본 발명에 따르면, 상기 오스테나이트계 스테인리스강의 소둔 열처리 조건을 최적화 하여 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강을 제조하는 방법을 제공하고자 한다.The present invention also provides a method of manufacturing austenitic stainless steel having improved surface quality by optimizing annealing heat treatment conditions of the austenitic stainless steels.

본 발명의 일 실시예에 따른 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강은, 하기 식 (1)에 따른 델타(δ)-페라이트의 분율이 1.0 내지 6.0%를 만족하며, 하기 식 (2) 및 식 (3)에 따른 Cr 당량/Ni 당량의 비율이 1.5 내지 1.8을 만족한다.The austenitic stainless steel having improved surface quality according to an embodiment of the present invention is characterized in that a fraction of delta (?) - ferrite according to the following formula (1) satisfies 1.0 to 6.0% (3) satisfies the ratio of Cr equivalent / Ni equivalent of 1.5 to 1.8.

δ-ferrite = {(%Cr + %Mo + 1.5×%Si + 0.5×%Nb + 2×%Ti + 18) / (%Ni + 30×(%C + %N) + 0.5×%Mn + 36) + 0.262}×161 - 161 ------ 식 (1)% Ni + 30% (% C +% N) + 0.5% Mn + 36 (% Ni + 1.5% Si + 0.5% Nb + 2% Ti + 18) ) + 0.262} x 161 - 161 ------ (1)

Cr 당량 = %Cr + 1.37×%Mo + 1.5×%Si + 2×%Nb + 3×%Ti ------ 식 (2)Cr Equivalent =% Cr + 1.37 x% Mo + 1.5 x Si + 2 x% Nb + 3 x Ti - ????? (2)

Ni 당량 = %Ni + 0.31×%Mn + 22×%C + 14.2×%N + %Cu ------ 식 (3)Ni equivalent =% Ni + 0.31 x% Mn + 22 x% C + 14.2 x% N +% Cu -

(여기서, 상기 %원소기호는 각 성분의 중량%를 의미한다.)(Where the% symbol means the weight percentage of each component).

또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 Cr 당량은 20.0 내지 20.5를 만족하며, 상기 Ni 당량은 11.3 내지 13.5를 만족할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the Cr equivalent may satisfy 20.0 to 20.5, and the Ni equivalent may satisfy 11.3 to 13.5.

또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 오스테나이트계 스테인리스강은 스테인리스 316L 강의 조성을 가질 수 있다.Also, according to one embodiment of the present invention, the austenitic stainless steel may have a composition of stainless steel 316L steel.

본 발명의 일 실시예에 따른 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법은, 상기 조성을 만족하는 오스테나이트계 스테인리스강 슬라브를 1,220 내지 1,270℃의 온도로 25 내지 50분 간 열처리하는 단계, 상기 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계; 및 상기 열연 강판을 소둔 처리하는 단계를 포함한다.According to an embodiment of the present invention, there is provided a method of manufacturing an austenitic stainless steel having improved surface quality, comprising: heat treating an austenitic stainless steel slab satisfying the composition at a temperature of 1,220 to 1,270 DEG C for 25 to 50 minutes; Hot-rolled to produce a hot-rolled steel sheet; And annealing the hot-rolled steel sheet.

또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 오스테나이트계 스테인리스강 열연 강판을 1,050 내지 1,150℃의 온도로 20 내지 40분 간 소둔 처리할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the austenitic stainless steel hot-rolled steel sheet can be annealed at a temperature of 1,050-1,150 ° C for 20-40 minutes.

또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 소둔 처리된 상기 열연 강판을 스케일 제거를 위한 기계적 처리 및 화학적 처리를 수행할 수 있다.Further, according to an embodiment of the present invention, it is possible to perform mechanical treatment and chemical treatment for scaling off the annealed hot rolled steel sheet.

본 발명의 실시예에 따르면, 강판 제조 설비의 개조 내지 추가에 따른 제조 비용을 증가시키지 않으면서, Cr 당량, Ni 당량 및 델타(δ)-페라이트 분율의 제어를 통하여 오스테나이트 기지 조직 내에 존재하는 델타(δ)-페라이트를 제어하여 고온 산화 거동의 불균일성을 제거하여 줄무늬, 얼룩이 발생하지 않아 균일한 표면을 가져 표면 품질이 향상되는 효과가 있다.According to the embodiment of the present invention, it is possible to control the delta (?) - ferrite fraction existing in the austenite base structure through the control of Cr equivalent, Ni equivalent and delta (?) - ferrite fraction, (隆) - Ferrite is controlled to eliminate non-uniformity of high-temperature oxidation behavior, so that stripes and unevenness are not generated, and uniform surface is obtained, thereby improving surface quality.

도 1은 종래의 오스테나이트계 스테인리스강 주편의 폭방향 200mm 범위에서 표면 델타(δ)-페라이트 분율을 페라이트 스코프를 이용하여 측정한 결과를 나타내는 그래프이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강의 델타(δ)-페라이트 분율, Cr 당량/Ni 당량 비율과 표면 줄무늬 여부와의 상관 관계를 설명하기 위한 그래프이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강의 Cr 당량, Ni 당량과 표면 줄무늬 여부와의 상관 관계를 설명하기 위한 그래프이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강을 제조하기 위한 조건 중 소둔 열처리 온도 및 시간과 표면 줄무늬 여부와의 상관 관계를 설명하기 위한 그래프이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a graph showing the results of measuring the surface delta (?) - ferrite fraction in a range of 200 mm in the width direction of a conventional austenitic stainless steel cast using a ferrite scope.
FIG. 2 is a graph for explaining the correlation between delta (?) - ferrite fraction, Cr equivalent / Ni equivalent ratio and surface striping of an austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a graph for explaining the correlation between Cr equivalent, Ni equivalent, and surface stripe of an austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention.
4 is a graph for explaining the correlation between annealing heat treatment temperature and time and surface striping conditions in the conditions for producing the austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention.

이하에서는 본 발명의 실시 예를 첨부 도면을 참조하여 상세히 설명한다. 이하의 실시 예는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 사상을 충분히 전달하기 위해 제시하는 것이다. 본 발명은 여기서 제시한 실시 예만으로 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 도면은 본 발명을 명확히 하기 위해 설명과 관계 없는 부분의 도시를 생략하고, 이해를 돕기 위해 구성요소의 크기를 다소 과장하여 표현할 수 있다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The following embodiments are provided to fully convey the spirit of the present invention to a person having ordinary skill in the art to which the present invention belongs. The present invention is not limited to the embodiments shown herein but may be embodied in other forms. For the sake of clarity, the drawings are not drawn to scale, and the size of the elements may be slightly exaggerated to facilitate understanding.

도 1은 종래의 오스테나이트계 스테인리스강 주편의 폭방향 200mm 범위에서 표면 델타(δ)-페라이트 분율을 페라이트 스코프를 이용하여 측정한 결과를 나타내는 그래프이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a graph showing the results of measuring the surface delta (?) - ferrite fraction in a range of 200 mm in the width direction of a conventional austenitic stainless steel cast using a ferrite scope.

도 1을 참조하면, 오스테나이트계 스테인리스강 주편의 폭방향으로 200mm 범위에서 측정한 표면 델타(δ)-페라이트 분율 측정값을 도시한 것으로 델타(δ)-페라이트 분율이 불균일한 분포를 나타냄을 알 수 있다.Referring to FIG. 1, the surface delta (?) - ferrite fraction measured at 200 mm in the width direction of the austenitic stainless steel cast steel is shown, which indicates that the delta (?) - ferrite fraction has a nonuniform distribution .

구체적으로, 오스테나이트계 스테인리스강 주편의 표면에 존재하는 델타(δ)-페라이트의 분율을 정밀하게 조사하였다. 이와 같이, 표면에 존재하는 델타(δ)-페라이트의 분율이 폭 방향으로 일정하지 않으며 부분적으로 편차를 가지고 있음을 확인할 수 있었으며, 이러한 편차가 후속 공정을 거치면서 줄무늬로 나타나는 것으로 추정하였다.Specifically, the fraction of delta (?) - ferrite present on the surface of the austenitic stainless steel casting was precisely investigated. Thus, it was confirmed that the fraction of delta (δ) - ferrite existing on the surface was not constant in the width direction and partially deviated, and it was estimated that this deviation appeared as a stripe through the subsequent process.

이와 같은, 줄무늬 발생의 원인을 규명하기 위하여 줄무늬가 발생한 강판의 표면을 자세히 관찰한 결과, 줄무늬가 있는 부분과 없는 부분 간의 표면 조도의 차이가 있는 것을 확인하였다. 표면 조도의 차이를 유발하는 주된 원인은 열간 압연 전 주편 상태에서 표면에 존재하는 델타(δ)-페라이트에 기인하는 것으로 추정된다.In order to clarify the cause of stripe formation, it was confirmed that there is a difference in surface roughness between the striped portion and the non-striped portion. It is presumed that the main cause of the difference in surface roughness is due to the delta (δ) - ferrite existing on the surface before hot rolling.

즉, 연속 주조 공정으로부터 주편이 응고되는 과정에서 편석이 존재하며, 이러한 편석으로 인하여 주편의 전 두께에 걸쳐 Cr, Mo 함량이 오스테나이트 기지 조직보다 상대적으로 높은 델타(δ)-페라이트 상이 형성된다. 상기의 상태에서 가열로에 장입되어 가열되는 공정 중 Cr 및 Mo 함량의 차이로 고온 산화 거동이 다른 두 상이 가열되면서 산화 스케일 형성에 차이를 가져오게 되고, 열간 압연 - 소둔 - 산세 공정을 거치면서 표면의 조도 차이 발생으로 이어진다. 이러한 표면 조도 차이가 빛의 난반사를 유발하여 표면 줄무늬 발생을 일으키는 것으로 추정된다.That is, there is segregation in the process of solidification from the continuous casting process. Due to the segregation, a delta (δ) -ferrite phase having a higher Cr and Mo content than the austenite matrix is formed over the entire thickness of the cast steel. In the process of heating and charging the furnace in the above-mentioned state, the two phases having different high-temperature oxidative behaviors are heated due to the difference in Cr and Mo contents, resulting in a difference in oxide scale formation. Resulting in the occurrence of a difference in illumination. It is presumed that this difference in surface roughness causes irregular reflection of light to cause surface streak generation.

따라서 주편 상태에 존재하는 델타(δ)-페라이트의 절대 분율을 감소시킴으로써 주편의 폭 방향으로 존재하는 델타(δ)-페라이트 분율의 편차를 경감시켜 줄무늬를 제거하고자 하였다. 이러한, 델타(δ)-페라이트의 절대 분율은 용강의 성분을 제어함으로써 감소시킬 수 있었다. 특히 델타(δ)-페라이트의 형성에는 Cr, Mo 등의 단일 성분만 영향을 미치는 것이 아니라, Si, Mn, C, N 등의 다양한 합금 성분이 영향을 미치며, 상기 성분들에 의하여 델타(δ)-페라이트 상의 생성, 분해 온도 등이 영향을 받으므로, 단일 성분의 함량 제어만으로는 불가능하여 Cr 당량 및 Ni 당량을 제어하여 델타(δ)-페라이트의 함량을 제어하고자 하였다. 뿐만 아니라, 델타(δ)-페라이트의 분율이 일정 % 이상 존재하더라도 줄무늬 발생을 억제할 수 있는 열처리 조건을 도출함으로써 후속 공정을 통한 줄무늬 제거 방법을 제공하고자 하였다.Therefore, we tried to reduce the deviation of the delta (δ) - ferrite fraction existing in the width direction of the cast steel by reducing the absolute fraction of delta (δ) - ferrite existing in the cast steel state. The absolute fraction of delta (δ) - ferrite could be reduced by controlling the composition of molten steel. In particular, the formation of delta (δ) - ferrite affects not only single components such as Cr and Mo but also various alloying elements such as Si, Mn, C and N, and delta (delta) - The formation and decomposition temperature of ferrite phase were influenced. Therefore, it was impossible to control the content of single component and control the content of delta (δ) - ferrite by controlling Cr equivalent and Ni equivalent. In addition, the present invention provides a method for stripping a stripe through a subsequent process by deriving a heat treatment condition capable of suppressing stripe formation even when a fraction of delta (δ) - ferrite is present at a certain percentage or more.

이와 같이 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 델타(δ)-페라이트의 분율, Cr 당량 및 Ni 당량을 제어함으로써, 표면의 줄무늬 발생을 감소시킬 수 있다.As described above, the austenitic stainless steel according to one embodiment of the present invention can reduce the generation of streaks on the surface by controlling the fraction of delta (delta) - ferrite, Cr equivalent and Ni equivalent.

즉, 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 하기 식 (1)에 따른 델타(δ)-페라이트의 분율이 1.0 내지 6.0%를 만족하며, 하기 식 (2) 및 식 (3)에 따른 Cr 당량/Ni 당량의 비율이 1.50 내지 1.80을 만족한다.That is, the austenitic stainless steel according to one embodiment of the present invention satisfies the following expressions (2) and (3): the content of delta (?) - ferrite according to the following formula (1) , The ratio of Cr equivalent / Ni equivalent satisfies 1.50 to 1.80.

δ-ferrite = {(%Cr + %Mo + 1.5×%Si + 0.5×%Nb + 2×%Ti + 18) / (%Ni + 30×(%C + %N) + 0.5×%Mn + 36) + 0.262}×161 - 161 ------ 식 (1)% Ni + 30% (% C +% N) + 0.5% Mn + 36 (% Ni + 1.5% Si + 0.5% Nb + 2% Ti + 18) ) + 0.262} x 161 - 161 ------ (1)

Cr 당량 = %Cr + 1.37×%Mo + 1.5×%Si + 2×%Nb + 3×%Ti ------ 식 (2)Cr Equivalent =% Cr + 1.37 x% Mo + 1.5 x Si + 2 x% Nb + 3 x Ti - ????? (2)

Ni 당량 = %Ni + 0.31×%Mn + 22×%C + 14.2×%N + %Cu ------ 식 (3)Ni equivalent =% Ni + 0.31 x% Mn + 22 x% C + 14.2 x% N +% Cu -

여기서, 상기 %원소기호는 각 성분의 중량%를 의미한다.Here, the% symbol means the weight percentage of each component.

예를 들어, 상기 오스테나이트계 스테인리스강은, 스테인리스 316L 강의 조성을 가질 수 있다.For example, the austenitic stainless steel may have a composition of stainless steel 316L steel.

이하, 실시예들을 통하여 본 발명에 대하여 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples.

발명강Invention river 및  And 비교강Comparative steel

EN1.4404(316L) 강을 주편 두께 140 mm, 주편 폭 1600 mm 크기로 연속 주조로 제조하였고, 각 실시예 별 Cr, Mo, Si, Ni, C, N, Mn 성분을 하기 표 1에 나타내었으며, 상기 식 (1), (2), (3)에 의해 계산된 Cr 당량, Ni 당량, 델타(δ)-페라이트의 분율을 표 2에 나타내었다.Mo, Si, Ni, C, N, and Mn of each of the examples are shown in Table 1 below. [Table 1] < EMI ID = , And the fractions of Cr equivalent, Ni equivalent and delta (?) - ferrite calculated by the above formulas (1), (2) and (3) are shown in Table 2.

표 2에 나타낸 표면 줄무늬 발생 여부에 대한 확인은 하기 공정을 모두 수행한 후 육안에 의한 표면 관찰을 통하여 평가하였다. 표면 관찰 결과는 육안에 의하여 강판 표면에 줄무늬 내지 얼룩이 식별되는 경우를 불량, 이들이 식별되지 않는 경우를 양호로 평가하였다.The presence or absence of the surface streaks shown in Table 2 was evaluated by visual observation after performing all of the following processes. The results of the surface observation were evaluated as bad when streaks or spots were identified on the surface of the steel sheet by naked eyes, and cases where they were not identified were evaluated as good.

연속 주조된 주편을 1,245℃에서 가열하여 통상적인 열간 압연 방법으로 두께 20 mm로 열간 압연하고 상온까지 공냉하여 열간 압연 강판을 제조하였다. 이를 1,100℃에서 30분간 소둔 열처리하여 수냉하고, 표면 숏볼처리 및 황산과 과수가 첨가된 산세액을 이용하여 산세한 후 표면을 관찰하였다.The continuously cast steel was hot-rolled at a temperature of 1,245 占 폚 to a thickness of 20 mm by a conventional hot rolling method and air-cooled to room temperature to produce a hot-rolled steel sheet. This was annealed at 1,100 ° C for 30 minutes and then water-cooled. The surface was observed by pickling using a surface shot ball process and an acidic solution containing sulfuric acid and fruit juice.

상기 공정을 통과한 후강판의 표면 줄무늬 발생 여부에 대한 Cr 당량, Ni 당량 및 델타(δ)-페라이트의 영향을 도시하면 도 2 및 도 3의 결과를 얻을 수 있었다.The results of FIG. 2 and FIG. 3 were obtained when the effect of Cr equivalent, Ni equivalent and delta (?) - ferrite on the occurrence of surface stripe of the steel sheet after passing through the above process is shown.

(중량%)(weight%) CrCr MoMo SiSi NiNi CC NN MnMn 발명강1Inventive Steel 1 16.7216.72 2.042.04 0.470.47 10.0910.09 0.0220.022 0.04010.0401 0.980.98 발명강2Invention river 2 16.7816.78 2.052.05 0.530.53 10.610.6 0.0190.019 0.04420.0442 0.960.96 발명강3Invention steel 3 16.616.6 2.032.03 0.460.46 10.0510.05 0.0230.023 0.03810.0381 0.950.95 발명강4Inventive Steel 4 16.6916.69 2.022.02 0.490.49 10.0510.05 0.0160.016 0.04680.0468 1.261.26 발명강5Invention steel 5 16.5416.54 2.062.06 0.520.52 10.0610.06 0.0180.018 0.04840.0484 1.981.98 발명강6Invention steel 6 16.5916.59 2.032.03 0.530.53 11.1611.16 0.020.02 0.03890.0389 0.990.99 비교강1Comparative River 1 16.7516.75 2.012.01 0.410.41 12.0412.04 0.0160.016 0.04030.0403 1.051.05 비교강2Comparative River 2 16.6716.67 2.062.06 0.490.49 10.0310.03 0.0130.013 0.04270.0427 0.930.93 비교강3Comparative Steel 3 16.7316.73 2.042.04 0.460.46 10.0310.03 0.0090.009 0.03660.0366 0.950.95 비교강4Comparative Steel 4 16.6216.62 2.072.07 0.510.51 10.0510.05 0.010.01 0.04180.0418 0.940.94 비교강5Comparative Steel 5 16.6116.61 2.052.05 0.510.51 10.0210.02 0.0140.014 0.03850.0385 0.930.93 비교강6Comparative Steel 6 16.6216.62 2.052.05 0.490.49 10.0410.04 0.0140.014 0.0370.037 0.940.94 비교강7Comparative Steel 7 17.0217.02 2.112.11 0.420.42 10.0110.01 0.0150.015 0.03980.0398 0.980.98 비교강8Comparative Steel 8 16.7516.75 2.042.04 0.510.51 10.0310.03 0.0180.018 0.04020.0402 0.980.98

Cr 당량Cr equivalent Ni 당량Ni equivalent δ-ferriteδ-ferrite Cr 당량/ Ni 당량Cr equivalent / Ni equivalent 줄무늬 여부Whether striped 발명강1Inventive Steel 1 20.2220.22 11.4511.45 5.705.70 1.77 1.77 양호Good 발명강2Invention river 2 20.3820.38 11.9411.94 4.864.86 1.71 1.71 양호Good 발명강3Invention steel 3 20.0720.07 11.3911.39 5.435.43 1.76 1.76 양호Good 발명강4Inventive Steel 4 20.1920.19 11.4611.46 5.325.32 1.76 1.76 양호Good 발명강5Invention steel 5 20.1420.14 11.7611.76 3.903.90 1.71 1.71 양호Good 발명강6Invention steel 6 20.1720.17 12.4612.46 3.073.07 1.621.62 양호Good 비교강1Comparative River 1 20.1220.12 13.2913.29 0.920.92 1.51 1.51 불량Bad 비교강2Comparative River 2 20.2320.23 11.2111.21 6.416.41 1.80 1.80 불량Bad 비교강3Comparative Steel 3 20.2120.21 11.0411.04 7.167.16 1.83 1.83 불량Bad 비교강4Comparative Steel 4 20.2220.22 11.1511.15 6.626.62 1.81 1.81 불량Bad 비교강5Comparative Steel 5 20.1820.18 11.1611.16 6.556.55 1.81 1.81 불량Bad 비교강6Comparative Steel 6 20.1620.16 11.1611.16 6.546.54 1.81 1.81 불량Bad 비교강7Comparative Steel 7 20.5420.54 11.2111.21 7.467.46 1.83 1.83 불량Bad 비교강8Comparative Steel 8 20.3120.31 11.3011.30 6.456.45 1.80 1.80 불량Bad

도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강의 델타(δ)-페라이트 분율, Cr 당량/Ni 당량 비율과 표면 줄무늬 여부와의 상관 관계를 설명하기 위한 그래프이다. 도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강의 Cr 당량, Ni 당량과 표면 줄무늬 여부와의 상관 관계를 설명하기 위한 그래프이다.FIG. 2 is a graph for explaining the correlation between delta (?) - ferrite fraction, Cr equivalent / Ni equivalent ratio and surface striping of an austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention. FIG. 3 is a graph for explaining the correlation between Cr equivalent, Ni equivalent, and surface stripe of an austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention.

도 2 및 도 3은 델타(δ)-페라이트 분율, Cr 당량 및 Ni 당량의 당량 및 그 비율에 따른 표면 줄무늬 발생 여부를 도시한 것으로서, 도 2 및 도 3을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트 스테인리스강의 상기 Cr 당량은 20.0 내지 20.5를 만족하며, 상기 Ni 당량은 11.3 내지 13.5를 만족할 수 있다.FIGS. 2 and 3 illustrate whether or not the surface stripe occurs depending on the equivalence of the delta (delta) - ferrite fraction, the Cr equivalent and the Ni equivalent, and the ratio thereof. Referring to FIGS. 2 and 3, , The Cr equivalent of the austenitic stainless steel is in the range of 20.0 to 20.5, and the Ni equivalent is in the range of 11.3 to 13.5.

예를 들어, 도 2를 참조하면, 표면 줄무늬 발생에 미치는 델타(δ)-페라이트와 Cr 당량/Ni 당량 비율의 영향을 도시한 것으로, Cr당량/Ni당량 비율이 1.50 내지 1.80, 델타(δ)-페라이트 분율이 1.0 내지 6.0%인 영역에서 줄무늬 발생이 없는 것을 확인할 수 있었다. 예를 들어, 도 3을 참조하면, 표면 줄무늬 발생에 미치는 Cr 당량과 Ni 당량의 영향을 도시한 것으로, Cr 당량이 20.0 내지 20.5, Ni 당량이 11.3 내지 13.5의 영역에서 줄무늬 발생이 없는 것을 확인할 수 있었다.For example, referring to FIG. 2, there is shown the effect of delta (?) - ferrite and Cr equivalent / Ni equivalent ratio on the occurrence of surface stripe, wherein Cr equivalent / Ni equivalent ratio is 1.50 to 1.80, delta (delta) - It was confirmed that there is no occurrence of stripe in the region where the ferrite fraction is 1.0 to 6.0%. For example, referring to FIG. 3, there is shown the influence of Cr equivalent and Ni equivalent on the occurrence of surface striations, and it is confirmed that there is no occurrence of stripe in the range of Cr equivalent of 20.0 to 20.5 and Ni equivalent of 11.3 to 13.5 there was.

구체적으로, 본 발명의 일 실시예에 다른 오스테나이트계 스테인리스강의 Cr 당량이 20.0 내지 20.5, Ni 당량이 11.3 내지 13.5일 경우에 표면 줄무늬가 발생하지 않은 것을 확인하였다.Specifically, it was confirmed that surface streaks did not occur when the Cr equivalent of the austenitic stainless steels according to one embodiment of the present invention was 20.0 to 20.5 and the Ni equivalent was 11.3 to 13.5.

Cr 당량이 20.0 미만인 경우, 식 (1)에 의하여 Cr, Mo, Si과 같은 내식성에 관여된 원소가 낮아져야 하므로, 강의 내식성이 낮아져 델타(δ)-페라이트 분율은 낮출 수 있으나, 제품의 특성이 저하되는 부작용이 발생하게 된다. 또한, Cr 당량이 20.5 초과인 경우, 델타(δ)-페라이트의 분율이 높아지므로 줄무늬 발생 억제에 악영향을 미치게 된다. Ni 당량이 11.3 미만인 경우, 델타(δ)-페라이트의 분율이 높아져 줄무늬 발생에 악영향을 미치며, Ni 당량이 13.5 초과인 경우, Ni, Mn 등의 합금원소가 다량 첨가되어 줄무늬 발생은 억제시키나 강을 제조하는데 있어서 원료비의 비중이 과도하게 높아지는 문제점이 있다.If the Cr equivalent is less than 20.0, the elements involved in corrosion resistance such as Cr, Mo and Si must be lowered by the formula (1), so that the corrosion resistance of the steel is lowered and the delta (?) - ferrite fraction can be lowered. A side effect that is deteriorated occurs. In addition, when the Cr equivalent is more than 20.5, the fraction of delta (?) - ferrite becomes high, adversely affecting the inhibition of stripe occurrence. When the Ni equivalent is less than 11.3, delta (delta) - ferrite fraction increases and adversely affects the occurrence of striations. When the Ni equivalent is more than 13.5, a large amount of alloying elements such as Ni and Mn is added, There is a problem that the proportion of the raw material cost in the production is excessively high.

뿐만 아니라, 델타(δ)-페라이트의 분율이 일정 % 이상 존재하더라도 줄무늬 발생을 억제할 수 있는 열처리 조건을 도출함으로써 후속 공정을 통한 줄무늬 제거 방법을 제공하고자 한다.In addition, it is intended to provide a stripping removal method through a subsequent process by deriving a heat treatment condition capable of suppressing occurrence of stripe even when the fraction of delta (delta) - ferrite is in a certain percentage or more.

이와 같이 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 열처리 조건을 제어함으로써, 표면의 줄무늬 발생을 감소시킬 수 있다.As described above, the austenitic stainless steel according to one embodiment of the present invention can reduce the occurrence of streaks on the surface by controlling the heat treatment conditions.

실시예Example 및  And 비교예Comparative Example

상기 발명강1의 조성에 따라 주편 두께 140 mm, 주편 폭 1,600 mm 크기로 연속 주조로 제조하였고, 열처리 조건에 따른 줄무늬 발생 여부를 확인하기 위하여 상기 연속 주조된 주편을 하기 표 3에 따른 다양한 열처리 조건에 따라 가열하여 통상적인 열간 압연 방법으로 두께 20 mm로 열간 압연하고 상온까지 공냉하여 열간 압연 강판을 제조하였다. 이후, 소둔 열처리하여 수냉하고, 표면 숏볼처리 및 황산과 과수가 첨가된 산세액을 이용하여 산세한 후 표면을 관찰하였다. 표 3에 나타낸 표면 줄무늬 발생 여부에 대한 확인은 상기 공정을 모두 수행한 후 표면 관찰을 통하여 판정하였다.According to the composition of Inventive Steel 1, the cast steel was manufactured by continuous casting to have a thickness of 140 mm and a casting width of 1,600 mm. In order to confirm whether or not a stripe occurred according to the heat treatment conditions, the continuous cast steel was subjected to various heat treatment conditions , Hot rolled to a thickness of 20 mm by a conventional hot rolling method, and air-cooled to room temperature to prepare a hot-rolled steel sheet. Thereafter, the surface was observed by annealing, heat-treating, water-cooling, surface short ball treatment and pickling with acidic solution containing sulfuric acid and water. The presence or absence of surface streaks shown in Table 3 was confirmed by observing the surface after performing all of the above processes.

상기 공정을 통과한 후강판의 표면 줄무늬 발생 여부에 대한 소둔 열처리의 온도 및 열처리 온도의 영향을 도시하면 도 4의 결과를 얻을 수 있었다.FIG. 4 shows the results of annealing annealing temperature and annealing temperature as to whether or not surface stripes of the steel sheet have passed after passing through the above-described process.

열처리 온도(℃)Heat treatment temperature (캜) 열처리 시간(분)Heat treatment time (min) 줄무늬stripe 실시예1Example 1 1,2451,245 4545 양호Good 실시예2Example 2 1,2541,254 3636 양호Good 실시예3Example 3 1,2571,257 4040 양호Good 실시예4Example 4 1,2581,258 3535 양호Good 실시예5Example 5 1,2641,264 4040 양호Good 실시예6Example 6 1,2231,223 3535 양호Good 실시예7Example 7 1,2261,226 3535 양호Good 실시예8Example 8 1,2341,234 4747 양호Good 실시예9Example 9 1,2341,234 4646 양호Good 실시예10Example 10 1,2341,234 4343 양호Good 실시예11Example 11 1,2241,224 4343 양호Good 실시예12Example 12 1,2601,260 2929 양호Good 비교예1Comparative Example 1 1,2071,207 3838 불량Bad 비교예2Comparative Example 2 1,2101,210 4242 불량Bad 비교예3Comparative Example 3 1,2361,236 8282 불량Bad 비교예4Comparative Example 4 1,2081,208 7373 불량Bad 비교예5Comparative Example 5 1,2071,207 5252 불량Bad 비교예6Comparative Example 6 1,2081,208 5454 불량Bad 비교예7Comparative Example 7 1,2081,208 3333 불량Bad 비교예8Comparative Example 8 1,2081,208 3838 불량Bad 비교예9Comparative Example 9 1,2151,215 4242 불량Bad 비교예10Comparative Example 10 1,2001,200 6060 불량Bad 비교예11Comparative Example 11 1,2091,209 7070 불량Bad 비교예12Comparative Example 12 1,2191,219 7070 불량Bad 비교예13Comparative Example 13 1,2491,249 8888 불량Bad

상기 표 3을 참조하면, 상기 실시예 1 내지 12 및 상기 비교예 1 내지 13은 상기 발명예 1에 따른 주편을 상기 열처리 조건 및 열처리 시간에 따라 처리한 결과를 나타낸 것이다.Referring to Table 3 above, Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 13 show the results of treating the cast steel according to Inventive Example 1 according to the heat treatment conditions and the heat treatment time.

구체적으로, 상기 실시예 1 내지 12의 경우, 본 발명의 일 실시예에 따른 주편 및 열처리 공정에 따라 제조된 오스테나이트계 스테인리스 후강판이며, 강판의 표면 품질이 양호함을 알 수 있다. 그러나, 상기 비교예 1 내지 13의 경우, 본 발명과 상이한 열처리 공정에 따라 제조된 오스테나이트계 스테인리스 후강판으로서, 강판이 표면 품질이 불량함을 알 수 있다.Specifically, in Examples 1 to 12, it is understood that the austenitic stainless steel backing sheet produced according to the casting and heat treatment process according to an embodiment of the present invention has a good surface quality of the steel sheet. However, in the case of the comparative examples 1 to 13, it can be understood that the steel sheet is poor in surface quality as an austenitic stainless steel backing sheet produced by a heat treatment process different from the present invention.

도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강을 제조하기 위한 조건 중 소둔 열처리 온도 및 시간과 표면 줄무늬 여부와의 상관 관계를 설명하기 위한 그래프이다. 상기 표 3의 결과를 도시하면 도 4와 같이 나타난다.4 is a graph for explaining the correlation between annealing heat treatment temperature and time and surface striping conditions in the conditions for producing the austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention. The results of Table 3 are shown in FIG.

즉, 1,220 내지 1,270℃의 온도 범위에서 30 내지 50분간 열처리할 경우, 표면 줄무늬가 발생하지 않는 것을 확인할 수 있었다. 주편의 열처리 온도가 1,270℃ 초과인 경우, 표면의 고온 산화가 극심할 뿐만 아니라 델타(δ)-페라이트로의 역변태가 가능하여 그 이상의 온도로 열처리를 할 경우, 오히려 표면에 악영향을 미치게 된다. 따라서 상기 열처리 조건이 줄무늬 발생 억제 관점에서 최적의 조건으로 판단되었다.That is, it was confirmed that when the heat treatment was performed at a temperature range of 1,220 to 1,270 ° C for 30 to 50 minutes, no surface stripe occurred. When the annealing temperature of the casting is higher than 1,270 ° C., not only the high temperature oxidation of the surface is extremely severe but also the reverse transformation into delta (δ) - ferrite is possible. Therefore, the heat treatment conditions were judged to be optimum conditions in terms of suppression of stripe occurrence.

따라서, 본 발명의 일 실시예에 따른 오스테나이트계 스테인리스강은 상기 조성의 오스테나이트계 스테인리스강 슬라브를 1,220 내지 1,270℃의 온도로 25 내지 50분 간 열처리하고, 상기 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하며, 이후, 소둔 처리를 거쳐 제조될 수 있다.Accordingly, the austenitic stainless steel according to an embodiment of the present invention is obtained by heat-treating the austenitic stainless steel slab of the above composition at a temperature of 1,220 to 1,270 ° C for 25 to 50 minutes, hot rolling the slab, And then, can be manufactured through annealing treatment.

예를 들어, 상기 소둔 처리는, 상기 오스테나이트계 스테인리스강 열연 강판을 1,050 내지 1,150℃의 온도로 20 내지 40분 간 소둔 처리하는 것으로 수행될 수 있다.For example, the annealing treatment may be performed by annealing the austenitic stainless steel hot-rolled steel sheet at a temperature of 1,050 to 1,150 캜 for 20 to 40 minutes.

예를 들어, 상기 슬라브의 열간 압연은, 상기 오스테나이트계 스테인리스강 슬라브를 10 내지 20mm의 두께로 수행될 수 있다.For example, the hot rolling of the slab may be performed with a thickness of 10 to 20 mm for the austenitic stainless steel slab.

상기 열연 강판을 소둔 처리한 후, 소둔 처리된 상기 열연 강판을 강판 표면의 스케일 제거를 위하여 기계적 처리 및 화학적 처리를 수행할 수 있다.After annealing the hot-rolled steel sheet, the annealed hot-rolled steel sheet may be subjected to mechanical treatment and chemical treatment for scaling off the surface of the steel sheet.

예를 들어, 상기 기계적 처리는 숏 블라스트 처리일 수 있으며, 상기 화학적 처리는 황산 및 과수를 포함하는 산세액을 이용한 산세 처리일 수 있다.For example, the mechanical treatment may be a shot blast treatment, and the chemical treatment may be a pickling treatment using an acid taxane containing sulfuric acid and fruit juice.

상술한 바에 있어서, 본 발명의 예시적인 실시예들을 설명하였지만, 본 발명은 이에 한정되지 않으며 해당 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 다음에 기재하는 특허청구범위의 개념과 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 변경 및 변형이 가능함을 이해할 수 있을 것이다.While the present invention has been described with reference to exemplary embodiments, it is to be understood that the invention is not limited thereto. Those skilled in the art will readily obviate modifications and variations within the spirit and scope of the appended claims. It will be understood that various changes and modifications may be made therein without departing from the spirit and scope of the invention.

Claims (6)

하기 식 (1)에 따른 델타(δ)-페라이트의 분율이 1.0 내지 6.0%를 만족하며,
하기 식 (2) 및 식 (3)에 따른 Cr 당량/Ni 당량의 비율이 1.5 내지 1.8을 만족하고, 상기 Cr 당량은 20.0 내지 20.5를 만족하며, 상기 Ni 당량은 11.3 내지 13.5를 만족하며,
스테인리스 316L 강의 조성을 가지는 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강.
δ-ferrite = {(%Cr + %Mo + 1.5×%Si + 0.5×%Nb + 2×%Ti + 18) / (%Ni + 30×(%C + %N) + 0.5×%Mn + 36) + 0.262}×161 - 161 ------ 식 (1)
Cr 당량 = %Cr + 1.37×%Mo + 1.5×%Si + 2×%Nb + 3×%Ti ------ 식 (2)
Ni 당량 = %Ni + 0.31×%Mn + 22×%C + 14.2×%N + %Cu ------ 식 (3)
(여기서, 상기 %원소기호는 각 성분의 중량%를 의미하며, Nb, Ti, Cu는 0중량%이다.), The fraction of delta (?) - ferrite according to the following formula (1) satisfies 1.0 to 6.0%
The ratio of Cr equivalent / Ni equivalent according to the following formulas (2) and (3) is 1.5 to 1.8, the Cr equivalent is 20.0 to 20.5, the Ni equivalent is 11.3 to 13.5,
Stainless Steel 316L Austenitic stainless steels with improved surface quality with steel composition.
% Ni + 30% (% C +% N) + 0.5% Mn + 36 (% Ni + 1.5% Si + 0.5% Nb + 2% Ti + 18) ) + 0.262} x 161 - 161 ------ (1)
Cr Equivalent =% Cr + 1.37 x% Mo + 1.5 x Si + 2 x% Nb + 3 x Ti - ????? (2)
Ni equivalent =% Ni + 0.31 x% Mn + 22 x% C + 14.2 x% N +% Cu -
(Where the% symbol represents the weight percentage of each component, and Nb, Ti, and Cu are 0 wt%). 삭제delete 삭제delete 제1항의 오스테나이트계 스테인리스강 슬라브를 1,220 내지 1,270℃의 온도로 25 내지 50분 간 열처리하는 단계;
상기 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계; 및
상기 열연 강판을 소둔 처리하는 단계를 포함하는 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법.Heat treating the austenitic stainless steel slab of claim 1 at a temperature of 1,220 to 1,270 캜 for 25 to 50 minutes;
Hot-rolling the slab to produce a hot-rolled steel sheet; And
And annealing the hot-rolled steel sheet, wherein the surface quality of the austenitic stainless steel is improved. 제4항에 있어서,
상기 오스테나이트계 스테인리스강 열연 강판을 1,050 내지 1,150℃의 온도로 20 내지 40분 간 소둔 처리하는 것을 특징으로 하는 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법.5. The method of claim 4,
Wherein the austenitic stainless steel hot-rolled steel sheet is subjected to annealing at a temperature of 1,050 to 1,150 占 폚 for 20 to 40 minutes. 제4항에 있어서,
소둔 처리된 상기 열연 강판을 스케일 제거를 위한 기계적 처리 및 화학적 처리를 수행하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 표면 품질이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법.


5. The method of claim 4,
Further comprising the step of performing a mechanical treatment and a chemical treatment for scaling off the annealed hot-rolled steel sheet.


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Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6217138A (en) 1985-07-13 1987-01-26 Nisshin Steel Co Ltd Method for continuously annealing cold rolled austenitic stainless steel strip
JPH07155809A (en) 1993-12-03 1995-06-20 Nippon Steel Corp High-gloss austenitic stainless steel sheet and manufacture thereof
JPH093543A (en) * 1995-06-26 1997-01-07 Sumitomo Metal Ind Ltd Production of hot rolled plate and cold rolled sheet of austenitic stainless steel
JPH11181521A (en) * 1997-12-17 1999-07-06 Kawasaki Steel Corp Production of austenitic stainless steel sheet having uniform glossy face
KR20020040438A (en) * 2000-11-24 2002-05-30 이구택 Manufacturing of low nickel containing stainless steel 304L plate
JP2005105345A (en) * 2003-09-30 2005-04-21 Nippon Steel Corp Method for producing austenitic stainless steel sheet excellent in uniformity of surface

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6217138A (en) 1985-07-13 1987-01-26 Nisshin Steel Co Ltd Method for continuously annealing cold rolled austenitic stainless steel strip
JPH07155809A (en) 1993-12-03 1995-06-20 Nippon Steel Corp High-gloss austenitic stainless steel sheet and manufacture thereof
JPH093543A (en) * 1995-06-26 1997-01-07 Sumitomo Metal Ind Ltd Production of hot rolled plate and cold rolled sheet of austenitic stainless steel
JPH11181521A (en) * 1997-12-17 1999-07-06 Kawasaki Steel Corp Production of austenitic stainless steel sheet having uniform glossy face
KR20020040438A (en) * 2000-11-24 2002-05-30 이구택 Manufacturing of low nickel containing stainless steel 304L plate
JP2005105345A (en) * 2003-09-30 2005-04-21 Nippon Steel Corp Method for producing austenitic stainless steel sheet excellent in uniformity of surface

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