JPH09228269A - ゴム物品補強用スチールコードおよびこれを使用した空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
ゴム物品補強用スチールコードおよびこれを使用した空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPH09228269A JPH09228269A JP8054130A JP5413096A JPH09228269A JP H09228269 A JPH09228269 A JP H09228269A JP 8054130 A JP8054130 A JP 8054130A JP 5413096 A JP5413096 A JP 5413096A JP H09228269 A JPH09228269 A JP H09228269A
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- D07B2201/2024—Strands twisted
- D07B2201/2029—Open winding
- D07B2201/203—Cylinder winding, i.e. S/Z or Z/S
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- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 層撚り構造のスチールコードにおいては耐疲
労性および強力保持性を損なうことなく、適用タイヤの
長期走行時におけるスパイラルフィラメントと最外層シ
ースフィラメントとの相対ずれによる最外層シースと被
覆ゴムとの接着耐久性の低下を防止する。 【解決手段】 １本のストレートフィラメントからなる
コアと、該コアの周囲に巻き付けられた６本のフィラメ
ントからなる内層シースと、該内層シースの周囲に巻き
付けられた１１本のフィラメントからなる外層シースと
からなり、スパイラルフィラメントが存在しないスチー
ルコードであって、前記内層シースと前記外層シースの
撚り方向が逆で、そのピッチ比が０．５〜１、すべての
フィラメントの直径が0.20〜0.30mm、前記内層シースと
前記外層シースのフィラメントの型付率が80%超過100%
未満、コード抗張力が340kgf/mm2以上である。
労性および強力保持性を損なうことなく、適用タイヤの
長期走行時におけるスパイラルフィラメントと最外層シ
ースフィラメントとの相対ずれによる最外層シースと被
覆ゴムとの接着耐久性の低下を防止する。 【解決手段】 １本のストレートフィラメントからなる
コアと、該コアの周囲に巻き付けられた６本のフィラメ
ントからなる内層シースと、該内層シースの周囲に巻き
付けられた１１本のフィラメントからなる外層シースと
からなり、スパイラルフィラメントが存在しないスチー
ルコードであって、前記内層シースと前記外層シースの
撚り方向が逆で、そのピッチ比が０．５〜１、すべての
フィラメントの直径が0.20〜0.30mm、前記内層シースと
前記外層シースのフィラメントの型付率が80%超過100%
未満、コード抗張力が340kgf/mm2以上である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐疲労性を向上さ
せたゴム物品補強用スチールコードおよび該スチールコ
ードをカーカスプライに適用した空気入りラジアルタイ
ヤに関する。
せたゴム物品補強用スチールコードおよび該スチールコ
ードをカーカスプライに適用した空気入りラジアルタイ
ヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、重荷重用空気入りタイヤ等に適用
されているスチールコードのうち、図２に示すような層
撚り構造３＋９＋１５＋１のスチールコード１１は、適
用タイヤの低内圧時の大曲げ入力に対しては優れた威力
を発揮する。ここで、図２中、１２はコア、１３は内層
シース、１４は外層シース、１５はスパイラルフィラメ
ントである。しかし、かかるスチールコードにおいて
は、スパイラルフィラメントが存在するために、適用タ
イヤを長期走行すると該スパイラルフィラメントと最外
層シースフィラメントとの相対ずれにより、該スパイラ
ルフィラメント付近における最外層シースとゴムとの間
で接着破壊が生ずる。
されているスチールコードのうち、図２に示すような層
撚り構造３＋９＋１５＋１のスチールコード１１は、適
用タイヤの低内圧時の大曲げ入力に対しては優れた威力
を発揮する。ここで、図２中、１２はコア、１３は内層
シース、１４は外層シース、１５はスパイラルフィラメ
ントである。しかし、かかるスチールコードにおいて
は、スパイラルフィラメントが存在するために、適用タ
イヤを長期走行すると該スパイラルフィラメントと最外
層シースフィラメントとの相対ずれにより、該スパイラ
ルフィラメント付近における最外層シースとゴムとの間
で接着破壊が生ずる。
【０００３】かかる接着破壊の問題に対しては、例えば
実開平６−８３７９３号公報に開示されているように、
層撚り構造のスチールコードにおいてスパイラルフィラ
メントと最外層シースフィラメントの撚り方向を同一に
し、これにより両者間の相対ずれ量を小さくする試みが
知られている。
実開平６−８３７９３号公報に開示されているように、
層撚り構造のスチールコードにおいてスパイラルフィラ
メントと最外層シースフィラメントの撚り方向を同一に
し、これにより両者間の相対ずれ量を小さくする試みが
知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、層撚り
構造のスチールコードにおいてスパイラルフィラメント
が存在する限り、スパイラルフィラメントと最外層シー
スフィラメントとの間で相対ずれが生ずることは避けら
れず、適用タイヤを極めて長期走行させた場合、かかる
スチールコードと被覆ゴムとの界面で接着不良部分を生
じていた。
構造のスチールコードにおいてスパイラルフィラメント
が存在する限り、スパイラルフィラメントと最外層シー
スフィラメントとの間で相対ずれが生ずることは避けら
れず、適用タイヤを極めて長期走行させた場合、かかる
スチールコードと被覆ゴムとの界面で接着不良部分を生
じていた。
【０００５】そこで本発明の目的は、層撚り構造のスチ
ールコードにおいては耐疲労性および強力保持性を損な
うことなく、適用タイヤの長期走行時におけるスパイラ
ルフィラメントと最外層シースフィラメントとの相対ず
れによる最外層シースと被覆ゴムとの接着耐久性の低下
を防止することにある。
ールコードにおいては耐疲労性および強力保持性を損な
うことなく、適用タイヤの長期走行時におけるスパイラ
ルフィラメントと最外層シースフィラメントとの相対ず
れによる最外層シースと被覆ゴムとの接着耐久性の低下
を防止することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決すべく鋭意検討した結果、層撚り構造１×６×１１
のスチールコードをノンスパイラル化した上で、内層シ
ースと外層シースの撚り方向を逆にし、そのピッチ比お
よび全フィラメント径を所定範囲内に設定し、内層シー
スと外層シースのフィラメントに所定量の型付を施し、
さらにコード抗張力を所定値以上になるようにしたとこ
ろ、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成
するに至った。
解決すべく鋭意検討した結果、層撚り構造１×６×１１
のスチールコードをノンスパイラル化した上で、内層シ
ースと外層シースの撚り方向を逆にし、そのピッチ比お
よび全フィラメント径を所定範囲内に設定し、内層シー
スと外層シースのフィラメントに所定量の型付を施し、
さらにコード抗張力を所定値以上になるようにしたとこ
ろ、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成
するに至った。
【０００７】すなわち、本発明のゴム物品補強用スチー
ルコードは、１本のストレートスチールフィラメントか
らなるコアと、該コアの周囲に巻き付けられた６本のス
チールフィラメントからなる内層シースと、該内層シー
スの周囲に巻き付けられた１１本のスチールフィラメン
トからなる外層シースとからなり、スパイラルフィラメ
ントが存在しないスチールコードであって、前記内層シ
ースと前記外層シースの撚り方向が逆で、そのピッチ比
（内層シースピッチ／外層シースピッチ）が０．５以上
１以下、すべてのフィラメントの直径が０．２０ｍｍ以
上０．３０ｍｍ以下、前記内層シースと前記外層シース
のフィラメントの型付率が８０％超過１００％未満、コ
ード抗張力が３４０ｋｇｆ／ｍｍ２以上であることを特
徴とするものである。
ルコードは、１本のストレートスチールフィラメントか
らなるコアと、該コアの周囲に巻き付けられた６本のス
チールフィラメントからなる内層シースと、該内層シー
スの周囲に巻き付けられた１１本のスチールフィラメン
トからなる外層シースとからなり、スパイラルフィラメ
ントが存在しないスチールコードであって、前記内層シ
ースと前記外層シースの撚り方向が逆で、そのピッチ比
（内層シースピッチ／外層シースピッチ）が０．５以上
１以下、すべてのフィラメントの直径が０．２０ｍｍ以
上０．３０ｍｍ以下、前記内層シースと前記外層シース
のフィラメントの型付率が８０％超過１００％未満、コ
ード抗張力が３４０ｋｇｆ／ｍｍ２以上であることを特
徴とするものである。
【０００８】また、本発明は、上記ゴム物品補強用スチ
ールコードをカーカスプライに適用したことを特徴とす
る空気入りラジアルタイヤに関する。
ールコードをカーカスプライに適用したことを特徴とす
る空気入りラジアルタイヤに関する。
【０００９】図１に示すように、本発明のスチールコー
ド１は、１本のストレートスチールフィラメントからな
るコア２と、該コア２の周囲に巻き付けられた６本のス
チールフィラメントからなる内層シース３と、該内層シ
ース３の周囲に巻き付けられた１１本のスチールフィラ
メントからなる外層シース４とからなり、スパイラルフ
ィラメントが存在しない１×６×１１の層撚り構造を有
する。スパイラルフィラメントが存在しない、所謂ノン
スパイラル化したことで、スパイラルフィラメント付近
の外層シースと被覆ゴムとの接着耐久性の低下の問題を
完全に解消することができる。
ド１は、１本のストレートスチールフィラメントからな
るコア２と、該コア２の周囲に巻き付けられた６本のス
チールフィラメントからなる内層シース３と、該内層シ
ース３の周囲に巻き付けられた１１本のスチールフィラ
メントからなる外層シース４とからなり、スパイラルフ
ィラメントが存在しない１×６×１１の層撚り構造を有
する。スパイラルフィラメントが存在しない、所謂ノン
スパイラル化したことで、スパイラルフィラメント付近
の外層シースと被覆ゴムとの接着耐久性の低下の問題を
完全に解消することができる。
【００１０】しかし、ノンスパイラル化した場合、特に
フィラメント径が０．２０ｍｍを超えるような場合には
フィラメント剛性が大きくなるため、適用タイヤの低内
圧走行時の大曲げ入力に対してフィラメントがコードか
ら飛び出し、コードの耐疲労性を著しく低下させてしま
うという新たな問題が生ずる。従って、この耐疲労性の
低下を防ぐために本発明においては、外層シースと内層
シースの撚り方向を逆にし、大曲げ入力時の内層シース
フィラメントの飛び出しを抑制するとともに、外層シー
スフィラメント間に内層シースフィラメントが落ち込む
ことができるための隙間を設ける構造として、大曲げ入
力時の外層シースフィラメントの飛び出しをも抑制する
ことができるようにしてある。
フィラメント径が０．２０ｍｍを超えるような場合には
フィラメント剛性が大きくなるため、適用タイヤの低内
圧走行時の大曲げ入力に対してフィラメントがコードか
ら飛び出し、コードの耐疲労性を著しく低下させてしま
うという新たな問題が生ずる。従って、この耐疲労性の
低下を防ぐために本発明においては、外層シースと内層
シースの撚り方向を逆にし、大曲げ入力時の内層シース
フィラメントの飛び出しを抑制するとともに、外層シー
スフィラメント間に内層シースフィラメントが落ち込む
ことができるための隙間を設ける構造として、大曲げ入
力時の外層シースフィラメントの飛び出しをも抑制する
ことができるようにしてある。
【００１１】また、本発明のスチールコードにおいて
は、内層シースと外層シースのピッチ比（内層シースピ
ッチ／外層シースピッチ）を０．５以上１以下とする。
このピッチ比が０．５未満であると内層シースフィラメ
ントと外層シースフィラメントとが点接触になり易く、
コードの耐疲労性が低下し、一方１を超えると大曲げ入
力時に外層フィラメントの隙間から内層フィラメントが
飛び出し易くなり、やはりコードの耐疲労性が低下す
る。
は、内層シースと外層シースのピッチ比（内層シースピ
ッチ／外層シースピッチ）を０．５以上１以下とする。
このピッチ比が０．５未満であると内層シースフィラメ
ントと外層シースフィラメントとが点接触になり易く、
コードの耐疲労性が低下し、一方１を超えると大曲げ入
力時に外層フィラメントの隙間から内層フィラメントが
飛び出し易くなり、やはりコードの耐疲労性が低下す
る。
【００１２】さらに、本発明のスチールコードにおいて
は、すべてのフィラメントの直径を０．２０ｍｍ以上
０．３０ｍｍ以下とし、好ましくはコアのフィラメント
径を内層シースおよび外層シースのフィラメント径より
も太くする。このフィラメント径が０．２０ｍｍ未満で
は所望のコード強力が得られず、一方０．３０ｍｍを超
えると曲げ入力によるフィラメントの表面歪が急激に増
加し、コードの耐疲労性が低下する。また、コアのフィ
ラメント径を内層シースおよび外層シースのフィラメン
ト径よりも太くすることにより、内層シースフィラメン
ト間の接触圧を下げることができ、耐疲労性の低下防止
に効果的である。
は、すべてのフィラメントの直径を０．２０ｍｍ以上
０．３０ｍｍ以下とし、好ましくはコアのフィラメント
径を内層シースおよび外層シースのフィラメント径より
も太くする。このフィラメント径が０．２０ｍｍ未満で
は所望のコード強力が得られず、一方０．３０ｍｍを超
えると曲げ入力によるフィラメントの表面歪が急激に増
加し、コードの耐疲労性が低下する。また、コアのフィ
ラメント径を内層シースおよび外層シースのフィラメン
ト径よりも太くすることにより、内層シースフィラメン
ト間の接触圧を下げることができ、耐疲労性の低下防止
に効果的である。
【００１３】さらにまた、本発明のスチールコードにお
いては、内層シースと外層シースのフィラメントの型付
率を８０％超過１００％未満とする。この型付率が８０
％以下となると、外層シースフィラメントが内層シース
フィラメントを常に締めつけるため、外層シースと内層
シース間の接触圧が大きくなり、フレッティングが増大
する。一方、１００％以上になると、大曲げ入力時にシ
ースの飛び出しが起こり、耐疲労性が低下する。すなわ
ち、１００％未満とすることで外層シースが内層シース
を抑え込み、スパイラルフィラメントとしての役割も果
すようにしてある。
いては、内層シースと外層シースのフィラメントの型付
率を８０％超過１００％未満とする。この型付率が８０
％以下となると、外層シースフィラメントが内層シース
フィラメントを常に締めつけるため、外層シースと内層
シース間の接触圧が大きくなり、フレッティングが増大
する。一方、１００％以上になると、大曲げ入力時にシ
ースの飛び出しが起こり、耐疲労性が低下する。すなわ
ち、１００％未満とすることで外層シースが内層シース
を抑え込み、スパイラルフィラメントとしての役割も果
すようにしてある。
【００１４】なお、コードの抗張力が高ければ、同一強
力コードではフィラメント径を小さくすることができ、
特にフィラメント径が０．２０ｍｍ以上となるようなコ
ードの場合には曲げ剛性が下がることによる大曲げ入力
時のフィラメント飛び出し抑制効果が大きいため、本発
明のスチールコードでは抗張力を３４０ｋｇｆ／ｍｍ2
以上とする。
力コードではフィラメント径を小さくすることができ、
特にフィラメント径が０．２０ｍｍ以上となるようなコ
ードの場合には曲げ剛性が下がることによる大曲げ入力
時のフィラメント飛び出し抑制効果が大きいため、本発
明のスチールコードでは抗張力を３４０ｋｇｆ／ｍｍ2
以上とする。
【００１５】
【実施例】次に、本発明を実施例および比較例により具
体的に説明する。下記の表１に従うスチールコードを試
作した。試作した各種スチールコードをタイヤクラウン
センター部における打込み数１５本／５ｃｍにてカーカ
スプライに適用して、サイズ１２．００Ｒ２０の空気入
りラジアルタイヤを作製した。これらスチールコードお
よびタイヤについて以下の測定および試験を行った。
体的に説明する。下記の表１に従うスチールコードを試
作した。試作した各種スチールコードをタイヤクラウン
センター部における打込み数１５本／５ｃｍにてカーカ
スプライに適用して、サイズ１２．００Ｒ２０の空気入
りラジアルタイヤを作製した。これらスチールコードお
よびタイヤについて以下の測定および試験を行った。
【００１６】（イ）型付率 図３に示すように、各シース直径Ｌをフィラメント径か
ら算出し、次いで、永久変形を与えないように取り出し
たフィラメントの最大波高ｈを測定し、次式に従い求め
た。 型付率＝（ｈ／Ｌ）×１００（％）
ら算出し、次いで、永久変形を与えないように取り出し
たフィラメントの最大波高ｈを測定し、次式に従い求め
た。 型付率＝（ｈ／Ｌ）×１００（％）
【００１７】（ロ）耐（腐食）疲労性 供試タイヤを実車に装着し３万ｋｍの悪路走行後更生し
（摩耗した古いトレッドゴムを削り取り、新しいトレッ
ドゴムを張り付け、再使用するリトレッドの意）、さら
に３万ｋｍ走行させた時点（計６万ｋｍ）で行った。こ
の実地走行したタイヤより、カーカスプライのコード１
０本をゴム剥ぎ取り部より採取し、曲げ半径２５ｍｍ、
回転速度３０００ｒｐｍにて回転曲げ疲労試験を行い、
コードが切断するまでの回転数を測定した。なお、結果
は１０本の平均値を求め、次式により指数化して表示し
た。 ｛（供試タイヤのコードが切断するまでの回数）／（実
施例１のタイヤのコードが切断するまでの回数）｝×１
００ 数値が大きい程、耐（腐食）疲労性に優れている。
（摩耗した古いトレッドゴムを削り取り、新しいトレッ
ドゴムを張り付け、再使用するリトレッドの意）、さら
に３万ｋｍ走行させた時点（計６万ｋｍ）で行った。こ
の実地走行したタイヤより、カーカスプライのコード１
０本をゴム剥ぎ取り部より採取し、曲げ半径２５ｍｍ、
回転速度３０００ｒｐｍにて回転曲げ疲労試験を行い、
コードが切断するまでの回転数を測定した。なお、結果
は１０本の平均値を求め、次式により指数化して表示し
た。 ｛（供試タイヤのコードが切断するまでの回数）／（実
施例１のタイヤのコードが切断するまでの回数）｝×１
００ 数値が大きい程、耐（腐食）疲労性に優れている。
【００１８】（ハ）低内圧走行時のコード破断率 供試タイヤを複輪の内側に取り付けて３万ｋｍの悪路走
行後厚生し、さらに３万ｋｍ走行させ、さらにタイヤ内
圧を完全に抜き去った状態で、テストコースを２０００
ｋｍ走行させて行った。この走行タイヤより、カーカス
プライのコード１０本を引き抜き、次式、 ｛（破断したフィラメント本数）／（コードの全フィラ
メント本数）×１００｝ により定義される破断率（％）を測定することにより、
悪路実地走行、次いで低内圧走行後のコード耐久性を評
価した。
行後厚生し、さらに３万ｋｍ走行させ、さらにタイヤ内
圧を完全に抜き去った状態で、テストコースを２０００
ｋｍ走行させて行った。この走行タイヤより、カーカス
プライのコード１０本を引き抜き、次式、 ｛（破断したフィラメント本数）／（コードの全フィラ
メント本数）×１００｝ により定義される破断率（％）を測定することにより、
悪路実地走行、次いで低内圧走行後のコード耐久性を評
価した。
【００１９】（ニ）実地走行後におけるコード−ゴム接
着性 上記（ロ）の耐（腐食）疲労性試験に用いたタイヤから
カーカスプライコード１０本を引き抜き、顕微鏡下で目
視により、サイド部の接着不良部分の全体に占める面積
割合を求め、平均化した。得られた結果を下記の表１に
併記する。
着性 上記（ロ）の耐（腐食）疲労性試験に用いたタイヤから
カーカスプライコード１０本を引き抜き、顕微鏡下で目
視により、サイド部の接着不良部分の全体に占める面積
割合を求め、平均化した。得られた結果を下記の表１に
併記する。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明のゴム
物品補強用スチールコードにおいては、層撚り構造１×
６×１１のスチールコードをノンスパイラル化した上
で、内層シースと外層シースの撚り方向を逆にし、その
ピッチ比および全フィラメント径を所定範囲内に設定
し、内層シースと外層シースのフィラメントに所定量の
型付を施し、さらにコード抗張力を所定値以上にしたこ
とにより、該スチールコードの耐疲労性および強力保持
性を損なうことなく、適用タイヤの長期走行時における
スパイラルフィラメントと最外層シースフィラメントと
の相対ずれによる最外層シースと被覆ゴムとの接着耐久
性の低下の問題を完全に解消することができる。よっ
て、かかるスチールコードをカーカスプライに用いた空
気入りラジアルタイヤは、特にこれまでになく長期走行
による耐久性に優れている。
物品補強用スチールコードにおいては、層撚り構造１×
６×１１のスチールコードをノンスパイラル化した上
で、内層シースと外層シースの撚り方向を逆にし、その
ピッチ比および全フィラメント径を所定範囲内に設定
し、内層シースと外層シースのフィラメントに所定量の
型付を施し、さらにコード抗張力を所定値以上にしたこ
とにより、該スチールコードの耐疲労性および強力保持
性を損なうことなく、適用タイヤの長期走行時における
スパイラルフィラメントと最外層シースフィラメントと
の相対ずれによる最外層シースと被覆ゴムとの接着耐久
性の低下の問題を完全に解消することができる。よっ
て、かかるスチールコードをカーカスプライに用いた空
気入りラジアルタイヤは、特にこれまでになく長期走行
による耐久性に優れている。
【図１】本発明の一例である１＋６＋１１の層撚り構造
を有するスチールコードの断面図である。
を有するスチールコードの断面図である。
【図２】従来例である３＋９＋１５＋１の層撚り構造を
有するスチールコードの断面図である。
有するスチールコードの断面図である。
【図３】型付率の説明のための説明図である。
１，１１ スチールコード ２，１２ コア ３，１３ 内層シース ４，１４ 外層シース １５ スパイラルフィラメント ｈ 最大波高 Ｌ シース直径
Claims (2)
- 【請求項１】 １本のストレートスチールフィラメント
からなるコアと、該コアの周囲に巻き付けられた６本の
スチールフィラメントからなる内層シースと、該内層シ
ースの周囲に巻き付けられた１１本のスチールフィラメ
ントからなる外層シースとからなり、スパイラルフィラ
メントが存在しないスチールコードであって、前記内層
シースと前記外層シースの撚り方向が逆で、そのピッチ
比（内層シースピッチ／外層シースピッチ）が０．５以
上１以下、すべてのフィラメントの直径が０．２０ｍｍ
以上０．３０ｍｍ以下、前記内層シースと前記外層シー
スのフィラメントの型付率が８０％超過１００％未満、
コード抗張力が３４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上であることを
特徴とするゴム物品補強用スチールコード。 - 【請求項２】 請求項１記載のゴム物品補強用スチール
コードをカーカスプライに適用したことを特徴とする空
気入りラジアルタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05413096A JP3807768B2 (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | ゴム物品補強用スチールコードおよびこれを使用した空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05413096A JP3807768B2 (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | ゴム物品補強用スチールコードおよびこれを使用した空気入りラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09228269A true JPH09228269A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3807768B2 JP3807768B2 (ja) | 2006-08-09 |
Family
ID=12962014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05413096A Expired - Fee Related JP3807768B2 (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | ゴム物品補強用スチールコードおよびこれを使用した空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3807768B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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