JPH09164321A - 脱硝方法 - Google Patents
脱硝方法Info
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- JPH09164321A JPH09164321A JP7328496A JP32849695A JPH09164321A JP H09164321 A JPH09164321 A JP H09164321A JP 7328496 A JP7328496 A JP 7328496A JP 32849695 A JP32849695 A JP 32849695A JP H09164321 A JPH09164321 A JP H09164321A
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- JP
- Japan
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- reducing agent
- denitration
- concentration
- concn
- ammonium acetate
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ゼオライトに金属を担持させて得られる脱硝
剤とＮＯx含有ガスとを、カルボン酸、カルボン酸アン
モニウム等の還元剤の共存下で接触反応させて脱硝を行
う脱硝方法において、任意の反応温度に対して還元剤の
効果が最適となる濃度を限定し、還元剤の無駄を無くし
効率よく脱硝できるようにする。 【解決手段】 還元剤流量と酢酸アンモニウム濃度との
積から求まる時間当たりの酢酸アンモニウムのモル量を
０．００３ｍｏｌ／ｈに一定にし酢酸アンモニウム濃度
と脱硝率の関係を求めた。その結果温度が３５０℃では
還元剤の濃度が濃い程脱硝率が良く、４５０℃では濃度
が濃いと逆に脱硝率が低くなった。そこで、接触反応時
の反応温度が３５０℃から３８０℃では、３ｍｏｌ／ｌ
から１０ｍｏｌ／ｌとし、３８０℃から４２０℃では、
１ｍｏｌ／ｌから１０ｍｏｌ／ｌとし、４２０℃から４
５０℃では、１ｍｏｌ／ｌから８ｍｏｌ／ｌとする。
剤とＮＯx含有ガスとを、カルボン酸、カルボン酸アン
モニウム等の還元剤の共存下で接触反応させて脱硝を行
う脱硝方法において、任意の反応温度に対して還元剤の
効果が最適となる濃度を限定し、還元剤の無駄を無くし
効率よく脱硝できるようにする。 【解決手段】 還元剤流量と酢酸アンモニウム濃度との
積から求まる時間当たりの酢酸アンモニウムのモル量を
０．００３ｍｏｌ／ｈに一定にし酢酸アンモニウム濃度
と脱硝率の関係を求めた。その結果温度が３５０℃では
還元剤の濃度が濃い程脱硝率が良く、４５０℃では濃度
が濃いと逆に脱硝率が低くなった。そこで、接触反応時
の反応温度が３５０℃から３８０℃では、３ｍｏｌ／ｌ
から１０ｍｏｌ／ｌとし、３８０℃から４２０℃では、
１ｍｏｌ／ｌから１０ｍｏｌ／ｌとし、４２０℃から４
５０℃では、１ｍｏｌ／ｌから８ｍｏｌ／ｌとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関の排煙等の
窒素酸化物（ＮＯx ）含有ガスからＮＯx を除去する技
術に係り、脱硝反応における還元剤条件を最適化した脱
硝方法に関する。
窒素酸化物（ＮＯx ）含有ガスからＮＯx を除去する技
術に係り、脱硝反応における還元剤条件を最適化した脱
硝方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＮＯX処理技術は排煙脱硝技術と
して実用化されている。排煙脱硝方法は乾式法と湿式法
に大別され、最も進んでいるのは乾式法の一つの選択還
元法である。この選択還元法の主反応を下記に示す。
して実用化されている。排煙脱硝方法は乾式法と湿式法
に大別され、最も進んでいるのは乾式法の一つの選択還
元法である。この選択還元法の主反応を下記に示す。
【０００３】４ＮＯ＋４ＮＨ3＋Ｏ2→４Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ この反応は還元剤としてアンモニア、炭化水素、一酸化
炭素が使用され、特にアンモニアは酸素が共存しても選
択的にＮＯXを除去するため、ディーゼル機関の排気ガ
ス等の処理に使用される。この場合触媒としてＰｔ等の
貴金属やＡｌ2Ｏ3、ＴｉＯ2等に担持された各種金属酸
化物などが使用される。
炭素が使用され、特にアンモニアは酸素が共存しても選
択的にＮＯXを除去するため、ディーゼル機関の排気ガ
ス等の処理に使用される。この場合触媒としてＰｔ等の
貴金属やＡｌ2Ｏ3、ＴｉＯ2等に担持された各種金属酸
化物などが使用される。
【０００４】前記選択接触還元法は、簡単なシステムで
ＮＯXを処理することができ、高脱硝率が得られ、しか
もＮＯXを無害なＮ2とＨ2Ｏに分解できるので、廃液処
理が不要となる等の利点を有するが、反面次のような問
題がある。まず有害で危険なアンモニアガスを使用する
ためにその取り扱いに注意を要する点が挙げられる。ま
た、排気ガス中のＮＯXガス以外の成分で劣化してしま
うので、触媒交換の作業が必要となり、特に高価な貴金
属系の触媒の場合は経済的に不利となる問題もある。更
に、高温では触媒成分の焼結が進行するなどの不都合が
生じ、低温ではアンモニウムが水分あるいはＳＯXと反
応するために硫安等の塩が触媒表面に生成して脱硝率が
低下してしまうため使用温度の範囲が３２０℃〜４５０
℃に制限されている。
ＮＯXを処理することができ、高脱硝率が得られ、しか
もＮＯXを無害なＮ2とＨ2Ｏに分解できるので、廃液処
理が不要となる等の利点を有するが、反面次のような問
題がある。まず有害で危険なアンモニアガスを使用する
ためにその取り扱いに注意を要する点が挙げられる。ま
た、排気ガス中のＮＯXガス以外の成分で劣化してしま
うので、触媒交換の作業が必要となり、特に高価な貴金
属系の触媒の場合は経済的に不利となる問題もある。更
に、高温では触媒成分の焼結が進行するなどの不都合が
生じ、低温ではアンモニウムが水分あるいはＳＯXと反
応するために硫安等の塩が触媒表面に生成して脱硝率が
低下してしまうため使用温度の範囲が３２０℃〜４５０
℃に制限されている。
【０００５】このように上記方法には不利な点も多いた
め現在は、他の脱硝率の研究が行われており、特に直接
分解法が注目され始めている。直接分解法は最も理想的
な除去法であり、近年Ｃｕ−ＺＳＭ−５ゼオライトやペ
ロブスカイト型複合化合物等の触媒が見いだされてきて
いる。しかし最も高活性なＣｕ−ＺＳＭ−５でも排気ガ
ス中のＳＯXあるいはＯ2で触媒性能が劣化して脱硝率が
低下する点が大きな課題となっている。
め現在は、他の脱硝率の研究が行われており、特に直接
分解法が注目され始めている。直接分解法は最も理想的
な除去法であり、近年Ｃｕ−ＺＳＭ−５ゼオライトやペ
ロブスカイト型複合化合物等の触媒が見いだされてきて
いる。しかし最も高活性なＣｕ−ＺＳＭ−５でも排気ガ
ス中のＳＯXあるいはＯ2で触媒性能が劣化して脱硝率が
低下する点が大きな課題となっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ここで従来の有効な脱
硝方法として、特願平５−１７８６７０号の方法があ
る。この方法は図４に示す装置を用いて、「ゼオライト
に金属を担持させて得られる脱硝剤とＮＯx含有ガスと
を、カルボン酸、カルボン酸アンモニウム等の還元剤の
共存下で接触反応させて脱硝を行う」ものである。図４
において、１はガス導入口５を有する脱硝管であり、こ
のガス導入口５にはガス導入管２、及び流量調節バルブ
３を有するバイパス管４が接続されている。脱硝管１の
中央部には脱硝剤ホルダー７が設けられており、これに
よりハニカム状の脱硝剤８が支持される。これら脱硝剤
ホルダー７及びハニカム状の脱硝剤８付近はヒーター９
によって所定温度に保持されている。
硝方法として、特願平５−１７８６７０号の方法があ
る。この方法は図４に示す装置を用いて、「ゼオライト
に金属を担持させて得られる脱硝剤とＮＯx含有ガスと
を、カルボン酸、カルボン酸アンモニウム等の還元剤の
共存下で接触反応させて脱硝を行う」ものである。図４
において、１はガス導入口５を有する脱硝管であり、こ
のガス導入口５にはガス導入管２、及び流量調節バルブ
３を有するバイパス管４が接続されている。脱硝管１の
中央部には脱硝剤ホルダー７が設けられており、これに
よりハニカム状の脱硝剤８が支持される。これら脱硝剤
ホルダー７及びハニカム状の脱硝剤８付近はヒーター９
によって所定温度に保持されている。
【０００７】脱硝管１のガス導入口５と脱硝剤ホルダー
７間には還元剤溶液を噴射するノズル６が挿入されてい
る。脱硝管１の他端には質量分析計１１及びＮＯx 分析
計１２に処理ガスを導入する処理ガス排出管１０が挿入
されている。
７間には還元剤溶液を噴射するノズル６が挿入されてい
る。脱硝管１の他端には質量分析計１１及びＮＯx 分析
計１２に処理ガスを導入する処理ガス排出管１０が挿入
されている。
【０００８】上記装置において、ガス導入管２から流入
するＮＯx 含有ガスは流量調節バルブ３によって流量を
調節された後にガス導入口５を通じて脱硝管１に流入す
る。この際、余剰ガスはバイパス管４から排気される。
脱硝管１内に流入したＮＯx含有ガスは、ノズル６によ
って還元剤を噴霧された後にハニカム状の脱硝剤８と接
触して脱硝される。この際、反応温度はヒーター９によ
り４００℃程度に保持される。
するＮＯx 含有ガスは流量調節バルブ３によって流量を
調節された後にガス導入口５を通じて脱硝管１に流入す
る。この際、余剰ガスはバイパス管４から排気される。
脱硝管１内に流入したＮＯx含有ガスは、ノズル６によ
って還元剤を噴霧された後にハニカム状の脱硝剤８と接
触して脱硝される。この際、反応温度はヒーター９によ
り４００℃程度に保持される。
【０００９】ＮＯx 含有ガスは脱硝された後に処理ガス
として処理ガス排出管１０を通じて質量分析計（日電ア
ネルバ製、ＡＱＡ−３６０）１１及びＮＯx 分析計（島
津製作所製、ＮＯＡ−３０７ＤＸ）１２にてＮＯx 除去
率を測定される構成となっている。
として処理ガス排出管１０を通じて質量分析計（日電ア
ネルバ製、ＡＱＡ−３６０）１１及びＮＯx 分析計（島
津製作所製、ＮＯＡ−３０７ＤＸ）１２にてＮＯx 除去
率を測定される構成となっている。
【００１０】ここで前記（特願平５−１７８６７０号）
の脱硝方法において使用する還元剤（酢酸アンモニウム
水溶液、酢酸水溶液等）について、その濃度と反応温度
とが脱硝特性に大きく作用することを見いだした。本発
明は触媒と還元剤を用いて窒素酸化物（ＮＯX）を窒素
（Ｎ2）に還元する反応において、任意の反応温度（３
５０℃〜４５０℃）に対して還元剤の効果が最適となる
濃度を限定するものである。
の脱硝方法において使用する還元剤（酢酸アンモニウム
水溶液、酢酸水溶液等）について、その濃度と反応温度
とが脱硝特性に大きく作用することを見いだした。本発
明は触媒と還元剤を用いて窒素酸化物（ＮＯX）を窒素
（Ｎ2）に還元する反応において、任意の反応温度（３
５０℃〜４５０℃）に対して還元剤の効果が最適となる
濃度を限定するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、ゼオライトに
金属を担持させて得られる脱硝剤とＮＯx含有ガスと
を、カルボン酸、カルボン酸アンモニウム等の還元剤の
共存下で接触反応させて脱硝を行う脱硝方法において、
前記接触反応時の反応温度が３５０℃から３８０℃の範
囲では、前記還元剤の濃度を３ｍｏｌ／ｌから１０ｍｏ
ｌ／ｌとし、前記接触反応時の反応温度が３８０℃から
４２０℃の範囲では、前記還元剤の濃度を１ｍｏｌ／ｌ
から１０ｍｏｌ／ｌとし、前記接触反応時の反応温度が
４２０℃から４５０℃の範囲では、前記還元剤の濃度を
１ｍｏｌ／ｌから８ｍｏｌ／ｌとすることを特徴として
いる。
金属を担持させて得られる脱硝剤とＮＯx含有ガスと
を、カルボン酸、カルボン酸アンモニウム等の還元剤の
共存下で接触反応させて脱硝を行う脱硝方法において、
前記接触反応時の反応温度が３５０℃から３８０℃の範
囲では、前記還元剤の濃度を３ｍｏｌ／ｌから１０ｍｏ
ｌ／ｌとし、前記接触反応時の反応温度が３８０℃から
４２０℃の範囲では、前記還元剤の濃度を１ｍｏｌ／ｌ
から１０ｍｏｌ／ｌとし、前記接触反応時の反応温度が
４２０℃から４５０℃の範囲では、前記還元剤の濃度を
１ｍｏｌ／ｌから８ｍｏｌ／ｌとすることを特徴として
いる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下図面を参照しながら本発明の
実施の形態を説明する。本発明の触媒にはＮａ含有Ｙ型
ゼオライト及びＨ型モルデナイトを組成にもつハニカム
を用い、これにＣｏを担持させたものを用いた。担持方
法は、ハニカムを０．０５モル硝酸コバルト水溶液に２
時間含浸した後、イオン交換水で洗浄し１５０℃で８時
間乾燥させた。また還元剤には酢酸アンモニウム水溶液
を用い濃度を１〜１０ｍｏｌ／ｌに調製した。
実施の形態を説明する。本発明の触媒にはＮａ含有Ｙ型
ゼオライト及びＨ型モルデナイトを組成にもつハニカム
を用い、これにＣｏを担持させたものを用いた。担持方
法は、ハニカムを０．０５モル硝酸コバルト水溶液に２
時間含浸した後、イオン交換水で洗浄し１５０℃で８時
間乾燥させた。また還元剤には酢酸アンモニウム水溶液
を用い濃度を１〜１０ｍｏｌ／ｌに調製した。
【００１３】テスト装置図を図１に示す。この図は図４
の装置と同様の装置であり２０は反応槽である。モデル
ガスにＮＯ，ＳＯ2，Ｏ2，Ｎ2混合ガスを用い反応槽へ
１．７５Ｌ／ｍｉｎ流した。反応槽２０内には触媒（ハ
ニカム状脱硝剤）８を２６３ｃｍ3設置し、ヒーター
（図示省略）により反応温度を３５０℃、４００℃、４
５０℃に設定した。また還元剤を噴霧ノズル６から反応
槽２０内に注入し、流量を０．２５〜６ｍｌ／ｈの間で
任意の量に調整した。
の装置と同様の装置であり２０は反応槽である。モデル
ガスにＮＯ，ＳＯ2，Ｏ2，Ｎ2混合ガスを用い反応槽へ
１．７５Ｌ／ｍｉｎ流した。反応槽２０内には触媒（ハ
ニカム状脱硝剤）８を２６３ｃｍ3設置し、ヒーター
（図示省略）により反応温度を３５０℃、４００℃、４
５０℃に設定した。また還元剤を噴霧ノズル６から反応
槽２０内に注入し、流量を０．２５〜６ｍｌ／ｈの間で
任意の量に調整した。
【００１４】反応前のモデルガスのＮＯX濃度（Ｃｏ）
と反応後のＮＯX濃度（Ｃ1）をＮＯX分析計で測定し
た。同時に酸素（Ｏ2）濃度も測定した。脱硝率は次の
（１）式より求めた。
と反応後のＮＯX濃度（Ｃ1）をＮＯX分析計で測定し
た。同時に酸素（Ｏ2）濃度も測定した。脱硝率は次の
（１）式より求めた。
【００１５】
【数１】
【００１６】還元剤流量（ｍｌ／ｈ）と酢酸アンモニウ
ム濃度（ｍｏｌ／ｌ）との積から求まる時間当たりの酢
酸アンモニウムのモル量を０．００３ｍｏｌ／ｈに一定
にし酢酸アンモニウム濃度と脱硝率の関係を求めた。そ
の結果を表１、図２に示す。
ム濃度（ｍｏｌ／ｌ）との積から求まる時間当たりの酢
酸アンモニウムのモル量を０．００３ｍｏｌ／ｈに一定
にし酢酸アンモニウム濃度と脱硝率の関係を求めた。そ
の結果を表１、図２に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】図２より温度が３５０℃では還元剤の濃度
が濃い程脱硝率が良く、４５０℃では還元剤濃度が濃い
と逆に脱硝率が低くなるという結果が得られた。
が濃い程脱硝率が良く、４５０℃では還元剤濃度が濃い
と逆に脱硝率が低くなるという結果が得られた。
【００１９】このような結果の要因としては酢酸アンモ
ニウムが酸化される燃焼反応と、水蒸気（Ｈ2Ｏ）によ
るＮＯXの還元反応の阻害とが考えられる。まず温度が
高い方では酢酸アンモニウムの燃焼が起こりやすいの
で、濃い濃度の還元剤ほど酢酸アンモニウムが燃え易
い。従って酢酸アンモニウムの燃焼が増える分ＮＯXと
反応する酢酸アンモニウムが減り脱硝率が下がったと考
えられる。
ニウムが酸化される燃焼反応と、水蒸気（Ｈ2Ｏ）によ
るＮＯXの還元反応の阻害とが考えられる。まず温度が
高い方では酢酸アンモニウムの燃焼が起こりやすいの
で、濃い濃度の還元剤ほど酢酸アンモニウムが燃え易
い。従って酢酸アンモニウムの燃焼が増える分ＮＯXと
反応する酢酸アンモニウムが減り脱硝率が下がったと考
えられる。
【００２０】一方、温度が低いほうでは燃焼しにくくな
るが、脱硝に必要な熱が低いので低活性となる。更に還
元剤濃度が低いと水が多くなり水に熱を奪われるのでＮ
ＯXの還元反応が進まなくなり脱硝率が下がったと考え
られる。
るが、脱硝に必要な熱が低いので低活性となる。更に還
元剤濃度が低いと水が多くなり水に熱を奪われるのでＮ
ＯXの還元反応が進まなくなり脱硝率が下がったと考え
られる。
【００２１】この結果より反応温度３５０℃〜４５０℃
において高温側では還元剤濃度を薄く、低温側では還元
剤濃度を濃くすることによって脱硝を効率良く行うこと
ができることが分かった。
において高温側では還元剤濃度を薄く、低温側では還元
剤濃度を濃くすることによって脱硝を効率良く行うこと
ができることが分かった。
【００２２】
【実施例】次に還元剤として酢酸水溶液を用いた場合の
実施例を述べる。この場合もその他のテスト条件は前記
と全く同一とし、前記（１）式を用いて、還元剤流量
（ｍｌ／ｈ）と酢酸濃度（ｍｏｌ／ｌ）との積から求ま
る時間当たりの酢酸のモル量を０．００３ｍｏｌ／ｈに
一定にし酢酸濃度と脱硝率の関係を求めた。その結果を
表２、図３に示す。
実施例を述べる。この場合もその他のテスト条件は前記
と全く同一とし、前記（１）式を用いて、還元剤流量
（ｍｌ／ｈ）と酢酸濃度（ｍｏｌ／ｌ）との積から求ま
る時間当たりの酢酸のモル量を０．００３ｍｏｌ／ｈに
一定にし酢酸濃度と脱硝率の関係を求めた。その結果を
表２、図３に示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】図３より温度が３５０℃では還元剤の濃度
が濃い程脱硝率が良く、４５０℃では還元剤濃度が濃い
と逆に脱硝率が低くなるという結果が得られた。
が濃い程脱硝率が良く、４５０℃では還元剤濃度が濃い
と逆に脱硝率が低くなるという結果が得られた。
【００２５】このような結果の要因は前記酢酸アンモニ
ウムの場合と同様に、酢酸が酸化される燃焼反応と、水
蒸気（Ｈ2Ｏ）によるＮＯXの還元反応の阻害とが考えら
れる。まず温度が高い方では酢酸の燃焼が起こりやすい
ので、濃い濃度の還元剤ほど酢酸が燃え易い。従って酢
酸の燃焼が増える分ＮＯXと反応する酢酸が減り脱硝率
が下がったと考えられる。
ウムの場合と同様に、酢酸が酸化される燃焼反応と、水
蒸気（Ｈ2Ｏ）によるＮＯXの還元反応の阻害とが考えら
れる。まず温度が高い方では酢酸の燃焼が起こりやすい
ので、濃い濃度の還元剤ほど酢酸が燃え易い。従って酢
酸の燃焼が増える分ＮＯXと反応する酢酸が減り脱硝率
が下がったと考えられる。
【００２６】一方、温度が低いほうでは燃焼しにくくな
るが、脱硝に必要な熱が低いので低活性となる。更に還
元剤濃度が低いと水が多くなり水に熱を奪われるのでＮ
ＯXの還元反応が進まなくなり脱硝率が下がったと考え
られる。
るが、脱硝に必要な熱が低いので低活性となる。更に還
元剤濃度が低いと水が多くなり水に熱を奪われるのでＮ
ＯXの還元反応が進まなくなり脱硝率が下がったと考え
られる。
【００２７】この結果より反応温度３５０℃〜４５０℃
において高温側では還元剤濃度を薄く、低温側では還元
剤濃度を濃くすることによって脱硝を効率良く行うこと
ができることが分かった。
において高温側では還元剤濃度を薄く、低温側では還元
剤濃度を濃くすることによって脱硝を効率良く行うこと
ができることが分かった。
【００２８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、特願平５
−１７８６７０号の酢酸アンモニウム、酢酸を用いた脱
硝方法において、反応温度が３５０℃〜４５０℃の範囲
で、還元剤に用いる酢酸アンモニウム水溶液、酢酸水溶
液の濃度を温度に応じて任意に調製したので、還元剤の
無駄が無くなり効率良く脱硝することができる。
−１７８６７０号の酢酸アンモニウム、酢酸を用いた脱
硝方法において、反応温度が３５０℃〜４５０℃の範囲
で、還元剤に用いる酢酸アンモニウム水溶液、酢酸水溶
液の濃度を温度に応じて任意に調製したので、還元剤の
無駄が無くなり効率良く脱硝することができる。
【図１】本発明の方法を実施するための脱硝装置の一例
を示す要部構成図。
を示す要部構成図。
【図２】本発明を適用し、酢酸アンモニウム水溶液を還
元剤とした場合の各還元剤濃度での反応温度と脱硝率の
関係を示す特性図。
元剤とした場合の各還元剤濃度での反応温度と脱硝率の
関係を示す特性図。
【図３】本発明を適用し、酢酸水溶液を還元剤とした場
合の各還元剤濃度での反応温度と脱硝率の関係を示す特
性図。
合の各還元剤濃度での反応温度と脱硝率の関係を示す特
性図。
【図４】従来の脱硝装置の一例を示す構成図。
１…脱硝管 ６…噴霧ノズル ８…ハニカム状の脱硝剤 ９…ヒーター ２０…反応槽
Claims (5)
- 【請求項１】 ゼオライトに金属を担持させて得られる
脱硝剤とＮＯx含有ガスとを、カルボン酸、カルボン酸
アンモニウム等の還元剤の共存下で接触反応させて脱硝
を行う脱硝方法において、 前記接触反応時の反応温度が３５０℃から３８０℃の範
囲では、前記還元剤の濃度を３ｍｏｌ／ｌから１０ｍｏ
ｌ／ｌとすることを特徴とする脱硝方法。 - 【請求項２】 ゼオライトに金属を担持させて得られる
脱硝剤とＮＯx含有ガスとを、カルボン酸、カルボン酸
アンモニウム等の還元剤の共存下で接触反応させて脱硝
を行う脱硝方法において、 前記接触反応時の反応温度が３８０℃から４２０℃の範
囲では、前記還元剤の濃度を１ｍｏｌ／ｌから１０ｍｏ
ｌ／ｌとすることを特徴とする脱硝方法。 - 【請求項３】 ゼオライトに金属を担持させて得られる
脱硝剤とＮＯx含有ガスとを、カルボン酸、カルボン酸
アンモニウム等の還元剤の共存下で接触反応させて脱硝
を行う脱硝方法において、 前記接触反応時の反応温度が４２０℃から４５０℃の範
囲では、前記還元剤の濃度を１ｍｏｌ／ｌから８ｍｏｌ
／ｌとすることを特徴とする脱硝方法。 - 【請求項４】 前記還元剤は酢酸アンモニウム水溶液で
あることを特徴とする請求項１又は２又は３に記載の脱
硝方法。 - 【請求項５】 前記還元剤は酢酸水溶液であることを特
徴とする請求項１又は２又は３に記載の脱硝方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7328496A JPH09164321A (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 脱硝方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7328496A JPH09164321A (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 脱硝方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09164321A true JPH09164321A (ja) | 1997-06-24 |
Family
ID=18210937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7328496A Pending JPH09164321A (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 脱硝方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09164321A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102564810A (zh) * | 2011-12-28 | 2012-07-11 | 南京埃森环境技术有限公司 | 一种脱硝烟气采样及预处理装置 |
-
1995
- 1995-12-18 JP JP7328496A patent/JPH09164321A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102564810A (zh) * | 2011-12-28 | 2012-07-11 | 南京埃森环境技术有限公司 | 一种脱硝烟气采样及预处理装置 |
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