JPH09152549A - ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明はプラスチック材料よりなる非球面
レンズを有する低コストのレンズ系で高変倍、高性能で
かつ温度、湿度の変化によるピントずれの生じないズー
ムレンズを提供することにある。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側より正の
第１群と負の第２群よりなり両群の間隔を変化させ変倍
を行なうレンズ系で、第１群が物体側より負レンズの第
１レンズと、少なくとも１面が非球面の屈折力が非常に
小さいプラスチックレンズの第２レンズと、負レンズの
第３レンズと正レンズの第４レンズを接合した接合レン
ズよりなり第１レンズと第２レンズのアッベ数を適切な
値にしたものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、バックフォーカス
の短いレンズシャッターカメラに適した低コストで高変
倍なズームレンズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】レンズシャッターカメラ用の小型なズー
ムレンズには、今日高変倍でかつ低コストなものが要求
されている。しかし、この種のズームレンズを高変倍に
し、しかも性能を維持するためには、非球面レンズを用
いる必要がある。このような非球面レンズをガラスを用
いて製造する場合高価になり、レンズ系のレンズ枚数を
減らしても一概にコストを低下させ得るとは限らない。
そのため、低コストであるプラスチックレンズを用いこ
れを非球面レンズにして低コストにすることが考えられ
る。

【０００３】しかし、プラスチック材料は、温度や湿度
の変化により形状や屈折率が変化するという欠点があ
る。そのためプラスチックレンズは、環境の変化により
焦点距離が変化し、これによりレンズ系はピント面のず
れが生ずる。

【０００４】このプラスチックレンズの欠点を解消した
レンズ系として、本発明の発明者が開発した特開平５−
１１３５３７号公報記載のレンズ系がある。このレンズ
系は、プラスチックレンズの屈折力を非常に小さくして
前記のプラスチックレンズの温度、湿度等の変化による
影響を少なくしレンズ系のピント面の変化を減らした低
コストの２群ズームレンズである。

【０００５】この従来例のほか、同様の目的を有する従
来例として特開平６−３４７６９６号が知られている。

【０００６】又近年、ズーム比が３弱の高変倍ズームレ
ンズが求められており、本発明の発明者は、前記特開平
５−１１３５３７号公報記載のレンズ系と同様な構成の
ズームレンズである特開平７−１８１３８２号公報記載
のズームレンズを開発した。更に高性能なレンズ系とし
て特願平６−５１７１６号を提案した。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】前記従来例のうち、特
開平５−１１３５３７号公報記載のズームレンズは、プ
ラスチックレンズの温度変化による影響は考慮されてい
るが変倍比が１．５〜２．２であって高変倍ではない。

【０００８】又特開平７−１８１３８２号公報記載のズ
ームレンズは、高変倍比は達成されているが、周辺のコ
マ収差が完全には補正されておらず性能上十分であると
はいえない。

【０００９】特願平６−５１７１６号のズームレンズ
は、前記特開平７−１８１３８２号公報記載のレンズ系
の屈折力の小さいプラスチックレンズを負レンズにして
収差を一層良好に補正しているが、プラスチックレンズ
に屈折力がついているため、温度変化、湿度変化による
影響がある。

【００１０】本発明の目的は、プラスチック材料よりな
る非球面レンズを有する低コストのレンズ系で、高変倍
で高性能を維持しかつ温度、湿度の変化によるピントず
れの生じないズームレンズを提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明のズームレンズ
は、物体側より順に正の屈折力の第１群と負の屈折力の
第２群とにて構成され、第１群と第２群との間隔を変化
させて変倍を行なうもので、第１群が物体側から順に、
負レンズの第１レンズＬ₁ と少なくとも１面が非球面で
ある屈折力の非常に小さいプラスチックレンズの第２レ
ンズＬ₂ と、負レンズの第３レンズＬ₃ と正レンズの第
４レンズＬ₄ とを接合した接合レンズとよりなり、下記
条件（１），（２）を満足することを特徴とする。

【００１２】（１） ４０＜ν₁ ＜７５ （２） ４０＜ν₂ ＜９５ ただし、ν₁ は第１レンズＬ₁ のアッベ数、ν₂ は第２
レンズＬ₂ のアッベ数である。

【００１３】前述の本発明の発明者が提案した特開平５
−１１３５３７２号公報、特開平７−１８１３８２号公
報記載のズームレンズは、前者が変倍比２弱、後者が変
倍比３弱のレンズ枚数の少ないレンズ系で、その第１群
が物体側より屈折力の小さいプラスチックレンズと、負
レンズと正レンズ又は負レンズと正レンズとを接合した
接合レンズにて構成されている。

【００１４】これらレンズ系の第１群は、正レンズの像
側の面にて球面収差やコマ収差が大きく発生し、これを
屈折力の小さいプラスチックレンズの非球面で補正して
いる。この第１群での残存収差が第２群にて拡大される
ため高変倍化した時これら収差を厳しく補正する必要が
ある。

【００１５】しかし、屈折力の小さいプラスチックレン
ズの非球面では、これらの収差を完全に補正しきれな
い。そのために負の屈折力のプラスチックレンズにして
これら収差を補正するようにしたのが前述の特願平６−
５１７１６号のズームレンズである。このズームレンズ
の基本構成は、物体側より順に、プラスチックの負レン
ズと負レンズと正レンズまたは、負レンズと正レンズの
接合レンズとからなっている。これにより性能の向上を
はかることは出来たが、前述のようにプラスチックの負
レンズに屈折力がついているために温度変化や湿度変化
による影響を受ける。

【００１６】本発明は、前記出願のズームレンズの第１
群のプラスチックの負レンズを負のガラスレンズと屈折
力の小さいプラスチックレンズの２枚のレンズに分割し
て収差を十分に補正すると共に温度、湿度変化によるピ
ントずれを解消するために前記の構成にした。また、高
変倍にした時、第１群内の残存色収差を十分に補正する
必要があり、したがって第１群中の第１レンズＬ₁ 、第
２レンズＬ₂ での色収差の発生量自体を小さく抑える必
要がある。そのため本発明では、これら第１レンズＬ
₁ 、第２レンズＬ₂ のアッベ数を前記の条件（１），
（２）を満足するようにして、これらレンズでの色収差
の発生量を小さくした。

【００１７】条件（１）の上限の７５を越えると硝材費
が高くなり低コスト化に反する。又下限の４０を越える
と色収差の発生が大になり性能が低下する。又条件
（２）の上限の９５を越えると現存する材料では構成で
きなくなり実現性がない。条件（２）の下限の４０を越
えると色収差の発生が大きく性能が低下する。

【００１８】尚、前述の特開平６−３４７６９６号公報
に記載した実施例１のレンズ系は、第１群の構成が本発
明と同様、負レンズと屈折力の小さいプラスチックレン
ズと負レンズと正レンズの接合レンズとよりなるが、プ
ラスチックレンズがポリカーボネートで前記の条件
（２）を満足せず又ポリカーボネートは複屈折の問題を
有する。更に第１レンズ，第２レンズが高分散の材料で
あり条件（１），（２）を満足せずしたがって色収差の
補正特に高変倍化において問題がある。

【００１９】特に第２レンズＬ₂ はプラスチックレンズ
であり、上記条件（２）を満足する材料としてアクリル
系、ポリオレフィン系、アモルファスフッ素樹脂等があ
り、これら材料を用いれば複屈折の問題は改善される。

【００２０】又、前述のように本発明のズームレンズの
第２レンズＬ₂ はプラスチックレンズであり屈折力を小
さく設定してあるが、その焦点距離ｆ_L2が下記条件
（３）を満足することが望ましい。

【００２１】 （３） ｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・ｚ）｜＜０．０７ ただし、ｆ₁ は第１群の焦点距離、ｚは変倍比である。

【００２２】本発明のズームレンズにおいて高変倍比に
なる程レンズＬ₂ の温度、湿度変化によるピントずれが
発生しやすくなる。つまり高変倍比になっても温度等の
変化によるピントずれを少なくするための条件が条件
（３）である。

【００２３】この条件（３）を満足しないと、より高変
倍化した時にピントずれを生ずるため好ましくない。

【００２４】又高変倍比のズームレンズの場合、面形状
の変化により収差が変化し特にテレ端でその最良像点の
位置、つまりピントの変化が生ずる。

【００２５】上記のピントの変化が生じないためには、
第２レンズＬ₂ が下記条件（４）を満足することが望ま
しい。

【００２６】（４） ｜ｆ_T ・（ｎ₂ −１）［1/ｒ₃
(P) −1/ｒ₄(P)］｜＜０．６０ ただしｆ_T はテレ端における全系の焦点距離、ｎ₂ は第
２レンズのｄ線に対する屈折率、ｒ₃ (P) ，ｒ₄(P)はそ
れぞれ第２レンズの物体側及び像側の面の局所曲率半径
であり、物体側面については以下の式で与えられる。

【００２７】ｒ₃(P)＝Ｙｔ₃／ｓｉｎφ₃ ここで、Ｙｔ₃は第２レンズの物体側及び像側の面にお
けるテレ端での軸上マージナル光線高を表わし、φ₃は
ｒ₃(Q)を第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径、ｋ₃
を円錐係数、Ａ₃₄ ，Ａ₃₆，Ａ₃₈，・・・を非球面係数
とするとき、下記の式で与えられるものである。

【００２８】 第２レンズの像側の面ｒ₄(P)についてもその面における
テレ端の軸上マージナル光線高、近軸曲率半径、円錐係
数、及び非球面係数を用いて上記と同様に表わされる。
従ってｓを３又は４の値を取るパラメータとするとき、
これらをまとめて以下のように表わすことが出来る。 ｒ_s(P)＝Ｙｔ_s／ｓｉｎφ_s 上記のφの値は、テレ端における軸上マージナル光線高
の位置における非球面の法線と光軸とのなす角度を示し
ており、条件（４）は軸上マージナル光線に対する第２
レンズの局所的な屈折力が小さいことを表わしている。

【００２９】この条件（４）の範囲を越えると温度や湿
度の変化による収差の変化が大になりピントずれが生ず
る。

【００３０】本発明のズームレンズにおいて、第１群の
第４レンズＬ₄ の射出側の収差発生量が大きいためこの
レンズの屈折率を高くして曲率半径をゆるくすることが
望ましい。そのためレンズＬ₄ が下記条件（５）を満足
することが望ましい。

【００３１】（５） １．５５＜ｎ₄ ＜１．７５ ただし、ｎ₄ は第４レンズＬ₄ のｄ線に対する屈折率で
ある。

【００３２】条件（５）の上限の１．７５を越えると収
差発生量は少なくなるが硝材費が高くなるため低コスト
化に反する。又ペッツバール和が大きく負になるために
周辺の性能が低下する。この条件（５）の下限の１．５
５を越えると球面収差、コマ収差が悪化し性能が低下す
る。

【００３３】又非点隔差を小さくするためには、第４レ
ンズＬ₄ の肉厚を厚くすることが効果的である。それと
同時にこのレンズＬ₄ を厚くすると第１群の主点位置が
物体側に移動するので絞り径が小さくなる利点も生ず
る。

【００３４】このことから、第４レンズＬ₄ の肉厚が下
記条件（６）を満足することが望ましい。

【００３５】 （６） ０．３５＜ｄ₆ ／ｆ_L4＜０．８５ ただし、ｄ₆ は第４レンズＬ₄ の肉厚、ｆ_L4は第４レン
ズの焦点距離である。

【００３６】条件（６）において上限の０．８５を越え
るとレンズ系の全長が大になり又下限の０．３５を越え
ると非点隔差が目立つようになりまた絞り径が大になり
コンパクト性が失われる。

【００３７】本発明のズームレンズにおいて、第２群
は、物体側から順に、正、負の構成にすることが好まし
い。特に物体側より正レンズ１枚と負レンズ１枚にて構
成すれば高性能と低コストとの両方を満足できる。

【００３８】又第５レンズＬ₅ は、第２群の色収差、非
点収差、コマ収差の補正のためには、下記条件（７）を
満足することが望ましい。

【００３９】 （７） −４．５＜ｆ_L5／ｆ₂ ＜−１．５ ただし、ｆ₂ は第２群の焦点距離、ｆ_L5は第５レンズＬ
₅ の焦点距離である。

【００４０】この条件（７）の上限の−１．５を越える
と負レンズの第６レンズＬ₆ の屈折力が強くなりすぎて
非点隔差、コマ収差が補正しきれず、又下限の−４．５
を越えると正レンズの第５レンズの屈折力が弱くなりす
ぎて色収差を補正できない。

【００４１】又、非点収差、コマ収差を補正するために
は、第５レンズＬ₅ の物体側の面を非球面にすることが
効果的である。

【００４２】

【発明の実施の形態】次に、本発明のズームレンズの実
施の形態を各実施例をもとに説明する。

【００４３】下記のデーターは、本発明のズームレンズ
の実施例１乃至実施例５である。 実施例１ ｆ＝39.33 〜63.13 〜101.33，Ｆナンバー 4.66〜6.63〜9.21 ｆ_b ＝8.62〜31.73 〜68.83 ，ω＝28.23°〜18.68°〜12.01° ｒ₁ ＝27.6322 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.69680 ν₁ ＝55.53 ｒ₂ ＝18.1887 ｄ₂ ＝1.7690 ｒ₃ ＝30.7710 （非球面）ｄ₃ ＝2.0000 ｎ₂ ＝1.49241 ν₂ ＝57.66 ｒ₄ ＝34.4125 （非球面）ｄ₄ ＝6.3900 ｒ₅ ＝47.9248 ｄ₅ ＝3.0342 ｎ₃ ＝1.84666 ν₃ ＝23.78 ｒ₆ ＝20.1108 ｄ₆ ＝7.3682 ｎ₄ ＝1.60729 ν₄ ＝49.19 ｒ₇ ＝-17.7621 ｄ₇ ＝1.0000 ｒ₈ ＝∞（絞り） ｄ₈ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₉ ＝-102.8261(非球面）ｄ₉ ＝3.6000 ｎ₅ ＝1.57501 ν₅ ＝41.49 ｒ₁₀＝-28.7961 ｄ₁₀＝4.4758 ｒ₁₁＝-12.5451 ｄ₁₁＝1.6000 ｎ₆ ＝1.69680 ν₆ ＝55.53 ｒ₁₂＝-144.4459 非球面係数 （第３面）Ｋ＝-0.1639 ，Ａ₄ ＝-1.3336 ×10^-4，Ａ₆ ＝-2.0820 ×10^-7 Ａ₈ ＝-1.9217 ×10^-9，Ａ₁₀＝5.7442×10^-11 （第４面）Ｋ＝-0.0675 ，Ａ₄ ＝-8.6345 ×10^-5，Ａ₆ ＝2.7806×10^-7 Ａ₈ ＝-2.0476 ×10^-9，Ａ₁₀＝7.3824×10^-11 （第９面）Ｋ＝0 Ａ₄ ＝3.4624×10^-5，Ａ₆ ＝1.0551×10^-7 Ａ₈ ＝1.9772×10^-9，Ａ₁₀＝-1.1562 ×10^-11 ｆ 39.33 63.13 101.33 Ｄ₁ 17.20936 8.27679 2.71190 ν₁ ＝55.53 ，ν₂ ＝57.66 ，｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・ｚ）｜＝0.0241 ｜ｆ_T ・（ｎ₂ −１）・（１／ｒ₃[P]−１／ｒ₄[P]）｜＝0.222 ｎ₄ ＝1.60729 ，ｄ₆ ／ｆ_L4＝0.440 ，ｆ_L5／ｆ₂ ＝-2.218

【００４４】実施例２ ｆ＝39.33 〜63.13 〜101.34，Ｆナンバー 4.66〜6.63〜9.21 ｆ_b ＝6.78〜28.70 〜63.89 ，ω＝28.22°〜18.65°〜12.01° ｒ₁ ＝136.5028 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.71700 ν₁ ＝47.94 ｒ₂ ＝61.1744 ｄ₂ ＝2.3676 ｒ₃ ＝28.8644 （非球面）ｄ₃ ＝2.0000 ｎ₂ ＝1.49241 ν₂ ＝57.66 ｒ₄ ＝31.9817 （非球面）ｄ₄ ＝5.4980 ｒ₅ ＝58.7607 ｄ₅ ＝2.7639 ｎ₃ ＝1.78472 ν₃ ＝25.68 ｒ₆ ＝23.9349 ｄ₆ ＝7.8630 ｎ₄ ＝1.61405 ν₄ ＝54.95 ｒ₇ ＝-20.4334 ｄ₇ ＝1.0000 ｒ₈ ＝∞（絞り） ｄ₈ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₉ ＝-54.4405（非球面）ｄ₉ ＝3.6000 ｎ₅ ＝1.54814 ν₅ ＝45.78 ｒ₁₀＝-28.2114 ｄ₁₀＝4.9106 ｒ₁₁＝-11.1727 ｄ₁₁＝1.6000 ｎ₆ ＝1.64000 ν₆ ＝60.09 ｒ₁₂＝-57.3074 非球面係数 （第３面）Ｋ＝-0.1667 ，Ａ₄ ＝-8.9113 ×10^-5，Ａ₆ ＝-4.2061 ×10^-7 Ａ₈ ＝1.7940×10^-9，Ａ₁₀＝-8.7827 ×10^-12 （第４面）Ｋ＝0 ，Ａ₄ ＝-5.2036 ×10^-5，Ａ₆ ＝-5.5691 ×10^-8 Ａ₈ ＝0 ，Ａ₁₀＝0 （第９面）Ｋ＝0 Ａ₄ ＝4.8932×10^-5，Ａ₆ ＝-2.5441 ×10^-8 Ａ₈ ＝7.0566×10^-9，Ａ₁₀＝-3.0351 ×10^-11 ｆ 39.33 63.13 101.34 Ｄ₁ 16.77940 8.11182 2.71190 ν₁ ＝47.94 ，ν₂ ＝57.66 ，｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・ｚ）｜＝0.0246 ｜ｆ_T ・（ｎ₂ −１）・（１／ｒ₃[P]−１／ｒ₄[P]）｜＝0.130 ｎ₄ ＝1.61405 ，ｄ₆ ／ｆ_L4＝0.408 ，ｆ_L5／ｆ₂ ＝-3.530

【００４５】実施例３ ｆ＝39.33 〜67.13 〜101.34，Ｆナンバー 4.66〜6.63〜9.21 ｆ_b ＝7.95〜30.56 〜66.87 ，ω＝28.22°〜18.76°〜12.03° ｒ₁ ＝-132.7912 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.56883 ν₁ ＝56.33 ｒ₂ ＝90.1931 ｄ₂ ＝0.4033 ｒ₃ ＝29.4529 （非球面）ｄ₃ ＝2.0000 ｎ₂ ＝1.52542 ν₂ ＝55.78 ｒ₄ ＝32.4134 ｄ₄ ＝3.7812 ｒ₅ ＝61.0953 ｄ₅ ＝1.8025 ｎ₃ ＝1.74077 ν₃ ＝27.79 ｒ₆ ＝24.2944 ｄ₆ ＝8.7754 ｎ₄ ＝1.58313 ν₄ ＝59.38 ｒ₇ ＝-17.0175 ｄ₇ ＝1.0000 ｒ₈ ＝∞（絞り） ｄ₈ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₉ ＝-56.0761（非球面）ｄ₉ ＝3.6000 ｎ₅ ＝1.57501 ν₅ ＝41.49 ｒ₁₀＝-28.9462 ｄ₁₀＝5.1210 ｒ₁₁＝-11.8338 ｄ₁₁＝1.6000 ｎ₆ ＝1.69680 ν₆ ＝55.53 ｒ₁₂＝-56.2024 非球面係数 （第３面）Ｋ＝-0.2219 ，Ａ₄ ＝-6.5152 ×10^-5，Ａ₆ ＝-3.0817 ×10^-7 Ａ₈ ＝-2.6137 ×10^-9，Ａ₁₀＝1.5027×10^-11 （第９面）Ｋ＝0 Ａ₄ ＝4.1043×10^-5，Ａ₆ ＝7.8018×10^-8 Ａ₈ ＝3.4884×10^-9，Ａ₁₀＝-1.8860 ×10^-11 ｆ 39.33 67.13 101.34 Ｄ₁ 16.43180 7.97845 2.71190 ν₁ ＝56.33 ，ν₂ ＝55.78 ，｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・ｚ）｜＝0.0238 ｜ｆ_T ・（ｎ₂ −１）・（１／ｒ₃[P]−１／ｒ₄[P]）｜＝0.347 ｎ₄ ＝1.58313 ，ｄ₆ ／ｆ_L4＝0.471 ，ｆ_L5／ｆ₂ ＝-3.428

【００４６】実施例４ ｆ＝39.33 〜63.13 〜101.33，Ｆナンバー 4.66〜6.63〜9.21 ｆ_b ＝8.54〜31.87 〜69.33 ，ω＝28.24°〜18.75°〜12.03° ｒ₁ ＝-78.0893 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.69680 ν₁ ＝55.53 ｒ₂ ＝92.6064 ｄ₂ ＝1.0637 ｒ₃ ＝32.8797 （非球面）ｄ₃ ＝2.0000 ｎ₂ ＝1.52542 ν₂ ＝55.78 ｒ₄ ＝47.9914 ｄ₄ ＝3.5699 ｒ₅ ＝50.4152 ｄ₅ ＝1.5543 ｎ₃ ＝1.69895 ν₃ ＝30.12 ｒ₆ ＝20.7850 ｄ₆ ＝8.3915 ｎ₄ ＝1.55963 ν₄ ＝61.17 ｒ₇ ＝-16.8185 ｄ₇ ＝1.0000 ｒ₈ ＝∞（絞り） ｄ₈ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₉ ＝-79.7721（非球面）ｄ₉ ＝3.6000 ｎ₅ ＝1.57501 ν₅ ＝41.49 ｒ₁₀＝-29.4877 ｄ₁₀＝5.0006 ｒ₁₁＝-12.8658 ｄ₁₁＝1.6000 ｎ₆ ＝1.69680 ν₆ ＝55.53 ｒ₁₂＝-114.2598 非球面係数 （第３面）Ｋ＝-0.2210 ，Ａ₄ ＝-6.6980 ×10^-5，Ａ₆ ＝-4.4024 ×10^-7 Ａ₈ ＝1.0971×10^-9，Ａ₁₀＝-1.9995 ×10^-11 （第９面）Ｋ＝0 Ａ₄ ＝2.8264×10^-5，Ａ₆ ＝1.8416×10^-7 Ａ₈ ＝2.9069×10^-10 ，Ａ₁₀＝-4.0933 ×10^-12 ｆ 39.33 63.13 101.33 Ｄ₁ 17.29752 8.31060 2.71190 ν₁ ＝55.53 ，ν₂ ＝55.78 ，｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・ｚ）｜＝0.063 ｜ｆ_T ・（ｎ₂ −１）・（１／ｒ₃[P]−１／ｒ₄[P]）｜＝0.296 ｎ₄ ＝1.55963 ，ｄ₆ ／ｆ_L4＝0.465 ，ｆ_L5／ｆ₂ ＝-3.786

【００４７】実施例５ ｆ＝39.33 〜63.13 〜101.33，Ｆナンバー 4.66〜6.63〜9.21 ｆ_b ＝7.02〜28.12 〜61.99 ，ω＝28.18°〜18.48°〜11.96° ｒ₁ ＝218.6092 ｄ₁ ＝1.5000 ｎ₁ ＝1.71700 ν₁ ＝47.94 ｒ₂ ＝83.7186 ｄ₂ ＝0.4281 ｒ₃ ＝47.3604 （非球面）ｄ₃ ＝2.0000 ｎ₂ ＝1.49241 ν₂ ＝57.66 ｒ₄ ＝37.8779 （非球面）ｄ₄ ＝5.4639 ｒ₅ ＝36.5431 ｄ₅ ＝2.3818 ｎ₃ ＝1.78472 ν₃ ＝25.68 ｒ₆ ＝18.6773 ｄ₆ ＝7.6635 ｎ₄ ＝1.57250 ν₄ ＝57.76 ｒ₇ ＝-20.3218 ｄ₇ ＝1.0000 ｒ₈ ＝∞（絞り） ｄ₈ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₉ ＝-238.1067(非球面）ｄ₉ ＝3.6000 ｎ₅ ＝1.60342 ν₅ ＝38.02 ｒ₁₀＝-37.3898 ｄ₁₀＝4.7899 ｒ₁₁＝-11.5102 ｄ₁₁＝1.6000 ｎ₆ ＝1.64000 ν₆ ＝60.09 ｒ₁₂＝-180.3267 非球面係数 （第３面）Ｋ＝-0.1622 ，Ａ₄ ＝-1.4090 ×10^-4，Ａ₆ ＝2.0682×10^-8 Ａ₈ ＝1.5115×10^-9，Ａ₁₀＝-1.8310 ×10^-12 （第４面）Ｋ＝0 ，Ａ₄ ＝-1.0563 ×10^-4，Ａ₆ ＝4.4081×10^-7 Ａ₈ ＝0 ，Ａ₁₀＝0 （第９面）Ｋ＝0 Ａ₄ ＝3.8031×10^-5，Ａ₆ ＝2.5861×10^-7 Ａ₈ ＝4.2503×10^-10 ，Ａ₁₀＝4.2809×10^-12 ｆ 39.33 63.13 101.33 Ｄ₁ 16.94933 8.17692 2.71190 ν₁ ＝47.94 ，ν₂ ＝57.66 ，｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・ｚ）｜＝0.030 ｜ｆ_T ・（ｎ₂ −１）・（１／ｒ₃[P]−１／ｒ₄[P]）｜＝0.546 ｎ₄ ＝1.57250 ，ｄ₆ ／ｆ_L4＝0.419 ，ｆ_L5／ｆ₂ ＝-3.786 ただしｒ₁ ，ｒ₂ ，・・・ はレンズ各面の曲率半径、ｄ
₁ ，ｄ₂ ，・・・ は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
₁ ，ｎ₂ ，・・・ は各レンズの屈折率、ν₁ ，ν₂ ，・・・
は各レンズのアッベ数である。尚焦点距離ｆ等の長さの
単位はｍｍである。

【００４８】実施例１，２，５は、夫々図１，図２，図
５に示す構成で、正の屈折力の第１群と、負の屈折力の
第２群とよりなり、第１群，第２群間の間隔を変化させ
て変倍を行なう２群ズームレンズである。又第１群は、
物体側より順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカス
レンズの第１レンズＬ₁ と、物体側に凸面を向けた非常
に小さい屈折力で両面が非球面であるプラスチックレン
ズの第２レンズＬ₂と、物体側に凸面を向けた負のメニ
スカスレンズの第３レンズＬ₃ と、両凸の正レンズの第
４レンズＬ₄ とよりなり、第３レンズＬ₃ と第４レンズ
Ｌ₄ は接合されていて接合レンズになっている。第２群
は、物体側の面が非球面で像側に凸面を向けた負のメニ
スカスレンズの第５レンズＬ₅ と像側に凸面を向けた負
のメニスカスレンズの第６レンズＬ₆ とからなってい
る。又第２レンズＬ₂ はアクリル系の材料よりなってい
る。

【００４９】これら実施例のレンズ系の焦点距離は、３
９．３mm〜１０１．３mmで変倍比は２．６、又Ｆナンバ
ーは４．６６〜９．２１である。

【００５０】実施例３，４は、夫々図３，図４に示す構
成で、物体側から順に、正の屈折力の第１群と負の屈折
力の第２群とよりなり、両群間の間隔を変化させて変倍
を行なう２群ズームレンズである。又第１群は、物体側
より順に、両凹負レンズの第１レンズＬ₁ と、物体側に
凸面を向けた非常に屈折力の小さい又物体側の面が非球
面であるプラスチックレンズの第２レンズＬ₂ と、物体
側に凸面を向けた負レンズの第３レンズＬ₃ と、両凸の
正レンズの第４レンズＬ₄ とからなり、第３レンズと第
４レンズは接合されていて接合レンズになっている。又
第２群は、物体側に非球面を有し像側に凸面を向けた正
のメニスカスレンズの第５レンズＬ₅と像側に凸面を向
けた負のメニスカスレンズの第６レンズＬ₆ とよりなっ
ている。

【００５１】又、第２レンズＬ₂ は、ポリオレフィン系
の材料にて構成されている。

【００５２】これら実施例は、焦点距離が３９．３mm〜
１０１．３mmで変倍比は２．６で、Ｆナンバーは４．６
６〜９．２１である。

【００５３】本発明ズームレンズは、特許請求の範囲に
記載された構成の他、次の各項に示す構成のレンズ系も
その目的を達成し得るものである。

【００５４】（１）特許請求の範囲の請求項１，２又は
３に記載されているレンズ系で第２レンズＬ₂ がアクリ
ル系又はポリオレフィン系またはアモルファスフッ素樹
脂であるズームレンズ。

【００５５】（２）特許請求の範囲の請求項１，２又は
３あるいは前記の（１）の項に記載されているレンズ系
であって、下記条件（３）を満足するズームレンズ。 （３） ｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・２）｜＜０．０７

【００５６】（３）特許請求の範囲の請求項１，２又は
３あるいは前記の（１）又は（２）の項に記載されてい
るレンズ系で、下記の条件（６）を満足するズームレン
ズ。 （６） ０．３５＜ｄ₆ ／ｆ_L4＜０．８５

【００５７】（４）特許請求の範囲の請求項１，２，又
は３あるいは前記の（１），（２）又は（３）の項に記
載されているレンズ系で、第２群が物体側より正レンズ
１枚と負レンズ１枚のズームレンズ。

【００５８】（５）特許請求の範囲の請求項１，２又は
３あるいは前記の（１），（２），（３）又は（４）の
項に記載されているレンズ系で、下記条件（７）を満足
するズームレンズ。 （７） −４．５＜ｆ_L5／ｆ₂ ＜−１．５

【００５９】（６）特許請求の範囲の１，２又は３ある
いは前記の（１），（２），（３），（４）又は（５）
に記載されているレンズ系で、第２群の正レンズの物体
側に非球面を設けたズームレンズ。

【００６０】

【発明の効果】本発明によれば、前述の通りの構成にす
ることにより低コストであってしかも温度や湿度の変化
によるピントずれがなく、高性能な高変倍ズームレンズ
を得ることが出来る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の断面図

【図２】本発明の実施例２の断面図

【図３】本発明の実施例３の断面図

【図４】本発明の実施例４の断面図

【図５】本発明の実施例５の断面図

【図６】実施例１の広角端における収差曲線図

【図７】実施例１の中間焦点距離における収差曲線図

【図８】実施例１の望遠端における収差曲線図

【図９】実施例２の広角端における収差曲線図

【図１０】実施例２の中間焦点距離における収差曲線図

【図１１】実施例２の望遠端における収差曲線図

【図１２】実施例３の広角端における収差曲線図

【図１３】実施例３の中間焦点距離における収差曲線図

【図１４】実施例３の望遠端における収差曲線図

【図１５】実施例４の広角端における収差曲線図

【図１６】実施例４の中間焦点距離における収差曲線図

【図１７】実施例４の望遠端における収差曲線図

【図１８】実施例５の広角端における収差曲線図

【図１９】実施例５の中間焦点距離における収差曲線図

【図２０】実施例５の望遠端における収差曲線図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側から順に、正の屈折力の第１群と、
   負の屈折力の第２群とにて構成され、前記第１群と第２
   群との間の間隔を変化させて変倍を行なうズームレンズ
   において、前記第１群が、物体側より順に、負の第１レ
   ンズと、少なくとも１面が非球面であり屈折力が非常に
   小さいプラスチックレンズの第２レンズと、負レンズの
   第３レンズと正レンズの第４レンズを接合した接合レン
   ズとよりなり、下記条件（１），（２）を満足するズー
   ムレンズ。 （１） ４０＜ν₁ ＜７５ （２） ４０＜ν₂ ＜９５ ただし、ν₁ ，ν₂ は夫々第１レンズ，第２レンズのア
   ッベ数である。
2. 【請求項２】下記条件（３）を満足する請求項１のズー
   ムレンズ。 （３） ｜ｆ₁ ／（ｆ_L2・ｚ）｜＜０．０７ ただし、ｆ₁ は第１群の焦点距離、ｆ_L2は第２レンズの
   焦点距離、ｚは変倍比である。
3. 【請求項３】下記条件（４）を満足する請求項１又は２
   のズームレンズ。 （４） ｜ｆ_T ・（ｎ₂ −１）［1/ｒ₃ (P) −1/ｒ
   ₄(P)］｜＜０．６０ ただしｆ_T はテレ端における全系の焦点距離、ｎ₂ は第
   ２レンズのｄ線に対する屈折率、ｒ₃ (P) ，ｒ₄(P)はそ
   れぞれ第２レンズの物体側及び像側の面の局所曲率半径
   であり、下記の式にて与えられる。 ｒ_s(P)＝Ｙｔ_s ／sin φ_s ここで、ｓは３または４の値を取るパラメータでｓ＝３
   は第２レンズ群の物体側の面、ｓ＝４は像側の面である
   ことを意味するが、Ｙｔ_s は第２レンズの物体側及び像
   側の面におけるテレ端での軸上マージナル光線高を表わ
   し、φ_sはｒ_s(Q)を第２レンズの物体側及び像側の面の
   近軸曲率半径、ｋ_sを円錐係数、Ａ_s4，Ａ_s6，Ａ_s8，
   ・・・を非球面係数とする時、下記の式で与えられるも
   のである。