JPH09137775A - 容量可変斜板式コンプレッサ - Google Patents
容量可変斜板式コンプレッサInfo
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- JPH09137775A JPH09137775A JP7307748A JP30774895A JPH09137775A JP H09137775 A JPH09137775 A JP H09137775A JP 7307748 A JP7307748 A JP 7307748A JP 30774895 A JP30774895 A JP 30774895A JP H09137775 A JPH09137775 A JP H09137775A
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- drive shaft
- plate
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1036—Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
- F04B27/1054—Actuating elements
- F04B27/1072—Pivot mechanisms
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/18—Mechanical movements
- Y10T74/18056—Rotary to or from reciprocating or oscillating
- Y10T74/18296—Cam and slide
- Y10T74/18336—Wabbler type
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 簡易かつ安価な構成により、駆動軸に対する
斜板の傾斜角をガタなく滑らかに変化させ得る「容量可
変斜板式コンプレッサ」を提供する。 【解決手段】 駆動軸１１に、該駆動軸１１の軸心方向
と垂直でかつヒンジ機構Ｈの回動中心軸に平行な軸心を
有する少なくとも該駆動軸１１よりも大きい径の略短円
柱形状を呈する板状体４０を設けると共に、斜板１５
に、板状体４０の外面４０ａが摺動可能に嵌挿される板
厚方向に略真直な貫通孔２０を形成した。また、貫通孔
２０には板状体４０の軸心方向両端面が摺接するガイド
壁面を形成した。
斜板の傾斜角をガタなく滑らかに変化させ得る「容量可
変斜板式コンプレッサ」を提供する。 【解決手段】 駆動軸１１に、該駆動軸１１の軸心方向
と垂直でかつヒンジ機構Ｈの回動中心軸に平行な軸心を
有する少なくとも該駆動軸１１よりも大きい径の略短円
柱形状を呈する板状体４０を設けると共に、斜板１５
に、板状体４０の外面４０ａが摺動可能に嵌挿される板
厚方向に略真直な貫通孔２０を形成した。また、貫通孔
２０には板状体４０の軸心方向両端面が摺接するガイド
壁面を形成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用空気調和
装置等に使用される容量可変斜板式コンプレッサに関
し、特に、駆動軸に対する斜板の傾斜角をガタなく滑ら
かに変化させ得るものに関する。
装置等に使用される容量可変斜板式コンプレッサに関
し、特に、駆動軸に対する斜板の傾斜角をガタなく滑ら
かに変化させ得るものに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、容量可変斜板式コンプレッサ
としては、例えば図９に示したようなものが知られてお
り、駆動軸１１と同期回転される円板状の斜板４３を有
している。各ピストン１６は、シリンダ室１２ａ内を往
復動する頭部１７と、首部１８とからなり、首部１８の
両側内面の対向する位置に形成された２つの球面凹部に
略半球状のシュー１９ａ，１９ｂが嵌装され、両シュー
１９ａ，１９ｂにより駆動斜板４３の表裏両平坦面が挟
持されることにより斜板４３と連結される。そして、駆
動軸１１と共に斜板４３を回転させると、傾斜状態の斜
板４３がいわゆるみそすり回転運動し、この斜板４３の
みそすり回転運動がシリンダ室１２ａ内におけるピスト
ン１６の往復運動に変換されることにより、冷媒を圧縮
するようになっている。
としては、例えば図９に示したようなものが知られてお
り、駆動軸１１と同期回転される円板状の斜板４３を有
している。各ピストン１６は、シリンダ室１２ａ内を往
復動する頭部１７と、首部１８とからなり、首部１８の
両側内面の対向する位置に形成された２つの球面凹部に
略半球状のシュー１９ａ，１９ｂが嵌装され、両シュー
１９ａ，１９ｂにより駆動斜板４３の表裏両平坦面が挟
持されることにより斜板４３と連結される。そして、駆
動軸１１と共に斜板４３を回転させると、傾斜状態の斜
板４３がいわゆるみそすり回転運動し、この斜板４３の
みそすり回転運動がシリンダ室１２ａ内におけるピスト
ン１６の往復運動に変換されることにより、冷媒を圧縮
するようになっている。
【０００３】駆動軸１１には回転駆動部材４１が設けら
れており、回転駆動部材４１はクランク室１３内で駆動
軸１１と共に回転する。また、斜板４３には連結アーム
４４が突設されている。斜板４３は、ピン部材４６を支
点として駆動軸１１に対して傾斜して揺動し得るよう
に、回転駆動部材４１の支持アーム４２に形成された長
孔４５とピン部材４６とにより回転駆動部材４１に連結
され、駆動軸１１の回転力が回転部材４１およびピン部
材４６を介して斜板４３に伝達されるようになってい
る。
れており、回転駆動部材４１はクランク室１３内で駆動
軸１１と共に回転する。また、斜板４３には連結アーム
４４が突設されている。斜板４３は、ピン部材４６を支
点として駆動軸１１に対して傾斜して揺動し得るよう
に、回転駆動部材４１の支持アーム４２に形成された長
孔４５とピン部材４６とにより回転駆動部材４１に連結
され、駆動軸１１の回転力が回転部材４１およびピン部
材４６を介して斜板４３に伝達されるようになってい
る。
【０００４】一方、駆動軸１１にはスリーブ６１が嵌挿
されており、このスリーブ６１は、左右一対の連結ピン
６４を介して斜板４３に連結され、該斜板４３の揺動と
連動して軸方向にスライドできるように構成されてい
る。このように、斜板４３は駆動軸１１に対して軸方向
に摺動されると共に連結ピン６４を中心として径方向の
位置が規制された状態で斜板４３の傾斜角が変化する。
されており、このスリーブ６１は、左右一対の連結ピン
６４を介して斜板４３に連結され、該斜板４３の揺動と
連動して軸方向にスライドできるように構成されてい
る。このように、斜板４３は駆動軸１１に対して軸方向
に摺動されると共に連結ピン６４を中心として径方向の
位置が規制された状態で斜板４３の傾斜角が変化する。
【０００５】そして、この容量可変斜板式コンプレッサ
にあっては、制御弁Ｃｖの作用により斜板４３の傾斜角
が変化せられ、斜板４３に連結されているピストン１６
のストローク量が変化し、これにより圧縮容量が調整さ
れる。
にあっては、制御弁Ｃｖの作用により斜板４３の傾斜角
が変化せられ、斜板４３に連結されているピストン１６
のストローク量が変化し、これにより圧縮容量が調整さ
れる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の容量可変斜板式コンプレッサでは、斜板４３と駆動
軸１１との間にスリーブ６１を設け、このスリーブ６１
に左右一対の連結ピン６４を設けて斜板４３と連結した
いわゆるピボットピンタイプを採用しているため、部品
点数が多くなり、結果として製造コストおよび作業工数
の増加を招くという問題があった。また、部品の積み上
げ誤差によるガタのため異音が発生し易く、一方、この
異音を抑えるためには寸法精度を高める必要があり、さ
らなるコスト高に繋がるという問題もある。
来の容量可変斜板式コンプレッサでは、斜板４３と駆動
軸１１との間にスリーブ６１を設け、このスリーブ６１
に左右一対の連結ピン６４を設けて斜板４３と連結した
いわゆるピボットピンタイプを採用しているため、部品
点数が多くなり、結果として製造コストおよび作業工数
の増加を招くという問題があった。また、部品の積み上
げ誤差によるガタのため異音が発生し易く、一方、この
異音を抑えるためには寸法精度を高める必要があり、さ
らなるコスト高に繋がるという問題もある。
【０００７】これに対し、図１０に示すように、スリー
ブおよび連結ピンの省略を図ったものが知られている。
この容量可変斜板式コンプレッサでは、図示のように、
斜板５３に駆動軸１１が貫通する貫通孔５４が設けら
れ、この貫通孔５４は、その中央部近傍が絞り込まれる
と共に、斜板５３の傾斜角の変化を許容できるように形
成されている（特公平２−３１２３４号公報参照）。図
１０（Ａ）は、斜板５３が最大傾斜時の場合、図１０
（Ｂ）は、斜板５３が最小傾斜時の場合の様子を示して
おり、斜板５３の径方向の位置は、貫通孔５４の内周面
と駆動軸１１が部分的に接触することで規制される。
ブおよび連結ピンの省略を図ったものが知られている。
この容量可変斜板式コンプレッサでは、図示のように、
斜板５３に駆動軸１１が貫通する貫通孔５４が設けら
れ、この貫通孔５４は、その中央部近傍が絞り込まれる
と共に、斜板５３の傾斜角の変化を許容できるように形
成されている（特公平２−３１２３４号公報参照）。図
１０（Ａ）は、斜板５３が最大傾斜時の場合、図１０
（Ｂ）は、斜板５３が最小傾斜時の場合の様子を示して
おり、斜板５３の径方向の位置は、貫通孔５４の内周面
と駆動軸１１が部分的に接触することで規制される。
【０００８】即ち、前記貫通孔５４は、任意に特定した
斜板５３の支持点（図１０では最大傾斜角と最小傾斜角
の丁度中間の角度に斜板５３が傾いたときにおける揺動
中心６１の位置をこれとしている。）を、その交差面に
含むように交差する前面側貫通孔５４ａと背面側貫通孔
５４ｂとから成り立っており、斜板５３が最大傾斜角位
置または最小傾斜角位置にある場合に、貫通孔５４の内
周面と駆動軸１１が面当たりするように設計されてい
る。
斜板５３の支持点（図１０では最大傾斜角と最小傾斜角
の丁度中間の角度に斜板５３が傾いたときにおける揺動
中心６１の位置をこれとしている。）を、その交差面に
含むように交差する前面側貫通孔５４ａと背面側貫通孔
５４ｂとから成り立っており、斜板５３が最大傾斜角位
置または最小傾斜角位置にある場合に、貫通孔５４の内
周面と駆動軸１１が面当たりするように設計されてい
る。
【０００９】ところが、斜板５３の傾斜角が変化する際
には、駆動軸１１と斜板５３とが貫通孔５４の揺動中心
６１の部分でエッジ当たりする構成となっており、ま
た、斜板５３が最大傾斜角位置にある場合であっても、
製造誤差等により必ずしも面当たりとはならずに、やは
りエッジ当たりする虞れがある。したがって、このよう
なエッジ当たりのために、その部分に大きな面圧がかか
って磨耗等が発生し、この磨耗により、ガタが大きくな
って振動や異音が生じ得るという問題がある。さらに、
大きな面圧により局部的なへこみが発生することにより
例えば斜板５３が最大傾斜角位置においてなじみ、最大
傾斜角位置からディストロークする際にスムーズに移動
しないという虞れもある。
には、駆動軸１１と斜板５３とが貫通孔５４の揺動中心
６１の部分でエッジ当たりする構成となっており、ま
た、斜板５３が最大傾斜角位置にある場合であっても、
製造誤差等により必ずしも面当たりとはならずに、やは
りエッジ当たりする虞れがある。したがって、このよう
なエッジ当たりのために、その部分に大きな面圧がかか
って磨耗等が発生し、この磨耗により、ガタが大きくな
って振動や異音が生じ得るという問題がある。さらに、
大きな面圧により局部的なへこみが発生することにより
例えば斜板５３が最大傾斜角位置においてなじみ、最大
傾斜角位置からディストロークする際にスムーズに移動
しないという虞れもある。
【００１０】また、前面側貫通孔５４ａと背面側貫通孔
５４ｂとの交差面の外周が長円となるために、斜板５３
が最大傾斜角と最小傾斜角の中間の角度に傾いた位置に
ある場合には、駆動軸１１と貫通孔５４との間に構造的
に長円径方向のガタを生じさせるものであって、この本
来的に存在するガタがさらにエッジ当たりによる磨耗等
を助長させるという欠点がある。しかも、前記ガタを極
力小さくするためには、貫通孔５４の揺動中心６１の部
分に丸みを付けずにエッジ形状とするのが望ましい反
面、エッジ形状とすれば面圧が高くなって磨耗を生じさ
せることとなり、径方向のガタの除去と面圧の低減とい
う相反する要求を満足させることができないという問題
があった。
５４ｂとの交差面の外周が長円となるために、斜板５３
が最大傾斜角と最小傾斜角の中間の角度に傾いた位置に
ある場合には、駆動軸１１と貫通孔５４との間に構造的
に長円径方向のガタを生じさせるものであって、この本
来的に存在するガタがさらにエッジ当たりによる磨耗等
を助長させるという欠点がある。しかも、前記ガタを極
力小さくするためには、貫通孔５４の揺動中心６１の部
分に丸みを付けずにエッジ形状とするのが望ましい反
面、エッジ形状とすれば面圧が高くなって磨耗を生じさ
せることとなり、径方向のガタの除去と面圧の低減とい
う相反する要求を満足させることができないという問題
があった。
【００１１】本発明は、このような問題点に鑑みてなさ
れたものであり、簡易かつ安価な構成により、駆動軸に
対する斜板の傾斜角をガタなく滑らかに変化させことが
できる容量可変斜板式コンプレッサを提供することを目
的とする。
れたものであり、簡易かつ安価な構成により、駆動軸に
対する斜板の傾斜角をガタなく滑らかに変化させことが
できる容量可変斜板式コンプレッサを提供することを目
的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明は、駆動軸を回動自在に支持
し該駆動軸の周りに複数のシリンダボアが形成されたシ
リンダブロックと、該シリンダブロックに結合され内部
にクランク室又は吐出室を形成してなるハウジングと、
前記クランク室内に収容されて前記駆動軸とともに回転
する回転駆動部材と、該回転駆動部材とヒンジ機構を介
して取付けられかつ前記駆動軸に対し傾斜角変化可能に
設けられた斜板と、該斜板に連結部材を介して連結され
たピストンとを有する容量可変斜板式コンプレッサにお
いて、前記駆動軸に、該駆動軸の軸心を含み前記ヒンジ
機構の中央部を通る平面内における曲線を輪郭とする外
面を有する板状体を設けると共に、前記斜板に、前記板
状体の外面が摺動可能に嵌挿される板厚方向に略真直な
貫通孔を形成したことを特徴とする。この発明にあって
は、斜板の径方向の位置をガタなく確実に規制すること
ができると共に、貫通孔に板状体の外面が面当たりして
摺動するため、面圧が大幅に低減せられて磨耗等が防止
される。
に、請求項１に記載の発明は、駆動軸を回動自在に支持
し該駆動軸の周りに複数のシリンダボアが形成されたシ
リンダブロックと、該シリンダブロックに結合され内部
にクランク室又は吐出室を形成してなるハウジングと、
前記クランク室内に収容されて前記駆動軸とともに回転
する回転駆動部材と、該回転駆動部材とヒンジ機構を介
して取付けられかつ前記駆動軸に対し傾斜角変化可能に
設けられた斜板と、該斜板に連結部材を介して連結され
たピストンとを有する容量可変斜板式コンプレッサにお
いて、前記駆動軸に、該駆動軸の軸心を含み前記ヒンジ
機構の中央部を通る平面内における曲線を輪郭とする外
面を有する板状体を設けると共に、前記斜板に、前記板
状体の外面が摺動可能に嵌挿される板厚方向に略真直な
貫通孔を形成したことを特徴とする。この発明にあって
は、斜板の径方向の位置をガタなく確実に規制すること
ができると共に、貫通孔に板状体の外面が面当たりして
摺動するため、面圧が大幅に低減せられて磨耗等が防止
される。
【００１３】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の容量可変斜板式コンプレッサにおいて、前記貫通孔に
は、前記駆動軸の軸心を含み前記ヒンジ機構の中央部を
通る平面に平行な前記板状体の両端面が摺接するガイド
壁面が形成されていることを特徴とする。この発明にあ
っては、板状体の両端面と貫通孔のガイド壁面とを比較
的広い接触面積を確保して摺接させることができ、斜板
の揺動方向と直交する方向の回転ガタが抑えられるの
で、ヒンジ機構には斜板の回転ガタを抑える機能が不要
となる。
の容量可変斜板式コンプレッサにおいて、前記貫通孔に
は、前記駆動軸の軸心を含み前記ヒンジ機構の中央部を
通る平面に平行な前記板状体の両端面が摺接するガイド
壁面が形成されていることを特徴とする。この発明にあ
っては、板状体の両端面と貫通孔のガイド壁面とを比較
的広い接触面積を確保して摺接させることができ、斜板
の揺動方向と直交する方向の回転ガタが抑えられるの
で、ヒンジ機構には斜板の回転ガタを抑える機能が不要
となる。
【００１４】請求項３に記載の発明は、請求項２に記載
の容量可変斜板式コンプレッサにおいて、前記ヒンジ機
構は、前記斜板と前記回転駆動部材とを１箇所で連結す
ることを特徴とする。この発明にあっては、ヒンジ機構
の構造が簡易化される。
の容量可変斜板式コンプレッサにおいて、前記ヒンジ機
構は、前記斜板と前記回転駆動部材とを１箇所で連結す
ることを特徴とする。この発明にあっては、ヒンジ機構
の構造が簡易化される。
【００１５】請求項４に記載の発明は、請求項３に記載
の容量可変斜板式コンプレッサにおいて、前記ヒンジ機
構は、前記回転駆動部材から突出される支持アームの先
端近傍に形成された一つのガイド孔と、前記斜板より伸
延される連結アームの先端近傍に固設され前記ガイド孔
に往復動可能に支持される一本のガイドピンとを有する
ことを特徴とする。この発明にあっては、円弧状の長孔
を加工する必要がなくなり、加工コストが低減される。
の容量可変斜板式コンプレッサにおいて、前記ヒンジ機
構は、前記回転駆動部材から突出される支持アームの先
端近傍に形成された一つのガイド孔と、前記斜板より伸
延される連結アームの先端近傍に固設され前記ガイド孔
に往復動可能に支持される一本のガイドピンとを有する
ことを特徴とする。この発明にあっては、円弧状の長孔
を加工する必要がなくなり、加工コストが低減される。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図１は、本発明の実施の形態に係
る容量可変斜板式コンプレッサの縦断面図、図２は、図
１に示される駆動軸と斜板とを示す概略分解斜視図、図
３は、図２のＰ−Ｐ線に沿う断面図である。なお、図９
に示す部材と共通する部材には同一符号を付している。
を参照して説明する。図１は、本発明の実施の形態に係
る容量可変斜板式コンプレッサの縦断面図、図２は、図
１に示される駆動軸と斜板とを示す概略分解斜視図、図
３は、図２のＰ−Ｐ線に沿う断面図である。なお、図９
に示す部材と共通する部材には同一符号を付している。
【００１７】図１に示す容量可変斜板式コンプレッサ１
０は、図示しないエンジンにより回転駆動される駆動軸
１１を回動自在に支持するシリンダブロック１２を有
し、このシリンダブロック１２の一端には、内部にクラ
ンク室１３が形成されるようにフロントハウジング１４
ｆが取り付けられ、他端には，内部に吐出室２６が形成
されるようにリヤーハウジング１４ｒが取り付けられて
いる。
０は、図示しないエンジンにより回転駆動される駆動軸
１１を回動自在に支持するシリンダブロック１２を有
し、このシリンダブロック１２の一端には、内部にクラ
ンク室１３が形成されるようにフロントハウジング１４
ｆが取り付けられ、他端には，内部に吐出室２６が形成
されるようにリヤーハウジング１４ｒが取り付けられて
いる。
【００１８】前記クランク室１３内には、前記駆動軸１
１と同期回転するほぼ円盤状の斜板１５と、複数の単頭
式のピストン１６が設けられており、各ピストン１６
は、駆動軸１１の周りのシリンダブロック１２に形成さ
れた複数のシリンダボア１２ａ内にそれぞれ収容されて
いる。各ピストン１６は、頭部１７と首部１８とを有
し、首部１８には斜板１５の外縁部１５ａがシュー１９
ａ，１９ｂを介して連結されている。このシュー１９
ａ，１９ｂは、図示のように球面部を有しており、斜板
１５を間に挟んだ状態で両シュー１９ａ，１９ｂの球面
部により一つの球面をなすような形状を呈している。
１と同期回転するほぼ円盤状の斜板１５と、複数の単頭
式のピストン１６が設けられており、各ピストン１６
は、駆動軸１１の周りのシリンダブロック１２に形成さ
れた複数のシリンダボア１２ａ内にそれぞれ収容されて
いる。各ピストン１６は、頭部１７と首部１８とを有
し、首部１８には斜板１５の外縁部１５ａがシュー１９
ａ，１９ｂを介して連結されている。このシュー１９
ａ，１９ｂは、図示のように球面部を有しており、斜板
１５を間に挟んだ状態で両シュー１９ａ，１９ｂの球面
部により一つの球面をなすような形状を呈している。
【００１９】ピストン１６が往復動する場合、斜板１５
の外縁部１５ａの平担部は、ピストン３２の圧縮反力が
作用している状態で両シュー１９ａ，１９ｂ間を高速で
移動することになるので、ピストン１６がピストン軸の
回りで回転しようとする力が作用する。この回転を規制
し、ピストン１６を円滑に往復運動させるために回り止
め部１８ａがピストン１６の首部１８に設けられてい
る。この回り止め部１８ａは、首部１８の径方向外方位
置に形成された略円弧状のブロックから構成されてお
り、ピストン１６がその軸回りで回転しようとすると、
回り止め部１８ａの外面が当接面１２ｂに当接せられて
回転を規制するようになっている。
の外縁部１５ａの平担部は、ピストン３２の圧縮反力が
作用している状態で両シュー１９ａ，１９ｂ間を高速で
移動することになるので、ピストン１６がピストン軸の
回りで回転しようとする力が作用する。この回転を規制
し、ピストン１６を円滑に往復運動させるために回り止
め部１８ａがピストン１６の首部１８に設けられてい
る。この回り止め部１８ａは、首部１８の径方向外方位
置に形成された略円弧状のブロックから構成されてお
り、ピストン１６がその軸回りで回転しようとすると、
回り止め部１８ａの外面が当接面１２ｂに当接せられて
回転を規制するようになっている。
【００２０】駆動軸１１には、回転駆動部材２１が駆動
軸１１と同期回転するように取付けられており、回転駆
動部材２１から突出された支持アーム２２の先端には、
円弧状の長孔２３が形成され、斜板１５側より伸延され
た連結アーム２４に設けられたピン部材２５が長孔２３
に嵌合されてヒンジ機構Ｈを構成し、斜板１５が駆動軸
１１により回転されつつピン部材２５を中心として揺動
し得るようになっている。
軸１１と同期回転するように取付けられており、回転駆
動部材２１から突出された支持アーム２２の先端には、
円弧状の長孔２３が形成され、斜板１５側より伸延され
た連結アーム２４に設けられたピン部材２５が長孔２３
に嵌合されてヒンジ機構Ｈを構成し、斜板１５が駆動軸
１１により回転されつつピン部材２５を中心として揺動
し得るようになっている。
【００２１】斜板１５の傾斜角変位の設定は、シリンダ
ブロック１２に設けられたクランク室１３と吸入室３２
とを連通する連通路Ｒを制御弁Ｃｖにより開閉し、クラ
ンク室１３の圧力を調整することにより行なわれる。こ
の制御弁Ｃｖは、周囲の吸入冷媒ガス圧力との差により
ベローズが伸縮し弁を開閉するガスを封入したベローズ
式のものである。つまり、吸入室３２に帰還する冷媒の
吸入圧に応じてベローズが伸縮し連通路Ｒの開閉を行う
ことにより、クランク室１３内の圧力を調整して斜板１
５の傾斜角（駆動軸の軸線に直交する面に対する傾斜角
をいう）を変化させて、吐出される冷媒量を調節し、コ
ンプレッサの吸入圧が一定になるようにコントロールし
ている。ここで、図中の符号「３０」は吸入口、「３
１」は吐出口を示す。なお、前記制御弁Ｃｖは、種々の
ものを使用でき、例えば、クランク室と吐出室との連通
路、およびクランク室と吸入室との連通路を同時に制御
する弁を用いてもよく、また、電気的に弁を開閉させる
ようにしたもの等であってもよい。
ブロック１２に設けられたクランク室１３と吸入室３２
とを連通する連通路Ｒを制御弁Ｃｖにより開閉し、クラ
ンク室１３の圧力を調整することにより行なわれる。こ
の制御弁Ｃｖは、周囲の吸入冷媒ガス圧力との差により
ベローズが伸縮し弁を開閉するガスを封入したベローズ
式のものである。つまり、吸入室３２に帰還する冷媒の
吸入圧に応じてベローズが伸縮し連通路Ｒの開閉を行う
ことにより、クランク室１３内の圧力を調整して斜板１
５の傾斜角（駆動軸の軸線に直交する面に対する傾斜角
をいう）を変化させて、吐出される冷媒量を調節し、コ
ンプレッサの吸入圧が一定になるようにコントロールし
ている。ここで、図中の符号「３０」は吸入口、「３
１」は吐出口を示す。なお、前記制御弁Ｃｖは、種々の
ものを使用でき、例えば、クランク室と吐出室との連通
路、およびクランク室と吸入室との連通路を同時に制御
する弁を用いてもよく、また、電気的に弁を開閉させる
ようにしたもの等であってもよい。
【００２２】特に、本実施の形態では、図２にも示した
ように、駆動軸１１の軸心Ｘを含みヒンジ機構Ｈの中央
部を通る平面内における曲線を輪郭とする外面を有する
板状体４０が設けられている。この板状体４０は、駆動
軸１１に、該駆動軸１１の軸心Ｘ方向と垂直でかつヒン
ジ機構Ｈの回動中心軸に平行な軸心Ｙを有する略回転体
であって、図３の断面図に示すように、略短円柱形状を
呈しており、駆動軸１１に一体的に形成される。ただ
し、板状体４０には、斜板１５が最小傾斜角位置にある
場合に、すなわち斜板１５が駆動軸１１に対して最も立
った状態の場合にあっても、ばね部材７１との干渉を避
けることができる逃げ部４０ｃが形成されている。
ように、駆動軸１１の軸心Ｘを含みヒンジ機構Ｈの中央
部を通る平面内における曲線を輪郭とする外面を有する
板状体４０が設けられている。この板状体４０は、駆動
軸１１に、該駆動軸１１の軸心Ｘ方向と垂直でかつヒン
ジ機構Ｈの回動中心軸に平行な軸心Ｙを有する略回転体
であって、図３の断面図に示すように、略短円柱形状を
呈しており、駆動軸１１に一体的に形成される。ただ
し、板状体４０には、斜板１５が最小傾斜角位置にある
場合に、すなわち斜板１５が駆動軸１１に対して最も立
った状態の場合にあっても、ばね部材７１との干渉を避
けることができる逃げ部４０ｃが形成されている。
【００２３】一方、斜板１５には、駆動軸１１の板状体
４０が設けられた部分を嵌挿させる板厚方向に略真直な
貫通孔２０が形成されている。この貫通孔２０は、板状
体４０の外面４０ａが摺動する第１のガイド壁面２０ａ
と、該板状体４０の軸心方向両端面４０ｂ，４０ｂと摺
接する第２のガイド壁面２０ｂ，２０ｂとからなる。ま
た、貫通孔２０は、斜板１５のシュー１９ａ，１９ｂと
の摺接面に略垂直な方向に直線的に貫通させた形状を主
形状としているため、ブローチ加工等により容易に形成
することができる。
４０が設けられた部分を嵌挿させる板厚方向に略真直な
貫通孔２０が形成されている。この貫通孔２０は、板状
体４０の外面４０ａが摺動する第１のガイド壁面２０ａ
と、該板状体４０の軸心方向両端面４０ｂ，４０ｂと摺
接する第２のガイド壁面２０ｂ，２０ｂとからなる。ま
た、貫通孔２０は、斜板１５のシュー１９ａ，１９ｂと
の摺接面に略垂直な方向に直線的に貫通させた形状を主
形状としているため、ブローチ加工等により容易に形成
することができる。
【００２４】駆動軸１１の板状体４０は、図１に示した
ように、斜板１５の貫通孔２０に嵌合されるようにして
連結される。したがって、斜板１５は、前述した斜板１
５自身のピン部材２５を中心とした傾斜角を変化させる
揺動と連動して板状体４０の外面４０ａに接触しながら
軸線方向にスライドできるように構成される。このよう
に、斜板１５は駆動軸１１に対して軸心方向に摺動され
ると共に、板状体４０の外面４０ａによって径方向の位
置がガタなく確実に規制された状態で斜板１５の傾斜角
が変化する。なお、斜板１５は、該斜板１５が最小傾斜
角位置にある場合、すなわち斜板１５が駆動軸１１に対
して最も立った状態の場合に、シリンダボア１２ａ端面
等と干渉しない形状になっている。
ように、斜板１５の貫通孔２０に嵌合されるようにして
連結される。したがって、斜板１５は、前述した斜板１
５自身のピン部材２５を中心とした傾斜角を変化させる
揺動と連動して板状体４０の外面４０ａに接触しながら
軸線方向にスライドできるように構成される。このよう
に、斜板１５は駆動軸１１に対して軸心方向に摺動され
ると共に、板状体４０の外面４０ａによって径方向の位
置がガタなく確実に規制された状態で斜板１５の傾斜角
が変化する。なお、斜板１５は、該斜板１５が最小傾斜
角位置にある場合、すなわち斜板１５が駆動軸１１に対
して最も立った状態の場合に、シリンダボア１２ａ端面
等と干渉しない形状になっている。
【００２５】また、図２に示す駆動軸１１の軸心Ｘとこ
れに垂直な板状体４０の軸心Ｙとは、図３に示すように
所定の距離Ｓを有するように軸心Ｙの方が軸心Ｘよりも
図中において下方に設定されている。この理由は、最大
傾斜角にある場合と最小傾斜角にある場合とで斜板１５
の中心が図中において上下に移動するため、この上下動
の振幅の中心を駆動軸１１の軸心Ｘ上にもってきて上下
均等な移動量にするためである。なお、例えばこの距離
Ｓをゼロと設定し、即ち軸心Ｘとこれに垂直な軸心Ｙと
を交差させ、斜板１５が最小傾斜角にある場合に斜板１
５の中心を駆動軸１１の軸心Ｘ上にもってくるように設
定して、ピストン１６と斜板１５の外径との干渉をでき
るだけ避けるように構成してもよく、このように距離Ｓ
は設計上適宜設定することができる。
れに垂直な板状体４０の軸心Ｙとは、図３に示すように
所定の距離Ｓを有するように軸心Ｙの方が軸心Ｘよりも
図中において下方に設定されている。この理由は、最大
傾斜角にある場合と最小傾斜角にある場合とで斜板１５
の中心が図中において上下に移動するため、この上下動
の振幅の中心を駆動軸１１の軸心Ｘ上にもってきて上下
均等な移動量にするためである。なお、例えばこの距離
Ｓをゼロと設定し、即ち軸心Ｘとこれに垂直な軸心Ｙと
を交差させ、斜板１５が最小傾斜角にある場合に斜板１
５の中心を駆動軸１１の軸心Ｘ上にもってくるように設
定して、ピストン１６と斜板１５の外径との干渉をでき
るだけ避けるように構成してもよく、このように距離Ｓ
は設計上適宜設定することができる。
【００２６】ここで、板状体４０の外径Ｄ2 は、斜板１
５と連結するためには少なくとも駆動軸１１の外径Ｄ1
よりも大きく設定する必要がある。また、板状体４０の
外面の円弧長さは、ヒンジ機構Ｈを介して斜板１５が揺
動されても、常に板状体４０の外面４０ａが斜板１５の
貫通孔２０の第１のガイド壁面２０ａと当接するような
長さを確保することが必要である。
５と連結するためには少なくとも駆動軸１１の外径Ｄ1
よりも大きく設定する必要がある。また、板状体４０の
外面の円弧長さは、ヒンジ機構Ｈを介して斜板１５が揺
動されても、常に板状体４０の外面４０ａが斜板１５の
貫通孔２０の第１のガイド壁面２０ａと当接するような
長さを確保することが必要である。
【００２７】なお、駆動軸１１に設けた板状体４０を、
図３の断面図に示すような略短円柱形状を呈するように
駆動軸１１に一体的に形成したが、図４（Ａ）の断面図
に示すように、板状体４０の外面４０ａを軸心(Y) 方向
に任意の曲率半径を有するように形成することも可能で
あり、また、図４（Ｂ）の断面図に示すように、駆動軸
１１と板状体４０とを別体として接合して構成すること
も可能である。
図３の断面図に示すような略短円柱形状を呈するように
駆動軸１１に一体的に形成したが、図４（Ａ）の断面図
に示すように、板状体４０の外面４０ａを軸心(Y) 方向
に任意の曲率半径を有するように形成することも可能で
あり、また、図４（Ｂ）の断面図に示すように、駆動軸
１１と板状体４０とを別体として接合して構成すること
も可能である。
【００２８】また、本実施の形態では、斜板１５の貫通
孔２０の第２のガイド壁面２０ｂ，２０ｂと、駆動軸１
１に設けられた板状体４０の両端面４０ｂ，４０ｂと
が、比較的広い接触面積を確保して摺接するように構成
されているため、斜板１５の図２に示すＺ軸まわりの回
転ガタ、つまり斜板の揺動方向と直交する方向の回転ガ
タを確実に抑えることが可能となっている。
孔２０の第２のガイド壁面２０ｂ，２０ｂと、駆動軸１
１に設けられた板状体４０の両端面４０ｂ，４０ｂと
が、比較的広い接触面積を確保して摺接するように構成
されているため、斜板１５の図２に示すＺ軸まわりの回
転ガタ、つまり斜板の揺動方向と直交する方向の回転ガ
タを確実に抑えることが可能となっている。
【００２９】したがって、ヒンジ機構Ｈには斜板１５の
前記回転ガタを抑える機能が要求されず、従来のように
回転駆動部材および斜板にそれぞれアームを一対ずつ設
け、それぞれ２箇所で、しかもピン部材の軸心方向のス
キマが生じることなく一対のアーム同士を嵌合させて連
結することによってＺ軸まわりの回転ガタを抑えるよう
に構成する必要がなくなる。即ち、回転駆動部材２１の
一本の支持アーム２２を斜板１５の一対の連結アーム２
４，２４の間に遊嵌させて連結させるだけで十分であ
り、これにより、斜板１５と回転駆動部材２１との連結
部分の加工精度を比較的ラフにすることができる。
前記回転ガタを抑える機能が要求されず、従来のように
回転駆動部材および斜板にそれぞれアームを一対ずつ設
け、それぞれ２箇所で、しかもピン部材の軸心方向のス
キマが生じることなく一対のアーム同士を嵌合させて連
結することによってＺ軸まわりの回転ガタを抑えるよう
に構成する必要がなくなる。即ち、回転駆動部材２１の
一本の支持アーム２２を斜板１５の一対の連結アーム２
４，２４の間に遊嵌させて連結させるだけで十分であ
り、これにより、斜板１５と回転駆動部材２１との連結
部分の加工精度を比較的ラフにすることができる。
【００３０】しかも、上記のように、ヒンジ機構Ｈによ
り斜板１５と回転駆動部材２１とを１箇所のみで連結さ
せる構成を採用することが十分に可能となる。これによ
り、ヒンジ機構Ｈの構成が大幅に簡易化される。なお、
逆に斜板１５に一本の連結アームを設け、回転駆動部材
の一対の支持アームで挟むようにして連結することも可
能であり、さらには、斜板の一本の連結アームと回転駆
動部材の一本の支持アームとを連結する構成を採ること
もできる（本明細書において、これらの回転駆動部材お
よび斜板の連結方式はすべて、斜板１５と回転駆動部材
２１とを１箇所のみで連結するという構成に含まれる概
念である）。
り斜板１５と回転駆動部材２１とを１箇所のみで連結さ
せる構成を採用することが十分に可能となる。これによ
り、ヒンジ機構Ｈの構成が大幅に簡易化される。なお、
逆に斜板１５に一本の連結アームを設け、回転駆動部材
の一対の支持アームで挟むようにして連結することも可
能であり、さらには、斜板の一本の連結アームと回転駆
動部材の一本の支持アームとを連結する構成を採ること
もできる（本明細書において、これらの回転駆動部材お
よび斜板の連結方式はすべて、斜板１５と回転駆動部材
２１とを１箇所のみで連結するという構成に含まれる概
念である）。
【００３１】次に、本実施の形態の作用を説明する。あ
る大きさの熱負荷で冷房サイクル運転している場合、斜
板１５は、制御弁Ｃｖの働きにより熱負荷に応じた冷媒
吐出容量が得られるように所定の傾斜角度で駆動軸１１
と共に回転される。この斜板１５のいわゆるみそすり回
転運動は、シュー１９ａ，１９ｂを介してピストン１６
に伝達され、ピストン１６は、斜板１５の傾斜角に応じ
たストローク量にてシリンダボア１２ａ内を摺動しなが
ら往復動し、冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われる。
る大きさの熱負荷で冷房サイクル運転している場合、斜
板１５は、制御弁Ｃｖの働きにより熱負荷に応じた冷媒
吐出容量が得られるように所定の傾斜角度で駆動軸１１
と共に回転される。この斜板１５のいわゆるみそすり回
転運動は、シュー１９ａ，１９ｂを介してピストン１６
に伝達され、ピストン１６は、斜板１５の傾斜角に応じ
たストローク量にてシリンダボア１２ａ内を摺動しなが
ら往復動し、冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われる。
【００３２】冷房サイクルにおける熱負荷が大きい場合
には、帰還冷媒の圧力は比較的高圧で帰還するが、制御
弁Ｃｖのベローズが縮み連通路Ｒが開くので、クランク
室１３に比較的高圧の吸入圧が導入され、その内部圧が
吸入圧にほぼ等しくなる。この結果、吸入工程にあるピ
ストン１６は、前後の圧力差がほとんどなくなり、該ピ
ストン１６はシリンダ１２のシリンダ室１２ａ内でスム
ーズに後退し得る状態となり、また圧縮工程にあるピス
トン１６には圧縮反力が加わる。このようなピン部材２
５を中心とするモーメントにより、斜板１５にかかるば
ね部材７１のバネ力によるモーメントを考慮した上で、
図１に示す時計回りのモーメントが支配的となり、斜板
１５の傾斜角が増してピストン１６のストロークは増大
する。この状態で圧縮が行なわれると、コンプレッサか
らの吐出冷媒量は増大し、冷房サイクル内を循環する冷
媒流量が増大し、再度熱負荷に応じた適正な冷媒流量が
吐出され、吸入圧が次第に下降し、最終的には一定の吸
入圧に保たれることになる。
には、帰還冷媒の圧力は比較的高圧で帰還するが、制御
弁Ｃｖのベローズが縮み連通路Ｒが開くので、クランク
室１３に比較的高圧の吸入圧が導入され、その内部圧が
吸入圧にほぼ等しくなる。この結果、吸入工程にあるピ
ストン１６は、前後の圧力差がほとんどなくなり、該ピ
ストン１６はシリンダ１２のシリンダ室１２ａ内でスム
ーズに後退し得る状態となり、また圧縮工程にあるピス
トン１６には圧縮反力が加わる。このようなピン部材２
５を中心とするモーメントにより、斜板１５にかかるば
ね部材７１のバネ力によるモーメントを考慮した上で、
図１に示す時計回りのモーメントが支配的となり、斜板
１５の傾斜角が増してピストン１６のストロークは増大
する。この状態で圧縮が行なわれると、コンプレッサか
らの吐出冷媒量は増大し、冷房サイクル内を循環する冷
媒流量が増大し、再度熱負荷に応じた適正な冷媒流量が
吐出され、吸入圧が次第に下降し、最終的には一定の吸
入圧に保たれることになる。
【００３３】一方、冷房サイクルにおける熱負荷が小さ
い場合には、帰還冷媒の圧力は十分スーパーヒート量が
得られず、低圧で帰還するが、制御弁Ｃｖのベローズが
伸び連通路Ｒが閉じるので、ピストン１６によって圧縮
された高圧冷媒が、ピストンとシリンダの隙間からクラ
ンク室１３に導入され、クランク室１３の内部圧力が高
められる。この結果、ピストン前後にかかる力がそれぞ
れの工程で変わり、ピン部材２５を中心とする複数の各
ピストン１６に加わる力のモーメントに差が生じ、各ピ
ストン１６の前後の圧力バランスが変化し、斜板１５の
傾斜角が減少することになる。
い場合には、帰還冷媒の圧力は十分スーパーヒート量が
得られず、低圧で帰還するが、制御弁Ｃｖのベローズが
伸び連通路Ｒが閉じるので、ピストン１６によって圧縮
された高圧冷媒が、ピストンとシリンダの隙間からクラ
ンク室１３に導入され、クランク室１３の内部圧力が高
められる。この結果、ピストン前後にかかる力がそれぞ
れの工程で変わり、ピン部材２５を中心とする複数の各
ピストン１６に加わる力のモーメントに差が生じ、各ピ
ストン１６の前後の圧力バランスが変化し、斜板１５の
傾斜角が減少することになる。
【００３４】ここで、熱負荷に応じた制御弁Ｃｖの働き
により斜板１５の傾斜角が変化する場合にあっては、斜
板１５は、駆動軸１１に対して軸心方向に摺動されると
共に板状体４０の外面４０ａによって径方向の位置が規
制された状態で、ヒンジ機構Ｈによりピン部材２５を中
心として揺動せられて傾斜角が変化する。このように、
本実施の形態では、従来のように駆動軸１１に嵌挿され
るスリーブや連結ピンのような別部品を使用することな
く、斜板１５の径方向（図１における上下方向）の位置
を規制することができるため、部品点数が少なくなり製
造コストおよび作業工数の低減が図られる。
により斜板１５の傾斜角が変化する場合にあっては、斜
板１５は、駆動軸１１に対して軸心方向に摺動されると
共に板状体４０の外面４０ａによって径方向の位置が規
制された状態で、ヒンジ機構Ｈによりピン部材２５を中
心として揺動せられて傾斜角が変化する。このように、
本実施の形態では、従来のように駆動軸１１に嵌挿され
るスリーブや連結ピンのような別部品を使用することな
く、斜板１５の径方向（図１における上下方向）の位置
を規制することができるため、部品点数が少なくなり製
造コストおよび作業工数の低減が図られる。
【００３５】また、駆動軸１１に設けた板状体４０の外
面４０ａが斜板１５の貫通孔２０に摺動可能に嵌挿され
るようにして連結されているので、斜板１５の径方向の
位置をガタなく確実に規制することができる。しかも、
貫通孔２０の第１のガイド壁面２０ａに板状体４０の円
弧曲面である外面４０ａが面当たりして摺動するように
なっているので、面圧を大幅に低減させることが可能と
なる。したがって、磨耗の発生が抑えられてガタの増大
による振動や異音を防止できると共に、へこみ等の局部
磨損の発生により斜板１５の動きに支障をきたすような
ことがなく、滑らかな傾斜角の変化を確保することがで
きる。
面４０ａが斜板１５の貫通孔２０に摺動可能に嵌挿され
るようにして連結されているので、斜板１５の径方向の
位置をガタなく確実に規制することができる。しかも、
貫通孔２０の第１のガイド壁面２０ａに板状体４０の円
弧曲面である外面４０ａが面当たりして摺動するように
なっているので、面圧を大幅に低減させることが可能と
なる。したがって、磨耗の発生が抑えられてガタの増大
による振動や異音を防止できると共に、へこみ等の局部
磨損の発生により斜板１５の動きに支障をきたすような
ことがなく、滑らかな傾斜角の変化を確保することがで
きる。
【００３６】さらに、貫通孔２０には、板状体４０の両
端面４０ｂ，４０ｂが比較的広い接触面積を確保して摺
接するガイド壁面２０ｂ，２０ｂが形成されているの
で、斜板１５の図２に示すＺ軸まわりの回転ガタを確実
に抑えることが可能となる。したがって、ヒンジ機構Ｈ
には斜板１５の回転ガタを抑える機能が不要となり、こ
れにより、斜板１５と回転駆動部材２１との連結部分の
加工精度を比較的ラフにすることができると共に、これ
ら斜板１５と回転駆動部材２１とを１箇所で連結するこ
とも十分可能となり、ヒンジ機構の構造が簡易化され、
製造コストの一層の低減を図ることができる。
端面４０ｂ，４０ｂが比較的広い接触面積を確保して摺
接するガイド壁面２０ｂ，２０ｂが形成されているの
で、斜板１５の図２に示すＺ軸まわりの回転ガタを確実
に抑えることが可能となる。したがって、ヒンジ機構Ｈ
には斜板１５の回転ガタを抑える機能が不要となり、こ
れにより、斜板１５と回転駆動部材２１との連結部分の
加工精度を比較的ラフにすることができると共に、これ
ら斜板１５と回転駆動部材２１とを１箇所で連結するこ
とも十分可能となり、ヒンジ機構の構造が簡易化され、
製造コストの一層の低減を図ることができる。
【００３７】図５は、本発明の別の実施の形態に係る容
量可変斜板式コンプレッサの縦断面図、図６は、図５に
示される駆動軸と斜板とを示す概略分解斜視図である。
この実施の形態は、図１に示した実施の形態とは、ヒン
ジ機構の部分のみ相違しており、図１に示した部材と共
通する部材には同一の符号を付し、その説明を省略す
る。
量可変斜板式コンプレッサの縦断面図、図６は、図５に
示される駆動軸と斜板とを示す概略分解斜視図である。
この実施の形態は、図１に示した実施の形態とは、ヒン
ジ機構の部分のみ相違しており、図１に示した部材と共
通する部材には同一の符号を付し、その説明を省略す
る。
【００３８】この実施の形態では、図５および図６に示
すように、駆動軸１１に取付けられて同期回転する回転
駆動部材２１から突出された支持アーム２２の先端に一
つのガイド孔２７が形成されており、当該ガイド孔２７
に、斜板１５側より伸延された連結アーム２４に設けら
れた一本のガイドピン２８が往復動可能に支持されてヒ
ンジ機構Ｈを構成している。このガイドピン２８は、丸
棒からなる軸部２８ａと、この軸部２８ａの先端に設け
られ前記ガイド孔２７内面と摺動する球状部２８ｂとか
らなり、当該軸部２８ａが連結アーム２４に形成された
孔部２９に圧入され固定される。したがって、斜板１５
が駆動軸１１により回転されつつガイドピン２８の球状
部２８ｂを中心として揺動し得るようになっている。な
お、ガイドピン２８の固定方法は圧入に限定されるもの
ではなく、例えばねじ締結等によることも可能である。
すように、駆動軸１１に取付けられて同期回転する回転
駆動部材２１から突出された支持アーム２２の先端に一
つのガイド孔２７が形成されており、当該ガイド孔２７
に、斜板１５側より伸延された連結アーム２４に設けら
れた一本のガイドピン２８が往復動可能に支持されてヒ
ンジ機構Ｈを構成している。このガイドピン２８は、丸
棒からなる軸部２８ａと、この軸部２８ａの先端に設け
られ前記ガイド孔２７内面と摺動する球状部２８ｂとか
らなり、当該軸部２８ａが連結アーム２４に形成された
孔部２９に圧入され固定される。したがって、斜板１５
が駆動軸１１により回転されつつガイドピン２８の球状
部２８ｂを中心として揺動し得るようになっている。な
お、ガイドピン２８の固定方法は圧入に限定されるもの
ではなく、例えばねじ締結等によることも可能である。
【００３９】図１に示した実施の形態では、支持アーム
２２の先端に形成された円弧状の長孔２３に連結アーム
２４に設けられたピン部材２５を嵌合する方式を採用し
ており、この方式では円弧状の長孔２３の加工コストが
比較的高くなるものであるが、図５および図６に示す実
施の形態では、一つのガイド孔２７に一本のガイドピン
２８を１箇所のみで係合支持させる方式を採用すること
により、さらに一層の製造コストの低減が図られてい
る。なお、かかるガイドピンによる方式でしかも斜板１
５と回転駆動部材２１とを１箇所で連結する構成を採用
することができるのは、前述したような、駆動軸１１の
回転力を駆動軸１１の板状体４０の両端面４０ｂ，４０
ｂと斜板１５の貫通孔２０の第２のガイド壁面２０ｂ，
２０ｂとの嵌合により斜板１５に伝達させるようにした
構成が前提となっている。
２２の先端に形成された円弧状の長孔２３に連結アーム
２４に設けられたピン部材２５を嵌合する方式を採用し
ており、この方式では円弧状の長孔２３の加工コストが
比較的高くなるものであるが、図５および図６に示す実
施の形態では、一つのガイド孔２７に一本のガイドピン
２８を１箇所のみで係合支持させる方式を採用すること
により、さらに一層の製造コストの低減が図られてい
る。なお、かかるガイドピンによる方式でしかも斜板１
５と回転駆動部材２１とを１箇所で連結する構成を採用
することができるのは、前述したような、駆動軸１１の
回転力を駆動軸１１の板状体４０の両端面４０ｂ，４０
ｂと斜板１５の貫通孔２０の第２のガイド壁面２０ｂ，
２０ｂとの嵌合により斜板１５に伝達させるようにした
構成が前提となっている。
【００４０】図７は、本発明のさらに別の実施の形態に
係る容量可変斜板式コンプレッサの斜板の最大傾斜時に
おける縦断面図、図８は、同実施の形態に係る容量可変
斜板式コンプレッサの最小傾斜時における縦断面図であ
る。
係る容量可変斜板式コンプレッサの斜板の最大傾斜時に
おける縦断面図、図８は、同実施の形態に係る容量可変
斜板式コンプレッサの最小傾斜時における縦断面図であ
る。
【００４１】この実施の形態は、図１に示した実施の形
態と、板状体回転体４０の部分のみ相違しており、図１
に示した部材と共通する部材には同一の符号を付し、そ
の説明を省略する。
態と、板状体回転体４０の部分のみ相違しており、図１
に示した部材と共通する部材には同一の符号を付し、そ
の説明を省略する。
【００４２】この実施の形態では、前記板状体４０の代
わりに、板状体７０が駆動軸１１に一体的に設けられて
いる。この板状体７０には、上カム面７０ａと下カム面
７０ｂとが形成されており、斜板１５は、駆動軸１１に
対して軸心方向に摺動されると共に、板状体７０の上下
カム面７０ａ，７０ｂによって径方向の位置がガタなく
確実に規制された状態で斜板１５の傾斜角が変化する。
わりに、板状体７０が駆動軸１１に一体的に設けられて
いる。この板状体７０には、上カム面７０ａと下カム面
７０ｂとが形成されており、斜板１５は、駆動軸１１に
対して軸心方向に摺動されると共に、板状体７０の上下
カム面７０ａ，７０ｂによって径方向の位置がガタなく
確実に規制された状態で斜板１５の傾斜角が変化する。
【００４３】このように、斜板１５の任意の傾斜に対
し、当該斜板１５の径方向の位置を確実に規制するのに
必要なカム面の長さが最小限確保されていれば、他の部
分については逃げ形状としたり削除したりすることが可
能である。これにより、加工精度を確保すべき部分が限
定され、製造コストの低減がさらに図られる。なお、上
カム面７０ａは、下カム面７０ｂよりも斜板の揺動中心
により近いため、図示のように、必要なカム面の長さも
下カム面７０ｂに比べて短くて済むものとなっている。
し、当該斜板１５の径方向の位置を確実に規制するのに
必要なカム面の長さが最小限確保されていれば、他の部
分については逃げ形状としたり削除したりすることが可
能である。これにより、加工精度を確保すべき部分が限
定され、製造コストの低減がさらに図られる。なお、上
カム面７０ａは、下カム面７０ｂよりも斜板の揺動中心
により近いため、図示のように、必要なカム面の長さも
下カム面７０ｂに比べて短くて済むものとなっている。
【００４４】なお、本発明は、上記の各実施の形態に限
定されるものではなく、種々変更することができる。例
えば、上記実施の形態では、駆動軸１１の軸心Ｘを含み
ヒンジ機構Ｈの中央部を通る平面内における曲線を輪郭
とする外面を有する板状体を、図３の断面図に示すよう
な略短円柱形状を呈するような板状体４０や、図７およ
び図８に示すような必要なカム面の長さのみ確保した板
状体７０に形成したが、本発明は、このような実施の形
態に限定されるものではない。即ち、板状体の外面は、
斜板１５の貫通孔２０に嵌挿されて斜板１５の径方向の
位置を確実に規制できるものであれば、駆動軸１１の軸
方向から見て円形状又は円弧形状以外の種々の任意形状
とすることが可能である。また、板状体は駆動軸１１の
図１に示す上側と下側とで必ずしも対称な形状でなくて
もよい。
定されるものではなく、種々変更することができる。例
えば、上記実施の形態では、駆動軸１１の軸心Ｘを含み
ヒンジ機構Ｈの中央部を通る平面内における曲線を輪郭
とする外面を有する板状体を、図３の断面図に示すよう
な略短円柱形状を呈するような板状体４０や、図７およ
び図８に示すような必要なカム面の長さのみ確保した板
状体７０に形成したが、本発明は、このような実施の形
態に限定されるものではない。即ち、板状体の外面は、
斜板１５の貫通孔２０に嵌挿されて斜板１５の径方向の
位置を確実に規制できるものであれば、駆動軸１１の軸
方向から見て円形状又は円弧形状以外の種々の任意形状
とすることが可能である。また、板状体は駆動軸１１の
図１に示す上側と下側とで必ずしも対称な形状でなくて
もよい。
【００４５】例えば、板状体の外面を、単純な円弧形状
ではなく、斜板１５がヒンジ機構Ｈにより揺動した場合
に、該斜板１５の板厚方向の中央平面と貫通孔２０の軸
心との交点が、常に駆動軸１１の軸心Ｘ上近傍にくるよ
うに形成することもできる。このようにすれば、斜板１
５が最大傾斜角にある場合と最小傾斜角にある場合とで
斜板１５の中心が図１において上下に実質上移動するこ
とがなく、斜板１５とピストン１６との干渉を避けて、
よりコンパクトな設計が可能となる。
ではなく、斜板１５がヒンジ機構Ｈにより揺動した場合
に、該斜板１５の板厚方向の中央平面と貫通孔２０の軸
心との交点が、常に駆動軸１１の軸心Ｘ上近傍にくるよ
うに形成することもできる。このようにすれば、斜板１
５が最大傾斜角にある場合と最小傾斜角にある場合とで
斜板１５の中心が図１において上下に実質上移動するこ
とがなく、斜板１５とピストン１６との干渉を避けて、
よりコンパクトな設計が可能となる。
【００４６】また、上記の各実施の形態では、駆動軸１
１の回転力は、駆動軸１１の板状体の両端面４０ｂ，４
０ｂと斜板１５の貫通孔２０の第２のガイド壁面２０
ｂ，２０ｂとの嵌合により斜板１５に伝達する構成とし
たが、本発明は、従来のように駆動軸１１の回転力が回
転駆動部材およびピン部材を介して斜板に伝達される構
成を採りつつ、駆動軸１１に設けた板状体の外面が斜板
１５の貫通孔２０に摺動可能に嵌挿されて斜板１５の径
方向の位置をガタなく確実に規制する構成を採用するこ
とも勿論可能である。
１の回転力は、駆動軸１１の板状体の両端面４０ｂ，４
０ｂと斜板１５の貫通孔２０の第２のガイド壁面２０
ｂ，２０ｂとの嵌合により斜板１５に伝達する構成とし
たが、本発明は、従来のように駆動軸１１の回転力が回
転駆動部材およびピン部材を介して斜板に伝達される構
成を採りつつ、駆動軸１１に設けた板状体の外面が斜板
１５の貫通孔２０に摺動可能に嵌挿されて斜板１５の径
方向の位置をガタなく確実に規制する構成を採用するこ
とも勿論可能である。
【００４７】
【発明の効果】以上のように、請求項１に記載の発明に
よれば、駆動軸に、該駆動軸の軸心を含みヒンジ機構の
中央部を通る平面内における曲線を輪郭とする外面を有
する板状体を設けると共に、斜板に、前記板状体の外面
が摺動可能に嵌挿される板厚方向に略真直な貫通孔を形
成したので、斜板の径方向の位置をガタなく確実に規制
することができると共に、従来のように駆動軸に嵌挿さ
れるスリーブや連結ピンのような別部品を使用する必要
がなくなるため、部品点数が少なくなり、製造コストお
よび作業工数の低減を図ることができる。
よれば、駆動軸に、該駆動軸の軸心を含みヒンジ機構の
中央部を通る平面内における曲線を輪郭とする外面を有
する板状体を設けると共に、斜板に、前記板状体の外面
が摺動可能に嵌挿される板厚方向に略真直な貫通孔を形
成したので、斜板の径方向の位置をガタなく確実に規制
することができると共に、従来のように駆動軸に嵌挿さ
れるスリーブや連結ピンのような別部品を使用する必要
がなくなるため、部品点数が少なくなり、製造コストお
よび作業工数の低減を図ることができる。
【００４８】しかも、貫通孔に板状体の外面が面当たり
して摺動するようになっているので、面圧を大幅に低減
させることができる。したがって、磨耗の発生が抑えら
れてガタの増大による振動や異音を防止できると共に、
へこみ等の局部磨損の発生により斜板の動きに支障をき
たすことがなく、滑らかな傾斜角の変化を確保すること
ができる。
して摺動するようになっているので、面圧を大幅に低減
させることができる。したがって、磨耗の発生が抑えら
れてガタの増大による振動や異音を防止できると共に、
へこみ等の局部磨損の発生により斜板の動きに支障をき
たすことがなく、滑らかな傾斜角の変化を確保すること
ができる。
【００４９】請求項２に記載の発明によれば、前記貫通
孔に、駆動軸の軸心を含みヒンジ機構の中央部を通る平
面に平行な板状体の両端面が摺接するガイド壁面が形成
されているので、板状体の両端面と貫通孔のガイド壁面
とを比較的広い接触面積を確保して摺接させることがで
き、斜板の揺動方向と直交する方向の回転ガタを確実に
抑えることが可能となる。したがって、ヒンジ機構には
斜板の回転ガタを抑える機能が不要となり、連結部分の
加工精度を比較的ラフにすることができる。
孔に、駆動軸の軸心を含みヒンジ機構の中央部を通る平
面に平行な板状体の両端面が摺接するガイド壁面が形成
されているので、板状体の両端面と貫通孔のガイド壁面
とを比較的広い接触面積を確保して摺接させることがで
き、斜板の揺動方向と直交する方向の回転ガタを確実に
抑えることが可能となる。したがって、ヒンジ機構には
斜板の回転ガタを抑える機能が不要となり、連結部分の
加工精度を比較的ラフにすることができる。
【００５０】請求項３に記載の発明によれば、前記ヒン
ジ機構は、前記斜板と前記回転駆動部材とを１箇所で連
結するようにしたので、ヒンジ機構の構造が簡易化さ
れ、製造コストの一層の低減を図ることができる。
ジ機構は、前記斜板と前記回転駆動部材とを１箇所で連
結するようにしたので、ヒンジ機構の構造が簡易化さ
れ、製造コストの一層の低減を図ることができる。
【００５１】請求項４に記載の発明によれば、前記ヒン
ジ機構は、前記回転駆動部材から突出される支持アーム
の先端近傍に形成された一つのガイド孔と、前記斜板よ
り伸延される連結アームの先端近傍に固設され前記ガイ
ド孔に往復動可能に支持される一本のガイドピンとを有
するので、従来から加工が困難な円弧状の長孔を形成す
る必要がなくなり、製造コストのさらに一層の低減が図
られる。
ジ機構は、前記回転駆動部材から突出される支持アーム
の先端近傍に形成された一つのガイド孔と、前記斜板よ
り伸延される連結アームの先端近傍に固設され前記ガイ
ド孔に往復動可能に支持される一本のガイドピンとを有
するので、従来から加工が困難な円弧状の長孔を形成す
る必要がなくなり、製造コストのさらに一層の低減が図
られる。
【図１】 本発明の実施の形態に係る容量可変斜板式コ
ンプレッサの縦断面図である。
ンプレッサの縦断面図である。
【図２】 図１に示される駆動軸と斜板とを示す概略分
解斜視図である。
解斜視図である。
【図３】 図２のＰ−Ｐ線に沿う断面図である。
【図４】 （Ａ）（Ｂ）は、駆動軸の板状体の他の実施
の形態を示す断面図である。
の形態を示す断面図である。
【図５】 本発明の別の実施の形態に係る容量可変斜板
式コンプレッサの縦断面図である。
式コンプレッサの縦断面図である。
【図６】 図５に示される駆動軸と斜板とを示す概略分
解斜視図である。
解斜視図である。
【図７】 本発明のさらに別の実施の形態に係る容量可
変斜板式コンプレッサの斜板の最大傾斜時における縦断
面図である。
変斜板式コンプレッサの斜板の最大傾斜時における縦断
面図である。
【図８】 同実施の形態に係る容量可変斜板式コンプレ
ッサの最小傾斜時における縦断面図である。
ッサの最小傾斜時における縦断面図である。
【図９】 従来の容量可変斜板式コンプレッサの縦断面
図である。
図である。
【図１０】 （Ａ）（Ｂ）は、従来の斜板の径方向の位
置規制を説明する図である。
置規制を説明する図である。
１１…駆動軸、 １２…シリンダブロック、１
２ａ…シリンダボア、 １３…クランク室、１４ｆ，１
４ｒ…ハウジング、１５…斜板、 １６…ピ
ストン、１９ａ，１９ｂ…シュー、２０…貫通孔、２０
ａ…第１のガイド壁面、２０ｂ…第２のガイド壁面、２
１…回転駆動部材、 ２２…支持アーム、２４…連結
アーム、 ２５…ピン部材、２７…ガイド孔、
２８…ガイドピン、４０，７０…板状体、 ４０
ａ…外面、４０ｂ…端面、 ４０ｃ…逃げ部、
７０ａ…上カム面（外面）、７０ｂ…下カム面（外
面）、Ｈ…ヒンジ機構、 Ｘ，Ｙ…軸心。
２ａ…シリンダボア、 １３…クランク室、１４ｆ，１
４ｒ…ハウジング、１５…斜板、 １６…ピ
ストン、１９ａ，１９ｂ…シュー、２０…貫通孔、２０
ａ…第１のガイド壁面、２０ｂ…第２のガイド壁面、２
１…回転駆動部材、 ２２…支持アーム、２４…連結
アーム、 ２５…ピン部材、２７…ガイド孔、
２８…ガイドピン、４０，７０…板状体、 ４０
ａ…外面、４０ｂ…端面、 ４０ｃ…逃げ部、
７０ａ…上カム面（外面）、７０ｂ…下カム面（外
面）、Ｈ…ヒンジ機構、 Ｘ，Ｙ…軸心。
Claims (4)
- 【請求項１】 駆動軸(11)を回動自在に支持し該駆動軸
(11)の周りに複数のシリンダボア(12a）が形成されたシ
リンダブロック(12)と、該シリンダブロック(12)に結合
され内部にクランク室(13)又は吐出室(26)を形成してな
るハウジング(14f,14r）と、前記クランク室(13)内に収
容されて前記駆動軸(11)とともに回転する回転駆動部材
(21)と、該回転駆動部材(21)とヒンジ機構(H) を介して
取付けられかつ前記駆動軸(11)に対し傾斜角変化可能に
設けられた斜板(15)と、該斜板(15)に連結部材(19a,19
b）を介して連結されたピストン(16)とを有する容量可
変斜板式コンプレッサにおいて、 前記駆動軸(11)に、該駆動軸(11)の軸心(X) を含み前記
ヒンジ機構(H) の中央部を通る平面内における曲線を輪
郭とする外面(40a,70a,70b) を有する板状体(40,70) を
設けると共に、前記斜板(15)に、前記板状体(40,70) の
外面(40a,70a,70b) が摺動可能に嵌挿される板厚方向に
略真直な貫通孔(20)を形成したことを特徴とする容量可
変斜板式コンプレッサ。 - 【請求項２】 前記貫通孔(20)には、前記駆動軸(11)の
軸心(X) を含み前記ヒンジ機構(H) の中央部を通る平面
に平行な前記板状体の両端面(40b,40b) が摺接するガイ
ド壁面(20b,20b) が形成されていることを特徴とする請
求項１に記載の容量可変斜板式コンプレッサ。 - 【請求項３】 前記ヒンジ機構(H) は、前記斜板(15)と
前記回転駆動部材(21)とを１箇所で連結することを特徴
とする請求項２に記載の容量可変斜板式コンプレッサ。 - 【請求項４】 前記ヒンジ機構(H) は、前記回転駆動部
材(21)から突出される支持アーム(22)の先端近傍に形成
された一つのガイド孔(27)と、前記斜板(15)より伸延さ
れる連結アーム(24)の先端近傍に固設され前記ガイド孔
(27)に往復動可能に支持される一本のガイドピン(28)と
を有することを特徴とする請求項３に記載の容量可変斜
板式コンプレッサ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7307748A JPH09137775A (ja) | 1995-09-14 | 1995-11-27 | 容量可変斜板式コンプレッサ |
| DE69621308T DE69621308T2 (de) | 1995-09-14 | 1996-09-13 | Schiefscheibenverdichter mit veränderlicher Verdrängung |
| EP96114751A EP0773366B1 (en) | 1995-09-14 | 1996-09-13 | Variable displacement swash plate type compressor |
| US08/712,604 US5749712A (en) | 1995-09-14 | 1996-09-13 | Variable displacement swash plate type compressor |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-237087 | 1995-09-14 | ||
| JP23708795 | 1995-09-14 | ||
| JP7307748A JPH09137775A (ja) | 1995-09-14 | 1995-11-27 | 容量可変斜板式コンプレッサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09137775A true JPH09137775A (ja) | 1997-05-27 |
Family
ID=26533035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7307748A Withdrawn JPH09137775A (ja) | 1995-09-14 | 1995-11-27 | 容量可変斜板式コンプレッサ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5749712A (ja) |
| EP (1) | EP0773366B1 (ja) |
| JP (1) | JPH09137775A (ja) |
| DE (1) | DE69621308T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005035981A1 (ja) * | 2003-10-14 | 2005-04-21 | Valeo Thermal Systems Japan Corporation | 斜板式圧縮機 |
| JP2007113504A (ja) * | 2005-10-21 | 2007-05-10 | Sanden Corp | 可変容量斜板式圧縮機 |
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| JPH10266952A (ja) * | 1997-03-25 | 1998-10-06 | Zexel Corp | 可変容量型斜板式圧縮機 |
| JP3860311B2 (ja) * | 1997-10-21 | 2006-12-20 | カルソニックカンセイ株式会社 | 斜板式圧縮機 |
| JPH11125177A (ja) | 1997-10-21 | 1999-05-11 | Calsonic Corp | 斜板式可変容量圧縮機 |
| JP3880159B2 (ja) | 1997-10-21 | 2007-02-14 | カルソニックカンセイ株式会社 | 斜板式可変容量圧縮機 |
| JP3880160B2 (ja) * | 1997-10-21 | 2007-02-14 | カルソニックカンセイ株式会社 | 斜板式可変容量圧縮機 |
| JPH11125176A (ja) | 1997-10-21 | 1999-05-11 | Calsonic Corp | 斜板式可変容量圧縮機 |
| JP3880158B2 (ja) * | 1997-10-21 | 2007-02-14 | カルソニックカンセイ株式会社 | 斜板式圧縮機 |
| JPH11193781A (ja) * | 1997-12-26 | 1999-07-21 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 可変容量型圧縮機 |
| JPH11280645A (ja) * | 1998-03-27 | 1999-10-15 | Sanden Corp | 容量可変型斜板式圧縮機 |
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| US9765764B2 (en) * | 2014-04-07 | 2017-09-19 | Hanon Systems | Hinge mechanism for a variable displacement compressor |
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1995
- 1995-11-27 JP JP7307748A patent/JPH09137775A/ja not_active Withdrawn
-
1996
- 1996-09-13 EP EP96114751A patent/EP0773366B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-13 US US08/712,604 patent/US5749712A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-09-13 DE DE69621308T patent/DE69621308T2/de not_active Expired - Fee Related
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| WO2005035981A1 (ja) * | 2003-10-14 | 2005-04-21 | Valeo Thermal Systems Japan Corporation | 斜板式圧縮機 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0773366B1 (en) | 2002-05-22 |
| US5749712A (en) | 1998-05-12 |
| DE69621308T2 (de) | 2002-09-05 |
| EP0773366A1 (en) | 1997-05-14 |
| DE69621308D1 (de) | 2002-06-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030204 |