JP2004108245A - 容量可変型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】コスト低減が可能な簡素な構成のヒンジ機構を採用した場合においても、斜板側突起に必要とされる強度を確保しつつ斜板の軽量化を行い、オフ運転時の動力消費を減少する容量可変型圧縮機を提供すること。
【解決手段】ハウジングに回転可能に支持された駆動軸１６にはロータ１７が一体回転可能に設けられ、駆動軸１６には斜板１８がスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。ロータ１７と斜板１８との間に介在されたヒンジ機構１９は、ロータ側突起４３と、当該ロータ側突起４３と当接係合することでロータ１７からの回転力を受ける斜板側突起４４と、斜板側突起４４の先端と摺動可能に当接することで斜板１８に作用する軸方向荷重を受承するカム部４５とを備えている。そして、斜板側突起４４の側面４４ａの内部領域４４ｄには穴４６が形成されている。
【選択図】　図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば車両用空調装置に用いられるピストン式の容量可変型圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
斜板式の車載用容量可変型圧縮機は、斜板が収容される駆動室内の圧力を変化させることにより、ピストンに作用する圧縮室内のガス圧との釣合いによって斜板の傾斜角を変化させ、ピストンのストロークを変える構成となっている。斜板は駆動軸に対して傾動可能にかつ軸方向に摺動可能に支持されていて、駆動軸に固着されたロータからヒンジ機構を介して回転される。ヒンジ機構はロータの回転を斜板に伝達するトルク伝達と、斜板の傾動変位の案内とを同時に受け持つものであり、ロータと斜板との対向面間に設けられている。
【０００３】
ヒンジ機構としては、例えば特開２００１−２９５７５５号公報に開示されているように、ガイドピンを用いた構造のものが知られている。しかし、ガイドピンを用いたヒンジ機構においては部品点数が増加し、コストが増加するといった問題点があり、例えば特開平９−２０３３７７号公報に開示されているような簡素な構成のヒンジ機構が注目されるようになってきた。
【０００４】
前記ヒンジ機構は、ロータにおいて斜板側に向かって突設されたロータ側突起と、斜板側においてロータ側に向かって突設された斜板側突起と、ロータ側突起の基部に形成されたカム面とを備えている。ロータ側突起と斜板側突起とは駆動軸の回転方向側で当接係合されており、従って、ロータからの回転力がヒンジ機構を介して斜板に伝達される。斜板側突起の先端はカム面に摺動可能に当接されており、従って圧縮荷重に起因して斜板に作用する軸方向荷重は、斜板側突起を介してカム面で受承される。また、斜板側突起と軸対称となる位置には回転安定性を維持するようにバランスウェイトが形成されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、前記のような簡素な構成のヒンジ機構を備えた圧縮機では、斜板に突設された斜板側突起にある程度の剛性や質量が必要となる。そのため、斜板側突起の質量に釣り合うだけの質量がバランスウェイト部にも必要となる。ところがバランスウェイト部においては、必要とされる質量を確保しつつ必要最小限の形状で形成されているため、これ以上ウェイトを付加するスペースは残されていない。よって、斜板側突起と釣り合うだけのウェイトを確保することができない。
【０００６】
また、斜板の回転によって生じるモーメントは、斜板における揺動軸を含むとともに駆動軸の軸心に直交する平面と、該軸心との交点を原点とし、前記軸心と一致する軸を有した直角座標系（ｘ，ｙ，ｚ）におけるｘｙ平面及びｙｚ平面に対する斜板の慣性乗積Ｉｘｙと、駆動軸の角速度の二乗を掛け合わせたものになる（例えば、特開平７−２９３４２９号公報）。慣性乗積Ｉｘｙは、Ｉｘｙ＝∫ｘｙｄｍで表される。（ｘ軸、ｙ軸およびｚ軸の位置関係については図４参照）従って、斜板のヒンジ機構部の質量が大きいと、高速回転時にその影響が大きくなり、クランク圧Ｐｃを高めて斜板の傾斜角度を小さくするように制御する際、可変に必要なクランク圧Ｐｃが高くなる。その結果、ハンチングが発生し易くなったりする。また、圧縮機への動力伝達をクラッチレスタイプとした場合は、オフ運転時、即ち最小容量運転時の動力消費が増加するという問題があった。
【０００７】
本発明は、コスト低減が可能な簡素な構成のヒンジ機構を採用した場合においても、斜板側突起に必要とされる強度を確保しつつ斜板の軽量化を行い、オフ運転時の動力消費を減少する容量可変型圧縮機を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
そこで、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、容量可変型圧縮機において、ヒンジ機構はロータにおいてカムプレート側に向かって延在されたロータ側壁部と、カムプレートにおいてロータ側に向かって延在されるとともに、ロータ側壁部と当接係合することでロータからの回転力を受けるカムプレート側壁部と、ロータ側壁部及びカムプレート側壁部の一方の基部に設けられ、他方の壁部の先端と摺動可能に当接することでカムプレートに作用する軸方向荷重を受承する軸方向荷重受承部とによって構成されている。カムプレートが最小傾斜角度状態にあるときにカムプレートの慣性乗積をほぼ０にするとともに、カムプレート側壁部の内部領域に穴又は凹部を形成したことを要旨とする。
【０００９】
この発明によれば、簡素な構成のヒンジ機構を採用し、カムプレートのカムプレート側壁部の内部領域に穴又は凹部を形成することによってカムプレートの軽量化が可能となり、容量可変型圧縮機の小型化につながる。
【００１０】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記カムプレートが最小傾斜角度状態から傾斜角度増大方向へ復帰するための復帰バネが設けられていることを要旨とする。
【００１１】
この発明によれば、カムプレートが最小傾斜角度状態にある状態でカムプレートの慣性乗積を０に近づけ、カムプレートの傾斜角度を増加させる方向へのモーメントが小さくなったとしても、復帰バネによってカムプレートの傾斜角度増大方向への復帰が確実に行える。
【００１２】
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、前記ロータ側壁部に穴又は凹部が形成されていることを要旨とする。
【００１３】
この発明によれば、ロータ側壁部の質量を軽くすることができ、圧縮機全体の軽量化につながる。
【００１４】
請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の発明において、前記駆動軸は、クラッチレス方式で外部駆動源と作動連結されていることを要旨とする。
【００１５】
このように、本発明の容量可変型圧縮機をクラッチレス化した場合には、空調システムオフ時において、カムプレートが最小傾斜角度状態になり吐出容量を０又は最小とすることができ、無駄な動力の消費を極力回避することができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明を車両用空調システムに用いられる容量可変型圧縮機に具体化した一実施形態を説明する。
【００１７】
（容量可変型圧縮機）
容量可変型圧縮機（以下単に圧縮機とする）の基本構成を図１に示す。圧縮機は、シリンダブロック１１と、その前端に接合されるフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端に弁・ポート形成体１３を介して接合されるリヤハウジング１４とを備えている。なお、図面の左方を圧縮機の前方とし、右方を後方とする。
【００１８】
前記シリンダブロック１１とフロントハウジング１２との間にはクランク室１５が区画形成されている。そして、該クランク室１５を挿通するようにして、駆動軸１６が回転可能に配設されている。又、フロントハウジング１２の前端円筒部には、ボールベアリング３６を介してプーリ３７が回転可能に支持されている。プーリ３７は、フロントハウジング１２から突出した駆動軸１６の前端部に連結されている。プーリ３７の外周にはベルト３８が巻き掛けられており、このベルト３８を介して当該圧縮機は外部駆動源としての車両エンジン３９に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介することなく作動連結されている。なお、このようにクラッチ機構を介在させることなく外部駆動源から駆動軸１６に直線的に動力を伝達するタイプの圧縮機をクラッチレスタイプと呼ぶ。
【００１９】
前記クランク室１５において駆動軸１６には、ロータ１７が一体回転可能に固定されている。クランク室１５内には、カムプレートとしての斜板１８が収容されている。斜板の中央部に設けられた挿通孔２０には駆動軸１６が挿通されており、斜板１８は駆動軸１６にスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。ロータ１７と斜板１８との間にはヒンジ機構１９が介在されている。斜板１８は、ヒンジ機構１９を介したロータ１７との間でのヒンジ連結、及び挿通孔２０を介した駆動軸１６の支持により、ロータ１７及び駆動軸１６との同期回転可能であるとともに、駆動軸１６の軸線Ｌ方向へスライド移動可能となっている。
【００２０】
複数のシリンダボア２２は、前記シリンダブロック１１において駆動軸１６の軸線Ｌ周りに等角度間隔で貫通形成されている。片頭型のピストン２３は、各シリンダボア２２に往復動可能に収容されている。シリンダボア２２の前後開口は、弁・ポート形成体１３の前端面１３ａ及びピストン２３によって閉塞されており、このシリンダボア２２内にはピストン２３の往復運動に応じて体積変化する圧縮室２４が区画されている。各ピストン２３は、それぞれ半球状をなす一対のシュー２５を介して斜板１８の外周部に係留されている。従って、駆動軸１６の回転にともなう斜板１８の回転運動が、シュー２５を介してピストン２３の往復直線運動に変換される。
【００２１】
前記弁・ポート形成体１３とリヤハウジング１４との間には、吸入室２６及び吐出室２７がそれぞれ区画形成されている。そして、吸入室２６の冷媒ガスは、各ピストン２３の上死点位置から下死点側への移動により、弁・ポート形成体１３に形成された吸入ポート２８及び吸入弁２９を介して圧縮室２４に吸入される。圧縮室２４に吸入された冷媒ガスは、ピストン２３の下死点位置から上死点側への移動により所定の圧力にまで圧縮され、弁・ポート形成体１３に形成された吐出ポート３０及び吐出弁３１を介して吐出室２７に吐出される。
【００２２】
図１に示すように、シリンダブロック１１、弁・ポート形成体１３及びリヤハウジング１４には、抽気通路３２及び給気通路３３並びに制御弁２１が設けられている。抽気通路３２はクランク室１５と吸入室２６とを接続する。給気通路３３は吐出室２７とクランク室１５とを接続し、その途中に電磁弁よりなる制御弁２１が配設されている。
【００２３】
前記制御弁２１の開度を調節することで、給気通路３３を介したクランク室１５への高圧な吐出ガスの導入量と抽気通路３２を介したクランク室１５からのガス導入量とのバランスが制御され、クランク室１５の内圧が決定される。クランク室１５の内圧の変更に応じてクランク室１５の内圧と圧縮室２４の内圧との差が変更され、斜板１８の傾斜角度（軸線Ｌと直交する平面との間でなす角度）が変更される結果、ピストン２３のストローク、すなわち圧縮機の吐出容量が調整される。
【００２４】
例えば、前記クランク室１５の内圧が低下されると、斜板１８の傾斜角度が復帰バネ３４に屈して増大し、従って、ピストン２３のストロークが増大して圧縮機の吐出容量が増大される。斜板１８の最大傾斜角度は、斜板１８の前面に設けられた、最大傾角規定部を兼ねるバランスウェイト１８ａが、ロータ１７の後面に当接することによって規定される（図１の状態）。
【００２５】
逆に、前記クランク室１５の内圧が上昇されると、斜板１８の傾斜角度が傾角減少バネ３５に屈して減少し、従って、ピストン２３のストロークが減少して圧縮機の吐出容量が減少される。斜板１８の最小傾斜角度は、サークリップ３４ａと復帰バネ３４によって規定される。
【００２６】
次に、斜板１８と駆動軸１６とが直交するときを斜板の傾斜角度が０°とする。斜板１８の上端がシリンダブロック１１側に傾倒する方向を正の方向（傾斜角度増大方向）とし、それとは反対の方向を負の方向（傾角減少方向）とする。最小傾斜角度は、極小の正の値、０°又は０°を超えた負の値のいずれに設定されてもよい。本実施形態では、最小傾斜角度はほぼ０°に設定されている。
【００２７】
なお、車両エンジン３９が停止して圧縮機が完全に停止した状態では、傾角減少バネ３２も復帰バネ３３も共に斜板１８に当接する。このときの斜板傾斜角度は、両バネ３２，３３の付勢力の釣合いによって決定される。
【００２８】
（ヒンジ機構）
次に図１〜図３に示すように、前記ロータ１７の後面において、斜板１８の上死点対応位置（上死点位置にあるピストン２３のシュー２５の中心点）ＴＤＣと対向する位置には、係合溝４１が形成されている。係合溝４１は、ロータ１７の後面においてその回転力方向前後の位置に、斜板１８側に向かって一体に突設された二つのロータ側壁部としてのロータ側突起４３に挟まれることによって形成されている領域のことである。前記斜板１８の前面において係合溝４１と対向する部分には、駆動軸１６の回転方向において上死点位置ＴＤＣを跨いだ前後の対称位置に、二つのカムプレート側壁部としての斜板側突起４４がロータ１７に向かって突設されている。二つの斜板側突起４４は、その先端側が係合溝４１内にそれぞれ入り込んでいる。二つの斜板側突起４４は、それぞれ他方の斜板側突起４４とは反対側に向かう側面４４ａを以って、係合溝４１の内面を構成するロータ側突起４３の側面４３ａに対して、それぞれ平面的に当接係合されている。従って、前記ロータ１７の回転力は、一方のロータ側突起４３（側面４３ａ）及び一方の斜板側突起４４（側面４４ａ）を介して斜板１８に伝達される。
【００２９】
なお、本実施形態の圧縮機は、汎用性を高めるために、それが搭載される車両のエンジンの回転方向が何れであっても、言い換えれば駆動軸１６の回転方向が何れであって好適に対応できるように、ヒンジ機構１９が、駆動軸１６の回転方向において上死点対応位置ＴＤＣを跨いだ前後の対称形状に構成されている。
【００３０】
前記係合溝４１内において二つのロータ側突起４３の基部には、軸方向荷重受承部としてのカム部４５がそれぞれ膨出形成されている。二つのカム部４５において斜板１８に向かう後端面には、駆動軸１６の軸線Ｌに近づくほど後方側に傾斜するカム面４５ａが形成されている。二つの斜板側突起４４の先端は凸曲面の円弧面４４ｂが形成されており、二つの斜板側突起４４の先端は円弧面４４ｂを以って、対応するカム部４５のカム面４５ａに対して摺動可能に当接されている。従って、圧縮荷重等に起因して斜板１８に作用する軸方向荷重は、斜板側突起４４の円弧面４４ｂを介してカム部４５のカム面４５ａで受承される。
【００３１】
そして、例えば、前記圧縮機が吐出容量を増大する場合、ヒンジ機構１９は、斜板側突起４４の先端部が、その円弧面４４ｂの中心軸線Ｓを中心として図１の時計回り方向に回動されると同時に、カム部４５のカム面４５ａ上を駆動軸１６から離間する方向へ移動されることで、斜板１８の傾斜角度の増大を案内する。逆に、圧縮機が吐出容量を減少する場合、ヒンジ機構１９は、斜板側突起４４の先端部が、その円弧面４４ｂの中心軸線Ｓを中心として図１の反時計回り方向に回動されると同時に、カム部４５のカム面４５ａ上を駆動軸１６に近接する方向へ移動されることで、斜板１８の傾斜角度の減少を案内する。
【００３２】
（本実施形態の特徴点）
図１〜図３に示すように、前記二つの斜板側突起４４は、側面４４ａ、円弧面４４ｂ及び外周面４４ｃとで構成され、二つの斜板側突起４４の側面４４ａには穴４６が貫通形成されている。斜板１８が傾斜角度を変化させる際、斜板側突起４４の外周面４４ｃには曲げ応力が働く。また斜板側突起４４の円弧面４４ｂはカム部４５のカム面４５ａと摺動する。よって、穴４６は斜板側突起４４の側面４４ａの内部領域４４ｄ、即ち円弧面４４ｂと外周面４４ｃを除いた部分に設ける。内部領域４４ｄとは、斜板側突起４４の側面４４ａにおいて、円弧面４４ｂと外周面４４ｃを除いた部分とする。（図４において斜線表示で示す領域である）
二つの斜板側突起４４を含む斜板１８の形状は、特開平７−２９３４２９号公報に開示された物と同様に、斜板１８における揺動軸を含むとともに駆動軸１６の軸心に直交する平面と、軸心との交点を原点とし、軸心と一致する軸を有した斜板１８の軸を有した直角座標系（ｘ，ｙ，ｚ）におけるｘｚ平面ｙｚ平面に対する斜板１８の慣性乗積Ｉｘｙが、斜板１８の傾斜角度が０°の状態でほぼ０になるように設定されている。なお、慣性乗積Ｉｘｙがほぼ０とは、本実施形態においては、例えば容量２００ｃｃ以下の圧縮機であれば０〜１０ｋｇ・ｍｍ^２の範囲内にあることをいう。
【００３３】
斜板１８には、吸入行程及び圧縮行程にある全てのシリンダボア２２の内圧とクランク室１５（クランク圧Ｐｃ）との相互関係に基づいて発生するモーメントと、斜板１８の回転時の遠心力に起因する回転運動のモーメントと、傾角減少バネ２６と復帰バネ３４との付勢作用バランスに基づくバネ力によるモーメント等が作用し、そのバランスに基づいて斜板１８の傾斜角度が決定される。
【００３４】
図４に示すように、前記回転運動のモーメントは、斜板１８における揺動軸Ｋを含むとともに駆動軸１６の軸心に直交する平面と、該軸心との交点を原点Ｏとし、前記軸心と一致する軸を有した直角座標系（ｘ，ｙ，ｚ）におけるｘｚ平面及びｙｚ平面に対する斜板１８の慣性乗積Ｉｘｙと、駆動軸１６の角速度ωの二乗を掛け合わせたものになる。
【００３５】
直角座標系のｙ軸は駆動軸１６の軸心と一致し、ｚ軸は揺動軸Ｋと平行で、ｘ軸はｙ軸及びｚ軸に直交する。ｘ軸は上死点側を正とし、ｙ軸はフロント側を正とすると、慣性乗積はＩｘｙ＝∫ｘｙｄｍで表される。ここでｄｍは斜板１８全体の徴小質量である。従って、ピストン３４の径、数、位置等が同じで、斜板１８の径も同じで、回転速度（角速度ω）が同じ場合でも、斜板側突起４４の斜板１８を含む平面（ｘｚ平面）からの距離により前記回転運動のモーメントが異なる。
【００３６】
最小傾斜角度付近における前記回転運動のモーメントは、斜板１８の傾斜角度が大きくなる方向へ作用する。従って、慣性乗積Ｉｘｙが大きいと、高速回転時にその影響が大きくなり、クランク圧Ｐｃを高めて斜板１８の傾斜角度を小さくするように制御する際、可変に必要なクランク圧Ｐｃが高くなる。そして、斜板側突起４４の質量が同じ場合でも、ｘｙ平面からの距離が大きい部分の質量、即ち斜板側突起４４の円弧面４４ｂ側の質量が大きい方ほど慣性乗積Ｉｘｙが大きくなる。なお、回転運動のモーメントは、斜板１８の回転時の遠心力に起因するものであるため、斜板１８の停止時や低速回転時にはほとんど作用しない。
【００３７】
この実施の形態では穴４６は斜板側突起４４の側面４４ａにおいて、基端部（斜板側）よりも円弧面４４ｂに近い部分に設けられている。そのため、斜板側突起４４の側面４４ａに穴４６が形成されていない従来のものに比較して慣性乗積Ｉｘｙを０に近づけることができ、斜板１８の回転に基づくモーメントを従来のモーメントより小さくできる。これにより、斜板１８の傾斜角度を変更するのに必要なクランク圧Ｐｃが低くなる。傾斜角度を変更するのに必要なクランク圧Ｐｃが高い場合は、所望の傾斜角度に調整しても圧縮負荷の少しの変動で傾斜角度がずれ易くなり、ハンチングが発生し易いが、前記必要なクランク圧Ｐｃが低くなることによりハンチングが発生し難くなる。
【００３８】
本件の容量可変型圧縮機によれば、復帰バネ３４を用いたことで、最小傾斜角度を、圧縮反力による復帰が不確実になるほど小さな正の角度から０°以下の負の角度領域までのいずれかの値に設定することができる。このため、オフ運転時には、従来復帰が不確実とされていた極小容量での運転が可能となり、オフ時の動力消費を従来よりも大幅に低減することができる。又、斜板の角度復帰が必要な場合には、制御弁２１の強制閉弁に呼応してクランク圧Ｐｃを迅速に低下させ、復帰バネ３４等のバネ力による傾斜角度増大モーメントを相対的に大きくして傾角復帰を確実に達成することができる。又、本件の斜板式圧縮機によれば、従来の容量可変型圧縮機におけるような最小傾斜角度設定の困難さからも開放されることになる。
【００３９】
本実施形態では、以下のような効果を得ることができる。
【００４０】
（１）　本実施形態の斜板式圧縮機では、冷房動作の停止時における斜板１８の傾斜角度がほぼ０°となるにもかかわらず、復帰バネ３４の配設および斜板１８の慣性乗積の最適設定等により、冷房動作の再開時には斜板１８の角度を傾斜角度増大方向に確実に復帰させることができる。
【００４１】
（２）　　斜板１８の傾斜角度ほぼ０°からの角度復帰を、回転運動のモーメントと復帰バネ３４等のバネ力によるモーメントとの協働作用によるものとしたので、高回転時の吐出圧と吸入圧との差圧が小さくなるという利点がある。本発明とは異なり、仮に復帰バネ３４を設けない圧縮機とした場合、ほぼ０°からの角度復帰を主として回転運動のモーメントに依存する設計を採用することも可能ではある。しかし、その場合には、斜板１８の回転速度が車両エンジン３９のアイドリング回転数相当の最低回転速度のときでも斜板１８の角度復帰が可能となるようにその慣性乗積を大きめに設定する必要がある。このようにすると高速回転時の前記差圧が大きくなり、動力の増大といった不都合が生じる。これに対し本発明によれば、斜板１８の傾斜角度ほぼ０°からの角度復帰を回転運動のモーメントに依存せず、復帰バネ３４等のバネ力によるモーメントとの協働作用によるものとしているので、慣性乗積を小さめに設定できる。よって、高速回転時の差圧が小さくなり、動力を低減することができる。
【００４２】
（３）　斜板側突起４４の側面４４ａ（内部領域４４ｄ）に穴４６が形成されているため、駆動軸１６との一体回転に伴う回転運動のモーメントに影響を与える斜板１８の慣性乗積がほぼ０に近づく。その結果、高速回転時において容量の変更に必要なクランク圧Ｐｃを低くできるとともに、ハンチングの発生を抑制できる。また、クラッチレスタイプにおいて、オフ運転時の斜板１８の傾斜角度がほぼ０°になり動力消費を減少することができる。
【００４３】
（４）　斜板側突起４４の側面４４ａ（内部領域４４ｄ）に穴４６を形成する際、慣性乗積の値に影響が大きい斜板側突起４４の先端（円弧面４４ｂ）に近い部分に形成したため、同じ重量で斜板側突起４４の基端側（斜板１８側）に穴を形成するのに比較して効果が大きくなる。
【００４４】
（５）　斜板１８の傾斜角度変化時に生じる曲げ応力の影響を受けない部分、すなわち斜板側突起４４の側面４４ａの内部領域４４ｄに穴４６を設けたため、斜板側突起４４の強度は保持される。
【００４５】
（６）　斜板側突起４４の側面４４ａ（内部領域４４ｄ）に穴４６を設けることにより斜板１８の軽量化になる。従って、斜板側突起４４の質量と釣り合うためにバランスウェイト１８ａに余分なウェイトを付加する必要がなくなる。また、圧縮機全体の軽量化につながる。
【００４６】
なお、本発明の前記実施形態は以下のような別形態にして変更実施することも可能である。
【００４７】
○　前記実施形態では、斜板側突起４４の側面４４ａ（内部領域４４ｄ）に形成されていたのは穴４６であったが、図５に示すように斜板側突起４４の側面４４ａ（内部領域４４ｄ）に凹部４７を形成してもよい。このように構成しても、穴４６を形成したのと同様の効果を得ることができる。
【００４８】
○　図６及び図７に示すように、斜板側突起４４の側面４４ａ（内部領域４４ｄ）とロータ側突起４３の側面４３ａとのそれぞれに穴４６，４８を形成してもよい。この場合、斜板側突起４４の側面４４ａに形成された穴４６により慣性乗積を調整できるとともに、斜板側突起４４の側面４４ａ（内部領域４４ｄ）に形成された穴４６とロータ側突起４３の側面４３ａに形成された穴４８とによってヒンジ機構１９の軽量化ができる。また、穴の代わりに凹部をそれぞれに用いてもよいし、穴と凹部を組み合わせてもよい。
【００４９】
○　図８に示すように斜板側突起４４の円弧面４４ｂとカム部４５のカム面４５ａとの間にスライダ４９を介在させてもよい。このように構成すれば相互の接触形態を面接触に変換しうるので、カム部４５のカム面４５ａ及び斜板側突起４４の円弧面４４ｂの摩耗軽減に貢献される。
【００５０】
○　前記実施形態では、穴４６又は凹部４７は側面４４ａの内部領域４４ｄの一部に形成していたが、内部領域４４ｄ全体に形成してもよい。例えば、図９に示すように穴５０を内部領域４４ｄに形成する。この場合、斜板側突起４４をより軽量化することが可能となる。
【００５１】
○　本発明を、両頭型のピストンを備えた容量可変型圧縮機において具体化すること。
【００５２】
○　本発明を、カムプレートたる揺動板を備えた、ワッブルタイプの容量可変型圧縮機において具体化すること。
【００５３】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明の容量可変型圧縮機によれば、コスト低減が可能な簡素な構成のヒンジ機構を採用した場合においても、斜板側突起に必要とされる強度を確保しつつ斜板の軽量化を行い、オフ運転時の動力消費を減少する容量可変型圧縮機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】容量可変型圧縮機の断面図。
【図２】ヒンジ機構の側面図。
【図３】ヒンジ機構の平面図。
【図４】作用を説明する斜板の模式断面図。
【図５】別例のヒンジ機構の平面図。
【図６】別例のヒンジ機構の平面図。
【図７】図６に示す別例のヒンジ機構の側面図。
【図８】別例のヒンジ機構の断面拡大図。
【図９】別例のヒンジ機構の側面図。
【符号の説明】
１１…ハウジングを構成するシリンダブロック、１２…同じくフロントハウジング、１４…同じくリヤハウジング、１６…駆動軸、１７…ロータ、１８…カムプレートとしての斜板、１９…ヒンジ機構、２２…シリンダボア、２３…ピストン、３４…復帰バネ、３９…車両エンジン（外部駆動源）、４３…ロータ側壁部としてのロータ側突起、４３ａ…ロータ側突起の側面、４４…カムプレート側壁部としての斜板側突起部、４４ａ…斜板側突起の側面、４４ｂ…斜板側突起の先端たる円弧面、４４ｃ…斜板側突起の外周面、４４ｄ…側面の内部領域、４５…軸方向荷重受承部としてのカム部、４５ａ…カム面、４６…穴、４７…凹部、５０…穴。

Claims (4)

1. ハウジング内のシリンダボアにはピストンが収容され、ハウジングに回転可能に支持された駆動軸にはロータが一体回転可能に設けられ、駆動軸にはカムプレートがスライド移動可能でかつ傾動可能に支持され、ロータとカムプレートとの間にはヒンジ機構が介在され、駆動軸の回転運動がロータ、ヒンジ機構及びカムプレートを介してピストンの往復運動に変換されるとともに、カムプレートがヒンジ機構の案内によって駆動軸上を傾動しつつスライド移動されることで吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機であって、
   前記カムプレートが最小傾斜角度状態にあるときに該カムプレートの慣性乗積をほぼ０にする容量可変型圧縮機において、
   前記ヒンジ機構は、ロータにおいてカムプレート側に向かって延在されたロータ側壁部と、カムプレートにおいてロータ側に向かって延在されるとともに、ロータ側壁部と当接係合することでロータからの回転力を受けるカムプレート側壁部と、ロータ側壁部及びカムプレート側壁部の一方の基部に設けられ、他方の壁部の先端と摺動可能に当接することでカムプレートに作用する軸方向荷重を受承する軸方向荷重受承部とを備えており、
   前記カムプレート側壁部の内部領域に穴又は凹部を形成したことを特徴とする容量可変型圧縮機。
2. 前記カムプレートが最小傾斜角度状態から傾斜角度増大方向へ復帰するための復帰バネが設けられていることを特徴とする請求項１に記載の容量可変型圧縮機。
3. 前記ロータ側壁部に穴又は凹部が形成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の容量可変型圧縮機。
4. 前記駆動軸は、クラッチレス方式で外部駆動源と作動連結されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機。

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