JPH09104777A - 液化ガス用架橋塩化ビニル系樹脂発泡体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本質的に難燃性を呈し、耐冷熱衝撃性にすぐ
れ、また補強材を用いなくても機械的強度にすぐれ、極
低温液化ガス用断熱材として好適に使用しうる発泡体を
提供すること。 【解決手段】 塩化ビニル系樹脂を架橋させてなる架橋
塩化ビニル系樹脂を基材樹脂とする架橋塩化ビニル系樹
脂発泡体であって、長さ３４０ｍｍ、幅３４０ｍｍ、厚
さ５０ｍｍの発泡体の両面に長さ３４０ｍｍ、幅３４０
ｍｍ、厚さ１２ｍｍの合板を貼付した積層体を液体チッ
素中に１時間浸漬したのち、室温下、大気中に取り出
し、２時間放置する操作を３回繰り返したときに、前記
発泡体にクラックの発生が認められないことを特徴とす
る液化ガス用架橋塩化ビニル系樹脂発泡体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、液化ガス用架橋塩
化ビニル系樹脂発泡体に関する。さらに詳しくは、液化
天然ガス、液化石油ガス、液化アンモニアなどの極低温
液化ガス用断熱材などとして好適に使用しうる架橋塩化
ビニル系樹脂発泡体に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、液化天然ガス用貯蔵タンク、液化
天然ガス輸送用タンカーなどには、その断熱材として、
断熱性にすぐれていることから、硬質ポリウレタンフォ
ームが用いられている。

【０００３】前記硬質ポリウレタンフォームは、低温特
性に劣り、冷熱衝撃によってクラックを発生することが
あるため、通常、ガラス繊維などの補強材と積層して用
いられている。

【０００４】しかしながら、前記補強材が積層された硬
質ポリウレタンフォームは、前記補強材が用いられてい
ることにより、高価なものとなり、また硬質ポリウレタ
ンフォームは、本質的に可燃性を呈するものであるた
め、火災時の安全性の面で問題がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記従来技
術に鑑みてなされたものであり、本質的に難燃性を呈
し、耐冷熱衝撃性にすぐれ、液化ガス用、とくに極低温
液化ガス用断熱材として好適に使用しうる発泡体を提供
することを第１の目的とし、さらにガラス繊維などの補
強材を用いなくても機械的強度にすぐれた発泡体を提供
することを第２の目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、塩化ビニル系
樹脂を架橋させてなる架橋塩化ビニル系樹脂を基材樹脂
とする架橋塩化ビニル系樹脂発泡体であって、長さ３４
０ｍｍ、幅３４０ｍｍ、厚さ５０ｍｍの発泡体の両面に
長さ３４０ｍｍ、幅３４０ｍｍ、厚さ１２ｍｍの合板を
貼付した積層体を液体チッ素中に１時間浸漬したのち、
室温下、大気中に取り出し、２時間放置する操作を３回
繰り返したときに、前記発泡体にクラックの発生が認め
られないことを特徴とする液化ガス用架橋塩化ビニル系
樹脂発泡体に関する。

【０００７】

【発明の実施の形態】本発明の液化ガス用架橋塩化ビニ
ル系樹脂発泡体は、前記したように、塩化ビニル系樹脂
を架橋させてなる架橋塩化ビニル系樹脂を基材樹脂とす
る架橋塩化ビニル系樹脂発泡体であり、長さ３４０ｍ
ｍ、幅３４０ｍｍ、厚さ５０ｍｍの発泡体の両面に長さ
３４０ｍｍ、幅３４０ｍｍ、厚さ１２ｍｍの合板を貼付
した積層体を液体チッ素中に１時間浸漬したのち、室温
下、大気中に取り出し、２時間放置する操作を３回繰り
返したときに、前記発泡体にクラックの発生が認められ
ないことを特徴とするものである。

【０００８】本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体は、
前記構成要件を有することにより、たとえば液化天然ガ
ス、液化石油ガス、液化アンモニアなどのように、液化
温度がきわめて低い極低温液化ガス用断熱材として用い
たばあいであっても、使用中にこれらの極低温液化ガス
との接触による冷熱衝撃（サーマルショック）によって
クラックが発生しないという、すぐれた性能を呈する。

【０００９】さらに、本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発
泡体は、その基材樹脂として架橋塩化ビニル系樹脂が用
いられているので、本質的にすぐれた難燃性を有する。

【００１０】本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体の原
料としては、塩化ビニル系樹脂、イソシアネート、酸無
水物、発泡剤および必要により可塑剤を含有した発泡性
組成物が用いられる。

【００１１】本発明に用いられる塩化ビニル系樹脂は、
たとえば塩化ビニル単独重合体、塩化ビニル系樹脂−酢
酸ビニル共重合体などの塩化ビニル系樹脂を５０重量％
以上、好ましくは７０重量％以上含有する共重合体類を
はじめ、塩化ビニル系樹脂と相溶性を呈するブレンド樹
脂、たとえば塩素化塩化ビニル系樹脂、塩素化ポリエチ
レン、エチレン−酢酸ビニル共重合体などの少なくとも
１種を５０重量％未満、好ましくは３０重量％未満添加
した塩化ビニル系樹脂を含む概念のものである。前記塩
化ビニル系樹脂のなかでは、ペースト塩化ビニル系樹脂
は、いわゆるゾル状の流動性を有する発泡性組成物とす
ることができ、工業的に取扱いが便利なばあいがあるの
で、好適に使用しうるものである。ここで、ペースト塩
化ビニル系樹脂とは、数μｍ以下の粒子径をもつ真球状
の微細粉末で、いわゆる乳化重合法やミクロ懸濁重合法
により製造されるものであり、前記微細粉末はさらに径
の小さい多数の微粒子から構成される。

【００１２】前記塩化ビニル系樹脂の平均重合度（ＪＩ
Ｓ Ｋ−６７２１に規定の「塩化ビニル樹脂試験方法」
に準じて測定したときの値）は、２０００以上、好まし
くは２５００以上の高平均重合度であることが好まし
い。

【００１３】本発明においては、このように塩化ビニル
系樹脂として、従来一般に用いられている塩化ビニル系
樹脂の平均重合度（たとえば１０００程度以上）よりも
高い平均重合度を有する塩化ビニル系樹脂を用いる点
に、１つの特徴がある。かかる平均高重合度を有する塩
化ビニル系樹脂を用いたばあいには、えられる架橋塩化
ビニル系樹脂発泡体が冷熱衝撃を受けたときにクラック
が発生しがたくなるという利点がある。前記塩化ビニル
系樹脂の平均重合度は、工業的に生産しやすいという観
点から、４０００以下、なかんづく３５００以下である
ことが好ましい。

【００１４】前記塩化ビニル系樹脂の配合量は、通常発
泡性組成物に対して２０〜９０重量％、なかんづく４０
〜７０重量％であることが好ましい。かかる塩化ビニル
系樹脂の配合量が前記範囲よりも少ないばあいには、発
泡時に発泡体のセル膜が破れて良好な発泡体とならなく
なることがあり、また前記範囲よりも多いばあいには、
発泡体の密度が大きくなり、軽量断熱材としての価値が
失われる傾向がある。

【００１５】前記イソシアネートとしては、たとえばト
ルエンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタン
ジイソシアネート（ＭＤＩ）などがあげられ、これらの
イソシアネートは通常単独でまたは２種以上を混合して
用いられる。

【００１６】前記イソシアネートの配合量は、架橋効果
を向上させるために、塩化ビニル系樹脂１００重量部に
対して１５重量部以上、なかんづく２０重量部以上であ
ることが好ましく、また架橋反応に長時間を要しないよ
うにするために、塩化ビニル系樹脂１００重量部に対し
て７０重量部以下、なかんづく６０重量部以下であるこ
とが好ましい。

【００１７】なお、前記イソシアネートは、酸無水物お
よび水を共存させることにより反応し、架橋が進行する
と同時に炭酸ガスが発生するので、該炭酸ガスを発泡剤
として利用することができる。

【００１８】前記酸無水物としては、たとえば無水フタ
ル酸、無水マレイン酸などがあげられ、これらの酸無水
物は単独でまたは２種以上を混合して用いられる。な
お、酸無水物は、イソシアネートとは直接反応しないた
め、発泡性組成物を発泡させて１次発泡体を作製し、え
られた１次発泡体に水を接触させて酸無水物をジカルボ
ン酸とし、これとイソシアネートとを反応させて２次発
泡させると同時に架橋反応を進行せしめるのがよい。

【００１９】前記酸無水物の配合量は、通常イソシアネ
ートのイソシアネート基１当量に対して酸無水物に水を
反応させたときに生成するカルボキシル基０．５〜１．
５当量、とくに好ましくは１当量となるように調整する
ことが望ましい。かかる配合量が前記範囲をこえるばあ
いおよび前記範囲よりも少ないばあいのいずれのばあい
にも未反応物が残存し、えられる発泡体の各種物性を低
下させる傾向がある。

【００２０】前記発泡性組成物には、必要により、たと
えばヒドラジカルボンアミド、タルクなどの造核剤を配
合することができる。このばあい、前記造核剤の配合量
は、セルの微細化効果を向上させるために、前記塩化ビ
ニル系樹脂１００重量部に対して０．１重量部以上、な
かんづく０．２重量部以上とすることが好ましく、また
あまり多量に配合してもセルの微細化効果がさほど向上
しないので、前記塩化ビニル系樹脂１００重量部に対し
て６重量部以下、なかんづく２重量部以下とすることが
好ましい。

【００２１】なお、これらの造核剤のなかでは、ヒドラ
ジカルボンアミドは、その配合量がたとえば塩化ビニル
系樹脂１００重量部に対して０．５重量部と、きわめて
少量で用いたばあいであっても、えられる発泡体のセル
径は、ヒドラジカルボンアミドを添加しないばあいと対
比して大幅に、たとえば約５０％以上も小さくなるの
で、本発明において好ましいものである。

【００２２】なお、本発明においては、前記造核剤に加
えて、整泡剤を発泡性組成物に配合したばあいには、よ
り一層セルの微細化を図ることができる。このような整
泡剤としては、たとえばアゾビスイソブチロニトリル、
アゾジカルボンアミドなどがあげられ、これらの整泡剤
は通常単独でまたは２種以上を混合して用いられる。

【００２３】前記整泡剤の配合量は、充分な整泡作用を
発現せしめるためには、前記塩化ビニル系樹脂１００重
量部に対して０．２重量部以上、なかんづく１重量部以
上とすることが好ましいが、あまりにもその配合量が多
すぎるばあいには、製品のコスト高につながるため、前
記塩化ビニル系樹脂１００重量部に対して１０重量部以
下、なかんづく６重量部以下とすることが好ましい。

【００２４】本発明に用いられる発泡剤としては、蒸発
型発泡剤および分解型発泡剤があげられる。

【００２５】前記蒸発型発泡剤としては、たとえば非特
定フロン、ペンタン、ヘキサンなどの炭化水素類などが
あげられ、これらの発泡剤は単独でまたは２種以上を混
合して用いられる。これらの蒸発型発泡剤のなかでは、
とくに、たとえば１，１−ジクロロ−１−フルオロエタ
ン（フロン１４１ｂ）（沸点３２．１℃）、２，２−ジ
クロロ−１，１，１−トリフルオロエタン（フロン−１
２３）（沸点２７．６℃）などの沸点が２０℃以上、好
ましくは２５℃以上の非特定フロンは、えられる架橋塩
化ビニル系樹脂発泡体が冷熱衝撃を受けたときにクラッ
クが発生することを防止する効果にすぐれたものである
ので、好適に使用しうるものである。

【００２６】前記分解型発泡剤としては、たとえばジア
ゾアミノベンゼン、Ｎ，Ｎ´−ジニトロソペンタメチレ
ンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジドなど
があげられ、これらの発泡剤は単独でまたは２種以上を
混合して用いられる。

【００２７】前記発泡剤の配合量は、イソシアネートと
酸無水物の配合量、所望する発泡倍率や発泡剤の種類な
どによって異なるので一概には決定することができない
が、通常、前記塩化ビニル系樹脂１００重量部に対して
１重量部以上、なかんづく２重量部以上とすることが好
ましく、発泡時にセル膜に破断が生じないようにするた
めに、前記塩化ビニル系樹脂１００重量部に対して５０
重量部以下、なかんづく４０重量部以下とすることが好
ましい。

【００２８】なお、前記発泡剤は、必要に応じてたとえ
ば尿素系の発泡助剤などと組合せて用いられうる。

【００２９】本発明において、必要に応じて用いられる
可塑剤としては、たとえばリン酸トリクレジル、フタル
酸２−エチルヘキシル、アジピン酸ジオクチル、フタル
酸ジイソブチル、アジピン酸ジイソデシル、アゼライン
酸ジオクチルなどの凝固点が−３０℃以下の耐寒性可塑
剤などがあげられる。これらの可塑剤は、単独でまたは
２種以上を混合して用いられる。前記耐寒性可塑剤は、
架橋塩化ビニル系樹脂発泡体が冷熱衝撃を受けたとき
に、該発泡体に伸びを付与し、クラックを発生しがたく
する性質を有するものと考えられる。

【００３０】前記可塑剤は必ずしも必須ではないが、そ
の配合量は、えられる発泡体が充分な機械的強度を有す
るようにするために、前記塩化ビニル系樹脂１００重量
部に対して４０重量部以下、なかんづく３０重量部以下
であることが好ましく、また該可塑剤を配合することに
よる効果、すなわちえられる発泡体に延伸性および耐冷
熱衝撃性が充分に発現されるようにするために、前記塩
化ビニル系樹脂１００重量部に対して２〜３重量部以上
配合するのがより好ましい。

【００３１】また、前記発泡性組成物には、必要によ
り、さらに、たとえば安定剤、無機充填剤（増量剤）、
顔料などを適量配合することができる。

【００３２】前記安定剤としては、塩化ビニル系樹脂の
分解劣化を阻止する能力を有するものであればとくに限
定はない。かかる安定剤の具体例としては、たとえば二
塩基性ステアリン酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、三塩基性
硫酸鉛やステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、
亜リン酸鉛、フェニルインドールなどがあげられ、これ
らの安定剤は単独でまたは２種以上を混合して用いられ
る。

【００３３】前記無機充填剤には繊維状物と粒状物があ
る。前記繊維状物の代表例としては、たとえば岩綿、ガ
ラス繊維、セラミックファイバーなどがあげられる。ま
た、前記粒状物の代表例としては、たとえばタルク、炭
酸カルシウム、シラスバルーンなどがあげられる。

【００３４】前記顔料は、えられる発泡体を所望の色に
着色するためのものであり、炭酸カルシウムなどのよう
に無機充填剤としての役割を兼備させることができる白
色顔料のほか、たとえばベンジジンオレンジ、ベンジジ
ンエローなどがあげられる。

【００３５】なお、本発明においては、さらにたとえば
各種酸化防止剤、紫外線吸収剤をはじめ、三級アミン、
アルキルスルホン酸塩などの帯電防止剤などの通常プラ
スチックの添加剤として用いられているものを発泡性組
成物に適宜配合することができる。

【００３６】前記発泡性組成物は、金型内に充填する前
に、たとえば双腕ニーダーなどの混練機を用いて充分に
混練し、均一な組成のゾル状物としておくことが好まし
い。なお、混練時の温度についてはとくに限定はなく、
通常室温であればよい。

【００３７】つぎに調製された発泡性組成物をたとえば
アルミニウム合金などからなる金型内に充填し、金型を
たとえば油圧駆動型の多段式ホットプレス機などにセッ
トし、加圧下で該発泡性組成物を加熱する。

【００３８】加圧および加熱条件は、該発泡性組成物の
構成成分により異なるが、発泡性組成物に応じた適当な
温度、たとえば１５０〜２００℃および圧力１００〜３
００ｋｇ／ｃｍ²・Ｇが選定される。なお、温度が前記
範囲に達したら、１０〜６０分間程度その状態を維持す
るのが好ましい。そののち、金型を加圧したままの状態
でプレス機の加圧加熱板温度を水などの冷却媒体を用い
て室温まで降下させ、金型を型開きすることにより、１
次発泡体がえられる。

【００３９】つぎに、えられた１次発泡体を熱水や水蒸
気と接触させ、架橋反応を進行させると同時に、生成し
た炭酸ガスにより、２次発泡させることにより、本発明
の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体がえられる。

【００４０】本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体のＩ
ＳＯ １９２６に規定の引張り強さとして、液体チッ素
中における引っ張り強さ（Ｔ_A）および室温を有する大
気中における引張り強さ（Ｔ_B）にもとづいて、式：
［Ｔ_A／Ｔ_B］×１００にしたがって求められる引張り強
さ維持率は、冷熱衝撃を受けたばあいであっても、クラ
ックなどが生じないようにするために、７５％以上、好
ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上であ
ることが望ましい。とくに、液体チッ素中における引張
り強さ（Ｔ_A）が０．７５ＭＰａ以上、なかんづく０．
８０ＭＰａ以上であることが、冷熱衝撃でクラックが発
生しがたくなるので、好ましい。

【００４１】また、本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発泡
体の密度（ＩＳＯ Ｒ８４５に準拠）は、必要な機械的
強度を維持させるために、３０ｋｇ／ｍ³以上、好まし
くは４０ｋｇ／ｍ³以上であることが望ましく、また製
造コストの面から２００ｋｇ／ｍ³以下、好ましくは１
５０ｋｇ／ｍ³以下、より好ましくは１２５ｋｇ／ｍ^３
以下、さらに好ましくは１００ｋｇ／ｍ^３以下であるこ
とが望ましい。

【００４２】また、本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発泡
体の熱伝導率（ＡＳＴＭ Ｃ１７７に準拠）は、２０℃
で０．０３０ｋｃａｌ／ｍｈ℃以下、好ましくは０．０
２８ｋｃａｌ／ｍｈ℃以下、さらに好ましくは０．０２
５ｋｃａｌ／ｍｈ℃以下であることが望ましい。

【００４３】かくしてえられる本発明の架橋塩化ビニル
系樹脂発泡体は、長さ３４０ｍｍ、幅３４０ｍｍ、厚さ
５０ｍｍの発泡体とし、その両面に長さ３４０ｍｍ、幅
３４０ｍｍ、厚さ１２ｍｍの合板を貼付して積層体と
し、該積層体を液体チッ素中に１時間浸漬したのち、室
温下、大気中に取り出し、２時間放置する操作を３回繰
り返したときに、前記発泡体にクラックの発生が認めら
れないという構成を有するので、たとえば液化天然ガ
ス、液化石油ガス、液化アンモニアなどのように、液化
温度がきわめて低い極低温液化ガス用断熱材として用い
たばあいであっても、使用中にこれらの極低温液化ガス
との接触による冷熱衝撃（サーマルショック）によって
クラックが発生しないという、すぐれた性能を有する。

【００４４】

【実施例】つぎに本発明の極低温液化ガス用架橋塩化ビ
ニル系樹脂発泡体を実施例にもとづいてさらに詳細に説
明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるもの
ではない。

【００４５】実施例１〜８および比較例１〜２ 表１に示す組成となるように原料を調整し、総量が５０
ｋｇとなるように計量したのち、有効容量が５０リット
ルの双腕ニーダーで室温下で４５分間混練して発泡性組
成物をえた。

【００４６】えられた発泡性組成物を内寸が７８０ｍｍ
×４５０ｍｍ×２１ｍｍのアルミニウム合金製金型５台
内にそれぞれ充填し、多段プレス機にセットした。プレ
ス熱板にスチームを通し、金型温度を１７５℃まで昇温
し、圧力２１０ｋｇ／ｃｍ²・Ｇで３５分間保持したの
ち、プレス熱板に工業用水を通して３０℃以下となるま
で冷却し、プレス機の締付圧を解放し、金型を型開きし
て１次発泡体としたのち、９５℃の熱水中に浸漬し、４
時間放置して２次発泡を行ない、架橋塩化ビニル系樹脂
発泡体をえた。

【００４７】

【表１】

【００４８】つぎに、えられた架橋塩化ビニル系樹脂発
泡体の物性として、耐冷熱衝撃性、密度、引張り強さ、
引張り強さ保持率を以下の方法にしたがって調べた。そ
の結果を表２に示す。

【００４９】（イ）耐冷熱衝撃性 えられた発泡体を３４０×３４０×５０ｍｍの大きさに
裁断し、大きさが３４０×３４０ｍｍの両面にウレタン
系接着剤（ヘンケル（ＨＥＮＣＫＥＬ）社製、商品名：
ＵＫ８２０２）を３００ｇ／ｍ²の塗布量で塗布したの
ち、大きさが３４０×３４０×１２ｍｍのフィンランド
バーチ製合板をそれぞれの面に接着させて積層体を作製
する。

【００５０】つぎに、えられた積層体を液体チッ素（液
温：約−１９６℃）に１時間浸漬したのち、約２０℃の
大気中に取り出し、２時間放置する。

【００５１】前記積層体を液体チッ素に浸漬する操作か
ら、積層体を液体チッ素から取り出し、放置する操作を
３回繰り返したのち、帯ノコを用いて合板と発泡体とを
切り離し、発泡体の表面にクラックの発生が認められる
かどうかを目視にて観察し、クラックの発生が認められ
ないばあいを合格、クラックの発生が認められるばあい
を不合格と判定する。なお、本測定法は、フランスのＧ
Ｔ ＆ Ｔ（ＧａｚＴｒａｎｓｐｏｒｔ ＆ Ｔｅｃｈ
ｎｉｇａｚ）社の材料認定法に準ずるものであって当業
界ではかなり一般的なものとして認識されている。

【００５２】（ロ）密度 ＩＳＯ Ｒ８４５に準拠して測定する。

【００５３】（ハ）引張り強さ ＩＳＯ １９２６に準拠して、液体チッ素中における引
張り強さ（Ｔ_A）および室温（約２０℃）における引張
り強さ（Ｔ_B）を測定する。

【００５４】（ニ）引張り強さ保持率 前記項目（ハ）によって測定された、液体チッ素中にお
ける引張り強さ（Ｔ_A）および室温（約２０℃）におけ
る引張り強さ（Ｔ_B）にもとづいて、式： ［引張り強さ維持率］＝［Ｔ_A／Ｔ_B］×１００ にしたがって求める。

【００５５】

【表２】

【００５６】表２に示された結果から、実施例１〜８で
えられた架橋塩化ビニル系樹脂発泡体は、いずれも耐熱
衝撃性にすぐれ、引張り強さ保持率７５％以上を有し、
しかも液体チッ素中における引張り強さ（Ｔ_A）が０．
７５ＭＰａ以上であり、極低温液化ガス用断熱材として
好適に使用しうるものであることがわかる。

【００５７】

【発明の効果】本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体
は、塩化ビニル系樹脂を基材樹脂としたものであるの
で、本質的に難燃性を呈するものである。

【００５８】また、本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発泡
体は、ガラス繊維などの補強材を用いなくても機械的強
度にすぐれたものであるので、安価となり、コスト面で
もすぐれるという効果を奏する。

【００５９】さらに、本発明の架橋塩化ビニル系樹脂発
泡体は、耐冷熱衝撃性にもすぐれたものであるので、極
低温液化ガス用断熱材として好適に使用しうるものであ
る。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 塩化ビニル系樹脂を架橋させてなる架橋
   塩化ビニル系樹脂を基材樹脂とする架橋塩化ビニル系樹
   脂発泡体であって、長さ３４０ｍｍ、幅３４０ｍｍ、厚
   さ５０ｍｍの発泡体の両面に長さ３４０ｍｍ、幅３４０
   ｍｍ、厚さ１２ｍｍの合板を貼付した積層体を液体チッ
   素中に１時間浸漬したのち、室温下、大気中に取り出
   し、２時間放置する操作を３回繰り返したときに、前記
   発泡体にクラックの発生が認められないことを特徴とす
   る液化ガス用架橋塩化ビニル系樹脂発泡体。
2. 【請求項２】 液体チッ素中における引張強さ（Ｔ_A）
   および室温下、大気中における引張り強さ（Ｔ_B）にも
   とづいて、式：［Ｔ_A／Ｔ_B］×１００にしたがって求め
   られる引張り強さ維持率が７５％以上である請求項１記
   載の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体。
3. 【請求項３】 液体チッ素中における引張り強さ
   （Ｔ_A）が０．７５ＭＰａ以上である請求項１または２
   記載の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体。
4. 【請求項４】 発泡剤として、沸点が２０℃以上の非特
   定フロンが用いられてなる請求項１、２または３記載の
   架橋塩化ビニル系樹脂発泡体。
5. 【請求項５】 ２０００以上の平均重合度を有する塩化
   ビニル系樹脂が用いられてなる請求項１、２、３または
   ４記載の架橋塩化ビニル系樹脂発泡体。