JPH0893828A - 油圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明はダンパ機構として好適な油圧緩衝器
に関し、伸長側減衰力、及び圧縮側減衰力を、高い自由
度の下に個別調整可能とすることを目的とする。 【構成】 内部に流体を充填したシリンダ２６に、その
内部空間を上室３４と下室３６とに隔成するピストンロ
ッド１２を摺動自在に挿入する。ピストンロッド１２の
下端に、上室３４と下室３６とを連通する連通路１６及
び連通孔１８を設ける。連通路１６内に所定の傾斜角を
もって、かつその外周がほぼ連通路１６の内周に沿う弾
性材からなるリーフバルブ２０を配設する。リールバル
ブ２０を上面又は下面から支持する第１ピン２２及び第
２ピン２４を、それぞれ所望の圧縮側減衰力、及び伸長
側減衰力を実現し得る位置に配設する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、油圧緩衝器に係り、特
にダンパ機構として好適な油圧緩衝器に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、車両用ショックアブソーバ等
において、流体を充填したシリンダ内に、その内部空間
を２つの空間に隔成するとともに、２つの空間を連通す
る連通路を備えるピストンを配設してなる油圧緩衝器が
用いられている。

【０００３】かかる油圧緩衝器には、伸長方向、及び圧
縮方向のそれぞれに対して、適当な減衰力が要求され、
例えば実開昭６０−８９４３３号公報には、単一のフロ
ーティングバルブを用いてピストンの内周側に伸長時用
流体通路を、ピストンの外周側に圧縮時用流体通路を形
成してなる油圧緩衝器が開示されている。

【０００４】この場合、油圧緩衝器の伸長時と圧縮時と
で、異なる減衰力を設定することが可能であり、車両用
ショックアブソーバの特性を、車両の特性に応じて適切
に設定することが可能である。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の油
圧緩衝器は、その伸長時、及び圧縮時における減衰力特
性が、共に単一のフローティングバルブの特性に委ねら
れる構成である。従って、減衰力特性を変更すべく、フ
ローティングバルブを構成する板材の剛性、板厚、使用
枚数等を変更すれば、伸長側減衰力、及び圧縮側減衰力
が共に変更されることになる。

【０００６】このように、上記従来の構成は、予め設定
された伸長側減衰力、及び圧縮側減衰力を個々に実現す
る手段としては有効であるが、伸長側減衰力、及び圧縮
側減衰力を個別に調整する必要が生じた場合には、極め
て自由度が少ないという問題を有するものであった。

【０００７】本発明は、上述の点に鑑みてなされたもの
であり、シリンダの内部空間を隔成するピストンに設け
られた連通路内に、伸長側減衰力、及び圧縮側減衰力の
個別調整に対して十分な自由度を有するバルブ機構を設
けることにより、上記の課題を解決する油圧緩衝器を提
供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記の目的は、内部に流
体を充填したシリンダと、該シリンダの内部空間を第１
室と第２室とに隔成する隔成部材と、前記第１室と前記
第２室とを連通する連通路と、該連通路内に所定の傾斜
角をもって配設され、その外周がほぼ前記連通路の内周
に沿う弾性を有する部材からなるバルブ体と、該バルブ
体を所定の状態に支持すべく、前記バルブ体を前記第１
室側から支持する第１支持部材、及び前記第２室側から
支持する第２支持部材とを具備する油圧緩衝器により達
成される。

【０００９】

【作用】本発明に係る油圧緩衝器において前記シリンダ
の内部には、流体が充填されている。従って、その内部
空間を隔成する前記隔成部材が変位するに際しては、前
記連通路内を流体が流通するに伴う流通抵抗が生ずる。

【００１０】一方、前記連通路内には、所定の傾斜角を
もって前記バルブ体が配設されている。ここで、前記バ
ルブ体は、その外周がほぼ前記連通路の内周に沿う弾性
を有する部材で構成され、前記第１及び第２支持部材に
よって支持されている。

【００１１】ところで、前記油圧緩衝器が伸縮しようと
する場合、その伸縮しようとする方向に応じて、前記第
１室の内圧と前記第２室の内圧とに差圧が生ずる。そし
て、かかる差圧は、前記連通路内に配設される前記バル
ブ体の両面に作用する。

【００１２】この際、前記バルブ体は、前記連通路内に
所定の傾斜角をもって配設されていおり、その両面に差
圧が生ずると、一方の傾斜端は前記連通路の内周に押圧
され、他方の傾斜端は前記連通路の内周から離間する方
向に押圧される状況となる。そして、その結果前記バル
ブ体が弾性変形し、前記連通路の内周との間に隙間が生
ずると、その隙間を流体が流通して前記油圧緩衝器の伸
縮が許容される。

【００１３】これに対して、前記バルブ体は、前記第１
室側からは前記第１支持部材により、また前記第２室側
からは前記第２支持部材によりそれぞれ支持されて所定
の状態を維持しており、前記第１室が前記第２室に比し
て低圧となった場合は前記第１支持部材が、またその逆
の場合は前記第２支持部材が、それぞれ前記バルブ体の
変位を規制すべく機能する。

【００１４】従って、前記バルブ体と前記連通路の内周
との間の隙間の生じ易さは、前記バルブ体の弾性特性
と、前記第１支持部材、及び第２支持部材が、それぞれ
前記バルブ体を支持する位置とによって決定されること
になる。

【００１５】このため、前記第１支持部材の設置位置を
調整することで、前記流体が第２室から第１室へ流通す
る際の流通抵抗を、また、前記第２支持部材の設置位置
を調整することで、前記流体が第１室から第２室へ流通
する際の流通抵抗を、それぞれ個別に調整することが可
能であり、伸長方向及び圧縮方向のそれぞれについて高
い自由度の下に減衰力を個別に調整し得る油圧緩衝器の
実現が可能となる。

【００１６】

【実施例】図１は、本発明の一実施例である油圧緩衝器
１０の全体構成を表す正面断面図を示す。尚、本実施例
の油圧緩衝器１０は、車両用サスペンション機構におけ
るショックアブソーバとして構成されたものである。

【００１７】同図において、ピストンロッド１２は、そ
の上端部で図示しない車体に連結される部材である。ピ
ストンロッド１２の下端には、油圧緩衝器１０において
適当な減衰力を発生させる弁機構１４が設けられてい
る。以下、図２を参照して、弁機構１４の構成について
詳説する。

【００１８】図２は、弁機構１４の３面図であり、同図
（Ａ）は正面図、同図（Ｂ）は側面図、同図（Ｃ）は平
面図をそれぞれ示している。

【００１９】各図に示す如く、弁機構１４は、ピストン
ロッド１２の下端から軸方向に向かって設けられた連通
路１６、連通路１６と後述する上室３４とを連通する連
通孔１８、連通路１６内に配設されたリーフバルブ２
０、リーフバルブ２０を支持する第１ピン２２及び第２
ピン２４からなる構成である。

【００２０】ここで、リーフバルブ２０は、弾性材から
なる楕円形のバルブであり、図２（Ａ）に示す如く連通
路１６内に所定の傾斜角をもって配設された場合に、そ
の外周が、全周に渡って連通路１６の内周に沿うように
構成されている。

【００２１】また、第１ピン２２は、所定の傾斜角をも
って配設されたリーフバルブ２０の最上端部近傍を、連
通路１６の内壁に当接させる方向にリーフバルブ２０の
上面を支持すべく、第２ピン２４は、所定の傾斜角をも
って配設されたリーフバルブ２０の最下端部近傍を、連
通路１６の内壁に当接させる方向にリーフバルブ２０の
下面を支持すべく、共にピストンロッド１２に設けられ
た挿入孔に圧入されている。

【００２２】尚、以後、リーフバルブ２０の最上端、及
び最下端の如く、配設姿勢に所定の傾斜を与えたことに
より生じた、その部材の最上端、及び最下端を、傾斜端
と総称することにする。

【００２３】ところで、ピストンロッド１２は、図１に
示す如く、シリンダ２６内に挿入されている。ここで、
シリンダ２６の上端部には、その内周面にピストンロッ
ド１２を摺動可能に支持するブッシュ２８を備えるドー
ナツ状のロッドガイド３０が配設されている。

【００２４】一方、ピストンロッド１２は、その下端部
に他の部位に比して径の太い部分、すなわちピストンに
相当する部分を備えており、更にこの太径部の外周に
は、シリンダ２６の内周面と摺動可能なピストンバンド
３２が巻回されている。

【００２５】従って、本実施例のピストンロッド１２
は、シリンダ２６内に、シリンダ２６の上端部とピスト
ンロッド１２の下端部の２点で摺動自在に支持されてい
ることになる。

【００２６】この結果、シリンダ２６内の空間は、ピス
トンロッド１２により、ピストンバンド３２上方の上室
３４と、ピストンバンド３２下方の下室３６とに隔成さ
れることになる。すなわち、先述の連通路１６と連通孔
１８により上室３４と下室３６とが連通される。

【００２７】尚、ピストンロッド１２の側面には、ピス
トンロッド１２が伸長側変位端に達すると、ロッドガイ
ド３０の下端に当接して以後の変位を規制するリバウン
ドストッパ３８が配設されている。

【００２８】ところで、シリンダ２６の下端部には、上
述した弁機構１４とほぼ同一の構成からなる弁機構４０
が設けられている。以下、その３面図である図３を参照
して、弁機構４０の構成について説明する。尚、図３に
おいては、同図（Ａ）が正面図、同図（Ｂ）が側面図、
同図（Ｃ）が平面図をそれぞれ示している。

【００２９】各図に示す如く、弁機構４０はシリンダ２
６の下端に嵌合されるベースケース４２を基材として構
成される。ベースケース４２は、その中央に軸方向に貫
通する連通路４４を備えると共に、連通路４４と後述の
リザーバ室５６とを連通するための複数の連通溝４６を
備えている。

【００３０】連通路４４内には、上述したリーフバルブ
２０と同様に、弾性材からなる楕円形のバルブであるリ
ーフバルブ４８が、所定傾斜角をもって配設されてい
る。この際、リーフバルブ４８の外周は、全周に渡って
連通路４４の内周に当接している。

【００３１】また、リーフバルブ４８の上面には、リー
フバルブ４８の上側傾斜端近傍を連通路４４の内周に当
接させるべくベースケース４２に圧入された第１ピン５
０が、リーフバルブ４８の下面には、リーフバルブ４８
の下側傾斜端近傍を連通路４４の内周に当接させるべく
ベースケース４２に圧入された第２ピン５２が、それぞ
れ当接している。

【００３２】ところで、シリンダ２６は、アウタシェル
５４内に挿入されている。ここで、シリンダ２６には、
上述の如くその上端にロッドガイド３０が、その下端に
ベースケース４２が固定されており、これらロッドガイ
ド３０、及びベースケース４２の外周をアウタシェル５
４の内周に当接させることで、アウタシェル５４と、シ
リンダ２６及びピストンロッド１２との位置決めを行っ
ている。

【００３３】また、本実施例においては、ロッドガイド
３０の最大径、及びベースケース４２の最大径を、図１
に示す如くシリンダ２６の径に比して十分大きく設計し
ている。

【００３４】このため、シリンダ２６がアウタシェル５
４内に挿入されると、シリンダ２６とアウタシェル５４
との間には、所定体積を有するリザーバ室５６が設けら
れることになる。更に、ベースケース４２の最大径をも
った外周がアウタシェル５４の内周に接しており、ベー
スケース４２はシリンダ２６の嵌合されているため、ア
ウタシェル５４に対するシリンダ２６の位置決めがなさ
れている。また、アウタシェル５４の下端にはロアキャ
ップ６２が溶接により固定され、前記ベースケース４２
と当接している。これにより、連通路４４及び連通溝４
６が下室３６とリザーバ室５６とを連通する通路として
機能している。

【００３５】尚、上述したシリンダ２６の内部、すなわ
ち上室３４、下室３６の内部には、アブソーバオイルが
充填されている。また、リザーバ室５６には、その下部
空間にはアブソーバオイルが、その上部空間にはアブソ
ーバガスが、それぞれ存在するように、両者が適当に充
填されている。

【００３６】一方、アウタシェル５４の上端には、中央
部にオイルシール５８を備えるリングナット６０が螺着
され、ピストンロッド１２がシリンダ２６内を摺動する
場合を含めて、アウタシェル５４の内部に適当なシール
性が確保されている。

【００３７】次に、油圧緩衝器１０の動作について説明
する。

【００３８】図１に示す状態において、ピストンロッド
１２に伸長方向の外力が付与された場合、ピストンバン
ド３２がシリンダ２６に対して上方へ摺動しようとし、
ピストンロッド１２が上方へ変位しようとする。その結
果、上室３４の内圧、及び連通路１６内リーフバルブ２
０上方空間の内圧が上昇すると共に、下室３６の内圧、
及び連通路１６内リーフバルブ２０下方空間の内圧が低
下する。

【００３９】かかる圧力分布の変化は、リーフバルブ２
０の上下に差圧を生み出し、リーフバルブ２０をその上
面側から下面側へ押圧する力を発生させる。

【００４０】これに対して、上述の如くリーフバルブ２
０は、所定の傾斜角をもって連通路１６内に配設されて
おり、かかる外力のうちリーフバルブ２０の上側傾斜端
近傍に作用する外力については、リーフバルブ２０を連
通路１６の内壁に押圧する力として作用する。

【００４１】このため、かかる圧力分布が生じた場合、
リーフバルブ２０の上側傾斜端近傍では、通常時に比べ
てより強力な力で連通路１６が遮断状態とされることに
なる。

【００４２】一方、リーフバルブ２０の下側傾斜端近傍
については、リーフバルブ２０を上面側から下面側へ押
圧する力は、リーフバルブ２０を連通路１６の内壁から
離間させる方向に作用する。

【００４３】従って、その押圧力が所定のレベルを越え
ると、図４に示す如く、リーフバルブ２０が弾性変形す
ることで、連通路１６の内壁との間に隙間が形成され、
リーフバルブ２０の上面側の空間から下面側の空間へ向
かうアブソーバオイルの流れが許容される状態となる。

【００４４】そして、このようにアブソーバオイルの流
れが許容される状態となると、リバウンドストッパ３８
がロッドガイド３０に当接する位置を上限として、ピス
トンロッド１２の更なる変位が可能となる。

【００４５】ところで、油圧緩衝器１０の伸長側減衰力
特性は、ピストンロッド１２に付与された伸長側の力に
対して、どれだけの流量のアブソーバオイルが連通路１
６内を流通するかによって決定される。

【００４６】従って、本実施例においては、リーフバル
ブ２０の上下に生じた差圧に対して、どれだけの面積の
隙間がリーフバルブ２０の下側傾斜端近傍と連通路１６
の内壁との間に形成されるかによって、油圧緩衝器１０
の伸長側減衰力特性が決定されることになる。

【００４７】これに対して、上述の如くリーフバルブ２
０は弾性材で構成されており、その弾性係数が小さいほ
ど、より容易に、大面積の隙間を形成することが可能で
ある。この意味で、リーフバルブ２０の弾性係数が油圧
緩衝器１０の伸長側減衰力特性を決定するうえで重要な
因子であることは明らかである。

【００４８】一方、上述の如く、リーフバルブ２０の下
面は、第２ピン２４によって支持されている。従って、
リーフバルブ２０の上下に差圧が生じた際に弾性変形し
得る部位は第２ピン２４の当接位置から下側傾斜端に至
るまでの部位に限定される。従って、第２ピンが下側傾
斜端から離れた位置に配設されるほど、より大きな領域
が弾性変形できることとなり、同一の差圧に対して、よ
り大面積の隙間が形成可能となる。

【００４９】この意味で、本実施例においては、第２ピ
ンの配設位置も、油圧緩衝器１０の伸長側減衰力特性を
決定するうえで、重要な因子の一つであることになる。

【００５０】ところで、ピストンロッド１２のロッド部
における断面積がｓ、シリンダ２６の有効断面積がＳで
ある場合、ピストンロッド１２が上方に距離Ｌだけ変位
すると、上室３４から下室３６へは、ｖ＝（Ｓ−ｓ）×
Ｌなる量のアブソーバオイルが流出する。

【００５１】これに対して、かかるピストンロッド１２
の変位に伴って、下室３６の体積は、ΔＶ＝Ｓ×Ｌだけ
増加することとなり、上室３４から流入するアブソーバ
オイルのみでその体積増加量を賄うことはできない。

【００５２】本実施例においてシリンダ２６の下端に弁
機構４０を設け、更に弁機構４０を介して連通するリザ
ーバ室５６を設けたのは、かかる現象に対処するためで
ある。

【００５３】即ち、本実施例においては、上記の如くピ
ストンロッド１２が上方に向けて変位し、その結果、下
室３６の内圧が低下すると、弁機構４０が上述した弁機
構１４と同様の原理で開弁し、リザーバ室５６から下室
へ向けて適量のアブソーバオイルが流入する。

【００５４】この際、リザーバ室５６内には、アブソー
バオイルと共にアブソーバガスが封入されており、大幅
な圧力変動を伴うことなくアブソーバオイルを流出させ
ることが可能とされている。このため、ピストンロッド
１２の変位に伴う圧力の不均衡が緩和され、適切な作動
状態の維持が可能とされている。

【００５５】一方、図１に示す状態において、ピストン
ロッド１２に圧縮方向の外力が付与された場合は、ピス
トンバンド３２がシリンダ２６に対して下方へ摺動し、
すなわちピストンロッド１２が下方へ変位し、リーフバ
ルブ２０の下方空間に高圧、リーフバルブ２０の上方空
間に低圧を発生させる。この場合、リーフバルブ２０に
は、その下面側から上面側へ向かう押圧力が作用する。

【００５６】この結果、上述の如くピストンロッド１２
が伸長方向に変位する場合とは逆に、リーフバルブ２０
の下側傾斜端近傍には、連通路１６の内壁に向かう押圧
力が作用し、また上側傾斜端近傍には、連通路１６の内
壁から離間する方向に向かう押圧力が作用する。

【００５７】従って、その押圧力が所定のレベルを越え
ると、図５に示す如く、リーフバルブ２０が弾性変形す
ることで、連通路１６の内壁との間に隙間が形成され、
リーフバルブ２０の下面側の空間から上面側の空間へ向
かうアブソーバオイルの流れが許容される状態となる。

【００５８】そして、このようにアブソーバオイルの流
れが許容される状態となると、ピストンロッド１２の下
端がベースケース４２に当接する位置を下限として、ピ
ストンロッド１２の更なる変位が可能となる。

【００５９】この場合、油圧緩衝器１０の圧縮側減衰力
特性は、リーフバルブ２０の弾性係数、及びリーフバル
ブ２０を上面側から支持する第１ピン２２の配設位置に
よって決定されることになる。

【００６０】尚、ピストンロッド１２が圧縮方向に変位
する場合においても、上室３４と下室３６との間でアブ
ソーバオイルを授受するだけでは、不当な圧力の不均衡
を生ずることは、ピストンロッド１２が伸長方向に変位
する場合と同様である。 このため、ピストンロッド１
２が圧縮方向に変位する場合においては、弁機構４０の
リーフバルブ４８の下側傾斜端近傍が適当に開弁され、
下室３６からリザーバ室５６へ向かうアブソーバオイル
の流れが許容されることになる。

【００６１】上述した如く、本実施例の油圧緩衝器１０
においては、リーフバルブ２０の弾性係数が、伸長側及
び圧縮側の減衰力特性に共に影響していると共に、第１
ピン２２の配設位置は圧縮側減衰力特性のみに、また第
２ピン２４の配設位置は伸長側減衰力特性のみに、それ
ぞれ影響している。

【００６２】従って、伸長側減衰力特性のみ、又は圧縮
側減衰力特性のみを個別に調整する必要がある場合に
は、第２ピン２４、又は第１ピン２２の配設位置を個別
に調整すれば、所望の特性を適切に実現することが可能
である。

【００６３】具体的には、図６において、第２ピン２４
の配設位置と連通路１６の中心線との距離ａを大きく設
定するほど伸長側減衰力のみを大きくすることができ、
また、第１ピン２２の配設位置と連通路１６の中心線と
の距離ｂを大きく設定するほど圧縮側減衰力を大きくす
ることができる。

【００６４】この意味で、本実施例の油圧緩衝器１０
は、伸長側及び圧縮側の減衰力特性を個別に調整するこ
とが困難な油圧緩衝器に比して、減衰力特性の調整に関
して著しく高い自由度を有することになり、油圧緩衝器
１０によれば、車両特性に応じたきめ細やかなチューニ
ングが可能となるという利益を得ることができる。

【００６５】また、油圧緩衝器１０における弁機構１４
は、連通路１６内にリーフバルブ２０を配設することで
実現される極めて簡単な構成である。従って、高い生産
性の確保、低コスト化の実現等が容易であると共に、高
度な加工精度等を要求することなく高信頼性、高耐久性
を確保することができるという利益をも有している。

【００６６】更に、油圧緩衝器１０の構成によれば、リ
ーフバルブ２０が吸着状態となる危惧がなく、ランド面
をもつ弁機構を有する油圧緩衝器等と比較して、極めて
高い信頼性が確保できるという効果をも享受することが
できる。

【００６７】尚、伸長側減衰力、及び圧縮側減衰力を共
に調整する場合には、リーフバルブ２０の弾性係数を変
更することが有効であることは前記した通りであるが、
リーフバルブ２０に付与する傾斜角αを変更することに
よっても同様の調整を実現することが可能である。以
下、その調整手法について説明する。

【００６８】すなわち、図６に示す傾斜角αを小さくし
て、なおリーフバルブ２０により連通路１６を適切に閉
塞するためには、リーフバルブ２０の幅ｃを拡大する必
要が生じる。

【００６９】そして、その幅ｃが拡大すれば、第１ピン
２２及び第２ピン２４と連通路１６の中心線との距離
ｂ，ａが同一でも、より容易にリーフバルブ２０と連通
路１６との間に大きな隙間を形成することが可能とな
り、事実上リーフバルブ２０の弾性係数が低下したと同
様の状態が実現されたことになる。

【００７０】ところで、上述した実施例は、リーフバル
ブ２０，４８を支持する部材として、第１ピン２２，５
０、及び第２ピン２４，５２の２本のピンを用いている
が、これに限るものではなく、より確実にリーフバルブ
２０，４８を支持する必要がある場合には、片側２本づ
つ計４本のピンを用いる構成としてもよい。

【００７１】また、上記実施例に示す油圧緩衝器１０
は、車両用ショックアブソーバに適用することを前提と
したものであるが、その適用範囲はこれに限るものでは
なく、広くダンパ機構を構成する油圧緩衝器に適用する
ことが可能である。

【００７２】尚、上記実施例においては、ピストンロッ
ド１２の下端部並びにベースケース４２が前記した隔成
部材に、上室３４、下室３６、リザーバ室５６が前記し
た第１室、第２室に、連通路１６、連通孔１８及び連通
路４４、連通溝４６が前記した連通路に、リーフバルブ
２０，４８が前記したバルブ体に、第１ピン２２，５０
が前記した第１支持部材に、第２ピン２４，５２が前記
した第２支持部材にそれぞれ相当している。

【００７３】

【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、隔成部材
の変位抵抗が、バルブ体の弾性特性に加え、バルブ体を
第１室側、及び第２室側からそれぞれ支持する第１支持
部材、及び第２支持部材の設置位置の影響をも受けるこ
とから、第１及び第２支持部材の設置位置を個々に調整
することで、伸長側減衰力と圧縮側減衰力とを容易に個
別調整し得る油圧緩衝器を実現することができる。

【００７４】更に、本発明の構成によれば、連通路の導
通状態を制御するバルブ体と、他の構成部品とが吸着す
る危惧がなく、適切な動作状態を維持するという観点か
ら高い信頼性を得ることができると共に、動作不良に伴
う異音の発生を抑制し得るという利益をも享受すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例である油圧緩衝器の全体構成
を表す正面断面図である。

【図２】本実施例の油圧緩衝器の要部である弁機構の３
面図である。

【図３】本実施例の油圧緩衝器の他の要部である弁機構
の３面図である。

【図４】本実施例の油圧緩衝器の伸長時の動作を説明す
るための図である。

【図５】本実施例の油圧緩衝器の圧縮時の動作を説明す
るための図である。

【図６】本実施例の油圧緩衝器の減衰力特性の調整手法
を説明するための図である。

【符号の説明】

１０ 油圧緩衝器 １２ ピストンロッド １４，４０ 弁機構 １６，４４ 連通路 １８ 連通孔 ２０，４８ リーフバルブ ２２，５０ 第１ピン ２４，５２ 第２ピン ２６ シリンダ ３４ 上室 ３６ 下室 ４２ ベースケース ４６ 連通溝 ５４ アウタシェル ５６ リザーバ室

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内部に流体を充填したシリンダと、 該シリンダの内部空間を第１室と第２室とに隔成する隔
   成部材と、 前記第１室と前記第２室とを連通する連通路と、 該連通路内に所定の傾斜角をもって配設され、その外周
   がほぼ前記連通路の内周に沿う弾性を有する部材からな
   るバルブ体と、 該バルブ体を所定の状態に支持すべく、前記バルブ体を
   前記第１室側から支持する第１支持部材、及び前記第２
   室側から支持する第２支持部材とを具備することを特徴
   とする油圧緩衝器。