JPH08505442A - 可撓性不織マット - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
本発明は物理的に交絡されたショットフリーのセラミック酸化物繊維を含む可撓性不織マットに関する。この可撓性不織マットは、例えば濾過材、取付マット、断熱材及び防音材として使用することができる。
Description
【発明の詳細な説明】
可撓性不織マット
発明の分野
本発明は、物理的に交絡したショットフリー(shot-free)のセラミック酸化
物繊維を含む可撓性不織マットに関する。この可撓性不織マットは、例えばフィ
ルター材料、取付用マット、断熱材及び防音材として使用することができる。
関連技術の記述
例えば、高温度におけるフィルター材料又は触媒コンバータ取付材料として有
用であるセラミック繊維の不織マットは、すでに知られている。一般には、この
繊維を結合することなくして取付用マット又はフィルター材料として使用する場
合、十分に一体化した取扱い易いそして脆くないマットを得ることは困難とされ
ている。この問題を解決するためには、繊維をその交点において接合する(例え
ば、ゾル−ゲル含浸又は加熱過程での繊維の反応)、繊維の編み合せ、又はスク
リムを使用してその場所に繊維のマットを保持することである。
重合体不織マット及びガラス不織マットのニードルパンチも知られている。こ
のような重合体不織マットにセラミック繊維を混入することは、例えば米国特許
4,681,801(Eian等)に開示されている。
約2−3.5ミクロンの直径を有する溶融紡糸のセラミック酸化物を含むニード
ルマット製品は、例えば商品名“FIBERFRAX”(Carborundum社、Niagara Falls
,NY)及び“CERWOOL”(Premier Refractories and Chemicals社,King of Pru
ssia,PA)として入手できる。こ
のようなマットに使用される繊維は、溶融物質から紡糸して得たものである。こ
れらの繊維はいづれも54重量%に及ぶシリカ成分及び同様に54重量%まで及ぶア
ルミナ成分を有している。一般には、このような繊維の製造方法は射出又は特殊
な手段である。
更に、5ミクロンより大きい直径のガラス−セラミック及び/又は結晶質セラ
ミック酸化物繊維のニードルパンチした不織マットの製造は、一般にニードルパ
ンチグリーン繊維(すなわち、熱処理していない繊維前駆体)に関係する。この
ようなグリーン繊維は、(加熱処理した)セラミック酸化物繊維に比べて本質的
に可撓性である。一般には、グリーン繊維のニードルパンチした不織マットを加
熱処理すると、硬質のマットになる。
重合体不織マット、ガラス不織マット、及び炭素不織マットの水流交絡(hydr
oentanglement)は、すでに知られている。このような重合体不織マットにセラ
ミック繊維を混入することは、例えば米国特許4,681,801(Eian等)に開示され
ている。
発明の要旨
本発明は、ショットフリーのセラミック酸化物繊維を含む可撓性不織マットを
提供するものであって、ここでショットフリーのセラミック酸化物繊維の少なく
とも一部分は物理的に交絡し、このショットフリーのセラミック酸化物繊維は5
ミクロンより大きい直径及び約1.5センチより大きい長さを有し、ここでショッ
トフリーのセラミック酸化物繊維は、(a)アルミノシリケートベースの繊維の
全重量をベースにして、60から85重量%の範囲の酸化アルミニウム及び約40から
約15重量%の範囲の酸化珪素であって、アルミノシリケートベースの繊維は少な
くとも20重量%は結晶質であり、(b)結晶質石英繊維並びに(c) (a)と
(b)との混合物から成る
群から選ばれ、またここでアルミノシリケートベースの繊維及び結晶質石英繊維
の合計重量は、不織マットの全重量の少なくとも50重量%(好ましくは少なくと
も60重量%、より好ましくは少なくとも約75重量%、更により好ましくは少なく
とも約90重量%、そして最も好ましくは約100重量%)である。
可撓性不織マットは、炭化珪素繊維、窒化珪素繊維、ガラス繊維、炭素繊維、
金属繊維(例えば、ステンレス鋼繊維、黄銅繊維及び銅繊維)及びこれらの混合
物から成る群から選ばれたものの如き高強度繊維を更に含むことができる。
可撓性不織マットは、好ましくはアルミノシリケートベースの繊維を含有する
。一般に、本発明における可撓性不織マットは、このマットの高強度繊維成分(
アルミノシリケートベースの繊維及び石英繊維を含めて)をベースにして、少な
くとも50重量%(好ましくは、少なくとも75重量%)のアルミノシリケートベー
スの繊維及び/又は石英繊維を含有する。
好ましいショットフリーのアルミノシリケートベースのセラミック酸化物繊維
は、アルミノシリケート繊維及びアルミノボロシリケート繊維を含有する。
好ましくは、可撓性不織マットは、5ミクロンより小さい直径、より好ましく
は3ミクロンより小さい直径のセラミック繊維は本質的に含んでいない。他の観
点として、可撓性不織マットは、好ましくはショットフリーである。
他の観点として、本発明は可撓性不織マットの製造方法を提供するものであっ
て、この製造方法は、(1)ショットフリーのセラミック酸化物繊維を含む可撓
性不織マットを準備し、ここでショットフリーのセラミック酸化物繊維は5ミク
ロンより大きい直径及び約1.5センチより大きい長さを有し、ここでショットフ
リーのセラミ
ック酸化物繊維は、(a)アルミノシリケートベースの繊維の全重量をベースに
して、60から85重量%の範囲の酸化アルミニウム及び約40から約15重量%の範囲
の酸化珪素であって、アルミノシリケートベースの繊維は少なくとも20重量%は
結晶質であり、(b)結晶質石英繊維並びに(c) (a)と(b)との混合物
から成る群から選ばれ、またここでアルミノシリケートベースの繊維及び結晶質
石英繊維の合計重量は、不織マットの全重量の少なくとも50重量%(好ましくは
少なくとも60重量%、より好ましくは少なくとも約75重量%、更により好ましく
は少なくとも約90重量%、そして最も好ましくは約100重量%)であり、そして
(2)少なくともショットフリーのセラミック酸化物の繊維の部分を物理的に交
絡する工程を含むものである。
本願においていう“可撓性”(flexible)とは、マットのアルミノシリケート
ベースの繊維及び石英繊維の約25より多くが破損することなく、(好ましくは10
%、より好ましくは1%そして最も好ましくは全たく破損することなく)折り曲
げる(例えば、半分に折る)ことができることを意味し、
本願においていう“物理的交絡”(physical entanglement)とは、ニードル
パンチ、水流交絡又はこれらの組み合せによる繊維の物理的交絡を意味し、
本願においていう不織布についての“ニードルパンチを行った”(needle-pun
ched)とは、例えばさか目針を使用してマットの全体又は一部分(好ましくは、
全体)を透過して繊維を物理的に交絡させることを意味し、
本願においていう不織布について“水流交絡を行った”(hydroentangled)と
は、水流交絡(水流若しくはジェット流体ニードリング、(水ジェット及びガス
(例えば空気)ジェットによるニードリン
グ)、水流によるスパンレース又はタングルレース)により繊維を物理的に交絡
させることを意味し、
本願においていう“高強度繊維”(high strength fiber)とは、約700MPa(1
00,000psi)より大きい平均引張強さを有する繊維を意味し、
繊維の引張強さは、繊維の横断面積について破断する繊維の負荷についてであ
り、
本願においていう“ショットフリー”(shot-free)とは、繊維の製造方法か
ら粒子状セラミック(例えば、結晶質セラミック、ガラス又はガラス−セラミッ
ク)が存在しないことを意味し、
本願においていう繊維の“個々の”(individualized)とは、マルチフィラメ
ント糸から分離した繊維又は分離して個々の繊維を提供する繊維群(例えば、ト
ウ)についてであり、
“一時的の繊維”(fugitire fibers)とは、加熱によって分解及び揮化する
繊維(例えば、有機繊維)又は溶解する繊維(例えば、水溶性繊維)についてで
あり、
本願においていう“結合剤”(binder)とは、コロイド状シリカ、低融点ガラ
ス(例えば1150℃までであって、好ましくは約400から約800℃)、融剤(例えば
、カリ、ソーダ、硼素)の如き高温度(例えば、約400℃又はより好ましくは500
℃若しくはこれ以上)の結合剤についてであり、そして
“弾性”(resilient)とは、圧縮力によって変化した後もそのサイズ及び形
体を回復するマットの能力についてである。
硬質でニードルパンチした不織マットは、未加工繊維から不織マットを形成し
、この未加工繊維不織マットをニードルパンチに次いでこの繊維を焼成(焼結)
して不織(硬質)マットを製造することができる。これとは対象的に、本発明に
おける可撓性ニードルパン
チされた不織マットが屈曲できるのは、同様の公知の硬質でニードルパンチされ
た不織マットが屈曲したり破断したりするのと比べて、マット中のアルミノシリ
ケートベースの繊維及び石英繊維が明らかに殆んど破断しないことである。
本発明における可撓性不織マットは、例えば取付マット(例えば、金属又はセ
ラミック一体の触媒コンバータ)、濾過材(例えば、ジーゼル排気濾過材又は溶
融金属の濾過材を含めた高温流体用濾過材)、防音材、断熱材、ガスケット材及
び触媒支持体として使用できる。
好適な実施態様の詳細な記述
物理的に交絡された繊維マットはロックされていて、そして結合剤又は更に支
持体(例えば、スクリム)を用いることなく凝集域を形成している。この繊維は
、お互いにインターロック配置で巻きついている。物理的交絡前は、この不織繊
維のマット又はウェブは実質的に二次元(すなわち、x−方向及びy−方向)の
ものであって、殆んどz−方向に配位した繊維は希である。交絡方法は、繊維を
共にインターロックしてz−方向に巻きつけるのである。
本発明のショットフリーのセラミック酸化物繊維のマットは、好ましくは5か
ら約20ミクロンの範囲の直径を有している。約20ミクロンより大きい直径を有す
る繊維は使用することが可能であるが、しかし本願方法を用いた不織マットに形
成することは困難である。
一般に、約700MPa(100,000psi)より大きい平均引張強さを有するショットフ
リーのセラミック酸化物繊維は、好ましくは少なくとも約1.9cmの長さを有して
いる。このショットフリーのセラミック酸化物繊維は、好ましくは約1200MPa(2
00,000psi)、より好ましくは約1800MPa(300,000psi)そして最も好ましくは20
00MPa(350,000p
si)より大きい平均引張強さを有している。
高強度繊維は、一般に連続したトウ(また、ロービングに関する)又は糸にお
いて得られる。このトウ又は糸は約780から約7800本のセラミック酸化物繊維の
個々のストランドを有している。この糸は通常撚られている。
可撓性不織マットを得るために使用される連続繊維は、サイズすることもまた
サイズしないこと(すなわち、サイズフリー)もできるが、好ましくはこの繊維
はサイズされる。一般に、連続繊維はこの製造過程で有機サイズ剤で処理し、次
の取扱い過程で湿潤性を与え、そして繊維のストランドを保護する。サイジング
は、本発明に従って不織マットが製造される過程での物理的交絡又は他の取扱い
工程で生ずる繊維の破断を少なくし、静電気を減少し、そして粉塵の量を減少す
ると考えられている。このサイジングは、例えば溶解又は燃焼によってマットを
製造した後に移行することができる。
通常のサイジング剤は、デキストリ化澱粉ガム、ゼラチン、ポリビニルアルコ
ール、水素化植物油及び非イオン界面活性剤が含まれる。結晶質セラミック繊維
に適用できる好ましいサイジング組成物は、約90重量%の脱イオン水、8重量%
のポリエチレンイミン(例えば、商品名“SC-621”としてMorton International
,Chicago,ILから市場において入手できる)、約1−2重量%のポリエチレン
グリコール(例えば、商品名“CARBOWAX 60”として Union Carbide社,Danbury
,CTから市場において入手できる)、及び0.1重量%の赤色染料(例えば、商品
名“PONTAMINE FAST SCARLET 4B”としてMobay Chemical社,Union,NJから市場
において入手できる)を含んでいる。
一般に結晶質である好ましいアルミノシリケート繊維は、約67から約77重量%
の範囲の酸化アルミニウム及び約33から約23重量%の
範囲の酸化珪素を含んでいる。サイズされたアルミノシリケート繊維は、例えば
商品名“NEXTEL 550”として3M社から市場において入手できる。更には、好適
なアルミノシリケート繊維は、例えば米国特許4,047,965(Karst等)に記載され
た方法に従って製造することができる。
好ましいアルミノボロシリケート繊維は、約55から約75重量%の範囲の酸化ア
ルミニウム、約45重量%より少なく0より多い(好ましくは、44重量%より少な
く0より多い)範囲の酸化珪素及び25重量%より少なく0より多い(好ましくは
、約1から約5重量%)範囲の酸化硼素(いづれもAl2O3,SiO2及びB2O3として
理論上の酸化物を基準にして計算した)を含有する。アルミノボロシリケート繊
維は、好ましくは少なくとも約50重量%、より好ましくは少なくとも75重量%、
そして最も好ましくは約100重量%の結晶質(すなわち、結晶質繊維)である。
サイズされたアルミノボロシリケート繊維は、例えば商品名“NEXTEL 312”及び
“NEXTEL 440”として3M社から市場において入手できる。更には、好適なアル
ミノボロシリケートは、例えば米国特許3,795,524(Sowman)に記載された方法
によって得ることができる。
サイズされた石英繊維は、例えば商品名“ASTROQUARTZ”としてJ.P.Stevens社
,Slater,NCから市場において入手できる。
可撓性不織マットは、炭化珪素繊維(例えば、商品名“NICALON”としてNippo
n Carbon社,東京又はDow Corning,Midland,MI及び“TYRANNO”としてTextron
Speciality Materials社,Lowell,MAから市場において入手できる)、炭素(
例えば、グラファイト)繊維(例えば、商品名“IM7”としてHercules Advance
d Material and Systems社,Magna,UTから市場において入手できる)、窒化珪
素繊維(例えば、Toren Energy International社,New York,NYから
入手できる)、ガラス繊維(例えば商品名“S2-GLASS”として Owens Corning F
iberglas社,Granville,OHから市場において入手できるマグネシウムアルミノ
シリケートガラス繊維の如き)、金属繊維(例えば商品名“BEKINOX”としてBek
aert社,Zweregan,Belgiumから市場において入手できるステンレス鋼繊維の如
き)、及びこれらの混合物から成る繊維群から選ばれる40重量%までの高強度繊
維(好ましくはサイズされたもので、不織マットの全重量をベースにして)を更
に含むことができる。金属繊維は耐熱材として有用であり、またマットを金属表
面に溶融するために使用することもできる。ガラスから得られる如きの繊維の使
用は、結局可撓性不織マットの費用を低減することができる。
本発明における可撓性不織マットは、更に25重量%(マットの全重量をベース
にして)までの一時的の物質(例えば、熱可塑性ナイロン及びレーヨン繊維、粉
末、フィルム並びにウェブ、並びにポリビニルアルコールの如き水溶性物質)を
含むことができる。熱可塑性繊維は公知であって、例えばHoechst-Celanese,Su
mmit,NJから市場において入手できる。熱可塑性繊維は、例えば十分に加熱した
場合、マットのセラミック繊維に接合してマットを相互に保持し、そしてマット
の取扱いを容易にする。更に、一時的の繊維は燃焼又は溶解して、マットの所望
の構造又は多孔度を提供する。この一時的の物質は可撓性不織マットの形成過程
で加えることができる。一時的の物質は、またこの物質をマットに浸漬又は噴霧
することによって、可撓性不織マットに加えることができる。
結合剤は、例えばマットに飽和又は噴霧して可撓性不織マットに加えることが
できる。
個々の繊維(例えば、お互いに分離されたいづれの繊維)を提供するために、
例えばガラスロービング切断機(例えば、商品名“MO
DEL 90 GLASS ROVING CUTTER”としてFinn & Fram社,Pacoma,CAから市場にお
いて入手できる)を使用して、トウ又は糸を所望の長さ(一般に約1.9から約15c
mの範囲)に切断する。水流交絡される不織マットについては、商品名“DAN WEB
”としてScan Web社(Denmark)から市場において入手できる如き通常のウェブ
形成機を使用して、繊維を部分的に個々に又は分離するのが好ましい。
切断されたアルミノシリケートベースの繊維及び/又は石英繊維は、通常のハ
ンマーミル(例えば、商品名“BLOWER DISCHARGE MODEL 20 HAMMER MILL”であ
るC.S.Bell社,Tiffin OHから市場において入手できる)、又はmini-waste open
er(例えば、商品名“CADETTE 500”であるLaroche Machine Textiles,Cours,
Franceから市場において入手できる)を通過する如きの機械的処理により、分離
又は個別化することができる。ハンマーミルを使用する場合、切断された繊維は
少なくとも2回は通過させる。効果的ではないが、商品名゛DAYTON RADIAL BLOW
ER”Model 3C539,31.3cm(12.25インチ)3馬力であるW.W.Grainger社 Chicago
,ILから市場において入手できる通常の送風機を使用して、繊維を個々に分離す
ることができる。送風機のみを使用する場合、繊維は通常少なくとも2回は通過
させる。一方、通常のウェブ形成機械(例えば、商品名“RANDO WEBBER”である
Rando Machine社,Macedon,NYから市場において入手できる)を1回以上通して
、繊維を分離又は個別化することができる。
理論に拘泥するものではないが、より強い引張強さは繊維を同時に粉末化する
ことなく、切断又は分離して繊維を形成するとであると考えられる。好ましくは
、不織マットを形成する前に、少なくとも50重量%の繊維は個々に分離される。
約15cmより長い切断又は切り刻んだ繊維は、不織マットの製造に使用すること
ができるが、加
工するのに困難である。繊維の分離は、不織マットの繊維の嵩高を増加させ(す
なわち、嵩密度の減少)、得られるマットの密度を低減することになる。
切り刻んだ又は切断した繊維の分離及び加工を促進するために、繊維及び分離
装置は好ましくは約60−85%(より好ましくは、約80−85%)の相対湿度に調節
される。一方、繊維を分離するのに際し、帯電防止潤滑剤(例えば、商品名“NE
UTROSTAT”であってSimco社,Hartfield,NJから市場において入手できる)又は
軽量炭化水素油(例えば、商品名“702ETL”としてMoroil社,Charlotte,NCか
ら市場において入手できる)を繊維に塗布及び/又は繊維分離装置内に噴霧する
。好適な湿度及び/又は帯電防止潤滑剤又は軽量炭化水素油の使用は、繊維の静
電気の生成を軽減すると考えられる。更に、帯電防止潤滑剤の使用は、製造過程
での繊維の破断を抑制すると考えられる。
切り刻まれ個別化された繊維は、通常の繊維供給系(例えば、商品名“MODEL
118DCF CROMTEX FIBER METER”であるCromtex Textile Machinery社,Mauldin,
SC又は商品名“CMC EVENFEED”であるCarolina Machinery社,Charlotte,NCか
ら市場において入手できる)を使用して、ウェブ形成機(例えば、商品名“RAND
O WEBBER”としてRando Machine社又は商品名“DAN WEB”としてScan Web社から
市場において入手できる)に供給され、ここで繊維はワイヤースクリーン又はメ
ッシュベルト(例えば、金属又はナイロンベルト)に載せられて処理される。約
2.5cmより長い繊維は、ウェブ形成過程で交絡される。マットの取扱いを容易に
するために、マットをスクリムの上で形成することができる。繊維の長さによっ
ては、得られたマットは支持体(例えば、スクリム)を使用することなく、物理
的交絡機(例えば、ニードルパンチ機又は水流交絡部分)に移行
できるように取扱いが容易になっている。
次いで、不織マットはニードルパンチ及び/又は水流交絡される。この不織マ
ットは、通常のニードルパンチ機(例えば、商品名“DILO”であるDilo社,Germ
anyから市場において入手でき、さか目針(barbed needle)は例えば、Foster N
eedle社から市場において入手したもの)を使用してニードルパンチを行い、本
発明のニードルパンチした不織マットが得られる。繊維の交絡を行うニードルパ
ンチは、一般にはマットを通してさか目針をパンチしそしてそれを引き出すこと
である。
一般に、ニードルパンチされた不織マットは、少なくとも0.3175cm(1/8イ
ンチ)の厚さを有している。これより薄い厚さのマットは、ニードルパンチには
不十分な集結度となる。
マットの面積当りのニードルパンチの好適な数は、それぞれの適用に従って変
化する。通常、不織マットは平方糎当り平均少なくとも5つのニードルパンチが
行われる。好ましくは、マットは平方糎当り平均約5から60のニードルパンチ、
より好ましくは約10から約20のニードルパンチ(per cm2)が行われる。
不織マットは、通常の水流交絡機(例えばHoneycomb Systems社,Bidderford
,MEから市場において入手できる、米国特許4,880,168(Randall,Jr.)参照)
を使用して水流交絡を行うことができる。水流交絡で使用される好ましい液体は
水であるけれども、他の液体も水と共に又は水に代えて使用できる。好ましくは
、不織マットは水流交絡を行う前に液体で湿潤させておく。
Honeycomb Systems社の製品である水流交絡機については、高圧流体(好まし
くは水)がカーテン状に配列して不織マット又はウェブの上に当てられ、これを
通過して下に流れる。マット又はウェブは、コンベアーベルトとして作用するワ
イヤースクリンに支持され
ている。マットは、ジェットオリフィスの下約2.5cmの所にあるワイヤースクリ
ンコンベアーの上に供給される。このマットは、カーテンの水流を通して約6cm
/secの早さで移動される。ワイヤースクリンは、交絡マットの最終の所望の外
観に相応して選定される。例えば、粗いスクリーン(例えば、約0.63cm2の開口
の4メッシュ)では、スクリーンの孔に相応した外観のマットが得られる。非常
に細かいスクリーン(例えば、100メッシュ)では、穿孔の外観がないマットが
得られる。
好ましくは、不織マットは水流交絡を行う前に、低水圧(例えば、約350kPa(
50psi)まで)の液体流(例えば水流)の下を通して事前に湿潤する。次いで、
事前に湿潤されたマットは、高速ジェット流(例えば、Honeycomb Systems社の
水流交絡機では約1400kPa(200psi)から約5500kPa(800psi)の範囲であり、粗
いスクリーン(例えば、4メッシュ)では約1400kPa(200psi)から約3800kPa(
550psi)の範囲のジェット流圧が好ましい)に適用される。
一般に、水流交絡される不織マットは、少なくとも約0.08cm(1/32インチ)
の厚さである。この厚さより薄いと、マットは水流交絡で不十分な集結度となる
。一方、約0.63cm(1/4インチ)より厚いマットであると、全体の厚さを通し
て水流交絡は行われない。しかしながら、このような厚いマットは、マットの両
方の面をジェット(例えば、水流交絡用)に適用して、更に水流交絡することが
できる。
本発明における可撓性ニードルパンチされた不織マットは、好ましくは約50か
ら約5000g/cm2の範囲の面積当りの重量を有し、そして約0.3から約5センチの
範囲の厚さを有する。例えば、マットを濾過材として使用する場合、マットは好
ましくは約150から約300g/m2の範囲の面積当りの重量を有している。例えば
、マット
を絶縁材として使用する場合、マットは好ましくは約300から約5000g/m2の範
囲の面積当りの重量を有する。
本発明における可撓性水流交絡された不織マットは、好ましくは約25から約25
0g/m2の範囲の面積当りの重量を有し、そして約0.08cm(1/32インチ)から
約0.32cm(1/8インチ)の範囲の厚さを有する。例えば、濾過材としてマット
を使用する場合、マットは好ましくは約50から約250g/m2の範囲の面積当りの
重量を有する。例えば、絶縁材として使用する場合、マットは好ましくは少なく
とも50g/m2の面積当りの重量を有している。
任意には、2種以上の異なったマットを共にニードルパンチ及び/又は水流交
絡することができる。例えば、アルミノシリケートベースの繊維を含む不織マッ
トを石英繊維を含む不織マットにニードルパンチすることができる。アルミノシ
リケートベースの繊維を含む不織マットを、例えば炭化珪素繊維、窒化珪素繊維
、ガラス繊維、炭素繊維、ステンレス鋼繊維、熱可塑性繊維又はこれらの組合せ
たものを含む不織(又は織布)マットにニードルパンチすることができる。
アルミノボロシリケート繊維(例えば、商品名“NEXTEL 312”及び“NEXTEL 4
40”として3M社から市場において入手できる)を含む本発明における不織マッ
トは、強引張強さのガラス繊維(商品名“S2-GLASS”としてOwens-Corning Fibe
rglas社から市場において入手できる)を含む不織マットにニードルパンチする
ことができる。
本発明におけるショットフリーの不織マットは、ショットを含む通常の不織マ
ットと比較して、より弾性であって、単位当りの濾過効率も高いので、好ましい
ものである。
本発明における可撓性不織マットは、取付マット(例えば、触媒
コンバータ取付マット)、断熱材、電気絶縁材(例えば、バッテリーセパレータ
)、化学蒸着用のセラミック予備成形物、触媒支持体及び濾過材として使用する
ことができる。この濾過の利用は、高温ガス流(例えば、製油所ガス又は燃焼ガ
ス)、溶融金属又は腐蝕性液体からの懸濁又は乳濁した粒子の濾過の適用も含ま
れる。可撓性不織マットに塗布される触媒は、金属(例えば、ルテニウム、オス
ニウム、ロジウム、イリジウム、ニッケル、パラジウム、及び白金)及び金属酸
化物(例えば、五酸化バナジウム及び二酸化チタン)の如き通常の触媒が含まれ
る。
本発明における不織マットは、不織マットと共に任意には窒化硼素粒子を含む
炭素の如きマトリックスに存在する第1の膜、及び炭化珪素を含む第2の膜を有
する複合材料を提供するのに使用することができる。第1及び第2の膜を得る方
法は、欧州出願92.114133.9、“高温セラミック複合材料”に開示されているが
、しかしこの複合材料は本発明における不織マットを含み、任意には窒化硼素粒
子を含んでいる。この複合材料は、例えば、ガス燃焼ノズルライナー、輻射バー
ナ、熱交換器、サーモウェル、心材、炎分散体及び他のガス炉の部品として使用
することができる。
本発明の目的及び効果については、更に次に示す実施例によって説明されるが
、しかしこれらの実施例に示される物質、量及び条件等は本発明を限定するため
のものではない。
実施例例1及び2
例1では、直径10−12ミクロンのアルミノボロシリケートのトウ(商品名“NE
XTEL 312”として3M社から市場において入手した)を、通常のガラスロービン
グ切断機(商品名“MODEL 90 GLASS ROV
ING CUTTER”としてFinn & Fram社から入手した)を用いて、2.5cm(1インチ)
の長さに切断した。この長さのものを、通常のハンマーミル(商品名“BLOWER D
ISCHARGE MODEL 20 HAMMER MILL”としてC.S.Bell社から市場において入手した
)に2回通した。このハンマーミル室内に存在するスクリーンは取り除いた。ハ
ンマーミルの速度は、約1850rpmであった。ウェブ形成機(商品名“DAN WEB”と
してScan Web社から市場において入手した)を通す前に、上記の長さの繊維を繊
維供給系(商品名“MODEL 118DCF CROMTEX FIBER METER”としてCromtex Textil
e Machinery社,Mauldin,SCから市場において入手した)に送入し、ここでの繊
維はワイヤースクリンに載せて行った。このマットの面積当りの重量は、約1000
g/m2であった。マットの厚さは、約1.25cmであった。次いで、ニードルパン
チ装置(商品名“DILO”としてDilo社,Germanyから市場において入手し、そし
てタイプ#15×18×36×3.5 RBのさか目針はFosterNeedle社,Manitowoc,WIか
ら市場において入手した)を使用して、マットをニードルパンチを行い約15パン
チ/cm2のものとした。さか目針は、マット全体の厚さを通してパンチした。
例2は、商品名“NEXTEL 440”として3M社から市場において入手した直径10
−12ミクロンのアルミノボロシリケート繊維を使用した点を除いて、上記の例1
に記載された如くして実施した。
各マットの弾性は、圧縮試験機(商品名“INSTRON TESTER”Model #1130とし
てInstron社,Canton,MAから市場において入手した)を使用し、2個の垂直に
並んだ2.5cmの直径のステンレス鋼金床面を用いて測定した。高温度でシミェレ
ーションできるように、いづれの金床の表面には加熱部分を有していた。マット
の弾性は、2個の金床(anvil)のお互いの面の間に置き、そして金床面の間の
隙間を0.531mm及び0.333mmにそれぞれ閉めた。次いで、金床によっ
てマットに加えられる圧力を記録した。金床の間の隙間幅はそれぞれ0.505mm及
び0.303mmとし、上部の金床を室温(すなわち、約25℃)から約800℃、そして底
部の金床を室温から約430℃に加熱した。次いで、金床によってマットに加えら
れる圧力を記録した。最後に、加熱を止め、そして金床(及びマット)を室温に
冷却し、この間金床の隙間をそれぞれ0.531mm及び0.333mmに戻した。マウント密
度(mount density)は、隙間幅、並びにマットの最初の厚さ及び密度を基準に
して計算した。この試験結果を下の表1に示す。
例 3
ニードルパンチした不織マットの面積当りの重量が約680g/m2であって、そ
してその厚さが約0.95cmのものである点を除いて、例2に記載されたと同様にし
て、例3を実施した。
平均直径0.1ミクロンの粒子を濾過する濾過材として、例3のニードルパンチ
した不織マットの効果を、通常の濾過試験器(商品名“TSI AUTOMATED FILTER T
ESTER AFT-8110”としてTSI社,St Paul,MN から市場において入手した)を使
用して評価した。濾過に使用した液体組成物は、100mg/m3の質量濃度の2%塩
化ナトリウム溶液であった。塩化ナトリウム粒子のサイズ分布は、約0.01から
約0.45ミクロンの範囲であって、約0.1ミクロンの平均粒子サイズであり、そし
て粒子サイズ分析計(商品名“TSI DIFFERENTIAL MOBILITY PARTICLE SIZER”と
してTSI社から市場で入手した)を使用して測定した。
ニードルパンチした不織マットを直径8.9cm、厚さ0.95cmのフィルターに切断
した。このフィルターの濾過効率を、約60リットル/分の平均流速で約2時間測
定した。このフィルターの濾過効率は、約2.4mmH2Oのフィルターの厚さの圧力降
下で、試験の最初で約31%であった。試験の終りにおけるフィルターの濾過効率
は、約20.2mmH2Oの厚さの圧力降下で約89%であった。例 4
例4は、アルミノボロシリケート繊維層及びガラス繊維層を含む二層のニード
ルパンチした不織マットについてである。直径12ミクロンのアルミノボロシリケ
ート繊維(“NEXTEL 440”)のトウを、ガラスロービング切断機(“MODEL 90 G
LASS ROVING CUTTER”)を使用して、2.5cm(1インチ)の長さに切断した。こ
の長さのものを、ハンマーミル(“BL0WER DISCHARGE MODEL 20 HAMMER MILL”
)に2回通した。ハンマーミル内に存在するスクリンは取り除いた。ハンマーミ
ルの速度は、約1850rpmであった。この長さの繊維を、ウェブ形成機(商品名“R
ANDO WEBBER”としてRando Machine社,Macedon,NYから市場において入手した
)に送入し、ここで繊維は多孔性金属(ワイヤースクリン)コンデンサーの上に
吹つけた。マットの面積当りの重量は、約1000g/m2であって、そして厚さは
約1.25cmであった。
ガラス繊維を含む層は、直径9−10ミクロンのマグネシウムアルミノシリケー
トガラス繊維(商品名“S2-GLASS”としてOwens-Corning Fiberglas社,Granvil
le,OHから市場において入手した)を
使用した点を除いて、アルミノボロシリケート繊維を含む層について記載したと
同様にして準備した。ガラス繊維層をアルミノボロシリケート繊維層の上に置き
、そしてニードルパンチング装置(“DILO”)を使用して、約15パンチ/cm2の
ものとした。このさか目針は、両者の層の厚さを全部通してパンチした。
得られた不織マットは、約1.2cmの厚さであった。このマットの熱電導率は、
ガート熱電導装置(“Model #TC-FGM-N4としてDynatech社,Holometrix of Cam
bridge,MAから市場において入手した)を使用して測定した。このマットの約54
0℃及び約646℃における熱電導率は、それぞれ約0.13watt/m・℃及び約0.18wa
tt/m・℃であった。例 5
直径12ミクロンのアルミノボロシリケート繊維(“NEXTEL 400”)及び直径9
−10ミクロンのマグネシウムアルミノシリケートガラス繊維(“S2-GLASS”)を
同量使用してアルミノボロシリケート繊維及びマグネシウムアルミノシリケート
ガラス繊維を含むニードルパンチした不織マットを得た点を除いて、例1に記載
したと同様に例5を実施した。ニードルパンチを行う前の不織マットは、約0.95
cmの厚さであり、また約350g/m2の密度であった。ニードルパンチされたマッ
トは、約0.63cmの厚さであった。ステンレス鋼繊維(直径20ミクロンの繊維)の
厚さ0.63cmの不織ウェブ(Rando Machine社から入手した)を、次にニードルパ
ンチしたアルミノボロシリケート繊維及びマグネシウムアルミノシリケートガラ
ス繊維の不織ウェブに、さか目針を使用し両者のウェブを通してニードルパンチ
を行った。例 6
例6は、アルミノボロシリケート繊維に代えて直径9ミクロンの
結晶質石英繊維(商品名“ASTROQUARTZ TYPE 552”としてJ.P.Stevens Glass Fa
brics社,Slater S.Cから市場において入手した)を使用した点を除いて、例1
に記載されたようにして実施した。不織マットの面積当りの重量は、約800g/
m2であった。マットの厚さは約0.95cmであった。このマットをニードルパンチ
して、約30パンチ/cm2とした。比較例1
直径12ミクロンのα−アルミナ繊維(Al2O3,SiO2及び Fe2O3として計算する
と99%以上の酸化アルミナ、0.2−0.3 %の酸化珪素、0.4−0.7 %の酸化鉄を含
み、商品名“NEXTEL 610”として3M社から市場において入手した)を、ガラス
ロービング切断機(“MODEL 90 GLASS ROVING CUTTER”)を使用して、2.5cm(
1インチ)の長さに切断した。この長さのものを、ハンマーミル(“BLOWER DIS
CHARGE MODEL 20 HAMMER MILL”)に2回通した。このハンマーミル室に存在す
るスクリンは取り除いた。このハンマーミルの速度は、約1850rpmであった。ウ
ェブ形成機(“DAN WEB)に供給する前に、この繊維を繊維供給系(“MODEL 118
DCF CROMTEX FIBER METER”)に入れ、ここでの繊維はワイヤースクリン上で引
っぱった。マットの単位当りの重量は、約600g/m2であった。このマットの厚
さは、約0.63cmであった。
このマットをニードルパンチング装置(“DILO”)を使用して約30パンチ/cm2
にニードルパンチを行った。このニードルパンチは殆んど交絡することがなく
、そしてアルミナ繊維が顕著に破断した。例 7
例7では、直径10−12ミクロンのアルミノボロシリケート繊維(“NEXTEL 440
”)のトウを、ガラスロービング切断機(“M0DEL 90 GLASS ROVING CUTTER”)
を使用して、2.5cm(1インチ)の長さに切
断した。次いで、この切断した繊維を繊維形成機(“DAN WEB”)に2回通した
。次に、この長さのものを、ウェブ形成機のテーカイン部分を通した。このテー
カインは約900rpmで回転した。この繊維は、ウェブ形成機(“DAN WEB”)に供
給する前に、繊維供給機(商品名“CMC EVENFEED”の61cm(2フィート)幅であ
って、Carolina Machinery社,Charlotte,NCから市場において入手した)に通
し、ここでの繊維はワイヤースクリンによって引かれている。マットの面積当り
の重量は、約125g/m2であった。マットの厚さは、約0.3175cm(0.125インチ
)であった。
次いで、このマットを実験室用のシングルヘッドの水流交絡機(Honeycomb Sy
stems社,Bidderford,MEから市場において入手した)を使用して水流交絡した
。この装置は粗い30メッシュタイプのステンレス鋼織布スクリンを有し、水ジェ
ットヘッドの約2.5cm(1インチ)下に設けてある。この水ジェットヘッドは、
センチ当り16個の直径0.127mm(0.005インチ)のオリフィスを1列に有していた
。ヘッドの長さは、61cm(24インチ)であった。ウェブをオリフィスの列に垂直
なシングルヘッドの水ジェットの下を3回通過させた。第1回目の通過は、事前
湿潤したウェブで構造体に対し低い水圧(例えば、約350kPa(50psi)まで)で
行った。第2回目はヘッドの水圧は、約2400kPa(350psi)であった。最終回の
ヘッドの水圧は、約4500kPa(650psi)であった。すべてこの3回の通過速度は
、約3.7m/分(12fpm)であった。3回通過させた後、ウェブは通常の加熱空気
炉を使用して乾燥した。
得られたウェブは、平滑で非多孔性の外観で、そして容易に折り曲げることが
できた。このウェブは、通常の方法によって切断しマットにすることができた。例 8
約50重量%の2.5cm(1インチ)アルミノボロシリケート繊維(“NEXTEL 440
”)及び約50重量%の5cm(2インチ)アルミノボロシリケート繊維(“NEXTEL
440”)のブレンドを使用した点を除いて、例7に記載されたようにして例8を
実施した。得られたウェブは平滑で、非多孔性の外観であって、そして容易に折
り曲げることができた。例 9
(1)水流交絡する前に、“DAN WEB”タイプのウェブ形成機よりはむしろ“R
ANDO WEBBER”タイプのウェブ形成機を使用してマットを形成し、(2)“NEXTE
L 440”タイプのセラミック繊維に代えて、長さ2.5cm(1インチ)、直径10−12
ミクロンのアルミノボロシリケートセラミック繊維(“NEXTEL 312”)を使用し
、そして(3)水流交絡において30メッシュのスクリンに代えて16メッシュのス
クリンを使用した点を除いて、例7に記載したと同様にして例9を実施した。得
られたウェブは平滑で、多少多孔性の外観を呈し、そして容易に折り曲げること
ができた。マットの面積当りの重量は、約200g/m2であった。例 10
(1)85重量%の長さ2.5cm(1インチ)、直径10−12ミクロンのアルミノシ
リケート繊維(商品名“NEXTEL 550”であって3M社から市場において入手した
)と15重量%の長さ4cm(1.6インチ)の1.5デニールレーヨン繊維(Courtaulds
Fiber社,Axis,ALから市場において入手した)、(2)直径0.63cm(0.25イン
チ)の開口を有する水流交絡機のスクリン上でウェブを形成した、そして(3)
ウェブを2回水ジェットに通した点を除いて、例7に記載されたと同様にして例
10を実施した。第1回目の通過では、水圧を低くして(例えば約350kPa(50psi
)にして)事前に湿潤されたウェブを処理し
た。第2回目の通過でのヘッドの水圧は、約4100kPa(600psi)であつた。
得られたウェブは、水流交絡のスクリンに相応した多孔の外観を呈し、そして
容易に折り曲げることができた。このウェブは、単位面積当りの重量が100g/
m2であった。例 11
レーヨンステーブル繊維の代りに長さ3.8cm(1.5インチ)の6デニル繊維(シ
ースが共ポリエステルでコアーがポリエステルであるHoecht-Celanese社の商品
名“CELBOND”)を使用し、そして第2回目の通過でのヘッドの水圧を約3500kPa
(500psi)とした点を除いて、例10に記載されたと同様にして例11を実施した。
得られたウェブは水流交絡機のスクリンに相応した多孔の外観を呈し、そして
容易に折り曲げることができた。このウェブの面積当りの重量は、100g/m2で
あった。例 12
90重量%の直径10−12ミクロンのアルミニウムシリケート繊維(“NEXTEL 550
”)及び10重量%のポリビニルアルコール繊維(商品名“TYPE VPB101”であっ
て日本のクラレ(株)から市場において入手した)を使用した点を除いて、例10
に記載されたと同様にして例12を実施した。
得られたウェブは、水流交絡機のスクリンに相応した多孔の外観を呈し、そし
て容易に折り曲げることができた。例 13
(1)50重量%の長さ2.5cm(1インチ)のアルミノボロシリケート繊維(“N
EXTEL 312”)及び50重量%の長さ2.5cm(1インチ)、直径10ミクロンの炭素繊
維(商品名“MAGNAMITE,TYPE AS4-12K”としてHercules社,Magna,UT から市
場において入手した)、(2)水
流交絡のスクリンは16メッシュ、そして(3)第2回及び第3回の通過は、それ
ぞれ2100kPa(300psi)及び4800kPa(700psi)の水圧である点を除いて、例7に
記載したと同様にして例13を実施した。
得られたウェブは、単位面積当りの重量が100g/m2であり、また容易に折り
曲げることができた。例 14
例14は次の如く実施した。2個のウェブは次に示す点を除いて、例7に記載さ
れと同様にして製造した。第1のウェブは、長さ2.5cm(1インチ)、直径10−1
2ミクロンのアルミノボロシリケート繊維(“NEXTEL 312”)から製造した。第
2のウェブは長さ2.5cm(1インチ))、直径10ミクロンの炭素繊維(“MAGNAMI
TE,TYPE AS4-12K”)から製造した。いづれのウェブの単位面積当りの重量は、
100g/m2であった。いづれのウェブの二つの面を合せて置き、そして次に共に
水流交絡を行った。水流交絡に使用したスクリンは100メッシュであった。第2
回及び第3回の通過における水圧は、それぞれ1400kPa(200psi)及び4800kPa(
700psi)であった。
第2回目の通過では、水をアルミノボロシリケートウェブから炭素ウェブに通
し、そして第3回目の通過では炭素ウェブからアルミノボロシリケートウェブに
通した。いづれの側は3回通過した。得られたウェブは、単位面積当りの重量が
200g/m2であって、そして容易に折り曲げることができた。例 15
(1)アルミノシリケート繊維の代りに、長さ1.9cm(0.75インチ)、直径10
−12ミクロンのアルミノボロシリケート繊維(“NEXTEL312”)を使用し、(2
)水流交絡では30メッシュのスクリンを使用し、そして(3)第2回目の通過の
水圧は、約2400kPa(300psi)及び第3回目の通過の水圧は約2800kPa(400psi)
であった点を除いて
、例7に記載されたと同様にして例15を実施した。
得られたウェブは平滑であって、多孔性の外観を示さず、そして容易に折り曲
げることができなかった。例 16
(1)水流交絡したマットの単位面積当りの重量は約120g/m2、(2)この
マットの厚さは約0.159cm、そして(3)繊維は長さが2.5cm(1インチ)、直径
が10−12ミクロンのアルミノボロシリケート(“NEXTEL 312”)繊維である点を
除いて、例7に記載されたと同様にして例16を実施した。
平均直径0.1ミクロンの粒子を濾過する濾過材として、例16の水流交絡した不
織マットの効果を、通常の濾過試験器(商品名“TSI AUTOMATED FILTER TESTER
AFT-8110”)を使用して評価した。濾過に使用した液体組成物は、100mg/m3の
質量濃度の2%塩化ナトリウム溶液であった。塩化ナトリウム粒子のサイズ分布
は、約0.01から約0.45ミクロンの範囲であって、約0.1ミクロンの平均粒子サイ
ズであり、そして粒子サイズ分析計(商品名“TSI DIFFERENTIAL MOBILITY PART
ICLE SIZER”)を使用して測定した。
水流交絡した不織マットを二重に折り重ね、そして直径8.9cm、厚さ0.318cmの
フィルターに切断した。このフィルターの濾過効率を、約40リットル/分の平均
流速で約2時間測定した。このフィルターの濾過効率は、約1.0mmH2Oのフィルタ
ーの厚さの圧力降下で、試験の最初で約20%であった。試験の終りにおけるフィ
ルターの濾過効率は、約30.0mmH2Oの厚さの圧力降下で約99%であった。例 17
例17は次の如く実施した。直径10−12ミクロンの繊維(1800デニル、2/2,
0.62twists per cm(1.52捩り/インチ)を含むアルミノボロシリケート、“NEX
TEL 440”)糸を、ジェット織物機(商品名
“MODEL 52D JET”を有する“MODEL 17 SIDEWINDER”であってEnterprise Machi
ne and Development社,New Castle,DEから市場において入手した)を使用して
織っだ。この織物機の速度は、1分間に約26.5メートルであった。このジェット
は、閉鎖位置から約3/4開口させた。空気圧は、約790kPaにセットした。織っ
た糸は、ロータリ切断機(Laroche Machine Textiles社France、から市場で入手
した“TYPE 231”)を使用して切断した。
この糸を、次に軽量炭化水素油(乳化剤を含む)(Moroil社,Charlote,NCか
ら市場において入手した“702ETL”)で噴霧して繊維の表面仕上を行い、そして
次に開口機(Laroche Machine Textiles社から市場において入手した“CADETTE
500”)を通した。シリンダーは、1100rpmの速度で回転させた(第1シリンダー
は6500平行ピンそして第2シリンダーは8500平行ピン)。個々別々にされた長さ
の繊維を、ウェブ形成機(“DAN WEB”)に通す前に、繊維供給系(“CMC EVENF
EED”)に入れ、ここでの繊維はワイヤスクリン上に引かれた。このマットの単
位面積当りの重量は、約400g/m2であった。このマットの厚さは、約0.63cm(
0.25インチ)であった。
次いで、このマットは例1に記載したニードルパンチ装置を使用して、ニード
ルパンチを行った。さか目針はマットの全体の厚さを通してパンチした。得られ
たニードルパンチしたマットは可撓性であって、そして容易に折り曲げることが
できた。
本発明の範囲及び思想を離れることなくして、当業者において本発明の変更及
び改良は明白なことであり、また本願発明は本願において説明のために示した実
施態様に限定されるべきでないことは理解されよう。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(81)指定国 EP(AT,BE,CH,DE,
DK,ES,FR,GB,GR,IE,IT,LU,M
C,NL,PT,SE),CA,JP,KR,NO
(72)発明者 エリックソン,ジョン エル.
アメリカ合衆国,ミネソタ 55133―3427,
セントポール,ピー.オー.ボックス
33427(番地なし)
(72)発明者 サノッキー,スティーブン エム.
アメリカ合衆国,ミネソタ 55133―3427,
セントポール,ピー.オー.ボックス
33427(番地なし)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1.ショットフリーのセラミック酸化物繊維を含む可撓性不織マットであって 、ここでショットフリーのセラミック酸化物繊維の少なくとも一部分は物理的に 交絡し、このショットフリーのセラミック酸化物繊維は5ミクロンより大きい直 径及び約1.5センチより大きい長さを有し、ここでショットフリーのセラミック 酸化物繊維は、(a)アルミノシリケートベースの繊維の全重量をベースにして 、60から85重量%の範囲の酸化アルミニウム及び約40から約15重量%の範囲の酸 化珪素であって、該アルミノシリケートベースの繊維は少なくとも20重量%は結 晶質であり、(b)結晶質石英繊維、並びに(c) (a)と(b)との混合物 から成る群から選ばれ、またここでアルミノシリケートベースの繊維及び結晶質 石英繊維の合計重量は該不織マットの全重量の少なくとも50重量%である可撓性 不織マット。 2.該アルミノシリケートベースの繊維及び該結晶質石英繊維の合計重量が該 不織マットの全重量の少なくとも約60重量%である請求項1記載の可撓性不織マ ット。 3.該アルミノシリケートベースの繊維及び該結晶質石英繊維の合計重量が該 不織マットの全重量の少なくとも約75重量%である請求項1記載の可撓性不織マ ット。 4.該マットは該アルミノシリケートベースの繊維及び該結晶質石英繊維が10 %より多く存在して、破断することなくして折り曲げることができる請求項3記 載の可撓性不織マット。 5.少なくとも平均5ニードルパンチ/cm2を有する請求項3記載の可撓性不 織マット。 6.該ショットフリーのセラミック酸化物繊維の少なくとも一部 分は水流交絡されている請求項3記載の可撓性不織マット。 7.該ショットフリーのセラミック酸化物繊維はアルミノシリケートベースの 繊維である請求項3記載の可撓性不織マット。 8.該アルミノシリケートベースの繊維が結晶質繊維であって、約67から約77 重量%の酸化アルミニウム及び約33から約23重量%の酸化珪素を含む請求項7記 載の可撓性不織マット。 9.該ショットフリーセラミック酸化物繊維は結晶質繊維である請求項7記載 の可撓性不織マット。 10.該アルミノシリケートベースの繊維はアルミノボロシリケート繊維である 請求項7記載の可撓性不織マット。 11.該アルミノボロシリケート繊維は該アルミノボロシリケート繊維の全重量 をベースにして約55から約75重量%の酸化アルミニウム、45重量%より少なく0 %より多い酸化珪素及び25重量%より少なく0%より多い酸化硼素を含んでいる 請求項10記載の可撓性不織マット。 12.該アルミノシリケートベースの繊維は少なくとも50重量%は結晶質である 請求項11記載の可撓性不織マット。 13.該アルミノボロシリケートベースの繊維は少なくとも75重量%は結晶質で ある請求項11記載の可撓性不織マット。 14.該アルミノシリケートベースの繊維は結晶質である請求項11記載の可撓性 不織マット。 15.本質的にショットフリーである請求項7記載の可撓性不織マット。 16.該マットは直径5ミクロンより小さいセラミック繊維を本質的に有しない 請求項7記載の可撓性不織マット。 17.該マットは直径3ミクロンより小さいセラミック繊維を本質的に含まない 請求項7記載の可撓性不織マット。 18.該アルミノシリケートベースの繊維の少なくとも一部分はニードルパンチ され、そして該可撓性不織マットは単位面積当りの重量は約50から約5000g/m2 の範囲である請求項7記載の可撓性不織マット。 19.該マットは該ショットフリーのセラミック酸化物繊維の複数の層を含む請 求項7記載の可撓性不織マット。 20.炭化珪素繊維、窒化珪素繊維、炭素繊維、ガラス繊維、ステンレス鋼繊維 、黄銅繊維及びこれらの混合物から成る群から選ばれる高強度繊維を更に含む請 求項7記載の可撓性不織マット。 21.一時的繊維(fugitire fiber)を更に含む請求項7記載の可撓性不織マッ ト。 22.ニードルパンチした不織マットは炭化珪素繊維、窒化珪素繊維、炭素繊維 、ガラス繊維、ステンレス鋼繊維、黄銅繊維、一時的繊維及びこれらの混合物か ら成る群から選ばれる高強度繊維より成る群から選ばれた繊維を含む請求項7記 載の可撓性不織マット。 23.少なくとも濾過材、断熱材、防音材、取付マット、ガスケット材又は触媒 支持体の一つである請求項7記載の可撓性マット。 24.該アルミノシリケートベースの繊維及び該石英繊維が1%より多く存在し て破断することなく折り曲げることができ、そして平方糎当り少なくとも5本の ニードルパンチされている請求項3記載の可撓性不織マット。 25.(1)ショットフリーのセラミック酸化物繊維は5ミクロンより大きい直 径及び約1.5センチより大きい長さを有し、ここでショットフリーのセラミック 酸化物繊維は、(a)アルミノシリケートベースの繊維の全重量をベースにして 、60から85重量%の範囲の酸化アルミニウム及び約40から約15重量%の範囲の酸 化珪素であって、該アルミノシリケートベースの繊維は少なくとも20重量%は結 晶質であり、(b)結晶質石英繊維、並びに(c) (a)と(b)との混合物 から成る群から選ばれ、またここで該アルミノシリケートベースの繊維及び該結 晶質石英繊維の合計重量は不織マットの全重量の少なくとも50重量%であるショ ットフリーのセラミック酸化物繊維を含む可撓性不織マットを準備し、 (2)該ショットフリーのセラミック酸化物繊維の少なくとも一部分を物理的に 交絡する工程を含む可撓性不織マットを製造する方法。 26.該アルミノシリケートベースの繊維及び該結晶質石英繊維の合計重量が該 不織マットの全重量の少なくとも約75重量%である請求項25記載の方法。
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