JPH08246245A - 不織布用芯鞘複合短繊維 - Google Patents
不織布用芯鞘複合短繊維Info
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- JPH08246245A JPH08246245A JP4679095A JP4679095A JPH08246245A JP H08246245 A JPH08246245 A JP H08246245A JP 4679095 A JP4679095 A JP 4679095A JP 4679095 A JP4679095 A JP 4679095A JP H08246245 A JPH08246245 A JP H08246245A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 芯部／鞘部の複合比率が重量比で１０〜６０
／９０〜４０である芯鞘複合短繊維であって、芯成分が
１０モル％以下共重合した共重合ポリエステル、鞘成分
がナイロン６からなることを特徴とする不織布用芯鞘複
合短繊維である。 【効果】 ナイロンのソフトな風合いを維持し、かつ寸
法安定性、染色後の鮮明性の優れた不織布用芯鞘複合短
繊維を提供し、および不織布の収縮特性、染色性を改善
し、同時に不織布加工時の生産性を向上することであ
る。
／９０〜４０である芯鞘複合短繊維であって、芯成分が
１０モル％以下共重合した共重合ポリエステル、鞘成分
がナイロン６からなることを特徴とする不織布用芯鞘複
合短繊維である。 【効果】 ナイロンのソフトな風合いを維持し、かつ寸
法安定性、染色後の鮮明性の優れた不織布用芯鞘複合短
繊維を提供し、および不織布の収縮特性、染色性を改善
し、同時に不織布加工時の生産性を向上することであ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は不織布用短繊維に関し、
詳しくは不織布の収縮特性、染色性を改善し、同時に不
織布加工時の生産性向上を目的としたポリエステルとナ
イロンからなる不織布用芯鞘複合短繊維に関する。
詳しくは不織布の収縮特性、染色性を改善し、同時に不
織布加工時の生産性向上を目的としたポリエステルとナ
イロンからなる不織布用芯鞘複合短繊維に関する。
【０００２】
【従来の技術】不織布用途には天然繊維、化学繊維、合
成繊維が多く使用され、特に芯地用不織布にはナイロン
短繊維が多く使用されている。芯地用不織布にナイロン
短繊維が多く使用されている理由はナイロン短繊維がソ
フト風合いのためである。しかしながら、ナイロン短繊
維からなる不織布は熱に対する寸法変化、および張力に
対する寸法変化が大きいという欠点があり、その改善の
ために従来いくつかの提案がなされている。
成繊維が多く使用され、特に芯地用不織布にはナイロン
短繊維が多く使用されている。芯地用不織布にナイロン
短繊維が多く使用されている理由はナイロン短繊維がソ
フト風合いのためである。しかしながら、ナイロン短繊
維からなる不織布は熱に対する寸法変化、および張力に
対する寸法変化が大きいという欠点があり、その改善の
ために従来いくつかの提案がなされている。
【０００３】例えば、特開昭６２−２８８２７６号公報
には芯成分をポリエステル、鞘成分にナイロンとした短
繊維を使用した不織布接着芯地が提案されている。この
提案によって熱収縮特性は改善されたと考えられるが、
芯成分のポリエステルの染色に用いる染料が分散染料で
あるために鞘成分のナイロンが汚染されること、芯成分
が単なるポリエチレンテレフタレートでは親和性が低い
２成分の界面が剥離すること、その結果染色後の鮮明性
が不十分であるという欠点があった。更に特開平２−２
１００２４号公報にはナイロンとポリエステルの複合製
糸に関して溶融粘度を特定することによって製糸性を向
上する方法が提案されている。この提案によって製糸性
の向上は達せられるものの、前述と同様にナイロンの汚
染、２成分の界面剥離の欠点を解消することはできな
い。
には芯成分をポリエステル、鞘成分にナイロンとした短
繊維を使用した不織布接着芯地が提案されている。この
提案によって熱収縮特性は改善されたと考えられるが、
芯成分のポリエステルの染色に用いる染料が分散染料で
あるために鞘成分のナイロンが汚染されること、芯成分
が単なるポリエチレンテレフタレートでは親和性が低い
２成分の界面が剥離すること、その結果染色後の鮮明性
が不十分であるという欠点があった。更に特開平２−２
１００２４号公報にはナイロンとポリエステルの複合製
糸に関して溶融粘度を特定することによって製糸性を向
上する方法が提案されている。この提案によって製糸性
の向上は達せられるものの、前述と同様にナイロンの汚
染、２成分の界面剥離の欠点を解消することはできな
い。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】前述の提案によって
ナイロンのソフトな風合いを維持し、寸法安定性がかな
り改善されたと考えられるが、まだ不十分であり、かつ
不織布の染色後の鮮明性の改善が不十分であるという問
題点が依然解消されていない。本発明は前述した問題点
を解消するための提案である。
ナイロンのソフトな風合いを維持し、寸法安定性がかな
り改善されたと考えられるが、まだ不十分であり、かつ
不織布の染色後の鮮明性の改善が不十分であるという問
題点が依然解消されていない。本発明は前述した問題点
を解消するための提案である。
【０００５】
【問題を解決するための手段】本発明の目的は芯部／鞘
部の複合比率が重量比で１０〜６０／９０〜４０である
芯鞘複合繊維であって、芯成分が１０モル％以下共重合
した共重合ポリエステル、鞘成分がナイロン６からなる
ことを特徴とする不織布用芯鞘複合短繊維によって達成
される。
部の複合比率が重量比で１０〜６０／９０〜４０である
芯鞘複合繊維であって、芯成分が１０モル％以下共重合
した共重合ポリエステル、鞘成分がナイロン６からなる
ことを特徴とする不織布用芯鞘複合短繊維によって達成
される。
【０００６】本発明の芯成分は１０モル％以下共重合し
た共重合ポリエステルであることが必要である。本発明
の共重合ポリエステルとはポリエチレンテレフタレート
の共重合ポリエステル、ポリブチレンテレフタレートの
共重合ポリエステル等共重合ポリエステルであれば特に
制限はないが高融点であること、物理特性が優れている
ことから繰り返し単位の９０モル％以上がポリエステル
であることが必要である。特にポリエステルの繰り返し
単位の９０モル％以上がエチレンテレフタレートである
ことが好ましい。該共重合ポリエステルの共重合成分と
してはイオン性染料の染着座席となりうる成分が好まし
く、例えばスルホン酸金属塩、イソフタール酸等が挙げ
られ前期成分を併用しても構わない。ナイロンとの親和
性に優れているスルホン酸金属塩、特に５−ソジウムス
ルホイソフタール酸が好ましい。共重合率はイオン性、
特にカチオン染料可染で十分に濃色が可能とすること、
ナイロンとの界面の剥離防止の意味から１．５モル％以
上が好ましく、常圧可染を達成する意味からその共重合
率は４．５モル％以上が特に好ましい。一方、共重合率
が高すぎると染着性が飽和に達すること、融点降下が大
きくなること、物理特性が低下することから共重合率は
１０モル％以下が必要であり、６モル％以下であること
が好ましい。
た共重合ポリエステルであることが必要である。本発明
の共重合ポリエステルとはポリエチレンテレフタレート
の共重合ポリエステル、ポリブチレンテレフタレートの
共重合ポリエステル等共重合ポリエステルであれば特に
制限はないが高融点であること、物理特性が優れている
ことから繰り返し単位の９０モル％以上がポリエステル
であることが必要である。特にポリエステルの繰り返し
単位の９０モル％以上がエチレンテレフタレートである
ことが好ましい。該共重合ポリエステルの共重合成分と
してはイオン性染料の染着座席となりうる成分が好まし
く、例えばスルホン酸金属塩、イソフタール酸等が挙げ
られ前期成分を併用しても構わない。ナイロンとの親和
性に優れているスルホン酸金属塩、特に５−ソジウムス
ルホイソフタール酸が好ましい。共重合率はイオン性、
特にカチオン染料可染で十分に濃色が可能とすること、
ナイロンとの界面の剥離防止の意味から１．５モル％以
上が好ましく、常圧可染を達成する意味からその共重合
率は４．５モル％以上が特に好ましい。一方、共重合率
が高すぎると染着性が飽和に達すること、融点降下が大
きくなること、物理特性が低下することから共重合率は
１０モル％以下が必要であり、６モル％以下であること
が好ましい。
【０００７】共重合ポリエステルの極限粘度［η］は
０．３０〜０．５５の範囲にあることが好ましい。極限
粘度は後述するポリマの溶融粘度、原綿強度に大きい影
響を与えると同時にソフト風合いにも影響を与える。
０．３０よりも低い場合には溶融粘度が低くなって紡糸
性が低下し、同時に強度も低下する。逆に０．５５より
も高い場合には鞘成分であるナイロンとの溶融粘度のバ
ランスが崩れやすく、ソフト風合いを維持するためには
極限粘度［η］は０．３０〜０．５５が好ましく、より
好ましくは０．３４〜０．５０である。
０．３０〜０．５５の範囲にあることが好ましい。極限
粘度は後述するポリマの溶融粘度、原綿強度に大きい影
響を与えると同時にソフト風合いにも影響を与える。
０．３０よりも低い場合には溶融粘度が低くなって紡糸
性が低下し、同時に強度も低下する。逆に０．５５より
も高い場合には鞘成分であるナイロンとの溶融粘度のバ
ランスが崩れやすく、ソフト風合いを維持するためには
極限粘度［η］は０．３０〜０．５５が好ましく、より
好ましくは０．３４〜０．５０である。
【０００８】不織布の風合いに大きな影響をもたらす鞘
成分は風合いがソフトで、独特のぬめりを有するナイロ
ン６が必要である。ナイロン６は低比率の範囲であれば
共重合されていてもかまわないが９５モル％以上がナイ
ロン６であることが好ましい。更に独特の鉱物質的風合
いを付与する意味から鞘成分のナイロン６は二酸化チタ
ンを０．１重量％以上含有していても構わない。
成分は風合いがソフトで、独特のぬめりを有するナイロ
ン６が必要である。ナイロン６は低比率の範囲であれば
共重合されていてもかまわないが９５モル％以上がナイ
ロン６であることが好ましい。更に独特の鉱物質的風合
いを付与する意味から鞘成分のナイロン６は二酸化チタ
ンを０．１重量％以上含有していても構わない。
【０００９】本発明の芯鞘複合短繊維は芯成分の共重合
ポリエステルと鞘成分のナイロン６の溶融粘度の相対関
係が大変重要である。本発明の芯鞘複合繊維は同心円芯
鞘でも偏心芯鞘でも本発明の目的を達することができる
が、実質的に同心円であることが好ましい。この理由は
偏心芯鞘複合の場合は繊維を熱処理すると繊維が曲線化
してカード通過性の低下を招いたり、紡糸時に口金直下
でニーリングするからである。ニーリングが発生すると
繊維の切断を誘発し、原綿の中に延伸されない部分が混
入することや、繊維の太さムラが顕在化するなど原綿品
質の低下となる。このことから本発明の芯鞘複合短繊維
は同心円であることが特に好ましい。芯鞘の複合形態を
制御するためには芯成分に対する鞘成分の溶融粘度の比
が０．３以上、４．０以下の範囲にあることが好まし
い。この範囲をはずれると前記した制御が困難となり、
口金直下で発生する繊維長さ方向の太さ斑、引っ張り強
度の低下減少が顕在化し高速カード、均一不織布を製造
することが困難となり、好ましくない。より好ましい溶
融粘度比は０．４以上、２．５未満、特に好ましくは
０．４以上、１．５未満である。
ポリエステルと鞘成分のナイロン６の溶融粘度の相対関
係が大変重要である。本発明の芯鞘複合繊維は同心円芯
鞘でも偏心芯鞘でも本発明の目的を達することができる
が、実質的に同心円であることが好ましい。この理由は
偏心芯鞘複合の場合は繊維を熱処理すると繊維が曲線化
してカード通過性の低下を招いたり、紡糸時に口金直下
でニーリングするからである。ニーリングが発生すると
繊維の切断を誘発し、原綿の中に延伸されない部分が混
入することや、繊維の太さムラが顕在化するなど原綿品
質の低下となる。このことから本発明の芯鞘複合短繊維
は同心円であることが特に好ましい。芯鞘の複合形態を
制御するためには芯成分に対する鞘成分の溶融粘度の比
が０．３以上、４．０以下の範囲にあることが好まし
い。この範囲をはずれると前記した制御が困難となり、
口金直下で発生する繊維長さ方向の太さ斑、引っ張り強
度の低下減少が顕在化し高速カード、均一不織布を製造
することが困難となり、好ましくない。より好ましい溶
融粘度比は０．４以上、２．５未満、特に好ましくは
０．４以上、１．５未満である。
【００１０】鞘成分であるナイロン６の融点は芯成分で
ある共重合ポリエステルの融点よりも１５℃以上低いこ
とが好ましい。芯地などに用いられる不織布はポイント
シールといって微小点の融着によって不織布の構造を固
定する方法がある。この方法では鞘成分が融着すること
が必要であるが、同時に芯成分は溶融せず不織布構造体
をしっかり形成・保持していることが必要である。その
ためにはポイントシール加工温度で溶融しない芯成分の
融点が必要なのである。つまり不織布強力の低下を抑制
するためには、鞘成分の融点は芯成分の融点よりも１５
℃以上低いことが好ましい。鞘成分の融点があまりにも
低い場合には芯地として使用するときのアイロンなどの
日常加熱で融着が発生してしまうので、鞘成分の融点は
２１０℃以上が好ましい。
ある共重合ポリエステルの融点よりも１５℃以上低いこ
とが好ましい。芯地などに用いられる不織布はポイント
シールといって微小点の融着によって不織布の構造を固
定する方法がある。この方法では鞘成分が融着すること
が必要であるが、同時に芯成分は溶融せず不織布構造体
をしっかり形成・保持していることが必要である。その
ためにはポイントシール加工温度で溶融しない芯成分の
融点が必要なのである。つまり不織布強力の低下を抑制
するためには、鞘成分の融点は芯成分の融点よりも１５
℃以上低いことが好ましい。鞘成分の融点があまりにも
低い場合には芯地として使用するときのアイロンなどの
日常加熱で融着が発生してしまうので、鞘成分の融点は
２１０℃以上が好ましい。
【００１１】本発明の芯鞘複合短繊維の１８０℃におけ
る乾熱収縮率は１０％以下であることが好ましい。芯鞘
複合短繊維の乾熱収縮率が１０％を越すと不織布の収縮
率が大きくなってしまい寸法安定性が低下し好ましくな
い。寸法安定性の面からより好ましい乾熱収縮率は５％
以下、特に好ましくは３．５％以下である。更に好まし
くは２．０％以下である。
る乾熱収縮率は１０％以下であることが好ましい。芯鞘
複合短繊維の乾熱収縮率が１０％を越すと不織布の収縮
率が大きくなってしまい寸法安定性が低下し好ましくな
い。寸法安定性の面からより好ましい乾熱収縮率は５％
以下、特に好ましくは３．５％以下である。更に好まし
くは２．０％以下である。
【００１２】高速化が要請されるカードに対応するため
には原綿強度は２．５ｇ／ｄ以上が好ましく、特に好ま
しくは３．５ｇ／ｄ以上である。更に、高速カードに対
応するためには特定された捲縮特性、特に特定された捲
縮率を有していることが重要である。捲縮率が８％未満
ではウェッブの絡合性が不十分となり、ウェッブ切れを
発生しやすく、好ましい捲縮率は８％以上であり、逆に
捲縮率が高すぎると均一性の高いウェッブ形成が困難と
なるので、好ましくは２０％以下である。
には原綿強度は２．５ｇ／ｄ以上が好ましく、特に好ま
しくは３．５ｇ／ｄ以上である。更に、高速カードに対
応するためには特定された捲縮特性、特に特定された捲
縮率を有していることが重要である。捲縮率が８％未満
ではウェッブの絡合性が不十分となり、ウェッブ切れを
発生しやすく、好ましい捲縮率は８％以上であり、逆に
捲縮率が高すぎると均一性の高いウェッブ形成が困難と
なるので、好ましくは２０％以下である。
【００１３】本発明の不織布用芯鞘複合単繊維は例えば
次のようにして製造することができる。芯成分として５
−ナトリウムスルホイソフタール酸成分を４．５モル％
共重合した極限粘度が０．３５のポリエチレンテレフタ
レート、鞘成分として相対粘度が２．３、二酸化チタン
を０．３５重量％配合したナイロン６を複合比率（芯／
鞘）３０重量％／７０重量％として公知の方法で芯成分
の周囲に均一に鞘成分を配置して繊維の断面形状が同心
円となる口金を用いて複合紡糸する。紡糸は未延伸糸あ
るいはプレオリエンテッドヤーン（ＰＯＹ）として巻取
り、別の工程で延伸をする方法でも良く、また、６００
０ｍ／ｍｉｎ程度の高速紡糸で一工程で延伸糸とする方
法でも良い。未延伸糸、ＰＯＹの場合には複合繊維を湿
熱で延伸を行なう。次いでスタッファーボックスで座屈
捲縮を付与する。その後弛緩した状態で熱処理を行い、
次いで得られた繊維を所定の長さに切断することによっ
て不織布用芯鞘複合短繊維を得る。
次のようにして製造することができる。芯成分として５
−ナトリウムスルホイソフタール酸成分を４．５モル％
共重合した極限粘度が０．３５のポリエチレンテレフタ
レート、鞘成分として相対粘度が２．３、二酸化チタン
を０．３５重量％配合したナイロン６を複合比率（芯／
鞘）３０重量％／７０重量％として公知の方法で芯成分
の周囲に均一に鞘成分を配置して繊維の断面形状が同心
円となる口金を用いて複合紡糸する。紡糸は未延伸糸あ
るいはプレオリエンテッドヤーン（ＰＯＹ）として巻取
り、別の工程で延伸をする方法でも良く、また、６００
０ｍ／ｍｉｎ程度の高速紡糸で一工程で延伸糸とする方
法でも良い。未延伸糸、ＰＯＹの場合には複合繊維を湿
熱で延伸を行なう。次いでスタッファーボックスで座屈
捲縮を付与する。その後弛緩した状態で熱処理を行い、
次いで得られた繊維を所定の長さに切断することによっ
て不織布用芯鞘複合短繊維を得る。
【００１４】
【実施例】以下実施例で本発明を更に詳細に説明する。
実施例中の物性は以下の測定で求めた。 極限粘度：溶媒にオルソクロールフェノールを用い、２
５℃で測定した極限粘度［η］。
実施例中の物性は以下の測定で求めた。 極限粘度：溶媒にオルソクロールフェノールを用い、２
５℃で測定した極限粘度［η］。
【００１５】融点 ：パーキンエルマー社製 ＤＳＣ
−４を用い、１６℃／分の昇温速度で測定した融解ピー
クの温度。
−４を用い、１６℃／分の昇温速度で測定した融解ピー
クの温度。
【００１６】溶融粘度：東洋精機（株）製ＣＡＰＩＬＯ
ＧＲＡＰＨを用い、紡糸温度で、ズリ速度１２１６ｓｅ
ｃ-1の条件で測定した。
ＧＲＡＰＨを用い、紡糸温度で、ズリ速度１２１６ｓｅ
ｃ-1の条件で測定した。
【００１７】乾熱収縮率：乾熱１８０℃、無荷重で測定
した。
した。
【００１８】引張強度：オリエンテック社（株）製テン
シロンを用い、サンプル長：２０mm、 引っ
張り速度：２０mm/minで測定した。
シロンを用い、サンプル長：２０mm、 引っ
張り速度：２０mm/minで測定した。
【００１９】捲縮率：ＪＩＳ １０１５−７−１２に準
じて測定した。但し、初期荷重２ｍｇ／ｄ、所定荷重
１５０ｍｇ／ｄとした。
じて測定した。但し、初期荷重２ｍｇ／ｄ、所定荷重
１５０ｍｇ／ｄとした。
【００２０】カード通過性：カードから出たウェッブの
均一性、ウェッブ切れの状態を観察した。
均一性、ウェッブ切れの状態を観察した。
【００２１】不織布収縮率：得られた不織布の乾熱１８
０℃、無張力下における縦方向の収縮率。
０℃、無張力下における縦方向の収縮率。
【００２２】不織布ソフト性：不織布を１０人で触り、
ソフト性に優れるもの１０点、粗硬と思われるもの０点
とし、平均値を出し、点数表示した。
ソフト性に優れるもの１０点、粗硬と思われるもの０点
とし、平均値を出し、点数表示した。
【００２３】不織布鮮明性：塩基性染料マラカイトグリ
ーンで染色し、次いで酸性染料で染色したものを目視判
定した。
ーンで染色し、次いで酸性染料で染色したものを目視判
定した。
【００２４】実施例１〜５、比較例１〜２ 鞘成分として表１に示す特性を有するナイロン６を用
い、芯成分は表１に示すとおりの共重合組成、共重合率
等を変更したポリエチレンテレフタレートを用いた。各
水準とも紡糸温度は２８０℃で行い、単繊維繊度が１．
２デニールになるように吐出量を決定し、１５００ｍ／
ｍｉｎ、表１の条件で実質的に同心円の芯鞘複合紡糸を
行った。次いで得られた未延伸糸を液浴で延伸を行い、
延伸トウとした。このトウにスタッファーボックスによ
って座屈捲縮を付与し、更にこのトウを５１ｍｍに切断
し、短繊維を得た。得られた短繊維１００％からなる不
織布を作製した後、エンボスローラを用いてポイントシ
ール加工を施した。測定結果は表１に示した。
い、芯成分は表１に示すとおりの共重合組成、共重合率
等を変更したポリエチレンテレフタレートを用いた。各
水準とも紡糸温度は２８０℃で行い、単繊維繊度が１．
２デニールになるように吐出量を決定し、１５００ｍ／
ｍｉｎ、表１の条件で実質的に同心円の芯鞘複合紡糸を
行った。次いで得られた未延伸糸を液浴で延伸を行い、
延伸トウとした。このトウにスタッファーボックスによ
って座屈捲縮を付与し、更にこのトウを５１ｍｍに切断
し、短繊維を得た。得られた短繊維１００％からなる不
織布を作製した後、エンボスローラを用いてポイントシ
ール加工を施した。測定結果は表１に示した。
【００２５】
【表１】 実施例１はカード通過性は良好で、不織布特性値も目的
を十分に満足するものであった。実施例２は５−ソジウ
ムスルホイソフタレート（ＳＳＩ）の共重合率を低減し
た芯成分を用いた結果、不織布を染色した後の鮮明性が
やや不良であった。実施例３はＳＳＩ共重合率を増加し
た結果、不織布収縮特性がやや大きかった以外はカード
通過性、不織布特性とも良好であった。実施例４はＳＳ
Ｉ共重合率を低減した分、イソフタレート成分を新規に
共重合した結果、鮮明性がやや不良であった以外は良好
であった。実施例５はＳＳＩ共重合率を更に高くし、溶
融粘度を高くした以外は実施例１と同様に実施した結
果、カードから出た不織布はやや均一性では劣るものの
満足できる不織布であった。一方、比較例１、および比
較例２は共重合していないポリエチレンテレフタレート
とした以外は実施例１と同様に実施した。鮮明性が不良
であり、高級芯地として使用することはできなかった。
を十分に満足するものであった。実施例２は５−ソジウ
ムスルホイソフタレート（ＳＳＩ）の共重合率を低減し
た芯成分を用いた結果、不織布を染色した後の鮮明性が
やや不良であった。実施例３はＳＳＩ共重合率を増加し
た結果、不織布収縮特性がやや大きかった以外はカード
通過性、不織布特性とも良好であった。実施例４はＳＳ
Ｉ共重合率を低減した分、イソフタレート成分を新規に
共重合した結果、鮮明性がやや不良であった以外は良好
であった。実施例５はＳＳＩ共重合率を更に高くし、溶
融粘度を高くした以外は実施例１と同様に実施した結
果、カードから出た不織布はやや均一性では劣るものの
満足できる不織布であった。一方、比較例１、および比
較例２は共重合していないポリエチレンテレフタレート
とした以外は実施例１と同様に実施した。鮮明性が不良
であり、高級芯地として使用することはできなかった。
【００２６】実施例６〜７、比較例３ 実施例６、７はそれぞれ複合比率を５０／５０、１０／
９０に変更した以外は実施例１と同様に実施した。実施
例６は不織布の風合いがやや粗硬感が感じられ、鮮明性
がやや不足ではあったが、目的を満足できるものであっ
た。実施例７は不織布特性が満足できるものであり、カ
ード通過性も良好であった。比較例３はナイロン６のみ
の単成分繊維であり、不織布収縮率が５．０％と高く満
足できるものではなかった。
９０に変更した以外は実施例１と同様に実施した。実施
例６は不織布の風合いがやや粗硬感が感じられ、鮮明性
がやや不足ではあったが、目的を満足できるものであっ
た。実施例７は不織布特性が満足できるものであり、カ
ード通過性も良好であった。比較例３はナイロン６のみ
の単成分繊維であり、不織布収縮率が５．０％と高く満
足できるものではなかった。
【００２７】
【表２】 実施例８〜１２、比較例４〜５ ポリエチレンテレフタレートの共重合組成・共重合率と
溶融粘度を変更した。実施例８はＳＳＩ共重合率と溶融
粘度を表３のとおり変更した以外は実施例１と同様に実
施した。カードから出たウェッブの均一性がやや不良で
あった以外は満足のできるものであった。実施例９はポ
リエステルの溶融粘度を大幅に低くした以外は実施例１
と同様に実施した。カード通過性がやや不良であった以
外は不織布特性も良好であった。実施例１０はポリエス
テルの溶融粘度およびナイロン６の溶融粘度を表３のと
おり変更した。カード通過性がやや不良であった以外は
良好であった。実施例１１は共重合組成および共重合率
を表３のとおり変更した。収縮が高かったためか不織布
がやや粗硬であった。実施例１２は共重合組成および共
重合率を表３のとおり変更した。不織布のポイントシー
ル加工時に一部が融着した。一方比較例４はポリエステ
ルの共重合率を１１．５モル％に高くした結果、ウエッ
ブ切れが発生し、不織布とすることができなかった。比
較例５はポリエステルのみの単成分繊維とした結果、風
合いが粗硬となった。
溶融粘度を変更した。実施例８はＳＳＩ共重合率と溶融
粘度を表３のとおり変更した以外は実施例１と同様に実
施した。カードから出たウェッブの均一性がやや不良で
あった以外は満足のできるものであった。実施例９はポ
リエステルの溶融粘度を大幅に低くした以外は実施例１
と同様に実施した。カード通過性がやや不良であった以
外は不織布特性も良好であった。実施例１０はポリエス
テルの溶融粘度およびナイロン６の溶融粘度を表３のと
おり変更した。カード通過性がやや不良であった以外は
良好であった。実施例１１は共重合組成および共重合率
を表３のとおり変更した。収縮が高かったためか不織布
がやや粗硬であった。実施例１２は共重合組成および共
重合率を表３のとおり変更した。不織布のポイントシー
ル加工時に一部が融着した。一方比較例４はポリエステ
ルの共重合率を１１．５モル％に高くした結果、ウエッ
ブ切れが発生し、不織布とすることができなかった。比
較例５はポリエステルのみの単成分繊維とした結果、風
合いが粗硬となった。
【００２８】
【表３】
【００２９】
【発明の効果】本発明の芯鞘複合短繊維からなる不織布
は熱による寸法安定性が良好で、ナイロン１００％使い
と同様にソフト性を有し、染色後の鮮明性が優れてお
り、また、カード通過性に代表される不織布加工性も極
めて良好なものである。
は熱による寸法安定性が良好で、ナイロン１００％使い
と同様にソフト性を有し、染色後の鮮明性が優れてお
り、また、カード通過性に代表される不織布加工性も極
めて良好なものである。
Claims (8)
- 【請求項１】 芯部／鞘部の複合比率が重量比で１０〜
６０／９０〜４０である芯鞘複合繊維であって、芯成分
が１０モル％以下共重合した共重合ポリエステル、鞘成
分がナイロン６からなることを特徴とする不織布用芯鞘
複合短繊維。 - 【請求項２】 共重合ポリエステルの極限粘度が０．３
０〜０．５５の範囲にあることを特徴とする請求項１に
記載の不織布用芯鞘複合短繊維。 - 【請求項３】 共重合ポリエステルの共重合成分として
スルホン酸金属塩類を有するものであり、該共重合成分
の共重合率が１．５〜６．０モル％であることを特徴と
する請求項１または請求項２に記載の不織布用複合短繊
維。 - 【請求項４】 ナイロン６の溶融粘度に対する共重合ポ
リエステルの溶融粘度の比が０．３〜４．０であること
を特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記
載の不織布用芯鞘複合短繊維。 - 【請求項５】 鞘成分のナイロン６の融点が芯成分の共
重合ポリエステルの融点よりも１５℃以上低いことを特
徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の
不織布用芯鞘複合短繊維。 - 【請求項６】 １８０℃における乾熱収縮率が１０％以
下であることを特徴とする請求項１から請求項５のいず
れか１項に記載の不織布用芯鞘複合短繊維。 - 【請求項７】 原綿強度が２．５ｇ／ｄ以上であること
を特徴とする請求項１から請求項６のいずれか１項に記
載の不織布用複合芯鞘短繊維。 - 【請求項８】 捲縮率が８％以上であることを特徴とす
る請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の不織布
用複合芯鞘短繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4679095A JP3173311B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 不織布用芯鞘複合短繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4679095A JP3173311B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 不織布用芯鞘複合短繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246245A true JPH08246245A (ja) | 1996-09-24 |
| JP3173311B2 JP3173311B2 (ja) | 2001-06-04 |
Family
ID=12757135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4679095A Expired - Lifetime JP3173311B2 (ja) | 1995-03-07 | 1995-03-07 | 不織布用芯鞘複合短繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3173311B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11350243A (ja) * | 1998-04-08 | 1999-12-21 | Unitika Ltd | 高速カードに適した短繊維及びその製造方法 |
| CN109068780A (zh) * | 2016-04-28 | 2018-12-21 | 电化株式会社 | 人工毛发纤维 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102660842A (zh) * | 2012-05-22 | 2012-09-12 | 昆山吉美川纤维科技有限公司 | 床垫用椰棕板的制备方法 |
-
1995
- 1995-03-07 JP JP4679095A patent/JP3173311B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
| JPH11350243A (ja) * | 1998-04-08 | 1999-12-21 | Unitika Ltd | 高速カードに適した短繊維及びその製造方法 |
| CN109068780A (zh) * | 2016-04-28 | 2018-12-21 | 电化株式会社 | 人工毛发纤维 |
| KR20190004304A (ko) * | 2016-04-28 | 2019-01-11 | 덴카 주식회사 | 인공 모발 섬유 |
| US20190090565A1 (en) * | 2016-04-28 | 2019-03-28 | Denka Company Limited | Fiber for artificial hair |
| US10856598B2 (en) | 2016-04-28 | 2020-12-08 | Denka Company Limited | Fiber for artificial hair |
| CN112899799A (zh) * | 2016-04-28 | 2021-06-04 | 电化株式会社 | 人工毛发纤维 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3173311B2 (ja) | 2001-06-04 |
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