JPH08206879A - アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法 - Google Patents
アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法Info
- Publication number
- JPH08206879A JPH08206879A JP7017297A JP1729795A JPH08206879A JP H08206879 A JPH08206879 A JP H08206879A JP 7017297 A JP7017297 A JP 7017297A JP 1729795 A JP1729795 A JP 1729795A JP H08206879 A JPH08206879 A JP H08206879A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lubricant
- wire
- wet
- arc welding
- dry
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 乾式潤滑剤の効果を無くすることなく、湿式
伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を防止し、円滑で高能率に
伸線できると共に、長尺のコンジットケーブルを使用
し、高電流の溶接条件で溶接される場合においても、送
給ローラでスリップがなく、かつコンジットチューブ内
での摩擦抵抗の少ないワイヤ送給性が良好なアーク溶接
用鋼ワイヤの製造方法を提供すること。 【構成】 アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法において、
めっき工程の後に融点５０℃以上の脂肪酸、１価または
２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種または
２種以上に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
の１種または２種を５〜５０ｗｔ％混合した乾式潤滑剤
に、動植物油または合成油の分散剤を揮発分にて５〜１
５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤を再度混合した潤滑剤で
伸線し、次いで水溶性潤滑剤で湿式伸線して付着潤滑剤
量をワイヤ１０ｋｇ当たり０．１０〜０．８０ｇに調整
することを特徴とする。
伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を防止し、円滑で高能率に
伸線できると共に、長尺のコンジットケーブルを使用
し、高電流の溶接条件で溶接される場合においても、送
給ローラでスリップがなく、かつコンジットチューブ内
での摩擦抵抗の少ないワイヤ送給性が良好なアーク溶接
用鋼ワイヤの製造方法を提供すること。 【構成】 アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法において、
めっき工程の後に融点５０℃以上の脂肪酸、１価または
２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種または
２種以上に二硫化モリブデンおよび二硫化タングステン
の１種または２種を５〜５０ｗｔ％混合した乾式潤滑剤
に、動植物油または合成油の分散剤を揮発分にて５〜１
５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤を再度混合した潤滑剤で
伸線し、次いで水溶性潤滑剤で湿式伸線して付着潤滑剤
量をワイヤ１０ｋｇ当たり０．１０〜０．８０ｇに調整
することを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アーク溶接用鋼ワイヤ
の製造方法に係り、さらに詳しくは、乾式潤滑性能を保
持し、かつ湿式伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を防止した
送給性が良好なアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法に関す
るものである。
の製造方法に係り、さらに詳しくは、乾式潤滑性能を保
持し、かつ湿式伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を防止した
送給性が良好なアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】アーク溶接用鋼ワイヤを製造する最も一
般的な方法は、原線またはフラックス充填後のワイヤ
を２〜４ｍｍ径までローラあるいは孔ダイスにより伸線
する工程、焼鈍工程、酸洗工程、めっき工程、
最終サイズ径まで孔ダイスで伸線する工程、を製品の形
状に対応し選択して順次行う方法である。の最終サイ
ズ径まで伸線する工程は、一般に表面状態が円滑で色調
が良好な湿式による伸線で製造される。しかし、湿式伸
線においては一般に水溶性潤滑剤を用いるためダイス通
過時にワイヤ表面皮膜が薄くワイヤのすべり性がやや悪
いので、ワイヤ表面にキズが生じやすく１ダイス当たり
の減面率を大きくできず、ダイスを多く用いる必要があ
るので能率面にやや問題がある。一方、乾式伸線では潤
滑剤として一般に無機物系または無水系の潤滑剤が用い
られるが、ワイヤ表面に潤滑剤が均一に塗布されにくい
という問題がある。
般的な方法は、原線またはフラックス充填後のワイヤ
を２〜４ｍｍ径までローラあるいは孔ダイスにより伸線
する工程、焼鈍工程、酸洗工程、めっき工程、
最終サイズ径まで孔ダイスで伸線する工程、を製品の形
状に対応し選択して順次行う方法である。の最終サイ
ズ径まで伸線する工程は、一般に表面状態が円滑で色調
が良好な湿式による伸線で製造される。しかし、湿式伸
線においては一般に水溶性潤滑剤を用いるためダイス通
過時にワイヤ表面皮膜が薄くワイヤのすべり性がやや悪
いので、ワイヤ表面にキズが生じやすく１ダイス当たり
の減面率を大きくできず、ダイスを多く用いる必要があ
るので能率面にやや問題がある。一方、乾式伸線では潤
滑剤として一般に無機物系または無水系の潤滑剤が用い
られるが、ワイヤ表面に潤滑剤が均一に塗布されにくい
という問題がある。
【０００３】また、アーク溶接用ワイヤは、溶接の自動
化、高能率化が進むとともに、さらに高電流での溶接条
件が採用される方向にあり、その結果、必然的にワイヤ
の送給速度が大となる。また、対象となる構造物によっ
ては溶接が狭隘部で行われる場合も多く、これらの場所
での使い易さの点から、溶接機のワイヤ送給装置の送給
ローラから溶接トーチまでのコンジットケーブルは長く
かつ曲げて使われる傾向にある。このようにコンジット
ケーブルが長くかつ曲げて使用されると、コンジットケ
ーブル内のコンジットチューブ内をワイヤが通るとき摩
擦抵抗が大きくなり、溶接時ワイヤの送給に支障をきた
し、アークが不安定となって溶接ができなくなるという
問題が生じる。
化、高能率化が進むとともに、さらに高電流での溶接条
件が採用される方向にあり、その結果、必然的にワイヤ
の送給速度が大となる。また、対象となる構造物によっ
ては溶接が狭隘部で行われる場合も多く、これらの場所
での使い易さの点から、溶接機のワイヤ送給装置の送給
ローラから溶接トーチまでのコンジットケーブルは長く
かつ曲げて使われる傾向にある。このようにコンジット
ケーブルが長くかつ曲げて使用されると、コンジットケ
ーブル内のコンジットチューブ内をワイヤが通るとき摩
擦抵抗が大きくなり、溶接時ワイヤの送給に支障をきた
し、アークが不安定となって溶接ができなくなるという
問題が生じる。
【０００４】これらの、アーク溶接用ワイヤの製造時の
伸線性および溶接時の送給性の問題に対しては従来、例
えば特公昭５８−４６３９８号公報に高級脂肪酸および
高級脂肪酸のアルカリ金属塩を揮発性溶媒で希釈した潤
滑剤で湿式伸線し、ワイヤ表面に適量該潤滑剤を塗布す
る方法、特開平５−２３７３１号公報にポリ四弗化エチ
レン、二硫化モリブデン、グラファイト等からなる潤滑
剤で伸線および該潤滑剤を塗布する方法など、各種の方
法が提案されている。しかしながら、これらの方法でも
前述したように湿式伸線においては、作業能率が悪く、
乾式伸線においては、ワイヤ表面に潤滑剤が均一に塗布
されにくい場合がある。また、溶接時においては、長尺
のコンジットケーブルを使用し、高電流の溶接条件で溶
接される場合、送給ローラ部でワイヤがスリップした
り、コンジットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなってア
ークが不安定になるなどのワイヤ送給性の改善について
は、やはり不十分であるのが現状である。
伸線性および溶接時の送給性の問題に対しては従来、例
えば特公昭５８−４６３９８号公報に高級脂肪酸および
高級脂肪酸のアルカリ金属塩を揮発性溶媒で希釈した潤
滑剤で湿式伸線し、ワイヤ表面に適量該潤滑剤を塗布す
る方法、特開平５−２３７３１号公報にポリ四弗化エチ
レン、二硫化モリブデン、グラファイト等からなる潤滑
剤で伸線および該潤滑剤を塗布する方法など、各種の方
法が提案されている。しかしながら、これらの方法でも
前述したように湿式伸線においては、作業能率が悪く、
乾式伸線においては、ワイヤ表面に潤滑剤が均一に塗布
されにくい場合がある。また、溶接時においては、長尺
のコンジットケーブルを使用し、高電流の溶接条件で溶
接される場合、送給ローラ部でワイヤがスリップした
り、コンジットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなってア
ークが不安定になるなどのワイヤ送給性の改善について
は、やはり不十分であるのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、乾
式潤滑剤の効果を無くすることなく、湿式伸線内の水溶
性潤滑剤の汚染を防止し、円滑で高能率に伸線できると
共に、長尺のコンジットケーブルを使用し、高電流の溶
接条件で溶接される場合においても、送給ローラ部でワ
イヤのスリップがなく、かつコンジットチューブ内での
摩擦抵抗の少ない送給性が良好なアーク溶接用鋼ワイヤ
の製造方法を提供することを目的とする。
式潤滑剤の効果を無くすることなく、湿式伸線内の水溶
性潤滑剤の汚染を防止し、円滑で高能率に伸線できると
共に、長尺のコンジットケーブルを使用し、高電流の溶
接条件で溶接される場合においても、送給ローラ部でワ
イヤのスリップがなく、かつコンジットチューブ内での
摩擦抵抗の少ない送給性が良好なアーク溶接用鋼ワイヤ
の製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記目的
を達成するために、ワイヤ製造方法を種々検討した結
果、前記の工程である、最終サイズ径までの伸線工程
の前処理として高融点の脂肪酸、脂肪酸の１価または２
価アルコールのエステルおよび石油ろうに二硫化モリブ
デンおよび二硫化タングステンと動植物油または合成油
の分散剤を湿式潤滑剤として混合した潤滑剤を用いて乾
式伸線し、次いで水溶性潤滑剤中で湿式伸線して乾式伸
線で付着した潤滑剤の付着量を調整することにより、円
滑で高能率に伸線できるとともに、長尺のコンジットケ
ーブルを使用し、高電流の溶接条件で溶接される場合に
おいても、送給ローラ部でのワイヤスリップが少なく、
かつコンジットチューブ内での摩擦抵抗の少ないなど送
給性が極めて良好であることを見出したものである。
を達成するために、ワイヤ製造方法を種々検討した結
果、前記の工程である、最終サイズ径までの伸線工程
の前処理として高融点の脂肪酸、脂肪酸の１価または２
価アルコールのエステルおよび石油ろうに二硫化モリブ
デンおよび二硫化タングステンと動植物油または合成油
の分散剤を湿式潤滑剤として混合した潤滑剤を用いて乾
式伸線し、次いで水溶性潤滑剤中で湿式伸線して乾式伸
線で付着した潤滑剤の付着量を調整することにより、円
滑で高能率に伸線できるとともに、長尺のコンジットケ
ーブルを使用し、高電流の溶接条件で溶接される場合に
おいても、送給ローラ部でのワイヤスリップが少なく、
かつコンジットチューブ内での摩擦抵抗の少ないなど送
給性が極めて良好であることを見出したものである。
【０００７】すなわち、本発明の要旨とするところは、
通常のアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法において、めっ
き工程の後に融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価ま
たは２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種ま
たは２種以上に二硫化モリブデンおよび二硫化タングス
テンの１種または２種を５〜５０ｗｔ％混合した乾式潤
滑剤に、動植物油または合成油の分散剤を揮発分にて５
〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤を再度混合した潤滑
剤で伸線し、次いで水溶性潤滑剤中で湿式伸線して付着
潤滑剤量をワイヤ１０ｋｇ当たり０．１０〜０．８０ｇ
に調整するところにあるにある。また好ましくは、乾式
潤滑剤と動植物油または合成油の分散剤を揮発分にて５
〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤の混合比を４０〜６
０：６０〜４０ｗｔ％に調整することにある。
通常のアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法において、めっ
き工程の後に融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価ま
たは２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種ま
たは２種以上に二硫化モリブデンおよび二硫化タングス
テンの１種または２種を５〜５０ｗｔ％混合した乾式潤
滑剤に、動植物油または合成油の分散剤を揮発分にて５
〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤を再度混合した潤滑
剤で伸線し、次いで水溶性潤滑剤中で湿式伸線して付着
潤滑剤量をワイヤ１０ｋｇ当たり０．１０〜０．８０ｇ
に調整するところにあるにある。また好ましくは、乾式
潤滑剤と動植物油または合成油の分散剤を揮発分にて５
〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤の混合比を４０〜６
０：６０〜４０ｗｔ％に調整することにある。
【０００８】
【作用】めっき工程の後に、融点５０℃以上の脂肪酸、
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンおよび
二硫化タングステンの１種または２種を５〜５０ｗｔ％
混合した乾式潤滑剤に、動植物油または合成油の分散剤
を湿式潤滑剤として混合した潤滑剤で乾式伸線するとき
に、それらがワイヤ表面に付着する。この乾式伸線で付
着した脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエ
ステルおよび石油ろうの１種または２種以上に二硫化モ
リブデンおよび二硫化タングステンの１種または２種を
混合した潤滑剤があまり付着し過ぎると、次のワイヤ湿
式伸線工程で水溶性潤滑剤を汚染することになるため、
湿式潤滑剤によって希釈させた状態で適量に付着させる
ことにより、湿式伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を防止す
るものである。
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンおよび
二硫化タングステンの１種または２種を５〜５０ｗｔ％
混合した乾式潤滑剤に、動植物油または合成油の分散剤
を湿式潤滑剤として混合した潤滑剤で乾式伸線するとき
に、それらがワイヤ表面に付着する。この乾式伸線で付
着した脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエ
ステルおよび石油ろうの１種または２種以上に二硫化モ
リブデンおよび二硫化タングステンの１種または２種を
混合した潤滑剤があまり付着し過ぎると、次のワイヤ湿
式伸線工程で水溶性潤滑剤を汚染することになるため、
湿式潤滑剤によって希釈させた状態で適量に付着させる
ことにより、湿式伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を防止す
るものである。
【０００９】なお、脂肪酸、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルおよび石油ろうの１種または２種以
上は融点が５０℃以上であるので湿式伸線時のダイス発
熱による湿式潤滑剤の昇温によっても溶融することがな
いので、製品径まで二硫化モリブデンおよび二硫化タン
グステンの１種または２種と動物油または植物油を均一
に付着させたまま伸線加工できる。よって、製品径まで
円滑で高能率に伸線できるとともに、長尺のコンジット
ケーブルを使用して高電流の溶接条件で溶接されても、
コンジットチューブとの摩擦抵抗が少なくなるのでワイ
ヤ送給性が良好となる。
ルコールのエステルおよび石油ろうの１種または２種以
上は融点が５０℃以上であるので湿式伸線時のダイス発
熱による湿式潤滑剤の昇温によっても溶融することがな
いので、製品径まで二硫化モリブデンおよび二硫化タン
グステンの１種または２種と動物油または植物油を均一
に付着させたまま伸線加工できる。よって、製品径まで
円滑で高能率に伸線できるとともに、長尺のコンジット
ケーブルを使用して高電流の溶接条件で溶接されても、
コンジットチューブとの摩擦抵抗が少なくなるのでワイ
ヤ送給性が良好となる。
【００１０】脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコー
ルのエステルおよび石油ろうの融点が５０℃未満である
と、湿式伸線時にダイスの発熱で昇温した湿式潤滑剤に
よって溶融して、ワイヤ表面に均一に付着しない場合が
ある。また、均一に付着したとしても溶接時コンジット
チューブ内でワイヤの摩擦熱およびコンジットライナー
を包む溶接用ケーブルの発熱でコンジットチューブ内で
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうなどが溶けて部分的に凝集してしまい、コンジッ
トチューブとの摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給性が
不良となる。
ルのエステルおよび石油ろうの融点が５０℃未満である
と、湿式伸線時にダイスの発熱で昇温した湿式潤滑剤に
よって溶融して、ワイヤ表面に均一に付着しない場合が
ある。また、均一に付着したとしても溶接時コンジット
チューブ内でワイヤの摩擦熱およびコンジットライナー
を包む溶接用ケーブルの発熱でコンジットチューブ内で
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうなどが溶けて部分的に凝集してしまい、コンジッ
トチューブとの摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給性が
不良となる。
【００１１】融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸の１価ま
たは２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種ま
たは２種以上に混合する二硫化モリブデンおよび二硫化
タングステンの１種または２種は５〜５０ｗｔ％が良
い。５ｗｔ％未満であると、溶接時にコンジットチュー
ブ内で摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給性が不良とな
る。逆に５０％を超えると、乾式伸線において脂肪酸、
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンおよび
二硫化タングステンの１種または２種を混合した潤滑剤
が、均一にワイヤ表面に付着できなくなり、次の湿式伸
線においても付着量を調整するのが困難となるので、溶
接時にコンジットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなった
り、送給ローラ部でワイヤがスリップしてワイヤ送給性
が不良となる。
たは２価アルコールのエステルおよび石油ろうの１種ま
たは２種以上に混合する二硫化モリブデンおよび二硫化
タングステンの１種または２種は５〜５０ｗｔ％が良
い。５ｗｔ％未満であると、溶接時にコンジットチュー
ブ内で摩擦抵抗が大きくなってワイヤ送給性が不良とな
る。逆に５０％を超えると、乾式伸線において脂肪酸、
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンおよび
二硫化タングステンの１種または２種を混合した潤滑剤
が、均一にワイヤ表面に付着できなくなり、次の湿式伸
線においても付着量を調整するのが困難となるので、溶
接時にコンジットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなった
り、送給ローラ部でワイヤがスリップしてワイヤ送給性
が不良となる。
【００１２】前記、脂肪酸、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルおよび石油ろうの１種または２種に
二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種また
は２種を混合した潤滑剤に、さらに動植物油または合成
油の分散剤を湿式潤滑剤として混合すると、脂肪酸の１
価または２価アルコールのエステルおよび石油ろうが非
水溶性であるので、動植物油または合成油の分散剤の湿
式潤滑剤で希釈した潤滑剤を用いると、脂肪酸、脂肪酸
の１価または２価アルコールのエステルおよび石油ろう
をワイヤ表面に適量に付着させ、伸線時に乾式潤滑剤が
固化し、トンネル状となり、ダイス荒れの発生を防止す
る。従って、動植物油または合成油の分散剤を揮発分に
て５〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤を乾式潤滑剤に
対して４０〜６０：６０〜４０ｗｔ％に調整して混合す
ることが好ましい。しかし、この動植物油または合成油
の分散剤を揮発分にて５〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤
滑剤を乾式潤滑剤に対して４０ｗｔ％未満であるとワイ
ヤに乾式潤滑剤が付着し過ぎて、次の湿式伸線において
水溶性潤滑剤を汚染することになる。また、動植物油ま
たは合成油の分散剤が乾式潤滑剤に対して６０ｗｔ％超
えると湿式伸線と同じとなり、乾式伸線の効果が無くな
るからである。
ルコールのエステルおよび石油ろうの１種または２種に
二硫化モリブデンおよび二硫化タングステンの１種また
は２種を混合した潤滑剤に、さらに動植物油または合成
油の分散剤を湿式潤滑剤として混合すると、脂肪酸の１
価または２価アルコールのエステルおよび石油ろうが非
水溶性であるので、動植物油または合成油の分散剤の湿
式潤滑剤で希釈した潤滑剤を用いると、脂肪酸、脂肪酸
の１価または２価アルコールのエステルおよび石油ろう
をワイヤ表面に適量に付着させ、伸線時に乾式潤滑剤が
固化し、トンネル状となり、ダイス荒れの発生を防止す
る。従って、動植物油または合成油の分散剤を揮発分に
て５〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤を乾式潤滑剤に
対して４０〜６０：６０〜４０ｗｔ％に調整して混合す
ることが好ましい。しかし、この動植物油または合成油
の分散剤を揮発分にて５〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤
滑剤を乾式潤滑剤に対して４０ｗｔ％未満であるとワイ
ヤに乾式潤滑剤が付着し過ぎて、次の湿式伸線において
水溶性潤滑剤を汚染することになる。また、動植物油ま
たは合成油の分散剤が乾式潤滑剤に対して６０ｗｔ％超
えると湿式伸線と同じとなり、乾式伸線の効果が無くな
るからである。
【００１３】次に、乾式伸線で均一に付着した脂肪酸、
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンおよび
二硫化タングステンの１種または２種に、動植物油また
は合成油の分散剤を揮発分にて調整した湿式潤滑剤を再
度混合した潤滑剤で伸線し、次いで、水溶性潤滑剤中で
湿式伸線して付着潤滑量をワイヤ１０ｋｇ当たり０．１
０〜０．８０ｇに調整する。０．１０ｇ未満であると溶
接時にコンジットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなって
ワイヤ送給性が不良となる。付着量が０．８ｇを超える
とワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップしてワイヤ送
給にむらが生じてアークが不安定となる。ここで脂肪
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよ
び石油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンお
よび二硫化タングステンの１種または２種と動植物油ま
たは合成油の分散剤を揮発分にて調整した湿式潤滑剤と
を混合した潤滑剤の量は、湿式伸線のダイス減面率およ
びダイス数により調整する。この場合、ダイス減面率が
大きい程付着量は少なくなる。
脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよび石
油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンおよび
二硫化タングステンの１種または２種に、動植物油また
は合成油の分散剤を揮発分にて調整した湿式潤滑剤を再
度混合した潤滑剤で伸線し、次いで、水溶性潤滑剤中で
湿式伸線して付着潤滑量をワイヤ１０ｋｇ当たり０．１
０〜０．８０ｇに調整する。０．１０ｇ未満であると溶
接時にコンジットチューブ内で摩擦抵抗が大きくなって
ワイヤ送給性が不良となる。付着量が０．８ｇを超える
とワイヤ送給ローラ部でワイヤがスリップしてワイヤ送
給にむらが生じてアークが不安定となる。ここで脂肪
酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエステルおよ
び石油ろうの１種または２種以上に二硫化モリブデンお
よび二硫化タングステンの１種または２種と動植物油ま
たは合成油の分散剤を揮発分にて調整した湿式潤滑剤と
を混合した潤滑剤の量は、湿式伸線のダイス減面率およ
びダイス数により調整する。この場合、ダイス減面率が
大きい程付着量は少なくなる。
【００１４】なお、本願でいう脂肪酸とはミリスチン
酸、パルミチン酸、ステアリン酸、メリシン酸など融点
が５０℃以上のものをいい、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルとは蜜ろう、カルナウバろう、綿ろ
うおよび脂肪酸の合成ろうなど融点が５０℃以上のもの
をいう。また、石油ろうは固形パラフィン、ベトロラタ
ムなど石油精製で得られる融点が５０℃以上のものをい
う。
酸、パルミチン酸、ステアリン酸、メリシン酸など融点
が５０℃以上のものをいい、脂肪酸の１価または２価ア
ルコールのエステルとは蜜ろう、カルナウバろう、綿ろ
うおよび脂肪酸の合成ろうなど融点が５０℃以上のもの
をいう。また、石油ろうは固形パラフィン、ベトロラタ
ムなど石油精製で得られる融点が５０℃以上のものをい
う。
【００１５】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。まず、ＪＩＳ Ｇ３３１２に規定されるＹＧＷ
１１のソリッドワイヤおよびＪＩＳ Ｇ３３１３に規定
されるＹＦＷ−Ｃ５０ＤＲのシームレスフラックス入り
ワイヤ（フラックス充填率１３％）を２．６，３．０，
４．０ｍｍの径に伸線・めっき処理したものを、１．２
ｍｍの製品径まで表１に示す各製造方法で各１０００ｋ
ｇを伸線し、スプール巻きワイヤとした。また、ワイヤ
送給性は、図１に示す装置を用いて調べた。すなわち、
送給抵抗を高める目的で、直径１５０ｍｍのループ２回
転を設けた６ｍのコンジットケーブル１にスプール２か
ら引き出された供試ワイヤを送給モータ３によって供給
し、トーチ４に送り、各ワイヤ１０ｋｇを溶接した。そ
の時の溶接条件は次の通りである。
明する。まず、ＪＩＳ Ｇ３３１２に規定されるＹＧＷ
１１のソリッドワイヤおよびＪＩＳ Ｇ３３１３に規定
されるＹＦＷ−Ｃ５０ＤＲのシームレスフラックス入り
ワイヤ（フラックス充填率１３％）を２．６，３．０，
４．０ｍｍの径に伸線・めっき処理したものを、１．２
ｍｍの製品径まで表１に示す各製造方法で各１０００ｋ
ｇを伸線し、スプール巻きワイヤとした。また、ワイヤ
送給性は、図１に示す装置を用いて調べた。すなわち、
送給抵抗を高める目的で、直径１５０ｍｍのループ２回
転を設けた６ｍのコンジットケーブル１にスプール２か
ら引き出された供試ワイヤを送給モータ３によって供給
し、トーチ４に送り、各ワイヤ１０ｋｇを溶接した。そ
の時の溶接条件は次の通りである。
【００１６】溶接電流 ： ３００Ａ 溶接電圧 ： ３０Ｖ 溶接速度 ： ３０ｃｍ／分 シールドガス ： ＣＯ2 ２０リットル／分 溶接方法 ： ビードオンプレート
【００１７】ワイヤ送給性は、送給モータ３の電機子電
流の測定により調べた。なお、ワイヤ送給性は電機子電
流が３．５Ａを超えると不良になり、アークも不安定と
なる。ワイヤ送給ローラ部でのワイヤのスリップは、送
給ローラの周速と送給ローラ出口側のワイヤ速度を測定
し、下記式でスリップ率を算出して調べた。ワイヤのス
リップ率は５％を超えると、ワイヤ送り速度に緩急が生
じてワイヤ送給むらによってアークが不安定になるとと
もにスパッタ発生量も多くなる。 スリップ率＝（送給ローラの周速）−（送給ローラ出口
側のワイヤ速度）／（送給ローラの周速）×１００ それらの結果を表１に示す。
流の測定により調べた。なお、ワイヤ送給性は電機子電
流が３．５Ａを超えると不良になり、アークも不安定と
なる。ワイヤ送給ローラ部でのワイヤのスリップは、送
給ローラの周速と送給ローラ出口側のワイヤ速度を測定
し、下記式でスリップ率を算出して調べた。ワイヤのス
リップ率は５％を超えると、ワイヤ送り速度に緩急が生
じてワイヤ送給むらによってアークが不安定になるとと
もにスパッタ発生量も多くなる。 スリップ率＝（送給ローラの周速）−（送給ローラ出口
側のワイヤ速度）／（送給ローラの周速）×１００ それらの結果を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１において、試験Ｎｏ．１〜６が本発明
によるアーク溶接用鋼ワイヤの製造例、試験Ｎｏ．７〜
１１が比較例である。本発明による試験Ｎｏ．１〜６
は、脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエス
テルおよび石油ろうの融点が５０℃で、かつ二硫化モリ
ブデンおよび二硫化タングステンと動植物油または合成
油の分散剤を揮発分にて調整した湿式潤滑剤とを適量含
んだ潤滑剤で乾式伸線した後、湿式伸線で前記潤滑剤量
を調整してあるので、溶接時にワイヤ送給ローラでのス
リップ率や送給モータの電機子電流が低く、アークが安
定しており極めて満足な結果であった。試験Ｎｏ．７は
乾式伸線に使用した植物油が多いため、湿式伸線と同じ
となり、湿式伸線時にダイスの発熱で湿式潤滑剤が昇温
し、ワイヤ表面に均一に付着しないので、溶接時送給モ
ータの電機子電流が高く、さらに送給ローラ部でのスリ
ップ率も高くなってワイヤ送給性が悪くなってアークが
不安定となった。
によるアーク溶接用鋼ワイヤの製造例、試験Ｎｏ．７〜
１１が比較例である。本発明による試験Ｎｏ．１〜６
は、脂肪酸、脂肪酸の１価または２価アルコールのエス
テルおよび石油ろうの融点が５０℃で、かつ二硫化モリ
ブデンおよび二硫化タングステンと動植物油または合成
油の分散剤を揮発分にて調整した湿式潤滑剤とを適量含
んだ潤滑剤で乾式伸線した後、湿式伸線で前記潤滑剤量
を調整してあるので、溶接時にワイヤ送給ローラでのス
リップ率や送給モータの電機子電流が低く、アークが安
定しており極めて満足な結果であった。試験Ｎｏ．７は
乾式伸線に使用した植物油が多いため、湿式伸線と同じ
となり、湿式伸線時にダイスの発熱で湿式潤滑剤が昇温
し、ワイヤ表面に均一に付着しないので、溶接時送給モ
ータの電機子電流が高く、さらに送給ローラ部でのスリ
ップ率も高くなってワイヤ送給性が悪くなってアークが
不安定となった。
【００２０】試験Ｎｏ．８はエステルの量が多い潤滑剤
で乾式伸線したので潤滑剤が均一に付着せず、次の湿式
伸線でも付着量を調整するのが困難で、製品径での潤滑
剤量が不均一で溶接時に送給ローラ部でワイヤのスリッ
プ率および送給モータの電機子電流が高くなりアークが
不安定であった。試験Ｎｏ．９は植物油を使用しない潤
滑剤で乾式伸線したので、ワイヤ表面に乾式潤滑剤が付
着し過ぎて水溶性潤滑剤を汚染することになり、溶接時
の送給ローラ部でワイヤのスリップ率および送給モータ
の電機子電流が高くなりアークが不安定となった。試験
Ｎｏ．１０は植物油および動物油の量が多い潤滑剤で乾
式伸線したので、ワイヤ表面乾式付着潤滑剤量が少な
く、溶接時スパッタの発生量が多くなった。試験Ｎｏ．
１１は乾式潤滑剤と湿式潤滑剤との比が７０：３０と乾
式潤滑剤が多く、乾式潤滑剤が固化し伸線時にトンネル
状となりダイス荒れ発生で伸線が不可能となった。
で乾式伸線したので潤滑剤が均一に付着せず、次の湿式
伸線でも付着量を調整するのが困難で、製品径での潤滑
剤量が不均一で溶接時に送給ローラ部でワイヤのスリッ
プ率および送給モータの電機子電流が高くなりアークが
不安定であった。試験Ｎｏ．９は植物油を使用しない潤
滑剤で乾式伸線したので、ワイヤ表面に乾式潤滑剤が付
着し過ぎて水溶性潤滑剤を汚染することになり、溶接時
の送給ローラ部でワイヤのスリップ率および送給モータ
の電機子電流が高くなりアークが不安定となった。試験
Ｎｏ．１０は植物油および動物油の量が多い潤滑剤で乾
式伸線したので、ワイヤ表面乾式付着潤滑剤量が少な
く、溶接時スパッタの発生量が多くなった。試験Ｎｏ．
１１は乾式潤滑剤と湿式潤滑剤との比が７０：３０と乾
式潤滑剤が多く、乾式潤滑剤が固化し伸線時にトンネル
状となりダイス荒れ発生で伸線が不可能となった。
【００２１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明のアーク溶
接用鋼ワイヤの製造方法によれば、乾式潤滑剤の効果を
無くすることなく、湿式伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を
防止し、円滑で高能率に伸線できるとともに、長尺のコ
ンジットケーブルを使用し、高電流の溶接条件で溶接さ
れる場合においても、送給ローラ部でワイヤのスリップ
がなく、かつコンジットチューブ内での摩擦抵抗の少な
い良好な送給性が得られるので、アーク溶接用鋼ワイヤ
の生産性および溶接の高能率化に大きく寄与するもので
ある。
接用鋼ワイヤの製造方法によれば、乾式潤滑剤の効果を
無くすることなく、湿式伸線内の水溶性潤滑剤の汚染を
防止し、円滑で高能率に伸線できるとともに、長尺のコ
ンジットケーブルを使用し、高電流の溶接条件で溶接さ
れる場合においても、送給ローラ部でワイヤのスリップ
がなく、かつコンジットチューブ内での摩擦抵抗の少な
い良好な送給性が得られるので、アーク溶接用鋼ワイヤ
の生産性および溶接の高能率化に大きく寄与するもので
ある。
【図１】本発明の実施例に使用した溶接装置を示す図で
ある。
ある。
１ コンジットケーブル ２ スプール ３ 送給モータ ４ トーチ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 105:22 105:32 125:22） Ｃ１０Ｎ 40:32 70:00 (72)発明者 安藤 悟 千葉県習志野市東習志野７丁目６番１号 日鐵溶接工業株式会社習志野工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法におい
て、めっき工程の後に融点５０℃以上の脂肪酸、脂肪酸
の１価または２価アルコールのエステルおよび石油ろう
の１種または２種以上に二硫化モリブデンおよび二硫化
タングステンの１種または２種を５〜５０ｗｔ％混合し
た乾式潤滑剤に、動植物油または合成油の分散剤を揮発
分にて５〜１５ｗｔ％に調整した湿式潤滑剤を再度混合
した潤滑剤で伸線し、次いで水溶性潤滑剤中で湿式伸線
して付着潤滑剤量をワイヤ１０ｋｇ当たり０．１０〜
０．８０ｇに調整することを特徴とするアーク溶接用鋼
ワイヤの製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の乾式潤滑剤と動植物油ま
たは合成油の分散剤を揮発分にて５〜１５ｗｔ％に調整
した湿式潤滑剤の混合比を４０〜６０：６０〜４０ｗｔ
％に調整することを特徴とするアーク溶接用鋼ワイヤの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7017297A JPH08206879A (ja) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7017297A JPH08206879A (ja) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08206879A true JPH08206879A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=11940071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7017297A Pending JPH08206879A (ja) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08206879A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6337144B1 (en) * | 1997-11-11 | 2002-01-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Wire for welding |
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
| US8952295B2 (en) | 2008-06-18 | 2015-02-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire with perovskite coating |
-
1995
- 1995-02-03 JP JP7017297A patent/JPH08206879A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6337144B1 (en) * | 1997-11-11 | 2002-01-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Wire for welding |
| US6841246B2 (en) | 1997-11-11 | 2005-01-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Wire for welding |
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
| US8952295B2 (en) | 2008-06-18 | 2015-02-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire with perovskite coating |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH08206879A (ja) | アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法 | |
| JP3153040B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ | |
| JP3270237B2 (ja) | ア−ク溶接用鋼ワイヤの製造方法 | |
| JPH08192292A (ja) | アーク溶接用ワイヤの製造方法 | |
| JP3394354B2 (ja) | アーク溶接用鋼ワイヤの製造方法 | |
| JPH08281480A (ja) | アーク溶接用ワイヤの製造方法 | |
| JP2000117486A (ja) | 溶接用ワイヤおよびその製造方法 | |
| JPH0970691A (ja) | アーク溶接用ワイヤの製造方法 | |
| JPH11197878A (ja) | ガスシールドアーク溶接用ワイヤおよびその製造方法 | |
| JPH06285677A (ja) | アーク溶接用鋼ワイヤ | |
| JP2001179326A (ja) | アーク溶接用フラックス入りワイヤの製造方法および装置 | |
| JP3401344B2 (ja) | アーク溶接用細径鋼ワイヤ | |
| JP2006095552A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用銅めっきワイヤ | |
| JPH07136796A (ja) | アーク溶接用ワイヤの製造方法 | |
| JP3464321B2 (ja) | アーク溶接用細径鋼ワイヤ | |
| JPH08229697A (ja) | アーク溶接用細径鋼ワイヤ | |
| JPH08257788A (ja) | アーク溶接用細径鋼ワイヤ | |
| JPH09150292A (ja) | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ | |
| JP3241522B2 (ja) | ア−ク溶接用細径鋼ワイヤ | |
| JPH06277880A (ja) | アーク溶接用ワイヤの製造方法 | |
| JPH08155532A (ja) | メツキ鋼線の湿式伸線方法 | |
| JP2556847B2 (ja) | ガスシ−ルド溶接用ワイヤ | |
| JPS58128294A (ja) | 溶接用細径鋼ワイヤ | |
| JPH07276089A (ja) | アーク溶接用ワイヤの製造方法 | |
| KR100322369B1 (ko) | 용접용 와이어 및 그 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030527 |