JPH0789521B2 - 希土類鉄系永久磁石 - Google Patents
希土類鉄系永久磁石Info
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- JPH0789521B2 JPH0789521B2 JP60061837A JP6183785A JPH0789521B2 JP H0789521 B2 JPH0789521 B2 JP H0789521B2 JP 60061837 A JP60061837 A JP 60061837A JP 6183785 A JP6183785 A JP 6183785A JP H0789521 B2 JPH0789521 B2 JP H0789521B2
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
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- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
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- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は希土類鉄系永久磁石に関する。
［従来の技術］ R2（CoCuFeM）17型等の希土類コバルト系磁石は高性能
磁石として良く知られている。この希土類コバルト系磁
石は、最大エネルギー積BHmaxが大きくても30MGOe程度
である。近年の各種電子機器における小型化，高性能化
の要求は強く、さらに大きいBHmaxを有する等の高性能
磁石の開発が望まれていた。またこの希土類コバルト系
磁石は比較的高価なCoを大量に用いるため、コスト的に
も問題があった。
磁石として良く知られている。この希土類コバルト系磁
石は、最大エネルギー積BHmaxが大きくても30MGOe程度
である。近年の各種電子機器における小型化，高性能化
の要求は強く、さらに大きいBHmaxを有する等の高性能
磁石の開発が望まれていた。またこの希土類コバルト系
磁石は比較的高価なCoを大量に用いるため、コスト的に
も問題があった。
このような要望に答えて近年鉄を主体とした希土類磁石
の研究が各所で行なわれている（特開昭59−46008号
等）。この永久磁石は、Nd,Prなどの希土類元素及び硼
素を含む残部実質的に鉄からなるものであり、BHmaxが3
0MGOeを越えるものを得ることができ、また、Coに比べ
安価なFeを主体としているため、高性能磁石を低コスト
で得ることができ、非常に有望な材料である。より優れ
た特性を得るため、Coの添加（特開昭59−64733号）、A
l,Ti,V,Cr,Mn,Zr,Hf,Nb,Ta,Mo,Ge,Sb,Sn,Bi,Ni,W添加
（特開昭59−89401号，特開昭59−132104号）、Cu,S,C,
Pの添加（特開昭59−132105号，特開昭59−163803号）
さらにそれらの組合わせ（特開昭59−163804号，特開昭
59−163805号）等の組成面からの研究がなされている。
の研究が各所で行なわれている（特開昭59−46008号
等）。この永久磁石は、Nd,Prなどの希土類元素及び硼
素を含む残部実質的に鉄からなるものであり、BHmaxが3
0MGOeを越えるものを得ることができ、また、Coに比べ
安価なFeを主体としているため、高性能磁石を低コスト
で得ることができ、非常に有望な材料である。より優れ
た特性を得るため、Coの添加（特開昭59−64733号）、A
l,Ti,V,Cr,Mn,Zr,Hf,Nb,Ta,Mo,Ge,Sb,Sn,Bi,Ni,W添加
（特開昭59−89401号，特開昭59−132104号）、Cu,S,C,
Pの添加（特開昭59−132105号，特開昭59−163803号）
さらにそれらの組合わせ（特開昭59−163804号，特開昭
59−163805号）等の組成面からの研究がなされている。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながらこの希土類鉄系永久磁石に対しても、より
高いBHmax等、高性能化への要求は強く、各所で開発が
進められている。
高いBHmax等、高性能化への要求は強く、各所で開発が
進められている。
本発明は以上の点を考慮してなされたもので、より優れ
た磁気特性を有する希土類鉄系永久磁石を提供すること
を目的とする。
た磁気特性を有する希土類鉄系永久磁石を提供すること
を目的とする。
［課題を解決するための手段及び作用］ 従来の希土類鉄系磁石は、強磁性Fe rich相,R rich相
及びＢ rich相の３相組織をとっていることが知られて
いる（IEEE Trans Magn.MAG−20,1584（1984）。各相
の量は組成，製造条件等で変化する。本発明者等はこの
組織と磁気特性との関係に着目して研究を進めた。その
結果、強磁性Fe rich相のマトリックスと非磁性Ｒ ri
ch相との２相組織をとるとき、すなわちＢ rich相が実
質的に存在しない組織構造をとるとき、特異的に最大エ
ネルギー積が大きく、磁気特性の向上した希土類鉄系永
久磁石を得ることができることを見出した。
及びＢ rich相の３相組織をとっていることが知られて
いる（IEEE Trans Magn.MAG−20,1584（1984）。各相
の量は組成，製造条件等で変化する。本発明者等はこの
組織と磁気特性との関係に着目して研究を進めた。その
結果、強磁性Fe rich相のマトリックスと非磁性Ｒ ri
ch相との２相組織をとるとき、すなわちＢ rich相が実
質的に存在しない組織構造をとるとき、特異的に最大エ
ネルギー積が大きく、磁気特性の向上した希土類鉄系永
久磁石を得ることができることを見出した。
すなわち本発明は希土類元素Ｒ（イットリウム（Ｙ）を
含む）と硼素Ｂ及び残部鉄Feからなる永久磁石の合金組
織が実質的に強磁性Fe rich相と非磁性Ｒ rich相との
２相組織であることを特徴とするものである。
含む）と硼素Ｂ及び残部鉄Feからなる永久磁石の合金組
織が実質的に強磁性Fe rich相と非磁性Ｒ rich相との
２相組織であることを特徴とするものである。
以下にＲとしてネオジウム（Nd）を用いた場合について
説明する。従来の希土類鉄系永久磁石では、金属間化合
物であるNd2Fe14Bの正方晶系の強磁性Fe rich相、R80
〜90％以上、例えばNd97Fe3〜Nd80Fe20のような組成を
有する立方晶系の非磁性Ｒ rich相さらに金属間化合物
であるNd2Fe7B6,R１＋εFe4B4（ε＜１）などの正方晶
系のＢ rich相の３相組織をとっていた。本発明ではこ
のＢ rich相を実質的に含まない組織構造をとる。他の
Ｒ成分を用いた場合もNdのサイトがいれかわり、実質的
に同様の構造をとる。
説明する。従来の希土類鉄系永久磁石では、金属間化合
物であるNd2Fe14Bの正方晶系の強磁性Fe rich相、R80
〜90％以上、例えばNd97Fe3〜Nd80Fe20のような組成を
有する立方晶系の非磁性Ｒ rich相さらに金属間化合物
であるNd2Fe7B6,R１＋εFe4B4（ε＜１）などの正方晶
系のＢ rich相の３相組織をとっていた。本発明ではこ
のＢ rich相を実質的に含まない組織構造をとる。他の
Ｒ成分を用いた場合もNdのサイトがいれかわり、実質的
に同様の構造をとる。
本発明磁石は強磁性Fe rich相が主相をなし、このマト
リックス中に非磁性Ｒ rich相が存在する形となる。Fe
rich相の量は磁束密度に関係しており、多ければ磁束
密度は高くなる。Ｒ rich相は焼結性ひいては磁束密度
に寄与すると同時に保磁力にも関与している。この両者
は必要不可欠の相である。
リックス中に非磁性Ｒ rich相が存在する形となる。Fe
rich相の量は磁束密度に関係しており、多ければ磁束
密度は高くなる。Ｒ rich相は焼結性ひいては磁束密度
に寄与すると同時に保磁力にも関与している。この両者
は必要不可欠の相である。
第１図は組織とBHmaxとの関係を示す。同図中実線
（イ）はＲ rich相の存在量を3vol.％に固定し、Ｂ r
ich相を変化させたものである。また破線（ロ）はＢ r
ich相の存在量を3vol.％に固定しＲ rich相の存在量を
変化させたものである。同図実線（イ）から明らかなよ
うに、Fe rich相及びＲ rich相で構成されているとき
特異的にBHmaxが大きくなることがわかる。これに対
し、破線（ロ）からわかるように、Ｂ rich相を含む場
合は、Ｒ rich相を変化させても磁気特性に劣ることが
わかる。また同図からわかるようにＢ rich相を含まな
い場合が最良であるが、実質的にＢ rich相を含まなけ
れば優れた特性を得ることができるため、Ｂ rich相は
存在したとしても1vol.％以下、さらには0.5vol.％以下
が好ましい。また高BHmax達成のためＲ rich相は２〜5
vol.％更には2.5〜5vol.％の範囲が好ましい。
（イ）はＲ rich相の存在量を3vol.％に固定し、Ｂ r
ich相を変化させたものである。また破線（ロ）はＢ r
ich相の存在量を3vol.％に固定しＲ rich相の存在量を
変化させたものである。同図実線（イ）から明らかなよ
うに、Fe rich相及びＲ rich相で構成されているとき
特異的にBHmaxが大きくなることがわかる。これに対
し、破線（ロ）からわかるように、Ｂ rich相を含む場
合は、Ｒ rich相を変化させても磁気特性に劣ることが
わかる。また同図からわかるようにＢ rich相を含まな
い場合が最良であるが、実質的にＢ rich相を含まなけ
れば優れた特性を得ることができるため、Ｂ rich相は
存在したとしても1vol.％以下、さらには0.5vol.％以下
が好ましい。また高BHmax達成のためＲ rich相は２〜5
vol.％更には2.5〜5vol.％の範囲が好ましい。
なお、通常の磁石では酸化物，ボイドなどの相が存在す
るが、これらは磁石特性には好影響を与えないため、で
きるだけ少ない方が好ましく、多くてもＢ rich相程度
の1vol.％以下とすることが望ましい。
るが、これらは磁石特性には好影響を与えないため、で
きるだけ少ない方が好ましく、多くてもＢ rich相程度
の1vol.％以下とすることが望ましい。
本発明に係る永久磁石合金組成はFe rich相とＲ rich
相の２相組織が形成されるように設定され、実質的にR1
0〜40重量％,B0.1〜８重量％及び残部Feの組成をとるも
のを用いる。
相の２相組織が形成されるように設定され、実質的にR1
0〜40重量％,B0.1〜８重量％及び残部Feの組成をとるも
のを用いる。
Ｒが10重量％未満では保磁力が小さく、40重量％を超え
てしまうとBrが低下し、（BH）maxが低下してしまう。
従ってＲは10〜40重量％とすることが必要である。
てしまうとBrが低下し、（BH）maxが低下してしまう。
従ってＲは10〜40重量％とすることが必要である。
又、希土類元素の中でも、Nd及びPrは特に高（BH）max
を得るのに有効であり、Ｒとしてこの２元素の少なくと
も一種を含有することが好ましい。このNd,Pr特にNdの
Ｒ量中の割合は70at.％以上（Ｒ量全部でも良い）であ
ることが好ましい。
を得るのに有効であり、Ｒとしてこの２元素の少なくと
も一種を含有することが好ましい。このNd,Pr特にNdの
Ｒ量中の割合は70at.％以上（Ｒ量全部でも良い）であ
ることが好ましい。
又、硼素（Ｂ）が0.1重量％未満ではiHcが低下してしま
い、８重量％を超えるとBrの低下が顕著となるので、Ｂ
量は0.1〜８重量とすることが必要である。
い、８重量％を超えるとBrの低下が顕著となるので、Ｂ
量は0.1〜８重量とすることが必要である。
なお、Ｂの一部をC,N,Si,P,Ge等で置換することも可能
である。これにより焼結性の向上ひいてはBr,（BH）max
の増大を図ることができる。この場合の置換量はＢの80
at.％程度までである。
である。これにより焼結性の向上ひいてはBr,（BH）max
の増大を図ることができる。この場合の置換量はＢの80
at.％程度までである。
またＢ量は本発明磁石の２相構造を形成するのに重要な
役割を果たし、好ましくは１重量％以下で、Ｒ成分によ
りその量が決まり、Ｒ＝Ndのときは５〜6at.％が好まし
い。
役割を果たし、好ましくは１重量％以下で、Ｒ成分によ
りその量が決まり、Ｒ＝Ndのときは５〜6at.％が好まし
い。
また本発明に係る永久磁石合金はＲ−Fe−Ｂの三元系を
基本とするが、Feの一部をCo,Cr,Al,Ti,Zr,Hf,Nb,Ta,V,
Mn,Mo,W,Ru,Rh,Re,Pd,Os,Ir等で置換することもでき
る。このような添加物はその特性により、B,Fe,R成分と
置換した形で各相中にはいる。あまり多量の添加はBH
max低下等の磁気特性の劣化の要因となるため、合金中
の20重量％程度までである。特にCo,Ru,Rh,Pd,Re,Os,Ir
はキュリー温度の上昇に寄与し、磁気特性の温度特性向
上に有効である。またCr,Alは耐食性向上に有効であ
る。またTiはキュリー温度向上，保磁力増大に有効であ
り、温度特性を向上するのに有効である。特にCo,Alは
磁気特性の向上に寄与しCoは合金中の１〜20重量％程
度,Alは0.4〜２重量％程度が好ましい。
基本とするが、Feの一部をCo,Cr,Al,Ti,Zr,Hf,Nb,Ta,V,
Mn,Mo,W,Ru,Rh,Re,Pd,Os,Ir等で置換することもでき
る。このような添加物はその特性により、B,Fe,R成分と
置換した形で各相中にはいる。あまり多量の添加はBH
max低下等の磁気特性の劣化の要因となるため、合金中
の20重量％程度までである。特にCo,Ru,Rh,Pd,Re,Os,Ir
はキュリー温度の上昇に寄与し、磁気特性の温度特性向
上に有効である。またCr,Alは耐食性向上に有効であ
る。またTiはキュリー温度向上，保磁力増大に有効であ
り、温度特性を向上するのに有効である。特にCo,Alは
磁気特性の向上に寄与しCoは合金中の１〜20重量％程
度,Alは0.4〜２重量％程度が好ましい。
本発明永久磁石は以下のごとくに製造される。
まず、R,Fe,B等を所定量含む永久磁石合金を製造する。
次いでボールミル等の粉砕手段を用いて永久磁石合金を
粉砕する。この際、後工程と焼結を容易にし、かつ、磁
気特性を良好とするために、得られる粉体の平均粒径は
２〜10μｍ程度とすることが好ましい。粒径が10μｍを
超えると磁束密度の低減をもたらし、又、２μｍ以下の
粉砕は困難であるとともに、保磁力等の磁気特性の低下
をまねく。
次いでボールミル等の粉砕手段を用いて永久磁石合金を
粉砕する。この際、後工程と焼結を容易にし、かつ、磁
気特性を良好とするために、得られる粉体の平均粒径は
２〜10μｍ程度とすることが好ましい。粒径が10μｍを
超えると磁束密度の低減をもたらし、又、２μｍ以下の
粉砕は困難であるとともに、保磁力等の磁気特性の低下
をまねく。
この永久磁石合金中の酸素含有量は重要である。酸素量
が多いと保磁力が低下してしまい、高（BH）maxを得る
ことができなくなるため、0.03重量％以下であることが
好ましい。又、あまり少ないと原料合金の粉砕が困難に
なり、製造コストの大幅な上昇をもたらす。粉砕は２〜
10μｍ程度の微粉砕が要求されるが、酸素量が少ないと
微粉砕が困難であり、粒径も不均一となり、磁場中成形
時の配向性の低下に伴なうBrの減少、ひいては（BH）
maxの低下をもたらす。従って酸素量は0.005〜0.03重量
％が好ましい、なおこの酸素量はあくまで原料合金中の
ものであり、最終製品ではこれより大となるのが一般的
である。
が多いと保磁力が低下してしまい、高（BH）maxを得る
ことができなくなるため、0.03重量％以下であることが
好ましい。又、あまり少ないと原料合金の粉砕が困難に
なり、製造コストの大幅な上昇をもたらす。粉砕は２〜
10μｍ程度の微粉砕が要求されるが、酸素量が少ないと
微粉砕が困難であり、粒径も不均一となり、磁場中成形
時の配向性の低下に伴なうBrの減少、ひいては（BH）
maxの低下をもたらす。従って酸素量は0.005〜0.03重量
％が好ましい、なおこの酸素量はあくまで原料合金中の
ものであり、最終製品ではこれより大となるのが一般的
である。
酸素の永久磁石合金中の働きは明らかではないものの、
以下のごとくの振舞により、高性能の永久磁石を得るこ
とができるものと推測される。
以下のごとくの振舞により、高性能の永久磁石を得るこ
とができるものと推測される。
すなわち、溶解合金中の酸素の一部は主成分元素である
R,Fe原子と結合して酸化物となり、残りの酸素とともに
合金結晶粒界等に偏析して存在していると考えられる。
特にＲ rich相に吸収され、磁気特性を阻外してしま
う。Ｒ−Fe−Ｂ系磁石が微粒子磁石であり、その保磁力
が主として逆磁区発生磁場により決定されることを考慮
すると、酸化物、偏析等の欠陥が多い場合、これらが逆
磁区発生源として作用することにより保磁力が低下して
しまうと考えられる。又、欠陥が少ない場合は粒界破壊
等が起こりにくくなるため、粉砕性が劣化すると予想さ
れる。
R,Fe原子と結合して酸化物となり、残りの酸素とともに
合金結晶粒界等に偏析して存在していると考えられる。
特にＲ rich相に吸収され、磁気特性を阻外してしま
う。Ｒ−Fe−Ｂ系磁石が微粒子磁石であり、その保磁力
が主として逆磁区発生磁場により決定されることを考慮
すると、酸化物、偏析等の欠陥が多い場合、これらが逆
磁区発生源として作用することにより保磁力が低下して
しまうと考えられる。又、欠陥が少ない場合は粒界破壊
等が起こりにくくなるため、粉砕性が劣化すると予想さ
れる。
永久磁石合金中の酸素量は高純度の原料を用いるととも
に、原料合金溶解時の炉中酸素量を厳密に制御すること
により、コントロールすることができる。
に、原料合金溶解時の炉中酸素量を厳密に制御すること
により、コントロールすることができる。
次に前述の工程で得られた粉体を所望の形状に成形す
る。成形の際には通常の焼結磁石を製造するのと同様
に、例えば15kOe程度を印加し、配向処理を行なう。次
いで1000℃〜1200℃、0.5〜５時間程度の条件で成形体
を焼結する。
る。成形の際には通常の焼結磁石を製造するのと同様
に、例えば15kOe程度を印加し、配向処理を行なう。次
いで1000℃〜1200℃、0.5〜５時間程度の条件で成形体
を焼結する。
この焼結は酸化等の防止のためArガス等の不活性ガス雰
囲気中又は10-1torr以下程度の真空中で行なうことが好
ましい。焼結後は50℃/min、以上の冷却速度で冷却を行
なうことが好ましい。
囲気中又は10-1torr以下程度の真空中で行なうことが好
ましい。焼結後は50℃/min、以上の冷却速度で冷却を行
なうことが好ましい。
さらに磁気特性改善のため、焼結体に400℃〜1100℃、
１〜10時間程度の時効処理を行なっても良い。
１〜10時間程度の時効処理を行なっても良い。
［実施例］ 以下に本発明の実施例を説明する。
（実施例１） 純度99.9％以上のNd32.6重量％，純度99.8％以上のB1.0
重量％残部がFeからなる合金をアルゴン雰囲気中でアー
ク溶解し、20meshのふるいを通る程度に粗粉砕した。粉
砕後の粉末を有機溶媒中でボールミル粉砕し、平均粒度
３μｍの微粉末とした。この粉末を15kOeの磁場中でプ
レスし、成形体を得た。次いで、300℃×1Hで真空脱ガ
ス後、500torrのアルゴン雰囲気中1100℃×1Hの条件で
焼結し、80℃/minで室温まで冷却し500℃×1Hの時効処
理を施し、本発明永久磁石を得た。
重量％残部がFeからなる合金をアルゴン雰囲気中でアー
ク溶解し、20meshのふるいを通る程度に粗粉砕した。粉
砕後の粉末を有機溶媒中でボールミル粉砕し、平均粒度
３μｍの微粉末とした。この粉末を15kOeの磁場中でプ
レスし、成形体を得た。次いで、300℃×1Hで真空脱ガ
ス後、500torrのアルゴン雰囲気中1100℃×1Hの条件で
焼結し、80℃/minで室温まで冷却し500℃×1Hの時効処
理を施し、本発明永久磁石を得た。
比較のためＢを1.5重量％としたこと以外は同様にして
製造した永久磁石を製造した。
製造した永久磁石を製造した。
それぞれの磁石の磁気特性および金属組織に関する諸量
を第１表に示す。
を第１表に示す。
表１から明らかなように、Ｂ rich相が実質的に存在し
ない本発明の実施例の方が大きい（BH）maxを有する。
ない本発明の実施例の方が大きい（BH）maxを有する。
（実施例２） 組成がNd32.6重量％,B0.97重量％,Co14.4重量％,Al0.59
重量％，残部鉄であることを除いては実施例１と同様の
方法で永久磁石を製造した。
重量％，残部鉄であることを除いては実施例１と同様の
方法で永久磁石を製造した。
同じく組成がNd33.2重量％,B1.34重量％,Co14.6重量％,
Al0.76重量％，残部が鉄である永久磁石を製造し、これ
を比較例２とした。
Al0.76重量％，残部が鉄である永久磁石を製造し、これ
を比較例２とした。
それぞれの磁石の磁気特性および金属組織に関する諸量
を表２に示す。
を表２に示す。
表２から明らかなように、Ｂ rich相が実質的に存在し
ない本発明の実施例の方が高（BH）maxを実現できる。
ない本発明の実施例の方が高（BH）maxを実現できる。
（実施例３） アルゴン雰囲気中で高周波溶解により最終組成が第３表
である各種合金を溶解した。これをブラウンミルで粗粉
砕した後、窒素雰囲気中でジェットミル粉砕を行ない、
平均粒径３μｍ程度の微粉末を得た。この微粉末を10kO
eの磁界中で配向させ、配向方向と直角方向に1t/cm2の
圧力でプレス成形し、異方性の成形体を得た。次いで、
この成形体を10-2torr以下の真空中1050℃〜1150℃の温
度において１時間から２時間焼結を行ない、50℃/min.
程度の冷却速度で500℃〜700℃まで冷却し、その温度範
囲で１〜３時間時効処理を行なった後、室温まで冷却し
た。得られた磁石の磁気特性（最大エネルギー積（BH）
max）及び各磁石構成相の体積比率を表３に合わせて示
す。いずれも高（BH）maxを実現している。各相のvol％
は以下のようにして決定した。
である各種合金を溶解した。これをブラウンミルで粗粉
砕した後、窒素雰囲気中でジェットミル粉砕を行ない、
平均粒径３μｍ程度の微粉末を得た。この微粉末を10kO
eの磁界中で配向させ、配向方向と直角方向に1t/cm2の
圧力でプレス成形し、異方性の成形体を得た。次いで、
この成形体を10-2torr以下の真空中1050℃〜1150℃の温
度において１時間から２時間焼結を行ない、50℃/min.
程度の冷却速度で500℃〜700℃まで冷却し、その温度範
囲で１〜３時間時効処理を行なった後、室温まで冷却し
た。得られた磁石の磁気特性（最大エネルギー積（BH）
max）及び各磁石構成相の体積比率を表３に合わせて示
す。いずれも高（BH）maxを実現している。各相のvol％
は以下のようにして決定した。
まず走査型電子顕微鏡（SEM）を用いて磁石断面の反射
電子像（組成像）を撮影した。一般的に反射電子像で
は、原子番号の大きい元素が主体の相（希土類リッチ相
など）からなる領域では明るく、反対に原子番号の小さ
い元素が主体の相（Ｂリッチ相など）からなる領域では
暗くなることから、像の明暗により容易に各相の分布状
態を判別できる。今回はこれを利用して反射電子像を撮
影後、視野内の各相の面積率を測定した。
電子像（組成像）を撮影した。一般的に反射電子像で
は、原子番号の大きい元素が主体の相（希土類リッチ相
など）からなる領域では明るく、反対に原子番号の小さ
い元素が主体の相（Ｂリッチ相など）からなる領域では
暗くなることから、像の明暗により容易に各相の分布状
態を判別できる。今回はこれを利用して反射電子像を撮
影後、視野内の各相の面積率を測定した。
同時に、各々各相と判別された領域の組成分析をEPMA
（波長分散型エネルギー分光法）により確認し、これを
画像解析にかけることで、上記反射電子像で測定した領
域に対応する領域について各々の相の面積比率を算出、
反射電子像から算出された面積比率と比較し、測定誤差
の範囲で両者が一致することを確認した。
（波長分散型エネルギー分光法）により確認し、これを
画像解析にかけることで、上記反射電子像で測定した領
域に対応する領域について各々の相の面積比率を算出、
反射電子像から算出された面積比率と比較し、測定誤差
の範囲で両者が一致することを確認した。
これらの測定を複数（≧10）の磁石断面について行い全
体としての存在比率を算出し、これらの平均値をもって
各相の体積比率とした。
体としての存在比率を算出し、これらの平均値をもって
各相の体積比率とした。
［発明の効果］ 以上説明したように本発明によれば、Ｂ rich相を極力
減少し、Fe rich相及びＲ rich相の実質的２相組織と
することで、互い（BH）maxを実現できる希土類鉄系永
久磁石を得ることができる。
減少し、Fe rich相及びＲ rich相の実質的２相組織と
することで、互い（BH）maxを実現できる希土類鉄系永
久磁石を得ることができる。
第１図は組織と（BH）maxの相関を示す特性図。
Claims (4)
- 【請求項１】イットリウムを含む希土類元素から選ばれ
た少なくとも一種の元素R10〜40重量％と硼素0.1〜８重
量％及び残部実質的に鉄からなる組成の希土類鉄系永久
磁石において、合金組織が実質的にR2Fe14Bの結晶構造
を持つ正方晶系の強磁性Fe rich相からなる主相と立方
晶系のRxFe100-x（ｘ≧90）非磁性Ｒ rich相とからな
り、正方晶系のNd2Fe7B6金属間化合物Ｂ rich相の合金
組織中における存在量が1vol.％以下であることを特徴
とする希土類鉄系永久磁石。 - 【請求項２】合金組織中の非磁性Ｒ rich相の存在量が
２〜5vol.％であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の希土類鉄系永久磁石。 - 【請求項３】合金組織中の強磁性Fe rich相が96.5vol.
％であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
希土類鉄系永久磁石。 - 【請求項４】BHmaxが38.0MGOe以上であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の希土類鉄系永久磁石。
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| JP60061837A JPH0789521B2 (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 希土類鉄系永久磁石 |
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- 1990-01-26 US US07/470,748 patent/US5071493A/en not_active Expired - Lifetime
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