JPH0776875B2 - 楽音合成装置 - Google Patents
楽音合成装置Info
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- JPH0776875B2 JPH0776875B2 JP1202629A JP20262989A JPH0776875B2 JP H0776875 B2 JPH0776875 B2 JP H0776875B2 JP 1202629 A JP1202629 A JP 1202629A JP 20262989 A JP20262989 A JP 20262989A JP H0776875 B2 JPH0776875 B2 JP H0776875B2
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 この発明は、特に管楽器音の合成に用いて好適な楽音合
成装置に関する。
成装置に関する。
「従来の技術」 自然楽器の発音メカニズムをシミュレートすることによ
り得られたモデムを動作させ、これにより、自然楽器の
楽音を合成する方法が知られている。クラリネット等の
管楽器の最も基本的なモデルとしては、リードの弾性特
性をシミュレートした非線形増幅素子と、共鳴管をシミ
ュレートした双方向伝送回路とを接続した閉ループ構造
のモデルが知られている。このモデルでは、非線形増幅
素子から信号が出力されると、この信号は進行波信号と
して双方向伝送回路に入力され、双方向伝送回路の終端
部で反射され、この反射波信号が双方向伝送回路を介
し、非線形増幅素子に帰還される。このように、非線形
増幅素子と双方向伝送回路とからなる閉ループ回路によ
って、管楽器における空気圧力波の伝播が忠実にシミュ
レートされる。
り得られたモデムを動作させ、これにより、自然楽器の
楽音を合成する方法が知られている。クラリネット等の
管楽器の最も基本的なモデルとしては、リードの弾性特
性をシミュレートした非線形増幅素子と、共鳴管をシミ
ュレートした双方向伝送回路とを接続した閉ループ構造
のモデルが知られている。このモデルでは、非線形増幅
素子から信号が出力されると、この信号は進行波信号と
して双方向伝送回路に入力され、双方向伝送回路の終端
部で反射され、この反射波信号が双方向伝送回路を介
し、非線形増幅素子に帰還される。このように、非線形
増幅素子と双方向伝送回路とからなる閉ループ回路によ
って、管楽器における空気圧力波の伝播が忠実にシミュ
レートされる。
また、実際の管楽器には、音高操作用の孔、いわゆるト
ーンホールが設けられているが、このトーンホールをも
含めて管楽器をシミュレートしたモデルが知られてい
る。このモデルでは、トーンホールに対応し、各双方向
伝送回路間に信号散乱ジャンクション（以下、ジャンク
ションと略す）と呼ばれる信号処理回路が介挿される。
そして、各ジャンクションにより、隣接する双方向伝送
回路からの各入力信号に対し係数乗算等の演算処理が行
われ、演算結果が隣接する双方向伝送回路に供給され
る。この演算処理における乗算係数等は当該トーンホー
ルの開閉状態に対応し切り換えられる。
ーンホールが設けられているが、このトーンホールをも
含めて管楽器をシミュレートしたモデルが知られてい
る。このモデルでは、トーンホールに対応し、各双方向
伝送回路間に信号散乱ジャンクション（以下、ジャンク
ションと略す）と呼ばれる信号処理回路が介挿される。
そして、各ジャンクションにより、隣接する双方向伝送
回路からの各入力信号に対し係数乗算等の演算処理が行
われ、演算結果が隣接する双方向伝送回路に供給され
る。この演算処理における乗算係数等は当該トーンホー
ルの開閉状態に対応し切り換えられる。
この場合、非線形増幅素子に帰還される信号は、各ジャ
ンクションにおいて折り返された成分の総和となる。し
かも、上述したように、各ジャンクションにおける演算
用の乗算係数は当該トーンホールの開閉状態に対応して
切り換えるので、結局、非線形増幅素子から双方向伝送
回路側を見た場合の伝送量周波数特性はトーンホールの
開閉状態に対応して切り換えられる。
ンクションにおいて折り返された成分の総和となる。し
かも、上述したように、各ジャンクションにおける演算
用の乗算係数は当該トーンホールの開閉状態に対応して
切り換えるので、結局、非線形増幅素子から双方向伝送
回路側を見た場合の伝送量周波数特性はトーンホールの
開閉状態に対応して切り換えられる。
この伝送量周波数特性は、非線形増幅素子の出力信号が
開放状態のトーンホールに対応したジャンクションにお
いて折り返されて非線形増幅素子に帰還されるまでの遅
延時間に対応した周波数（１次）、およびその整数倍の
各周波数（高次）に共振周波数を有する多峰性の特性と
なる。なお、この種の技術は、例えば特開昭63−40199
号公報に開示されている。
開放状態のトーンホールに対応したジャンクションにお
いて折り返されて非線形増幅素子に帰還されるまでの遅
延時間に対応した周波数（１次）、およびその整数倍の
各周波数（高次）に共振周波数を有する多峰性の特性と
なる。なお、この種の技術は、例えば特開昭63−40199
号公報に開示されている。
「発明が解決しようとする課題」 ところで、実際の管楽器の吹奏においては、例えば吹奏
圧の強弱調整等の操作によって、共鳴管をトーンホール
の開放位置によって決まる１次の共振周波数で共振させ
たり、高次の共振周波数で共振させたり切り換えること
が比較的容易である。しかしながら、上述した従来の楽
音合成装置は、多峰性の共振特性が得られるものの、高
次の共振周波数での共振が得られるように制御すること
が難しいという問題があった。
圧の強弱調整等の操作によって、共鳴管をトーンホール
の開放位置によって決まる１次の共振周波数で共振させ
たり、高次の共振周波数で共振させたり切り換えること
が比較的容易である。しかしながら、上述した従来の楽
音合成装置は、多峰性の共振特性が得られるものの、高
次の共振周波数での共振が得られるように制御すること
が難しいという問題があった。
この発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであ
り、高次の共振周波数による楽音を容易に発生すること
ができる楽音合成装置を提供することを目的としてい
る。
り、高次の共振周波数による楽音を容易に発生すること
ができる楽音合成装置を提供することを目的としてい
る。
「課題を解決するための手段」 上記課題を解決するため、この発明は、入力信号と帰還
信号とに基づいて励振信号を出力する励振手段と、 前記励振信号を処理し前記帰還信号を出力する手段であ
って、 （ａ）正逆各方向の入力信号に対し、所定の信号処理を
施して各々出力する複数の双方向信号処理手段、 （ｂ）前記各双方向信号処理手順間に介挿接続され、該
接続された各双方向信号処理手段からの出力信号に対
し、所定の演算処理を施し、該演算結果を該双方向信号
処理手段への入力信号として供給する少なくとも１個の
信号散乱ジャンクション によって構成される共振手段と を具備し、音高操作に対応し、前記信号散乱ジャンクシ
ョンにおける演算処理用の演算係数を切り換え、前記共
振手段の各共振周波数における利得のバランスを調整す
るようにしたことを特徴としている。
信号とに基づいて励振信号を出力する励振手段と、 前記励振信号を処理し前記帰還信号を出力する手段であ
って、 （ａ）正逆各方向の入力信号に対し、所定の信号処理を
施して各々出力する複数の双方向信号処理手段、 （ｂ）前記各双方向信号処理手順間に介挿接続され、該
接続された各双方向信号処理手段からの出力信号に対
し、所定の演算処理を施し、該演算結果を該双方向信号
処理手段への入力信号として供給する少なくとも１個の
信号散乱ジャンクション によって構成される共振手段と を具備し、音高操作に対応し、前記信号散乱ジャンクシ
ョンにおける演算処理用の演算係数を切り換え、前記共
振手段の各共振周波数における利得のバランスを調整す
るようにしたことを特徴としている。
「作用」 上記構成によれば、励振手段から出力された励振信号
は、信号散乱ジャンクションにおいて一部が折り返され
て励振手段に帰還される。従って、共振手段の伝送量周
波数特性は、信号散乱ジャンクションによって行われる
信号散乱の状態によって左右され、信号散乱ジャンクシ
ョンにおける演算処理用係数を調整することにより、各
共振周波数における利得のバランスを調整することがで
きる。
は、信号散乱ジャンクションにおいて一部が折り返され
て励振手段に帰還される。従って、共振手段の伝送量周
波数特性は、信号散乱ジャンクションによって行われる
信号散乱の状態によって左右され、信号散乱ジャンクシ
ョンにおける演算処理用係数を調整することにより、各
共振周波数における利得のバランスを調整することがで
きる。
「実施例」 以下、図面を参照し、本発明の一実施例を説明する。
第１図はこの発明の一実施例による楽音合成装置の構成
を示すブロック図である。また、第２図はこの楽音合成
装置がシミュレートするクラリネットの物理モデルの構
成図である。
を示すブロック図である。また、第２図はこの楽音合成
装置がシミュレートするクラリネットの物理モデルの構
成図である。
まず、第２図の物理モデルについて説明する。第２図に
おいて、１は管楽器の共鳴管（管部）、２はマウスピー
ス部、2aはリード、THは共鳴管１に形成された１個のト
ーンホール、RTCはレジスタチューブを示す。
おいて、１は管楽器の共鳴管（管部）、２はマウスピー
ス部、2aはリード、THは共鳴管１に形成された１個のト
ーンホール、RTCはレジスタチューブを示す。
以下、この物理モデルを参照し、クラリネットの発音メ
カニズムを説明する。吹奏者がマウスピース部２をくわ
え、息を吹き込むと、その吹奏圧Ｐおよび自身の弾性特
性によりリード2aに変位が生ずる（矢印2S）。この結
果、リード2aの管内側に空気の圧力波（粗密波）が発生
し、これが進行圧力波Ｆとなって共鳴管１の終端部1Eに
向かって送出される。そして、進行圧力波Ｆは共鳴管１
内の各所および終端部1Eにおいて反射され、反射圧力波
Ｒとなってリード2aに戻り、リード2aは反射圧力波Ｒか
らの圧力PRを受ける。従って、吹奏中、リード2aが受け
る全圧力PAは、反射圧力波Ｒの圧力をPRとすると、 PA＝Ｐ−PR ……（１） となり、結局、リード2aは自身の弾性特性と上記圧力PA
とにより振動する。そして、リード2aの振動と共鳴管１
内の圧力波ＦおよびＲの往復運動とが共振状態となるこ
とにより楽音が発生される。
カニズムを説明する。吹奏者がマウスピース部２をくわ
え、息を吹き込むと、その吹奏圧Ｐおよび自身の弾性特
性によりリード2aに変位が生ずる（矢印2S）。この結
果、リード2aの管内側に空気の圧力波（粗密波）が発生
し、これが進行圧力波Ｆとなって共鳴管１の終端部1Eに
向かって送出される。そして、進行圧力波Ｆは共鳴管１
内の各所および終端部1Eにおいて反射され、反射圧力波
Ｒとなってリード2aに戻り、リード2aは反射圧力波Ｒか
らの圧力PRを受ける。従って、吹奏中、リード2aが受け
る全圧力PAは、反射圧力波Ｒの圧力をPRとすると、 PA＝Ｐ−PR ……（１） となり、結局、リード2aは自身の弾性特性と上記圧力PA
とにより振動する。そして、リード2aの振動と共鳴管１
内の圧力波ＦおよびＲの往復運動とが共振状態となるこ
とにより楽音が発生される。
この時の１次の共振周波数は、共鳴管１に形成されたト
ーンホールTHの開閉操作により切り換えられる。すなわ
ち、トーンホールTHの開閉操作が行われると、それに伴
ってトーンホールTH近傍における圧力波の流れが変化
し、共鳴管１の実効的な長さが変化することによって共
振周波数の切換がなされる。
ーンホールTHの開閉操作により切り換えられる。すなわ
ち、トーンホールTHの開閉操作が行われると、それに伴
ってトーンホールTH近傍における圧力波の流れが変化
し、共鳴管１の実効的な長さが変化することによって共
振周波数の切換がなされる。
以下、共鳴管１のトーンホールTHに近傍点ｊにおける空
気圧力波の状態について説明する。
気圧力波の状態について説明する。
＜トーンホールTHが開状態の場合＞ トーンホールTHが開状態の場合、点ｊの空気圧Pjは、 となる。ここで、 は共鳴管１のリード2a側から点ｊに流入する空気圧力波
の圧力、 は共鳴管１の終端部1E側から点ｊに流入する空気圧力波
の圧力、また、 はトーンホールTHから流入する空気圧力波の圧力を示
す。また、1off,2offおよびa3offは、点ｊに流入す
る各空気圧力波の点ｊの空気圧Pjへの寄与度に相当する
係数であり、下記式（３）〜（５）で与えられる。
の圧力、 は共鳴管１の終端部1E側から点ｊに流入する空気圧力波
の圧力、また、 はトーンホールTHから流入する空気圧力波の圧力を示
す。また、1off,2offおよびa3offは、点ｊに流入す
る各空気圧力波の点ｊの空気圧Pjへの寄与度に相当する
係数であり、下記式（３）〜（５）で与えられる。
a1off＝２φ1 2/（φ1 2＋φ2 2＋φ3 2） ……（３）2 off＝２φ2 2/（φ1 2＋φ2 2＋φ3 2） ……（４） a3off＝２φ3 2/（φ1 2＋φ2 2＋φ3 2） ……（５） ここで、φ１は共鳴管１のリード2a側の部分の直径、φ
２は共鳴管１の終端部1E側の直径、φ３はトーンホール
THの直径を示す。
２は共鳴管１の終端部1E側の直径、φ３はトーンホール
THの直径を示す。
一方、第２図において、点ｊから共鳴管１のリード２
方向に流出する空気圧力波の圧力 共鳴管１の終端部1E方向に流出する空気圧力波の圧力 およびトーンホールTHへと流出する空気圧力波の圧力を とすると、これらは各々 となる。
方向に流出する空気圧力波の圧力 共鳴管１の終端部1E方向に流出する空気圧力波の圧力 およびトーンホールTHへと流出する空気圧力波の圧力を とすると、これらは各々 となる。
点ｊから終端部1E側へと伝播する空気圧力波 は、やがて終端部1Eに到達して一部がリード2a側へ反射
されるが、クラリネット等のように終端が開いた管楽器
の場合、この反射の際、位相の反転が行われる。また、
トーンホールTHが開状態の場合、ｊ点からトーンホール
THの外側に向けて流出された空気圧力波 は開口部において反射されるが、この場合も、進行波は
逆相で反射される。
されるが、クラリネット等のように終端が開いた管楽器
の場合、この反射の際、位相の反転が行われる。また、
トーンホールTHが開状態の場合、ｊ点からトーンホール
THの外側に向けて流出された空気圧力波 は開口部において反射されるが、この場合も、進行波は
逆相で反射される。
＜トーンホールTHが閉状態の場合＞ この場合、トーンホールTHの直径φ３が０になった状態
と等価であると考えられる。従って、上記式（３）〜
（５）にφ３＝０を代入することにより、トーンホール
THが閉状態の場合における各空気圧力波の空気圧Pjへの
寄与度に相当する係数a1on,a2on,a3onが、下記式（９）
〜（10）のように導かれる。
と等価であると考えられる。従って、上記式（３）〜
（５）にφ３＝０を代入することにより、トーンホール
THが閉状態の場合における各空気圧力波の空気圧Pjへの
寄与度に相当する係数a1on,a2on,a3onが、下記式（９）
〜（10）のように導かれる。
a1on＝２φ1 2/（φ1 2＋φ2 2） ……（９） a2on＝２φ2 2/（φ1 2＋φ2 2） ……（10） a3on＝０ ……（11） そして、点ｊの空気圧Pjは、 となる。
リード2aには、上述のようにして共鳴管１の各所におい
て反射された信号が帰還され、その中の最も有効な成分
によって１次の共振周波数が決定される。そして、トー
ンホールTHが開状態の場合、１次の共振周波数はリード
2aとトーンホールTHとの間を空気圧力波が往復する所要
時間によって決定される。また、この場合の共鳴管１の
伝送量周波数特性は、１次の共振周波数、およびその３
倍、５倍、…の高次の共振周波数において伝送利得が極
大になる多峰性の特性となる。
て反射された信号が帰還され、その中の最も有効な成分
によって１次の共振周波数が決定される。そして、トー
ンホールTHが開状態の場合、１次の共振周波数はリード
2aとトーンホールTHとの間を空気圧力波が往復する所要
時間によって決定される。また、この場合の共鳴管１の
伝送量周波数特性は、１次の共振周波数、およびその３
倍、５倍、…の高次の共振周波数において伝送利得が極
大になる多峰性の特性となる。
次にレジスタチューブRTCについて説明する。上述した
ように、管楽器の共鳴管１は多峰性の伝送量周波数特性
を有するが、レジスタチューブRTCは、共鳴管１におけ
る高次の共振周波数での共振を促進するために設けられ
たものである。実在の管楽器の中にも、１オクターブ以
上の音高切換を容易にするために、レジスタチューブRT
Cに相当する孔（オクターブキーと呼ばれる）を備えた
管楽器が存在する。第４図に示すように、レジスタチュ
ーブRTCの近傍点ｋでは、空気圧力波の散乱が発生す
る。
ように、管楽器の共鳴管１は多峰性の伝送量周波数特性
を有するが、レジスタチューブRTCは、共鳴管１におけ
る高次の共振周波数での共振を促進するために設けられ
たものである。実在の管楽器の中にも、１オクターブ以
上の音高切換を容易にするために、レジスタチューブRT
Cに相当する孔（オクターブキーと呼ばれる）を備えた
管楽器が存在する。第４図に示すように、レジスタチュ
ーブRTCの近傍点ｋでは、空気圧力波の散乱が発生す
る。
は近傍点ｋに流入する空気圧力波の圧力、 は近傍点ｋから流出する空気圧力波の圧力である。レジ
スタチューブRTCが閉じた状態の場合、リード2aに帰還
される空気圧力波の成分は、トーンホールTHあるいは終
端部1Eにおいて反射されて帰還するものが支配的とな
る。一方、レジスタチューブRTCが開状態になると、レ
ジスタチューブRTCでの空気圧力波の散乱が著しくなる
ので、リード2aに帰還される空気圧力波において、レジ
スタチューブRTCにおいて反射された成分が強調され
る。なお、この点ｋにおける空気圧力波の散乱は、上述
したトーンホールTHの近傍点ｊにおける場合と同様であ
るので、ここでの重複した定量的説明は省略する。
スタチューブRTCが閉じた状態の場合、リード2aに帰還
される空気圧力波の成分は、トーンホールTHあるいは終
端部1Eにおいて反射されて帰還するものが支配的とな
る。一方、レジスタチューブRTCが開状態になると、レ
ジスタチューブRTCでの空気圧力波の散乱が著しくなる
ので、リード2aに帰還される空気圧力波において、レジ
スタチューブRTCにおいて反射された成分が強調され
る。なお、この点ｋにおける空気圧力波の散乱は、上述
したトーンホールTHの近傍点ｊにおける場合と同様であ
るので、ここでの重複した定量的説明は省略する。
次に第２図の物理モデルに基づいて構成された第１図の
楽音合成装置について説明する。同図において、励振回
路10は第２図におけるマウスピース部２に対応してお
り、共振回路30は共鳴管１に対応している。また、励振
回路10と共振回路30との間に介挿されるジャンクション
20は、マウスピース部２と共鳴管１との接続部における
空気圧力波の散乱をシミュレートしたものである。この
ジャンクション20では、共振回路30からの出力信号と励
振回路10の出力信号が加算器18によって加算されて共振
回路30に入力され、加算器18の出力信号と共振回路30の
出力信号が加算器19によって加算されて励振回路10に入
力されるようになっている。
楽音合成装置について説明する。同図において、励振回
路10は第２図におけるマウスピース部２に対応してお
り、共振回路30は共鳴管１に対応している。また、励振
回路10と共振回路30との間に介挿されるジャンクション
20は、マウスピース部２と共鳴管１との接続部における
空気圧力波の散乱をシミュレートしたものである。この
ジャンクション20では、共振回路30からの出力信号と励
振回路10の出力信号が加算器18によって加算されて共振
回路30に入力され、加算器18の出力信号と共振回路30の
出力信号が加算器19によって加算されて励振回路10に入
力されるようになっている。
励振回路10は、減算器11、フィルタ12および13、加算器
14、ROM15、乗算器16、17およびINVとで構成される。そ
して、楽音発生時、楽音制御回路100から吹奏圧Ｐ、エ
ンブシュアＥ（マウスピースを口にくわえる時の圧力）
に相当する情報が与えられる。減算器11には、共振回路
30からジャンクション20を介して入力される信号、すな
わち、第２図における共鳴管１からの反射波Ｒの空気圧
PRに相当する信号と、吹奏圧Ｐに相当する信号が入力さ
れる。そして、上記式（１）の演算が行われ、リード2a
に加わる空気圧PAに相当する信号が得られる。
14、ROM15、乗算器16、17およびINVとで構成される。そ
して、楽音発生時、楽音制御回路100から吹奏圧Ｐ、エ
ンブシュアＥ（マウスピースを口にくわえる時の圧力）
に相当する情報が与えられる。減算器11には、共振回路
30からジャンクション20を介して入力される信号、すな
わち、第２図における共鳴管１からの反射波Ｒの空気圧
PRに相当する信号と、吹奏圧Ｐに相当する信号が入力さ
れる。そして、上記式（１）の演算が行われ、リード2a
に加わる空気圧PAに相当する信号が得られる。
減算器11の出力信号はフィルタ12によって帯域制限され
る。このフィルタ12は１次のローパスフィルタによって
構成されており、励振回路10と共振回路30との間を循環
する信号の振幅が特定周波数において著しく大きくなら
ないようにするために介挿されている。そして、フィル
タ12の出力信号P1はフィルタ13に入力されると共に乗算
器INVによって反転されて乗算器16に入力される。信号P
1はフィルタ13を介すことにより、高周波成分が除去さ
れる。これにより、急激な圧力変化を吸収するリード2a
の応答特性がシミュレートされる。
る。このフィルタ12は１次のローパスフィルタによって
構成されており、励振回路10と共振回路30との間を循環
する信号の振幅が特定周波数において著しく大きくなら
ないようにするために介挿されている。そして、フィル
タ12の出力信号P1はフィルタ13に入力されると共に乗算
器INVによって反転されて乗算器16に入力される。信号P
1はフィルタ13を介すことにより、高周波成分が除去さ
れる。これにより、急激な圧力変化を吸収するリード2a
の応答特性がシミュレートされる。
そして、加算器14によって、フィルタ13の出力信号P2に
対し、エンブシュアＥに相当する信号が加算され、実際
にリードに加えられる圧力に相当する信号P3が求められ
る。そして、この信号P3がROM15にアドレスとして与え
られる。これにより、ROM15内に予め記憶された非線形
関数のテーブルが参照され、リード2aとマウスピース部
２との間隙の断面積、すなわち、空気流に対するアドミ
ッタンスに相当する信号Ｙが出力される。そして、信号
Ｙと信号−P1とが乗算器16によって乗算され、リード2a
とマウスピース部２との間隙を通過する空気の流速に相
当する信号FLが得られる。
対し、エンブシュアＥに相当する信号が加算され、実際
にリードに加えられる圧力に相当する信号P3が求められ
る。そして、この信号P3がROM15にアドレスとして与え
られる。これにより、ROM15内に予め記憶された非線形
関数のテーブルが参照され、リード2aとマウスピース部
２との間隙の断面積、すなわち、空気流に対するアドミ
ッタンスに相当する信号Ｙが出力される。そして、信号
Ｙと信号−P1とが乗算器16によって乗算され、リード2a
とマウスピース部２との間隙を通過する空気の流速に相
当する信号FLが得られる。
そして、信号FLに対し、乗算器17によって乗算係数Ｇが
乗じられる。ここで、乗算係数Ｇは共鳴管１におけるマ
ウスピース部２の取り付け部付近の管径に応じて決めら
れる定数であり、空気流の通りにくさ、すなわち、空気
流に対するインピーダンスに相当するものである。従っ
て、乗算器17からは、共鳴管１のマウスピース側の入口
において発生する空気の圧力変化に相当する信号が得ら
れる。そして、この信号がジャンクション20を介し、共
振回路30に入力される。
乗じられる。ここで、乗算係数Ｇは共鳴管１におけるマ
ウスピース部２の取り付け部付近の管径に応じて決めら
れる定数であり、空気流の通りにくさ、すなわち、空気
流に対するインピーダンスに相当するものである。従っ
て、乗算器17からは、共鳴管１のマウスピース側の入口
において発生する空気の圧力変化に相当する信号が得ら
れる。そして、この信号がジャンクション20を介し、共
振回路30に入力される。
共振回路30において、遅延回路Djf,Dkf,Dｆ、Ｄ,
Dk,Djは、各々、第２図の共鳴管１内における空気
圧力波の伝播経路に対応している。さらに詳述すると、
リード2aとレジスタチューブRTCとの間の空気圧力波の
伝播遅延が遅延回路DjfおよびDjによってシミュレー
トされ、レジスタチューブRTCとトーンホールTHとの間
の伝播遅延が遅延回路DkfおよびDkによってシミュレ
ートされ、トーンホールTHと終端部1Eとの間の伝播遅延
が遅延回路ＤｆおよびＤによってシミュレートさ
れる。
Dk,Djは、各々、第２図の共鳴管１内における空気
圧力波の伝播経路に対応している。さらに詳述すると、
リード2aとレジスタチューブRTCとの間の空気圧力波の
伝播遅延が遅延回路DjfおよびDjによってシミュレー
トされ、レジスタチューブRTCとトーンホールTHとの間
の伝播遅延が遅延回路DkfおよびDkによってシミュレ
ートされ、トーンホールTHと終端部1Eとの間の伝播遅延
が遅延回路ＤｆおよびＤによってシミュレートさ
れる。
共振回路30の出力信号が終端回路TRMに入力されると、
ローパスフィルタMLによって帯域制限され、さらに乗算
器IVによって負の反射係数が乗算されて共振回路30に
戻される。このようにして、終端部1Eにおける音響損失
の周波数特性および反射に伴う位相反転がシミュレート
される。
ローパスフィルタMLによって帯域制限され、さらに乗算
器IVによって負の反射係数が乗算されて共振回路30に
戻される。このようにして、終端部1Eにおける音響損失
の周波数特性および反射に伴う位相反転がシミュレート
される。
共振回路30におけるジャンクションJTHは、第２図にお
けるトーンホールTHの近傍点ｊにおける空気圧力波の散
乱をシミュレートしたものであり、加算器Aj、乗算器
M1,M2,M3,M4、減算器A1,A2,A3、遅延回路DTH1,DTH2、ロ
ーパスフィルタLPFTHとで構成される。加算器Ajには、
遅延回路Dkfの出力信号（第２図の圧力P1＋に対応）に
乗算器M1によって係数１を乗じた信号、遅延回路Dmr
の出力信号（第２図の圧力P2＋に対応）に乗算器M2によ
って係数２を乗じた信号、および遅延回路DTH2の出力
信号（第２図の圧力P3＋に対応）に乗算器M3によって係
数３を乗じた信号が入力される。また、各係数a1,a2,
a3としては、当該トーンホールTHの開閉に対応し、係数
a1off,a2off,a3offあるいは係数a1on,a2on,a3onが与え
られる。
けるトーンホールTHの近傍点ｊにおける空気圧力波の散
乱をシミュレートしたものであり、加算器Aj、乗算器
M1,M2,M3,M4、減算器A1,A2,A3、遅延回路DTH1,DTH2、ロ
ーパスフィルタLPFTHとで構成される。加算器Ajには、
遅延回路Dkfの出力信号（第２図の圧力P1＋に対応）に
乗算器M1によって係数１を乗じた信号、遅延回路Dmr
の出力信号（第２図の圧力P2＋に対応）に乗算器M2によ
って係数２を乗じた信号、および遅延回路DTH2の出力
信号（第２図の圧力P3＋に対応）に乗算器M3によって係
数３を乗じた信号が入力される。また、各係数a1,a2,
a3としては、当該トーンホールTHの開閉に対応し、係数
a1off,a2off,a3offあるいは係数a1on,a2on,a3onが与え
られる。
これらの各係数は、一般的には、実際の共鳴管およびト
ーンホールの径φ１〜φ３に基づき上記式（３）〜
（５）あるいは（９）〜（11）を用いて計算されるが、
この楽音合成装置の場合は、後述するレジスタチューブ
RTCの開閉操作に対応し、径φ３を実際の値からずらし
て各係数の計算をするようにしている。なお、この件に
ついては、後で詳細に説明する。
ーンホールの径φ１〜φ３に基づき上記式（３）〜
（５）あるいは（９）〜（11）を用いて計算されるが、
この楽音合成装置の場合は、後述するレジスタチューブ
RTCの開閉操作に対応し、径φ３を実際の値からずらし
て各係数の計算をするようにしている。なお、この件に
ついては、後で詳細に説明する。
そして、加算器Ajの加算結果、すなわち、点ｊの空気圧
Pjに相当する信号は、減算器A1、A2およびA3に入力され
る。そして、減算器A1では加算器Ajの出力信号から遅延
回路Dkfの出力信号 が減算され、減算結果 が遅延回路Dkに送られる。また、減算器A2では加算器
Ajの出力信号から遅延回路Dmrの出力信号 が減算され、減算結果 が遅延回路Dmfに送られる。さらに、減算器A3では加算
器Ajの出力信号から遅延回路DTH2の出力信号 が減算され、減算結果 が遅延回路DTH1に送られる。
Pjに相当する信号は、減算器A1、A2およびA3に入力され
る。そして、減算器A1では加算器Ajの出力信号から遅延
回路Dkfの出力信号 が減算され、減算結果 が遅延回路Dkに送られる。また、減算器A2では加算器
Ajの出力信号から遅延回路Dmrの出力信号 が減算され、減算結果 が遅延回路Dmfに送られる。さらに、減算器A3では加算
器Ajの出力信号から遅延回路DTH2の出力信号 が減算され、減算結果 が遅延回路DTH1に送られる。
そして、遅延回路DTH1に入力された信号は所定時間遅延
されてローパスフィルタLPFTHに入力され、トーンホー
ル開口部における音響損失が付与される。そして、ロー
パスフィルタLPFTHの出力信号に対し、トーンホールTH
開口部における空気圧力波に対する反射係数thcが乗算
器M4によって乗算される。
されてローパスフィルタLPFTHに入力され、トーンホー
ル開口部における音響損失が付与される。そして、ロー
パスフィルタLPFTHの出力信号に対し、トーンホールTH
開口部における空気圧力波に対する反射係数thcが乗算
器M4によって乗算される。
そして、乗算器M4の乗算結果は遅延回路DTH2によって遅
延されて減算器A3および乗算器M3に入力される。遅延回
路DTH1およびDTH2の遅延時間はトーンホールTHの高さ、
すなわち、空気圧力波がトーンホールTHの筒状部分を往
復するのに要する時間に等しい。このようにして上述し
たトーンホールTHの近傍点ｊにおける空気圧力波の伝播
がシミュレートされる。
延されて減算器A3および乗算器M3に入力される。遅延回
路DTH1およびDTH2の遅延時間はトーンホールTHの高さ、
すなわち、空気圧力波がトーンホールTHの筒状部分を往
復するのに要する時間に等しい。このようにして上述し
たトーンホールTHの近傍点ｊにおける空気圧力波の伝播
がシミュレートされる。
ジャンクションJRTCはレジスタチューブRTCの空気圧力
波の散乱を演算するために設けたものである。ここで、
各乗算係数b1,b2,b3は、レジスタチューブRTCに対応し
た各径φ1b,φ2b,φ3bに基づいて決められる。また、LP
FRTCはレジスタチューブRTC開放時の音響損失を与える
ローパスフィルタ、DRTC1およびDRTC2はレジスタチュー
ブRTCの高さに応じた遅延時間を有する遅延回路であ
る。また、反射係数ｔはレジスタチューブRTCの開
閉に対応し切り換えられる。なお、ジャンクションJRTC
の構成は、ジャンクションJTHと全く同じであり、以上
説明したように演算に用いられる各係数に相異があるだ
けである。従って、ジャンクションJRTCに関する詳細な
構成の説明は省略する。
波の散乱を演算するために設けたものである。ここで、
各乗算係数b1,b2,b3は、レジスタチューブRTCに対応し
た各径φ1b,φ2b,φ3bに基づいて決められる。また、LP
FRTCはレジスタチューブRTC開放時の音響損失を与える
ローパスフィルタ、DRTC1およびDRTC2はレジスタチュー
ブRTCの高さに応じた遅延時間を有する遅延回路であ
る。また、反射係数ｔはレジスタチューブRTCの開
閉に対応し切り換えられる。なお、ジャンクションJRTC
の構成は、ジャンクションJTHと全く同じであり、以上
説明したように演算に用いられる各係数に相異があるだ
けである。従って、ジャンクションJRTCに関する詳細な
構成の説明は省略する。
さて、この楽音合成装置における遅延回路Djf,Dj,Dk
f,Dk,Df,Dは各々複数遅延素子を有すると共
に、信号遅延に寄与する遅延素子の段数を切換制御可能
な構成となっている。そして、遅延回路DjfおよびDjrに
は遅延段性データl1が、遅延回路DkfおよびDkには遅
延段数データl2が、遅延回路DmfおよびDmrには遅延段数
データｍが、楽音制御回路100から与えられ、開放する
トーンホールTHの位置に対応じてこれらの遅延時間の配
分が切り換えられるようになっている。なお、この種の
遅延時間の制御可能な遅延回路の具体的回路としては、
例えば入力信号を所定周期のシフトクロックによって駆
動されるシフトレジスタに入力し、シフトレジスタの各
段出力の内、所望の遅延時間に対応したものをセレクタ
等によって選択して出力するといった方式のものを用い
ることができる。
f,Dk,Df,Dは各々複数遅延素子を有すると共
に、信号遅延に寄与する遅延素子の段数を切換制御可能
な構成となっている。そして、遅延回路DjfおよびDjrに
は遅延段性データl1が、遅延回路DkfおよびDkには遅
延段数データl2が、遅延回路DmfおよびDmrには遅延段数
データｍが、楽音制御回路100から与えられ、開放する
トーンホールTHの位置に対応じてこれらの遅延時間の配
分が切り換えられるようになっている。なお、この種の
遅延時間の制御可能な遅延回路の具体的回路としては、
例えば入力信号を所定周期のシフトクロックによって駆
動されるシフトレジスタに入力し、シフトレジスタの各
段出力の内、所望の遅延時間に対応したものをセレクタ
等によって選択して出力するといった方式のものを用い
ることができる。
ここで、上述のトンホールの開閉操作に対応した遅延時
間の配分の制御について詳述する。今、第２図における
トーンホールTHが、共鳴管１に多数設けられたトーンホ
ールの内、開状態であり、かつ、最もリード2a寄りのト
ーンホールであるものとする。この場合、遅延段数デー
タl1とl2は、両データの和が、リード２から当該トー
ンホールTHまでの距離に対応した遅延段数ｎと等しくな
り、かつ、遅延段数l1の遅延段数に対する比が一定値
となるように設定される。また、共鳴管１の全長に対応
した遅延段数がlsの場合、＝ls−ｎなる段数データｍ
が遅延回路DmfおよびDmrに供給される。このようにし
て、各遅延回路の遅延時間が設定される。そして、ジャ
ンクションJTHには、係数1off,2off,3offが供給
されると共に反射係数thcとして−１が供給される。
間の配分の制御について詳述する。今、第２図における
トーンホールTHが、共鳴管１に多数設けられたトーンホ
ールの内、開状態であり、かつ、最もリード2a寄りのト
ーンホールであるものとする。この場合、遅延段数デー
タl1とl2は、両データの和が、リード２から当該トー
ンホールTHまでの距離に対応した遅延段数ｎと等しくな
り、かつ、遅延段数l1の遅延段数に対する比が一定値
となるように設定される。また、共鳴管１の全長に対応
した遅延段数がlsの場合、＝ls−ｎなる段数データｍ
が遅延回路DmfおよびDmrに供給される。このようにし
て、各遅延回路の遅延時間が設定される。そして、ジャ
ンクションJTHには、係数1off,2off,3offが供給
されると共に反射係数thcとして−１が供給される。
一方、トーンホールをすべて指でふさいだ場合は、最も
終端部1E寄りのトーンホール位置に対応し、段数データ
ｎおよびｍが決められる。そして、ジャンクションJTH
には、係数1o，2o，3oが供給されると共に
反射係数thcとして１が供給される。また、レジスタチ
ューブRTCの開閉操作に対応し、ジャンクションJRTCに
おける反射係数rtcおよび積和演算用の乗算係数b1,b2,b
2が切り換えられる。
終端部1E寄りのトーンホール位置に対応し、段数データ
ｎおよびｍが決められる。そして、ジャンクションJTH
には、係数1o，2o，3oが供給されると共に
反射係数thcとして１が供給される。また、レジスタチ
ューブRTCの開閉操作に対応し、ジャンクションJRTCに
おける反射係数rtcおよび積和演算用の乗算係数b1,b2,b
2が切り換えられる。
以上説明した第１図の構成の楽音合成装置を試作し、楽
音波形の評価を行った。以下、今回の評価において試作
品に設定した各パラメータを列挙し説明する。
音波形の評価を行った。以下、今回の評価において試作
品に設定した各パラメータを列挙し説明する。
＜設計パラメータ一覧＞ ［フィルタ類］ ◇トーンホールTH用ローパスフィルタLPFTHのカットオ
フ周波数fcTH＝2500［Hz］ ◇レジスタチューブRTC用ローパスフィルタLPFRTCのカ
ットオフ周波数 fcRTC＝7000［Hz］ ◇終端部1E用ローパスフィルタMLのカットオフ周波数fc
ML＝2000［Hz］ ◇フィルタ13（ローパスフィルタ）のカットオフ周波数
fcdcf＝1500［Hz］ ［遅延回路の段数（シフトレジスタ段数）］ ◇遅延回路Djf,DkfおよびDmf（遅延回路Djr,Dkおよび
Ｄ）の総遅延段数（共鳴管１の全長に対応）ls＝82 ◇遅延回路DjfおよびDkf（遅延回路DjrおよびDk）の
総遅延段数（リード２からトーンホールTHまでの距離
に対応）ｎ＝40 ◇遅延回路Djf（遅延回路Djr）の遅延段数（リード２
からレジスタチューブRTCまでの距離に対応）l1＝10 ◇遅延回路DTH1およびDTH2の各々の遅延段数（トーンホ
ールTHの高さに対応）lTH＝１ ◇遅延回路DRTC1およびDRTC2の各々の遅延段数（レジス
タチューブRTCの高さに対応）lRTC＝２ ［トーンホールTH関連の各パラメータ］ φ１＝24［］ φ２＝24［mm］ φ３は８〜48［mm］の範囲で可変 これら各径の値に基づいて上記乗算係数a1off,2off,
3offを演算し、ジャンクションJTHに設定した。
フ周波数fcTH＝2500［Hz］ ◇レジスタチューブRTC用ローパスフィルタLPFRTCのカ
ットオフ周波数 fcRTC＝7000［Hz］ ◇終端部1E用ローパスフィルタMLのカットオフ周波数fc
ML＝2000［Hz］ ◇フィルタ13（ローパスフィルタ）のカットオフ周波数
fcdcf＝1500［Hz］ ［遅延回路の段数（シフトレジスタ段数）］ ◇遅延回路Djf,DkfおよびDmf（遅延回路Djr,Dkおよび
Ｄ）の総遅延段数（共鳴管１の全長に対応）ls＝82 ◇遅延回路DjfおよびDkf（遅延回路DjrおよびDk）の
総遅延段数（リード２からトーンホールTHまでの距離
に対応）ｎ＝40 ◇遅延回路Djf（遅延回路Djr）の遅延段数（リード２
からレジスタチューブRTCまでの距離に対応）l1＝10 ◇遅延回路DTH1およびDTH2の各々の遅延段数（トーンホ
ールTHの高さに対応）lTH＝１ ◇遅延回路DRTC1およびDRTC2の各々の遅延段数（レジス
タチューブRTCの高さに対応）lRTC＝２ ［トーンホールTH関連の各パラメータ］ φ１＝24［］ φ２＝24［mm］ φ３は８〜48［mm］の範囲で可変 これら各径の値に基づいて上記乗算係数a1off,2off,
3offを演算し、ジャンクションJTHに設定した。
また、反射係数thcは−１（トーンホールTH開状態）と
した。
した。
［レジスタチューブRTC関連の各パラメータ］ φ１＝19［］ φ2b＝19［mm］ φ３＝３［］ これらの各径の値に基づいて上記乗算係数b1off,2of
f,3off,1o，2o，3oを演算し、ジャンク
ションJRTCに設定した。
f,3off,1o，2o，3oを演算し、ジャンク
ションJRTCに設定した。
また、反射係数rtcは１（レジスタチューブRTC閉状態）
および−１（レジスタチューブRTC開状態）の２種類に
切り換えた。
および−１（レジスタチューブRTC開状態）の２種類に
切り換えた。
［その他のパラメータ］ ◇乗算器17の乗算係数（共鳴管１の空気流に対するイン
ピーダンス）Ｇ＝0.3 ◇終端回路TRMの乗算器IVの反射係数γ＝−0.9 そして。上記各パラメータを設定した状態で、トーンホ
ールTHの径φ３を８［mm］,16［mm］,48［mm］の３通り
に変化させ、各々の場合について、上記係数1off,2
off,3offを計算してジャンクションJTHに与え、第１
図の楽音合成装置の評価を行った。今回の評価では、第
１図の楽音合成装置からの励振回路10を切り離し、点t1
からインパルスを入力し、点t2においてその応答を観測
し、そのインパルス応答に対してFFT（高速フーリエ変
換）を適用し、第３図（ａ），（ｂ）に示す伝送量周波
数特性を得た。なお、第３図（）はレジスタチューブ
RTC用の反射係数rtcを１（レジスタチューブRTC閉状
態）にした場合、第３図（ｂ）はrtc＝−１（レジスタ
チューブRTC開状態）にした場合を示したものである。
ピーダンス）Ｇ＝0.3 ◇終端回路TRMの乗算器IVの反射係数γ＝−0.9 そして。上記各パラメータを設定した状態で、トーンホ
ールTHの径φ３を８［mm］,16［mm］,48［mm］の３通り
に変化させ、各々の場合について、上記係数1off,2
off,3offを計算してジャンクションJTHに与え、第１
図の楽音合成装置の評価を行った。今回の評価では、第
１図の楽音合成装置からの励振回路10を切り離し、点t1
からインパルスを入力し、点t2においてその応答を観測
し、そのインパルス応答に対してFFT（高速フーリエ変
換）を適用し、第３図（ａ），（ｂ）に示す伝送量周波
数特性を得た。なお、第３図（）はレジスタチューブ
RTC用の反射係数rtcを１（レジスタチューブRTC閉状
態）にした場合、第３図（ｂ）はrtc＝−１（レジスタ
チューブRTC開状態）にした場合を示したものである。
これらの図に示すように、トーンホールTHの径φ３を８
［］,16［］,48［］と大きくするに従っ
て、１次モード、２次モードにおける利得のピーク値は
低くなる。各共振周波数における利得のバランスを比較
すると、例えば、トーンホール径φ３が８［］の場
合は１次の共振周波数f1,f1bにおいて利得が最大であ
るのに対し、トーンホール径φ３が48［］の場合は
３次の共振周波数f3a,f3bにおいて利得が最大であり、
利得が最大となる共振周波数の次数が切り換わっている
ことがわかる。
［］,16［］,48［］と大きくするに従っ
て、１次モード、２次モードにおける利得のピーク値は
低くなる。各共振周波数における利得のバランスを比較
すると、例えば、トーンホール径φ３が８［］の場
合は１次の共振周波数f1,f1bにおいて利得が最大であ
るのに対し、トーンホール径φ３が48［］の場合は
３次の共振周波数f3a,f3bにおいて利得が最大であり、
利得が最大となる共振周波数の次数が切り換わっている
ことがわかる。
この楽音合成装置では、レジスタチューブRTCを閉じ、
１次の共振モードで共振を行う場合は、トーンホールTH
の径φ３を実際より小さくして演算した係数1off,2
off,3offをジャンクションJTHに与え、レジスタチュ
ーブRTCを開き、３次の共振モードで共振を行う場合
は、トーンホールTHの径φ３を実際より大きくして演算
した係数a1off,a2off,a3offをジャンクションJTHに与え
るようにしており、このようにすることで、上記評価結
果から容易に理解されるように、共振モードの切り換え
が極めて容易に行われる。
１次の共振モードで共振を行う場合は、トーンホールTH
の径φ３を実際より小さくして演算した係数1off,2
off,3offをジャンクションJTHに与え、レジスタチュ
ーブRTCを開き、３次の共振モードで共振を行う場合
は、トーンホールTHの径φ３を実際より大きくして演算
した係数a1off,a2off,a3offをジャンクションJTHに与え
るようにしており、このようにすることで、上記評価結
果から容易に理解されるように、共振モードの切り換え
が極めて容易に行われる。
なお、第３図（ａ），（ｂ）に示すように、トーンホー
ル径φ３の変化によって共振周波数が若干ずれるが、こ
の周波数ずれは遅延回路Dnf,Dmf,Dmr,Dnr,Djf,Dkf,Dkr,
Djrの遅延時間の配分を調整することにより補正され
る。
ル径φ３の変化によって共振周波数が若干ずれるが、こ
の周波数ずれは遅延回路Dnf,Dmf,Dmr,Dnr,Djf,Dkf,Dkr,
Djrの遅延時間の配分を調整することにより補正され
る。
なお、上述した実施例では、進行波の遅延時間と反射波
の遅延時間を等しくした場合について説明したが、励振
回路10から出力された信号が、ジャンクションJRTCある
いはJTH、あるいは終端回路TRMを介して励振回路10に帰
還されるまでの時間の総和が一定であるならば、進行波
に対する遅延時間と反射波に対する遅延時間との配分を
不均衡にしても構わない。
の遅延時間を等しくした場合について説明したが、励振
回路10から出力された信号が、ジャンクションJRTCある
いはJTH、あるいは終端回路TRMを介して励振回路10に帰
還されるまでの時間の総和が一定であるならば、進行波
に対する遅延時間と反射波に対する遅延時間との配分を
不均衡にしても構わない。
「発明の効果」 以上説明したように、この発明によれば、入力信号と帰
還信号とに基づいて励振信号を出力する励振手段と、 前記励振信号を処理し前記帰還信号を出力する手段であ
って、 （ａ）正逆各方向の入力信号に対し、所定の信号処理を
施して各々出力する複数の双方向信号処理手段、 （ｂ）前記各双方向信号処理手段間に介挿接続され、該
接続された各双方向信号処理手段からの出力信号に対
し、所定の演算処理を施し、該演算結果を該双方向信号
処理手段への入力信号として供給する少なくとも１個の
信号散乱ジャンクション によって構成される共振手段と、 を具備し、音高操作に対応し、前記信号散乱ジャンクシ
ョンにおける演算処理用の演算係数を切り換え、前記共
振手段の各共振周波数における利得のバランスを調整す
るようにしたので、高次の共振周波数による楽音を容易
に発生することができるという効果が得られる。
還信号とに基づいて励振信号を出力する励振手段と、 前記励振信号を処理し前記帰還信号を出力する手段であ
って、 （ａ）正逆各方向の入力信号に対し、所定の信号処理を
施して各々出力する複数の双方向信号処理手段、 （ｂ）前記各双方向信号処理手段間に介挿接続され、該
接続された各双方向信号処理手段からの出力信号に対
し、所定の演算処理を施し、該演算結果を該双方向信号
処理手段への入力信号として供給する少なくとも１個の
信号散乱ジャンクション によって構成される共振手段と、 を具備し、音高操作に対応し、前記信号散乱ジャンクシ
ョンにおける演算処理用の演算係数を切り換え、前記共
振手段の各共振周波数における利得のバランスを調整す
るようにしたので、高次の共振周波数による楽音を容易
に発生することができるという効果が得られる。
第１図はこの発明の一実施例による楽音合成装置の構成
を示すブロック図、第２図は同実施例がシミュレートす
るクラリネットの物理モデルを示す図、第３図は同実施
例におけるt1,t2点から共振回路30側を見た場合の伝送
量周波数特性を示す図である。 JTH……トーンホール用ジャンクション、JRTC……レジ
スタチューブ用ジャンクション、Ｄf,Df,D,D
,Djf,Dkf,Dk,Dj……遅延回路、100……楽音制御
回路。
を示すブロック図、第２図は同実施例がシミュレートす
るクラリネットの物理モデルを示す図、第３図は同実施
例におけるt1,t2点から共振回路30側を見た場合の伝送
量周波数特性を示す図である。 JTH……トーンホール用ジャンクション、JRTC……レジ
スタチューブ用ジャンクション、Ｄf,Df,D,D
,Djf,Dkf,Dk,Dj……遅延回路、100……楽音制御
回路。
Claims (1)
- 【請求項１】入力信号と帰還信号とに基づいて励振信号
を出力する励振手段と、 前記励振信号を処理し前記帰還信号を出力する手段であ
って、 （ａ）正逆各方向の入力信号に対し、所定の信号処理を
施して各々出力する複数の双方向信号処理手段、 （ｂ）前記各双方向信号処理手段間に介挿接続され、該
接続された各双方向信号処理手段からの出力信号に対
し、所定の演算処理を施し、該演算結果を該双方向信号
処理手段への入力信号として供給する少なくとも１個の
信号散乱ジャンクション によって構成される共振手段と を具備し、音高操作に対応し、前記信号散乱ジャンクシ
ョンにおける演算処理用の演算係数を切り換え、前記共
振手段の各共振周波数における利得のバランスを調整す
るようにしたことを特徴とする楽音合成装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202629A JPH0776875B2 (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | 楽音合成装置 |
| US07/562,102 US5187313A (en) | 1989-08-04 | 1990-08-02 | Musical tone synthesizing apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1202629A JPH0776875B2 (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | 楽音合成装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0365995A JPH0365995A (ja) | 1991-03-20 |
| JPH0776875B2 true JPH0776875B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=16460515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1202629A Expired - Fee Related JPH0776875B2 (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | 楽音合成装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776875B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2722846B2 (ja) * | 1991-03-30 | 1998-03-09 | ヤマハ株式会社 | 電子楽器 |
| JP2765479B2 (ja) * | 1994-04-12 | 1998-06-18 | ヤマハ株式会社 | 楽音波形信号形成装置 |
| JP5348449B2 (ja) | 2007-12-25 | 2013-11-20 | カシオ計算機株式会社 | 距離測定装置及びプロジェクタ |
-
1989
- 1989-08-04 JP JP1202629A patent/JPH0776875B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0365995A (ja) | 1991-03-20 |
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