JPH0757891B2 - 表面性状の優れたＣｒ系ステンレス鋼板ＢＡ製品の製造方法 - Google Patents
表面性状の優れたＣｒ系ステンレス鋼板ＢＡ製品の製造方法Info
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- JPH0757891B2 JPH0757891B2 JP21065589A JP21065589A JPH0757891B2 JP H0757891 B2 JPH0757891 B2 JP H0757891B2 JP 21065589 A JP21065589 A JP 21065589A JP 21065589 A JP21065589 A JP 21065589A JP H0757891 B2 JPH0757891 B2 JP H0757891B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ゴールドダスト疵の発生をほゞ皆無にしたCr
系ステンレス鋼板BA製品の製造方法に関するものであ
る。
系ステンレス鋼板BA製品の製造方法に関するものであ
る。
Cr系ステンレス鋼板の光輝焼鈍製品（BA製品）は、従
来、熱延板を焼鈍し、脱スケールし、冷間圧延し、非酸
化性雰囲気中で光輝焼鈍し、スキンパス圧延する各工程
を経て製造されていた。熱延板の焼鈍は、コイルに巻か
れた状態で箱型炉内で行われる（BOX焼鈍）ほか、本出
願人においては熱延鋼帯をコイルから巻き出し、特公昭
58−56734号公報に記載の方法等により、炉内を連続的
に通過させて焼鈍している（連続焼鈍）。また、熱延条
件の変更等により熱延板の焼鈍を省略することも行われ
ている。冷間圧延には、製品板厚まで中間焼鈍なしに行
われる１回冷延法と、中間の板厚で中間焼鈍を行回行う
２回冷延法が行われている。
来、熱延板を焼鈍し、脱スケールし、冷間圧延し、非酸
化性雰囲気中で光輝焼鈍し、スキンパス圧延する各工程
を経て製造されていた。熱延板の焼鈍は、コイルに巻か
れた状態で箱型炉内で行われる（BOX焼鈍）ほか、本出
願人においては熱延鋼帯をコイルから巻き出し、特公昭
58−56734号公報に記載の方法等により、炉内を連続的
に通過させて焼鈍している（連続焼鈍）。また、熱延条
件の変更等により熱延板の焼鈍を省略することも行われ
ている。冷間圧延には、製品板厚まで中間焼鈍なしに行
われる１回冷延法と、中間の板厚で中間焼鈍を行回行う
２回冷延法が行われている。
このようにして製造されたCr系ステンレス鋼板のBA製品
には表面に保護被膜が貼られることが多く、これを剥離
した際に光の当り方によってキラキラと光る微小な欠陥
が見られる。この欠陥は通常ゴールドダスト疵と呼ば
れ、ステンレス鋼の表面層の微小部分がかぶさり状に圧
着していたものが、めくれて生じるものである。
には表面に保護被膜が貼られることが多く、これを剥離
した際に光の当り方によってキラキラと光る微小な欠陥
が見られる。この欠陥は通常ゴールドダスト疵と呼ば
れ、ステンレス鋼の表面層の微小部分がかぶさり状に圧
着していたものが、めくれて生じるものである。
ゴールドダスト疵の対策として、微小なかぶさりの原因
となる冷延前の凹凸を小さくする方法がある。このため
には、熱延時の加熱や潤滑をコントロールする方法、熱
延板の焼鈍酸洗時に生じる粒界腐食を防止する方法、メ
カニカルデスケールで生じる凹凸を小さくする方法（特
公昭49−16698号）、ショットブラスト後、酸洗処理に
より表面層を５〜40μｍ溶解除去する方法（特開昭54−
72728）、および、粒界腐食や表面の凹凸をベルト研削
等で除去する方法等がある。その他ショットブラスト時
の表面硬さをビッカース硬度にて180〜350に制御する方
法（特公昭60−56768）や冷延中にヒートストリークを
発生させて表面層をむしり取る方法（特開昭61−4970
5）がある。
となる冷延前の凹凸を小さくする方法がある。このため
には、熱延時の加熱や潤滑をコントロールする方法、熱
延板の焼鈍酸洗時に生じる粒界腐食を防止する方法、メ
カニカルデスケールで生じる凹凸を小さくする方法（特
公昭49−16698号）、ショットブラスト後、酸洗処理に
より表面層を５〜40μｍ溶解除去する方法（特開昭54−
72728）、および、粒界腐食や表面の凹凸をベルト研削
等で除去する方法等がある。その他ショットブラスト時
の表面硬さをビッカース硬度にて180〜350に制御する方
法（特公昭60−56768）や冷延中にヒートストリークを
発生させて表面層をむしり取る方法（特開昭61−4970
5）がある。
Cr系ステンレス鋼板BA製品のゴールドダスト疵は、上記
従来の対策によっても完全には防止できないのが現状で
ある。そして、Cr系ステンレス鋼板のBA製品は、冷間圧
延後の焼鈍酸洗を行って製造される2B製品に比して、加
工後の表面粗さが小さいため研摩性が良いので、深絞り
加工や張出し加工等の各種加工溶に使用されることが多
い。
従来の対策によっても完全には防止できないのが現状で
ある。そして、Cr系ステンレス鋼板のBA製品は、冷間圧
延後の焼鈍酸洗を行って製造される2B製品に比して、加
工後の表面粗さが小さいため研摩性が良いので、深絞り
加工や張出し加工等の各種加工溶に使用されることが多
い。
本発明は、ゴールドダストをほゞ皆無にするとともに加
工性にも優れたCr系ステンレス鋼板BA製品の製造を目的
とする。
工性にも優れたCr系ステンレス鋼板BA製品の製造を目的
とする。
本発明は、Cr系ステンレス鋼の熱延板を冷間圧延し、中
間焼鈍した後、硝弗酸、硫酸、硫硝酸から選ばれる単独
の酸による酸処理あるいは該酸処理を組合せた酸処理に
よって表面相を１μｍ以上溶削し、ついで冷間圧延し光
輝焼鈍することを特徴とする表面性状の優れたCr系ステ
ンレス鋼板BA製品の製造方法である。
間焼鈍した後、硝弗酸、硫酸、硫硝酸から選ばれる単独
の酸による酸処理あるいは該酸処理を組合せた酸処理に
よって表面相を１μｍ以上溶削し、ついで冷間圧延し光
輝焼鈍することを特徴とする表面性状の優れたCr系ステ
ンレス鋼板BA製品の製造方法である。
本発明において、Cr系ステンレス鋼とは、SUS410等のマ
ルテンサイト系ステンレス鋼およびSUS430等のフェライ
ト系ステンレス鋼である。熱延板は、熱間圧延された鋼
帯あるいは鋼板であり、これを焼鈍し、あるいは焼鈍し
ない脱スケールした後、冷間圧延する。冷間圧延は、中
間焼鈍をはさんだ２回冷延法で行い、センジミア圧延等
の多段圧延機によるリバース圧延や、4Hi圧延機等によ
るタンデム圧延等により行うことができる。中間焼鈍し
た後は、酸処理によりステンレス鋼板の表面層を１μｍ
以上均一に溶削する。なお、酸処理の前処理として、溶
融塩に浸漬するソルト処理を行ってもよい。製品板厚ま
で冷間圧延した後は、非酸化性雰囲気で光輝焼鈍し、ス
キンパス圧延を行ってBA製品とする。
ルテンサイト系ステンレス鋼およびSUS430等のフェライ
ト系ステンレス鋼である。熱延板は、熱間圧延された鋼
帯あるいは鋼板であり、これを焼鈍し、あるいは焼鈍し
ない脱スケールした後、冷間圧延する。冷間圧延は、中
間焼鈍をはさんだ２回冷延法で行い、センジミア圧延等
の多段圧延機によるリバース圧延や、4Hi圧延機等によ
るタンデム圧延等により行うことができる。中間焼鈍し
た後は、酸処理によりステンレス鋼板の表面層を１μｍ
以上均一に溶削する。なお、酸処理の前処理として、溶
融塩に浸漬するソルト処理を行ってもよい。製品板厚ま
で冷間圧延した後は、非酸化性雰囲気で光輝焼鈍し、ス
キンパス圧延を行ってBA製品とする。
本発明において、中間焼鈍後の酸処理によるステンレス
鋼板表面層の溶削は、硝弗酸、硫酸、硫硝酸から選ばれ
る単独の酸に浸漬し、あるいは、酸をスプレーする処理
を行ってもよく、また、硫酸処理した後に硝弗酸処理す
る等の組合せ処理を行ってもよい。このような酸処理に
よって、ステンレス鋼板の表面に粒界腐食やエッチピッ
ト等の局部的な深い凹みが生じないように溶削する。
鋼板表面層の溶削は、硝弗酸、硫酸、硫硝酸から選ばれ
る単独の酸に浸漬し、あるいは、酸をスプレーする処理
を行ってもよく、また、硫酸処理した後に硝弗酸処理す
る等の組合せ処理を行ってもよい。このような酸処理に
よって、ステンレス鋼板の表面に粒界腐食やエッチピッ
ト等の局部的な深い凹みが生じないように溶削する。
フェライト系ステンレス鋼板の加工性を向上させ、リジ
ングの発生を抑制するため、従来から２回冷延法が行わ
れている。しかし、従来のフェライト系ステンレス鋼板
の２回冷延法においては、中間焼鈍後にソルト処理を行
い、ついで、硝酸水溶液中で電解（硝酸電解）して脱ス
ケールされていた。これは、脱スケール後のステンレス
鋼板の表面光沢を良くすることにより、その後の冷間圧
延後の表面光沢も良くしようとする考えに基づいてい
る。また、中間焼鈍は光輝焼鈍で行われることもある。
ングの発生を抑制するため、従来から２回冷延法が行わ
れている。しかし、従来のフェライト系ステンレス鋼板
の２回冷延法においては、中間焼鈍後にソルト処理を行
い、ついで、硝酸水溶液中で電解（硝酸電解）して脱ス
ケールされていた。これは、脱スケール後のステンレス
鋼板の表面光沢を良くすることにより、その後の冷間圧
延後の表面光沢も良くしようとする考えに基づいてい
る。また、中間焼鈍は光輝焼鈍で行われることもある。
本発明者は、従来の２回冷延法における各工程のステン
レス鋼板の表面を詳細に観察した結果、冷間圧延前のス
テンレス鋼板表面の凹凸の凸部が圧延により展延し、あ
るいは、凹部の縁が展縁して微小なかぶさりとなり、こ
れが、ゴールドダスト疵になることを突き止めた。１回
目の冷間圧延で生じた微小なかぶさりは、次工程の中間
焼鈍および酸処理を行った後にもほゞそのままの形で残
存し、中間光輝焼鈍にはそのまゝ残存する。中間焼鈍後
酸処理する方法では、従来の酸処理は硝酸電解が行われ
ているため、ステンレス鋼板の表面層が0.2μｍ程度し
か溶削されない。したがって、ゴールドダスト疵の起因
となる微小なかぶさりの多くは、ほゞそのまゝ残存して
いる。２回目の冷間圧延では、材料が軟化するため、こ
のかぶさりが更にステンレス鋼板表面で展延し、一部は
剥離するものの、多くは微小なかぶさりとなって残存す
る。
レス鋼板の表面を詳細に観察した結果、冷間圧延前のス
テンレス鋼板表面の凹凸の凸部が圧延により展延し、あ
るいは、凹部の縁が展縁して微小なかぶさりとなり、こ
れが、ゴールドダスト疵になることを突き止めた。１回
目の冷間圧延で生じた微小なかぶさりは、次工程の中間
焼鈍および酸処理を行った後にもほゞそのままの形で残
存し、中間光輝焼鈍にはそのまゝ残存する。中間焼鈍後
酸処理する方法では、従来の酸処理は硝酸電解が行われ
ているため、ステンレス鋼板の表面層が0.2μｍ程度し
か溶削されない。したがって、ゴールドダスト疵の起因
となる微小なかぶさりの多くは、ほゞそのまゝ残存して
いる。２回目の冷間圧延では、材料が軟化するため、こ
のかぶさりが更にステンレス鋼板表面で展延し、一部は
剥離するものの、多くは微小なかぶさりとなって残存す
る。
本発明によれば、中間焼鈍後の酸処理によって、微小な
かぶさりが溶削されるので、ゴールドダスト疵が生じな
い。第１図に示すように、中間焼鈍後の酸処理によるス
テンレス鋼板の溶削量が１μｍ以上になるとBA製品のゴ
ールドダスト疵が極めて少なくなる。なお、第１図にお
いて、ゴールドダスト疵評点Ａは、ビニールテープ貼布
した後、これを剥離したときのキラキラ光る点が、25cm
2当り10ケ以下であることを示し、Ｂは11〜100ケ、Ｃは
101〜1,000ケ、Ｄは1,000ケ以上である。製造の基準と
して、A,Bは合格、C,Dは不合格とする。従来法における
硝酸電解を行ったものはＣ〜Ｄであった。
かぶさりが溶削されるので、ゴールドダスト疵が生じな
い。第１図に示すように、中間焼鈍後の酸処理によるス
テンレス鋼板の溶削量が１μｍ以上になるとBA製品のゴ
ールドダスト疵が極めて少なくなる。なお、第１図にお
いて、ゴールドダスト疵評点Ａは、ビニールテープ貼布
した後、これを剥離したときのキラキラ光る点が、25cm
2当り10ケ以下であることを示し、Ｂは11〜100ケ、Ｃは
101〜1,000ケ、Ｄは1,000ケ以上である。製造の基準と
して、A,Bは合格、C,Dは不合格とする。従来法における
硝酸電解を行ったものはＣ〜Ｄであった。
本発明において、中間焼鈍後に行う酸処理の酸として
は、MoやCuを含有しないCr系ステンレス鋼板では、硝弗
酸が良い。MoやCuを含まず、Al,Ti,Nb等の炭窒化物生成
元素を含んだCr系ステンレス鋼板では、硝弗酸の他、硫
酸も使用することができる。硫酸処理を行うと、ステン
レス鋼の溶削量が多く、炭窒化物生成元素を含んだCr系
ステンレス鋼では、粒界腐食が発生しないか又は軽微で
ある。MoやCuを含んだCr系ステンレス鋼板は、耐食性が
良いため、溶削量の大きい硫硝酸が適している。つま
り、中間焼鈍後の酸処理としては、１回目の冷間圧延で
平滑になった表面上の微小なかぶさりを除去するため
に、表面層をできるだけ均一に１μｍ以上溶削すること
が必要である。酸の種類によっては、深い粒界腐食やエ
ッチピットが生じるため、２回目の冷間圧延によって、
ゴールドダスト疵の原因である微小なかぶさりとなる。
は、MoやCuを含有しないCr系ステンレス鋼板では、硝弗
酸が良い。MoやCuを含まず、Al,Ti,Nb等の炭窒化物生成
元素を含んだCr系ステンレス鋼板では、硝弗酸の他、硫
酸も使用することができる。硫酸処理を行うと、ステン
レス鋼の溶削量が多く、炭窒化物生成元素を含んだCr系
ステンレス鋼では、粒界腐食が発生しないか又は軽微で
ある。MoやCuを含んだCr系ステンレス鋼板は、耐食性が
良いため、溶削量の大きい硫硝酸が適している。つま
り、中間焼鈍後の酸処理としては、１回目の冷間圧延で
平滑になった表面上の微小なかぶさりを除去するため
に、表面層をできるだけ均一に１μｍ以上溶削すること
が必要である。酸の種類によっては、深い粒界腐食やエ
ッチピットが生じるため、２回目の冷間圧延によって、
ゴールドダスト疵の原因である微小なかぶさりとなる。
酸の特性として、硝弗酸は、硝酸電解よりも溶削量が多
いが、粒界にCr欠乏層がある場合には粒界腐食を生じ
る。MoやCuを含有せず、Al,Ti,Nb等の炭窒化物生成元素
を含まないCr系ステンレス鋼では、中間焼鈍温度が900
℃以下であれば、Cr欠乏層をほとんど生じないため、硝
弗酸が使用可能である。対象材としては、SUS410L,SUS4
29,SUS430,SUS403,SUS410,SUS410S,SUS420J1,SUS420J2,
SUS429J1およびMoを含有しないSUS440Aなどがある。そ
の他、Alを含有したSUS405やAl含有の16％Cr鋼も焼鈍温
度が900℃以下なので、硝弗酸が使用可能である。硝酸
は、硝弗酸よりも更に溶削量が多いが、Ｐの粒界偏析に
よる粒界腐食を生じる。Ｐの粒界偏析は800℃付近の加
熱によって著るしく生成するので、焼鈍温度がこれより
も離れたものでないと適用できない。しかしながら、Mo
やCuを含まず、Al,Ti,Nb等の炭窒化物生成元素を含んだ
ものは、AC1変態点の上昇と再結晶温度の上昇により、
焼鈍温度が900℃以上と高くなるので適用可能となる。
対象鋼種としては、Tiを１％以下含有した10〜20％Cr鋼
やSUS430LXなどがある。また、硫酸は、Crの高い材料の
方が溶解しやすいので、20％以上のCr鋼に用いる。一
方、MoやCuを含まず、Ti,Nbを含むものは、Ｃが固定さ
れているため、焼鈍温度が900℃を超えても、Cr欠乏層
がほとんど生じないので、硫酸の他、硝弗酸も適用可能
である。硫硝酸は、硫酸よりも更に溶削量が多く、Moや
Cuを含んだ耐食性の良い材料でも溶削することができ
る。そして、Cr欠乏層やＰの粒界偏析に対しても粒界腐
食が発生せず、全面溶解する特長をもっている。対象鋼
種としてはSUS434,SUS436L,SUS444,SUS44J1,SUSXM27,Mo
を含有したSUS440AおよびNb,Cu含有の19％Cr鋼などがあ
る。その他、フェライト系ステンレス鋼の代表鋼種であ
るSUS430にも適用可能である。
いが、粒界にCr欠乏層がある場合には粒界腐食を生じ
る。MoやCuを含有せず、Al,Ti,Nb等の炭窒化物生成元素
を含まないCr系ステンレス鋼では、中間焼鈍温度が900
℃以下であれば、Cr欠乏層をほとんど生じないため、硝
弗酸が使用可能である。対象材としては、SUS410L,SUS4
29,SUS430,SUS403,SUS410,SUS410S,SUS420J1,SUS420J2,
SUS429J1およびMoを含有しないSUS440Aなどがある。そ
の他、Alを含有したSUS405やAl含有の16％Cr鋼も焼鈍温
度が900℃以下なので、硝弗酸が使用可能である。硝酸
は、硝弗酸よりも更に溶削量が多いが、Ｐの粒界偏析に
よる粒界腐食を生じる。Ｐの粒界偏析は800℃付近の加
熱によって著るしく生成するので、焼鈍温度がこれより
も離れたものでないと適用できない。しかしながら、Mo
やCuを含まず、Al,Ti,Nb等の炭窒化物生成元素を含んだ
ものは、AC1変態点の上昇と再結晶温度の上昇により、
焼鈍温度が900℃以上と高くなるので適用可能となる。
対象鋼種としては、Tiを１％以下含有した10〜20％Cr鋼
やSUS430LXなどがある。また、硫酸は、Crの高い材料の
方が溶解しやすいので、20％以上のCr鋼に用いる。一
方、MoやCuを含まず、Ti,Nbを含むものは、Ｃが固定さ
れているため、焼鈍温度が900℃を超えても、Cr欠乏層
がほとんど生じないので、硫酸の他、硝弗酸も適用可能
である。硫硝酸は、硫酸よりも更に溶削量が多く、Moや
Cuを含んだ耐食性の良い材料でも溶削することができ
る。そして、Cr欠乏層やＰの粒界偏析に対しても粒界腐
食が発生せず、全面溶解する特長をもっている。対象鋼
種としてはSUS434,SUS436L,SUS444,SUS44J1,SUSXM27,Mo
を含有したSUS440AおよびNb,Cu含有の19％Cr鋼などがあ
る。その他、フェライト系ステンレス鋼の代表鋼種であ
るSUS430にも適用可能である。
酸液の用い方として、上記のような単独に用いる他に、
硫酸処理後、硝弗酸処理の組合わせも可能である。硫酸
処理のみではスマットが生じ、表面が黒くなるので、ブ
ラッシングや高圧水等で除去する必要があるが、硝弗酸
処理を行うと、マスットを容易に除去することができる
ので、MoやCuを含まないCr系ステンレス鋼に適用可能で
ある。
硫酸処理後、硝弗酸処理の組合わせも可能である。硫酸
処理のみではスマットが生じ、表面が黒くなるので、ブ
ラッシングや高圧水等で除去する必要があるが、硝弗酸
処理を行うと、マスットを容易に除去することができる
ので、MoやCuを含まないCr系ステンレス鋼に適用可能で
ある。
各酸処理の条件は、硝弗酸の場合は、濃度HNO3:10〜50g
/、HF:10〜20g/、温度40〜60℃、硫酸の場合は、20
0〜400g/、50〜90℃、硫硝酸の場合は、H2SO4:200〜4
00g/、HNO3:5〜20g/、50〜90℃が好ましい。
/、HF:10〜20g/、温度40〜60℃、硫酸の場合は、20
0〜400g/、50〜90℃、硫硝酸の場合は、H2SO4:200〜4
00g/、HNO3:5〜20g/、50〜90℃が好ましい。
以上述べたように、中間焼鈍後の酸処理によって、表面
層をできるだけ均一に１μｍ以上溶削することにより、
BA製品のゴールドダスト疵をほゞ皆無にすることができ
る。
層をできるだけ均一に１μｍ以上溶削することにより、
BA製品のゴールドダスト疵をほゞ皆無にすることができ
る。
第１表に示すフェライト系ステンレス鋼を溶製し、熱間
圧延で3.8mm厚に仕上げた。その後、熱延板の焼鈍を行
ったものと省略したものを、メカニカルデスケールし酸
洗を行った。この酸洗板表面の凹凸をベルト研削等で除
去することなしに、１段目の冷間圧延をタンデム圧延機
又はセンジミア圧延機を用いて1.2mm厚とした。なお、
中間焼鈍を行わないものについては、製品厚さ0.4mmま
で直接にセンジミア圧延機で冷間圧延を行った。
圧延で3.8mm厚に仕上げた。その後、熱延板の焼鈍を行
ったものと省略したものを、メカニカルデスケールし酸
洗を行った。この酸洗板表面の凹凸をベルト研削等で除
去することなしに、１段目の冷間圧延をタンデム圧延機
又はセンジミア圧延機を用いて1.2mm厚とした。なお、
中間焼鈍を行わないものについては、製品厚さ0.4mmま
で直接にセンジミア圧延機で冷間圧延を行った。
次に、中間焼鈍は大気中で第２表に示す加熱温度で行
い、430℃のソルト処理後、酸処理を行った。酸処理
は、硝弗酸、硫酸、硫硝酸の単独の液に浸漬し、従来法
の酸処理は硝酸電解で行った。この酸処理時の溶削量を
同じく第２表に示す。つづく、２段目の冷間圧延は、い
ずれもセンジミア圧延機を用いて0.4mm厚さに仕上げ
た。最終焼鈍は、非酸化性雰囲気で光輝焼鈍を行ない、
加熱は中間焼鈍と同じ温度を用いた。その後、調質圧延
を行い、製品とした。
い、430℃のソルト処理後、酸処理を行った。酸処理
は、硝弗酸、硫酸、硫硝酸の単独の液に浸漬し、従来法
の酸処理は硝酸電解で行った。この酸処理時の溶削量を
同じく第２表に示す。つづく、２段目の冷間圧延は、い
ずれもセンジミア圧延機を用いて0.4mm厚さに仕上げ
た。最終焼鈍は、非酸化性雰囲気で光輝焼鈍を行ない、
加熱は中間焼鈍と同じ温度を用いた。その後、調質圧延
を行い、製品とした。
BA製品板の特性は、表面性状と機械的性質（加工性）が
重要であるが、このなかでも特に、ゴールドダスト疵、
γ値、リジングが重要である。これらの特性を同じく第
２表に示す。
重要であるが、このなかでも特に、ゴールドダスト疵、
γ値、リジングが重要である。これらの特性を同じく第
２表に示す。
２段冷延法で中間焼鈍後、硝弗酸、硫酸、硫硝酸の単独
の酸処理を行い、１μｍ以上溶剤した本発明例（No.1〜
15）は、従来例の２段冷延法（No.18,20,22,24,25）に
比べ、ゴールドダスト疵評点がすべてＡランクで、表面
性状の向上が著しい。また、同一供試材について、本発
明例の２段冷延法と従来例の１段冷延法のγ値、リジン
グを比較（No.3と19、No.6と21、No.9と23、No.15と2
6）すると、いずれも本発明例の２段冷延法の方が優れ
ている。
の酸処理を行い、１μｍ以上溶剤した本発明例（No.1〜
15）は、従来例の２段冷延法（No.18,20,22,24,25）に
比べ、ゴールドダスト疵評点がすべてＡランクで、表面
性状の向上が著しい。また、同一供試材について、本発
明例の２段冷延法と従来例の１段冷延法のγ値、リジン
グを比較（No.3と19、No.6と21、No.9と23、No.15と2
6）すると、いずれも本発明例の２段冷延法の方が優れ
ている。
比較例（No.16,17）として行ったものは、中間焼鈍後の
酸処理で酸液としては硝弗酸を用いたが、HF濃度が低
く、溶削量が１μｍに達しないため、ゴールドダスト疵
がＣランクになった。従来例の１段冷延法（No.19,21,2
3,26）は、酸処理による溶削がないため、キラキラ疵評
点がいずれもＣランクで不合格となった。また、従来例
の２段冷延法（No.18,20,22,24,25）は、中間焼鈍後の
酸処理時の溶削量が0.2μｍと小さいため、製品のゴー
ルドダスト疵評点がＣ〜Ｄで不合格となった。
酸処理で酸液としては硝弗酸を用いたが、HF濃度が低
く、溶削量が１μｍに達しないため、ゴールドダスト疵
がＣランクになった。従来例の１段冷延法（No.19,21,2
3,26）は、酸処理による溶削がないため、キラキラ疵評
点がいずれもＣランクで不合格となった。また、従来例
の２段冷延法（No.18,20,22,24,25）は、中間焼鈍後の
酸処理時の溶削量が0.2μｍと小さいため、製品のゴー
ルドダスト疵評点がＣ〜Ｄで不合格となった。
ゴールドダスト疵評点については、本発明例のゴールド
ダスト疵評点はすべてＡランクではあるが、25cm2中の
キラキラ光る点が０又は１〜２ケ程度のほゞ皆無に近い
ものであった。
ダスト疵評点はすべてＡランクではあるが、25cm2中の
キラキラ光る点が０又は１〜２ケ程度のほゞ皆無に近い
ものであった。
以上のように、中間焼鈍後、酸処理により表面層をでき
るだけ均一に１μｍ以上溶削することにより、BA製品の
ゴールドダスト疵がほゞ皆無になることを確認した。
るだけ均一に１μｍ以上溶削することにより、BA製品の
ゴールドダスト疵がほゞ皆無になることを確認した。
本発明法により、Cr系ステンレス鋼板BA製品における重
大な表面欠陥であったゴールドダスト疵をほゞ皆無にす
ることができる。
大な表面欠陥であったゴールドダスト疵をほゞ皆無にす
ることができる。
本発明法の応用として、機械的性質（加工性）があまり
要求されず、表面のゴールドダスト疵が重要視される用
途に対しては、１段冷延の途中に、本発明法と同じ酸処
理を行えば、ゴールドダスト疵の起因である微小なかぶ
さりが除去でき、引続き冷間圧延、光輝焼鈍を行うこと
により、表面性状に優れたCr系ステンレス鋼板を得るこ
とができる。
要求されず、表面のゴールドダスト疵が重要視される用
途に対しては、１段冷延の途中に、本発明法と同じ酸処
理を行えば、ゴールドダスト疵の起因である微小なかぶ
さりが除去でき、引続き冷間圧延、光輝焼鈍を行うこと
により、表面性状に優れたCr系ステンレス鋼板を得るこ
とができる。
第１図は、中間焼鈍後の酸処理による溶削量と最終BA製
品のゴールドダスト疵評点との関係を示すグラフであ
る。
品のゴールドダスト疵評点との関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 【請求項１】Cr系ステンレス鋼の熱延板を冷間圧延し、
中間焼鈍した後、硝弗酸、硫酸、硫硝酸から選ばれる単
独の酸による酸処理あるいは該酸処理を組合せた酸処理
によって表面相を１μｍ以上溶削し、ついで冷間圧延し
光輝焼鈍することを特徴とする表面性状の優れたCr系ス
テンレス鋼板BA製品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21065589A JPH0757891B2 (ja) | 1989-08-17 | 1989-08-17 | 表面性状の優れたＣｒ系ステンレス鋼板ＢＡ製品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21065589A JPH0757891B2 (ja) | 1989-08-17 | 1989-08-17 | 表面性状の優れたＣｒ系ステンレス鋼板ＢＡ製品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0375317A JPH0375317A (ja) | 1991-03-29 |
| JPH0757891B2 true JPH0757891B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=16592907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21065589A Expired - Lifetime JPH0757891B2 (ja) | 1989-08-17 | 1989-08-17 | 表面性状の優れたＣｒ系ステンレス鋼板ＢＡ製品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0757891B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19532278B4 (de) * | 1995-09-01 | 2006-07-27 | Bwg Bergwerk- Und Walzwerk-Maschinenbau Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Bandes in einem Durchlauf |
| FR2775205B1 (fr) * | 1998-02-25 | 2000-03-24 | Usinor | Installation de fabrication de bandes d'acier inoxydable laminees a froid |
| JP4508709B2 (ja) * | 2004-04-13 | 2010-07-21 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フェライト系耐熱鋼鋼板の高効率脱スケール酸洗方法 |
| FR2942978B1 (fr) * | 2009-03-16 | 2011-03-18 | Fives Dms | Procede d'elaboration, en discontinu, d'une bande d'acier inoxydable a partir d'une bande d'acier prealablement laminee a chaud |
-
1989
- 1989-08-17 JP JP21065589A patent/JPH0757891B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0375317A (ja) | 1991-03-29 |
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