JPH0756056B2 - 高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0756056B2 JPH0756056B2 JP1248016A JP24801689A JPH0756056B2 JP H0756056 B2 JPH0756056 B2 JP H0756056B2 JP 1248016 A JP1248016 A JP 1248016A JP 24801689 A JP24801689 A JP 24801689A JP H0756056 B2 JPH0756056 B2 JP H0756056B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、Cuを添加した鋼を用いることによって、高強
度で従来にない高ｒ値の溶融亜鉛めっき鋼板を製造する
方法に関するものである。最近の利用者側からの加工用
冷延鋼板に対する特性値上の要求は、高強度であると同
時に、高い加工性および高い防錆性を保持していること
である。本発明は、これらの要求に応える鋼板を提供す
る製造方法に関するものである。
度で従来にない高ｒ値の溶融亜鉛めっき鋼板を製造する
方法に関するものである。最近の利用者側からの加工用
冷延鋼板に対する特性値上の要求は、高強度であると同
時に、高い加工性および高い防錆性を保持していること
である。本発明は、これらの要求に応える鋼板を提供す
る製造方法に関するものである。
（従来の技術） Cuを添加した鋼を用い、冷間圧延後の連続焼鈍条件を限
定することによって、加工性が良い（高ｒ値）の高強度
冷延鋼板が製造できることは、本発明者等によって、特
開昭64-4429号公報に提案されているように、すでに公
知である。
定することによって、加工性が良い（高ｒ値）の高強度
冷延鋼板が製造できることは、本発明者等によって、特
開昭64-4429号公報に提案されているように、すでに公
知である。
この鋼板に、さらに防錆性を付与するには、電気亜鉛め
っきを施すことによって可能である。しかし、より高防
錆性を得るために、電気亜鉛めっき鋼板で目付けを多く
することは経済的で困難であり、そのためには、溶融亜
鉛めっきの方がふさわしい。
っきを施すことによって可能である。しかし、より高防
錆性を得るために、電気亜鉛めっき鋼板で目付けを多く
することは経済的で困難であり、そのためには、溶融亜
鉛めっきの方がふさわしい。
しかし、特開昭64-4429号公報記載の発明鋼板を、通常
の連続焼鈍ラインを通して溶融亜鉛めっきをすると、こ
の成分範囲ではめっき密着性が悪く、高防錆性を満足す
るものとはならない。また、特開昭64-4429号公報記載
の発明の冷延鋼板を、冷延後すぐ溶融めっきラインを通
したものも、めっき密着性が悪いだけではなく、析出処
理工程がないので強度が得られず、新しい高防錆性鋼板
の要求を満足するものにならなかった。
の連続焼鈍ラインを通して溶融亜鉛めっきをすると、こ
の成分範囲ではめっき密着性が悪く、高防錆性を満足す
るものとはならない。また、特開昭64-4429号公報記載
の発明の冷延鋼板を、冷延後すぐ溶融めっきラインを通
したものも、めっき密着性が悪いだけではなく、析出処
理工程がないので強度が得られず、新しい高防錆性鋼板
の要求を満足するものにならなかった。
（発明が解決しようとする課題） 最近、高加工変形を必要とする複雑な形状をした部分が
増えてきていることとあわせて、部品の高強度化と、鋼
板の薄手化による部品の軽量化を図っていく必要性が高
くなっており、同時に、高防錆性が必要になってきた。
即ち、加工性を具備した高強度溶融亜鉛めっき鋼板の利
用者側からの要求が、益々強まるばかりであるが、従来
の鋼板では、このような利用者側の要求を到底満たすこ
とはできない。
増えてきていることとあわせて、部品の高強度化と、鋼
板の薄手化による部品の軽量化を図っていく必要性が高
くなっており、同時に、高防錆性が必要になってきた。
即ち、加工性を具備した高強度溶融亜鉛めっき鋼板の利
用者側からの要求が、益々強まるばかりであるが、従来
の鋼板では、このような利用者側の要求を到底満たすこ
とはできない。
これまでに、高ｒ値で引張強さ45〜75kgf/mm2の高強度
冷延鋼板は得られている。しかし、この鋼板は、あくま
で高ｒ値と高強度についてだけであり、溶融亜鉛めっき
性を得る方法については何ら考慮されていない。すなわ
ち、これまで溶融亜鉛めっきした高ｒ値を有する高強度
鋼板は得られていない。
冷延鋼板は得られている。しかし、この鋼板は、あくま
で高ｒ値と高強度についてだけであり、溶融亜鉛めっき
性を得る方法については何ら考慮されていない。すなわ
ち、これまで溶融亜鉛めっきした高ｒ値を有する高強度
鋼板は得られていない。
このような実状に鑑み、また前述した要望に応えるた
め、本発明は、引張強さが45〜75kgf/mm2の範囲であ
り、しかも高いｒ値が得られる新規な高強度溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法を提供しようとするものである。
め、本発明は、引張強さが45〜75kgf/mm2の範囲であ
り、しかも高いｒ値が得られる新規な高強度溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法を提供しようとするものである。
（課題を解決するための手段） 本発明者等は、現在通常に採用されている工業的規模で
の連続焼鈍方式と、連続溶融亜鉛めっき方式の両方のラ
インを利用する高ｒ値の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の工
業的製造方法を前提にし、低炭素鋼に、種々の元素を単
独あるいは複合添加する研究を行った。その結果、Cuを
添加した鋼のＣ量、Si量の低減、Al量の制限、および、
溶融めっきラインの温度条件の制限によって、高強度
で、高いｒ値を有し、かつ、同時に良好なめっき性を有
する鋼板を製造しうることを新規に知見した。
の連続焼鈍方式と、連続溶融亜鉛めっき方式の両方のラ
インを利用する高ｒ値の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の工
業的製造方法を前提にし、低炭素鋼に、種々の元素を単
独あるいは複合添加する研究を行った。その結果、Cuを
添加した鋼のＣ量、Si量の低減、Al量の制限、および、
溶融めっきラインの温度条件の制限によって、高強度
で、高いｒ値を有し、かつ、同時に良好なめっき性を有
する鋼板を製造しうることを新規に知見した。
本発明は上記知見にもとづきなされたものである。すな
わち、本発明の高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼
板は、重量％として、C:0.010％以下、Si:0.03％以下、
Mn:0.05〜0.5％、Cu:0.80〜2.2％、Sol.Al:0.005〜0.03
％、P:0.10％以下、S:0.001〜0.030％、N:0.0050％以
下、その他不可避的元素を含有するものを基本的成分と
して、これにTi,Nbの一種または二種を、更にはNiをそ
れぞれ必要に応じて含有させるものであり、そして、本
発明は、上記成分組成を有する鋼をAr3変態点以上で熱
間圧延し、450℃以下で巻き取り、冷間圧延後750℃以上
の温度で再結晶焼鈍し、続いて500℃以上700℃以下の温
度で0.5分以上３分以下加熱し鋼板表面の還元を行った
後、溶融めっきを施すことを特徴とする高ｒ値を有する
高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を発明の構成とす
るものである。
わち、本発明の高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼
板は、重量％として、C:0.010％以下、Si:0.03％以下、
Mn:0.05〜0.5％、Cu:0.80〜2.2％、Sol.Al:0.005〜0.03
％、P:0.10％以下、S:0.001〜0.030％、N:0.0050％以
下、その他不可避的元素を含有するものを基本的成分と
して、これにTi,Nbの一種または二種を、更にはNiをそ
れぞれ必要に応じて含有させるものであり、そして、本
発明は、上記成分組成を有する鋼をAr3変態点以上で熱
間圧延し、450℃以下で巻き取り、冷間圧延後750℃以上
の温度で再結晶焼鈍し、続いて500℃以上700℃以下の温
度で0.5分以上３分以下加熱し鋼板表面の還元を行った
後、溶融めっきを施すことを特徴とする高ｒ値を有する
高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を発明の構成とす
るものである。
以下に本発明を詳細に説明する。
まず本発明において成分範囲を限定した理由は以下の通
りである。
りである。
Ｃ量は、高強度レベルになっても極めて高いｒ値と高い
延性を確保するために極力低減させることが必要であ
る。そのため、Ｃ量としては、0.010％以下にする必要
がある。これ以上のＣ量になるとｒ値および延性が下が
り本発明の目的が達成されない。
延性を確保するために極力低減させることが必要であ
る。そのため、Ｃ量としては、0.010％以下にする必要
がある。これ以上のＣ量になるとｒ値および延性が下が
り本発明の目的が達成されない。
Siは、高強度を得る元素としては有効であるが、めっき
密着性に対する悪影響が大である。そこでめっき密着性
の観点からSi:0.03％以下（添加せずかつ不純物として
の混入も極力さける）とする。
密着性に対する悪影響が大である。そこでめっき密着性
の観点からSi:0.03％以下（添加せずかつ不純物として
の混入も極力さける）とする。
Mn量は、鋼板のｒ値や延性を高めるには低い方が好まし
く、上限を0.5％とする。Mn量があまり低くなりすぎる
と鋳片の表面疵が発生し易くなるのでその下限を0.05％
とする。
く、上限を0.5％とする。Mn量があまり低くなりすぎる
と鋳片の表面疵が発生し易くなるのでその下限を0.05％
とする。
Cuは、極低炭素鋼に添加することによって、ｒ値の高い
再結晶集合組織の発達を終えてから析出させて鋼板の強
度を高める効果を持つ。第１図は、C:0.0025％、Mn:0.1
5％、Si:0.01％、S:0.015％、P:0.07％、N:0.0025％、S
ol.Al:0.025％を含む鋼を基本成分とし、Cu量を0.71〜
2.06％の範囲で添加した鋼を溶製し、常法に従い熱間圧
延および冷間圧延を施し板厚0.8mmの鋼板とした後、850
℃で再結晶焼鈍し、室温まで冷却する。引き続き連続溶
融亜鉛めっきラインで、各種温度で60秒の還元処理をし
た後、溶融亜鉛めっきした鋼板の引張強さにおよぼす還
元処理温度の影響を示した図である。
再結晶集合組織の発達を終えてから析出させて鋼板の強
度を高める効果を持つ。第１図は、C:0.0025％、Mn:0.1
5％、Si:0.01％、S:0.015％、P:0.07％、N:0.0025％、S
ol.Al:0.025％を含む鋼を基本成分とし、Cu量を0.71〜
2.06％の範囲で添加した鋼を溶製し、常法に従い熱間圧
延および冷間圧延を施し板厚0.8mmの鋼板とした後、850
℃で再結晶焼鈍し、室温まで冷却する。引き続き連続溶
融亜鉛めっきラインで、各種温度で60秒の還元処理をし
た後、溶融亜鉛めっきした鋼板の引張強さにおよぼす還
元処理温度の影響を示した図である。
図中、曲線ａはCu:2.06％、曲線ｂはCu:1.68％、曲線ｃ
はCu:0.80％、曲線ｄはCu:0.71％の鋼板の引張強さを示
す。同図より、溶融亜鉛めっきの還元処理で高強度を得
るためには、0.8％以上のCu量が必要であることがわか
る。一方、2.2％を越えると熱延鋼板段階での表面品質
が劣化するので、Cuは0.8〜2.2％の範囲内にする必要が
ある。
はCu:0.80％、曲線ｄはCu:0.71％の鋼板の引張強さを示
す。同図より、溶融亜鉛めっきの還元処理で高強度を得
るためには、0.8％以上のCu量が必要であることがわか
る。一方、2.2％を越えると熱延鋼板段階での表面品質
が劣化するので、Cuは0.8〜2.2％の範囲内にする必要が
ある。
Sol.Alは、Alキルドを得るために必要な元素であるが、
めっき密着性を低下させるので可能な限り低くする必要
があり、0.005〜0.03％の範囲にする必要がある。
めっき密着性を低下させるので可能な限り低くする必要
があり、0.005〜0.03％の範囲にする必要がある。
Ｐは、鋼板の強度を上げる元素としてその必要強度レベ
ルに応じて添加する。しかし、0.10％を越えると二次加
工割れが発生するのでそれを上限とする。
ルに応じて添加する。しかし、0.10％を越えると二次加
工割れが発生するのでそれを上限とする。
Ｓ量は、鋼板のｒ値や延性を高めるには低い方が好まし
く、上限を0.030％とする。Ｓ量があまり低くなると工
業的に溶製が困難となるので、その下限を0.001％と定
める。
く、上限を0.030％とする。Ｓ量があまり低くなると工
業的に溶製が困難となるので、その下限を0.001％と定
める。
Ｎは、ｒ値を高め、高延性を得るためには低い方が好ま
しく0.0050％以下とする。
しく0.0050％以下とする。
Ti,Nbの一種または二種をそれぞれ0.01〜0.2％、0.005
〜0.2％の範囲で添加すると、ＣとＮはこれらによって
固定され鋼板は非時効性の鋼板になる。非時効性鋼板に
なると、時効による延性の低下はなくなり一層の高延性
鋼板が得られる。また、Ti,Nbの一種または二種の添加
は、鋼板のｒ値をより高いものにする効果がある。
〜0.2％の範囲で添加すると、ＣとＮはこれらによって
固定され鋼板は非時効性の鋼板になる。非時効性鋼板に
なると、時効による延性の低下はなくなり一層の高延性
鋼板が得られる。また、Ti,Nbの一種または二種の添加
は、鋼板のｒ値をより高いものにする効果がある。
Niは、素材である熱延鋼板の表面品質を高品位に保ち、
熱間脆化を防止するのに有効である。必要に応じて0.15
〜0.45％の範囲で添加してもよい。
熱間脆化を防止するのに有効である。必要に応じて0.15
〜0.45％の範囲で添加してもよい。
次に熱間圧延工程では、連続鋳造機から直送された高温
鋳片または、加熱によって得られた高温鋳片をAr3以上
の温度で熱間圧延を行う。
鋳片または、加熱によって得られた高温鋳片をAr3以上
の温度で熱間圧延を行う。
熱間圧延後の巻取温度については、450℃超で巻き取っ
た場合、熱延板中にCuが微細に析出し、これが引き続く
冷間圧延・焼鈍時に再結晶集合組織に悪い作用をもつた
め、熱延後の巻取温度は450℃以下とする。
た場合、熱延板中にCuが微細に析出し、これが引き続く
冷間圧延・焼鈍時に再結晶集合組織に悪い作用をもつた
め、熱延後の巻取温度は450℃以下とする。
次に冷間圧延についてであるが、高ｒ値を得るために
は、冷延圧下率は高い方が良い。50〜85％の範囲の冷延
圧下率であれば本発明の目的に適う。
は、冷延圧下率は高い方が良い。50〜85％の範囲の冷延
圧下率であれば本発明の目的に適う。
冷間圧延板の焼鈍は、750℃以上の温度で連続焼鈍を行
い、再結晶させると同時にCuの固溶をはかる。この際、
750℃未満の温度では再結晶が完了せず高ｒ値が得られ
ず、しかもCuの固体溶も十分ではなく強度が得られな
い。連続焼鈍ライン通板後、連続溶融亜鉛めっきライン
を通板し、高強度を得ると同時に溶融亜鉛めっきを行
う。その場合、通常、溶融亜鉛めっき浴に浸漬する前に
鋼板表面を還元するが、その方法は通常の無酸化加熱−
還元方式、あるいはバーナー還元域を利用する直接還元
方式等いずれでも良い。あるいは適当な前処理を施した
後ラジアントチューブあるいは直接通電で加熱する方法
でも良い。ここでは、溶融亜鉛めっき前の加熱還元処理
と同時にCuの析出処理を行う。この際、還元処理温度が
450℃未満で0.1分未満では、Cuの析出が十分でなく高強
度が得られない。また、700℃超で３分超では析出物が
粗大化して十分な強度が得られない。また還元処理温度
が500℃未満で還元処理時間が0.5分未満では溶融めっき
密着性確保に必要な良好な還元表面が得られない。した
がって、還元処理温度は500℃以上700℃以下、0.5分以
上３分以下とする。
い、再結晶させると同時にCuの固溶をはかる。この際、
750℃未満の温度では再結晶が完了せず高ｒ値が得られ
ず、しかもCuの固体溶も十分ではなく強度が得られな
い。連続焼鈍ライン通板後、連続溶融亜鉛めっきライン
を通板し、高強度を得ると同時に溶融亜鉛めっきを行
う。その場合、通常、溶融亜鉛めっき浴に浸漬する前に
鋼板表面を還元するが、その方法は通常の無酸化加熱−
還元方式、あるいはバーナー還元域を利用する直接還元
方式等いずれでも良い。あるいは適当な前処理を施した
後ラジアントチューブあるいは直接通電で加熱する方法
でも良い。ここでは、溶融亜鉛めっき前の加熱還元処理
と同時にCuの析出処理を行う。この際、還元処理温度が
450℃未満で0.1分未満では、Cuの析出が十分でなく高強
度が得られない。また、700℃超で３分超では析出物が
粗大化して十分な強度が得られない。また還元処理温度
が500℃未満で還元処理時間が0.5分未満では溶融めっき
密着性確保に必要な良好な還元表面が得られない。した
がって、還元処理温度は500℃以上700℃以下、0.5分以
上３分以下とする。
なお、これまでの検討は連続焼鈍ラインと連続溶融めっ
きラインとぞれぞれ別ラインを通板することを前提に検
討してきたが、再結晶焼鈍に必要な温度条件と、Cuの析
出とめっき密着性に必要な温度条件が満足するラインで
あれば、一つのラインでも可能である。
きラインとぞれぞれ別ラインを通板することを前提に検
討してきたが、再結晶焼鈍に必要な温度条件と、Cuの析
出とめっき密着性に必要な温度条件が満足するラインで
あれば、一つのラインでも可能である。
なお、溶融亜鉛めっき鋼板のスポット溶接性を改善する
目的で、溶融亜鉛めっき後530℃程度の温度で合金化処
理が行われることがある。この場合、合金化処理温度は
Cuの析出強化の範囲なので、合金化処理がない場合に比
べて一層強度が向上するので、この場合も高ｒ値で高強
度の鋼板が得られる。
目的で、溶融亜鉛めっき後530℃程度の温度で合金化処
理が行われることがある。この場合、合金化処理温度は
Cuの析出強化の範囲なので、合金化処理がない場合に比
べて一層強度が向上するので、この場合も高ｒ値で高強
度の鋼板が得られる。
（実施例） 第１表に示したＡ〜Ｊまでの鋼片を同表に示す条件で熱
延し巻き取り、板厚3.2mmの熱延鋼板を得た。その鋼板
を0.8mmまで冷間圧延を施した後、同表に示す温度で連
続焼鈍ラインで再結晶焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき
ラインで溶融亜鉛めっきを施した。このラインは無酸化
加熱−還元炉方式である。めっき浴の温度を460℃に
し、浸漬時間は４秒であった。還元処理温度は同表中に
示した。この鋼板の機械的性質およびめっき密着性を第
２表に示す。
延し巻き取り、板厚3.2mmの熱延鋼板を得た。その鋼板
を0.8mmまで冷間圧延を施した後、同表に示す温度で連
続焼鈍ラインで再結晶焼鈍し、引き続き溶融亜鉛めっき
ラインで溶融亜鉛めっきを施した。このラインは無酸化
加熱−還元炉方式である。めっき浴の温度を460℃に
し、浸漬時間は４秒であった。還元処理温度は同表中に
示した。この鋼板の機械的性質およびめっき密着性を第
２表に示す。
本発明鋼Ａ〜Ｅは45kgf/mm2を越える高強度でありなが
ら、ｒ値は極めて高くしかも良好なめっき密着性を有す
る従来の鋼にない特徴を有している。これに対し比較鋼
ＦはＣ量が多いためｒ値が低く、伸びも低い。比較鋼Ｇ
は高いｒ値を持つが、Cu量が少ないため強度が上がら
ず、目的とする強度に達成しない。比較鋼Ｈは連続焼鈍
時の均熱温度が低いため再結晶が完了しておらず、ｒ値
伸びとも低い。比較鋼Ｉは溶融亜鉛めっきラインでの還
元処理温度が低いため、目的とする強度が得られていな
い。比較鋼Ｊは鋼中のSi量が高いため、めっき密着性が
悪い。
ら、ｒ値は極めて高くしかも良好なめっき密着性を有す
る従来の鋼にない特徴を有している。これに対し比較鋼
ＦはＣ量が多いためｒ値が低く、伸びも低い。比較鋼Ｇ
は高いｒ値を持つが、Cu量が少ないため強度が上がら
ず、目的とする強度に達成しない。比較鋼Ｈは連続焼鈍
時の均熱温度が低いため再結晶が完了しておらず、ｒ値
伸びとも低い。比較鋼Ｉは溶融亜鉛めっきラインでの還
元処理温度が低いため、目的とする強度が得られていな
い。比較鋼Ｊは鋼中のSi量が高いため、めっき密着性が
悪い。
（発明の効果） 以上詳述したように本発明によって、高いｒ値をもった
引張強さ45〜75kgf/mm2の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の
製造が初めて可能となるものである。
引張強さ45〜75kgf/mm2の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の
製造が初めて可能となるものである。
第１図は極低炭素冷延鋼板の引張強さにおよぼすCu量の
影響を溶融めっきラインの還元処理温度をパラメーター
として示すグラフである。
影響を溶融めっきラインの還元処理温度をパラメーター
として示すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％として、 C:0.010％以下、 Si:0.03％以下、 Mn:0.05〜0.5％、 Cu:0.8〜2.2％、 Sol.Al:0.005〜0.03％、 P:0.10％以下、 S:0.001〜0.030％、 N:0.0050％以下、 を含有する鋼を、Ar3点以上の温度で熱間圧延し、450℃
以下で巻き取って熱延鋼帯となし、次いで冷間圧延を施
し、得られた冷延鋼帯を750℃以上の温度で再結晶焼鈍
し、続いて500℃以上700℃以下の温度で0.5分以上３分
以下加熱し鋼板表面の還元を行った後、溶融めっきを施
すことを特徴とする高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量％として、 C:0.010％以下、 Si:0.03％以下、 Mn:0.05〜0.5％、 Cu:0.8〜2.2％、 Sol.Al:0.005〜0.03％、 P:0.10％以下、 S:0.001〜0.030％、 N:0.0050％以下、 およびTiまたはNbの一種または二種をそれぞれ0.01〜0.
2％,0.005〜0.2％の範囲で含有する鋼を、Ar3点以上の
温度で熱間圧延し、450℃以下で巻き取って熱延鋼帯と
なし、次いで冷間圧延を施し、得られた冷延鋼帯を750
℃以上の温度で再結晶焼鈍し、続いて500℃以上700℃以
下の温度で0.5分以上３分以下加熱し鋼板表面の還元を
行った後、溶融めっきを施すことを特徴とする高ｒ値を
有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】重量％として、 C:0.010％以下、 Si:0.03％以下、 Mn:0.05〜0.5％、 Cu:0.8〜2.2％、 Sol.Al:0.005〜0.03％、 P:0.10％以下、 S:0.001〜0.030％、 N:0.0050％以下、 Ni:0.15〜0.70％ を含有する鋼を、Ar3点以上の温度で熱間圧延し、450℃
以下で巻き取って熱延鋼帯となし、次いで冷間圧延を施
し、得られた冷延鋼帯を750℃以上の温度で再結晶焼鈍
し、続いて500℃以上700℃以下の温度で0.5分以上３分
以下加熱し鋼板表面の還元を行った後、溶融めっきを施
すことを特徴とする高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法。 - 【請求項４】重量％として、 C:0.010％以下、 Si:0.03％以下、 Mn:0.05〜0.5％、 Cu:0.8〜2.2％、 Sol.Al:0.005〜0.03％、 P:0.10％以下、 S:0.001〜0.030％、 N:0.0050％以下、 Ni:0.15〜0.70％、 およびTiまたはNbの一種または二種をそれぞれ0.01〜0.
2％,0.005〜0.2％の範囲で含有する鋼を、Ar3点以上の
温度で熱間圧延し、450℃以下で巻き取って熱延鋼帯と
なし、次いで冷間圧延を施し、得られた冷延鋼帯を750
℃以上の温度で再結晶焼鈍し、続いて500℃以上700℃以
下の温度で0.5分以上３分以下加熱し鋼板表面の還元を
行った後、溶融めっきを施すことを特徴とする高ｒ値を
有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1248016A JPH0756056B2 (ja) | 1989-09-26 | 1989-09-26 | 高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1248016A JPH0756056B2 (ja) | 1989-09-26 | 1989-09-26 | 高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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