JPH07316754A - 鋳包みカムシャフト用カムロブに使用する合金及びそれを使用したカムロブ - Google Patents
鋳包みカムシャフト用カムロブに使用する合金及びそれを使用したカムロブInfo
- Publication number
- JPH07316754A JPH07316754A JP13391394A JP13391394A JPH07316754A JP H07316754 A JPH07316754 A JP H07316754A JP 13391394 A JP13391394 A JP 13391394A JP 13391394 A JP13391394 A JP 13391394A JP H07316754 A JPH07316754 A JP H07316754A
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- cam lobe
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】 鋳物製カムシャフト本体と焼結部材よりなる
カムロブとが鋳包みで溶着されたカムシャフトであっ
て、カムロブの焼結部材が、重量％で、Ｃ；2.０〜3.５
％，Si；1.０％以下，Mn；1.５％以下，Ｐ；0.３〜1.０
％，Ｓ；0.０５％以下，Cr；6.０〜２0.０％，Ni；2.０
〜4.０％，Mo；1.５〜3.０％，Ｖ；0.５％〜2.０％，Ti
N ；2.０％以下，及び残りFeの合金よりなるカムロブ用
焼結合金及びそれを使用したカムロブ。 【効果】 表面硬さＨＲＣ５３以上を有し、耐摩耗性の
すぐれたカムロブを構成する。
カムロブとが鋳包みで溶着されたカムシャフトであっ
て、カムロブの焼結部材が、重量％で、Ｃ；2.０〜3.５
％，Si；1.０％以下，Mn；1.５％以下，Ｐ；0.３〜1.０
％，Ｓ；0.０５％以下，Cr；6.０〜２0.０％，Ni；2.０
〜4.０％，Mo；1.５〜3.０％，Ｖ；0.５％〜2.０％，Ti
N ；2.０％以下，及び残りFeの合金よりなるカムロブ用
焼結合金及びそれを使用したカムロブ。 【効果】 表面硬さＨＲＣ５３以上を有し、耐摩耗性の
すぐれたカムロブを構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関のカムシャフ
トに使用する焼結部材により構成された鋳包みカムシャ
フト用カムロブの焼結部材用合金及びそれを使用したカ
ムロブに関するものである。
トに使用する焼結部材により構成された鋳包みカムシャ
フト用カムロブの焼結部材用合金及びそれを使用したカ
ムロブに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近の内燃機関の高速化、高出力化に伴
い、カムロブに耐摩耗性の優れた焼結合金が用いられて
いる。その例を図１に示す。カムシャフト１は、カムシ
ャフト部２と、カムピース３とを少くとも有す。４はカ
ムジャーナル部である。カムピース３は、カムシャフト
部２と同材質で鋳造されたカム本体５と、焼結合金から
なるカムロブ６，７とからなる。カム本体５とカムロブ
６，７を焼結合金で一体に成形してカムシャフト部２に
固定することもある（実開昭５８−４２３０８号公報、
特開昭６０−２４０３６３号公報、特開平１−２７８９
５０号公報参照）。カムシャフト部に焼結合金からなる
カムロブ６，７又はカム本体５とカムロブ６，７とを固
定させるのに、これら焼結合金からなる部分を、カムシ
ャフト鋳造時金属溶湯で鋳包むことが成される。
い、カムロブに耐摩耗性の優れた焼結合金が用いられて
いる。その例を図１に示す。カムシャフト１は、カムシ
ャフト部２と、カムピース３とを少くとも有す。４はカ
ムジャーナル部である。カムピース３は、カムシャフト
部２と同材質で鋳造されたカム本体５と、焼結合金から
なるカムロブ６，７とからなる。カム本体５とカムロブ
６，７を焼結合金で一体に成形してカムシャフト部２に
固定することもある（実開昭５８−４２３０８号公報、
特開昭６０−２４０３６３号公報、特開平１−２７８９
５０号公報参照）。カムシャフト部に焼結合金からなる
カムロブ６，７又はカム本体５とカムロブ６，７とを固
定させるのに、これら焼結合金からなる部分を、カムシ
ャフト鋳造時金属溶湯で鋳包むことが成される。
【０００３】しかし金属溶湯で焼結合金からなる少くと
もカムロブを鋳包んだ場合、金属溶湯の熱の影響で、現
在までの焼結合金組成では鋳包まれるカムロブのミクロ
組織が変化し、その後の鋳造応力除去焼鈍後に、焼結合
金のカムロブが軟化し、所定の硬さがえられず、耐スカ
ッフ特性、耐ピッチング特性などの摺動特性が劣化す
る。
もカムロブを鋳包んだ場合、金属溶湯の熱の影響で、現
在までの焼結合金組成では鋳包まれるカムロブのミクロ
組織が変化し、その後の鋳造応力除去焼鈍後に、焼結合
金のカムロブが軟化し、所定の硬さがえられず、耐スカ
ッフ特性、耐ピッチング特性などの摺動特性が劣化す
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年の内燃機関の小型
化と高速化・高出力化に伴い、動弁機構に使用されるカ
ムシャフトは、前述した如く、カムロブとロッカーのフ
ロアー面の摺動条件が苛酷になってきている。つまり、
両者間の摺動面圧が高くなり摩耗が進み、更にスカッフ
やカムロブ表面層の疲労破壊によるピッチングが起こっ
てカムシャフトの耐久性に問題が生じてきている。係る
状況のもとで、現状の焼結カムロブ金属組成では、カム
ロブを金属溶湯で鋳包んだ場合、金属溶湯の熱影響でミ
クロ組織が変化し、その後の鋳造応力除去焼鈍の熱影響
で硬さが低下し、摺動特性が劣る結果となるので、その
改善が急務となっている。
化と高速化・高出力化に伴い、動弁機構に使用されるカ
ムシャフトは、前述した如く、カムロブとロッカーのフ
ロアー面の摺動条件が苛酷になってきている。つまり、
両者間の摺動面圧が高くなり摩耗が進み、更にスカッフ
やカムロブ表面層の疲労破壊によるピッチングが起こっ
てカムシャフトの耐久性に問題が生じてきている。係る
状況のもとで、現状の焼結カムロブ金属組成では、カム
ロブを金属溶湯で鋳包んだ場合、金属溶湯の熱影響でミ
クロ組織が変化し、その後の鋳造応力除去焼鈍の熱影響
で硬さが低下し、摺動特性が劣る結果となるので、その
改善が急務となっている。
【０００５】このようなカムロブの部材の耐久性の向上
が望まれる事情に鑑み創案された本発明は、金属溶湯で
鋳包んだカムロブの硬さの低下を最小限に抑え耐スカッ
フ性・耐ピッチング性が良好でカムシャフトの耐久性に
優れたカムロブ及びそれに使用する焼結合金を提供する
ことで、従来技術の問題を解消させるものである。
が望まれる事情に鑑み創案された本発明は、金属溶湯で
鋳包んだカムロブの硬さの低下を最小限に抑え耐スカッ
フ性・耐ピッチング性が良好でカムシャフトの耐久性に
優れたカムロブ及びそれに使用する焼結合金を提供する
ことで、従来技術の問題を解消させるものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明にかかる鋳包み用
カムロブは、重量％で、Ｃ；2.０〜3.５％，Si；1.０％
以下，Mn；1.５％以下，Ｐ；0.３〜1.０％，Ｓ；0.０５
％以下，Cr；6.０〜２0.０％，Ni；2.０〜4.０％，Mo；
1.５〜3.０％，Ｖ；0.５〜2.０％，TiN ；２％以下，を
含有し、残部鉄からなる焼結合金よりなるものである。
カムロブは、重量％で、Ｃ；2.０〜3.５％，Si；1.０％
以下，Mn；1.５％以下，Ｐ；0.３〜1.０％，Ｓ；0.０５
％以下，Cr；6.０〜２0.０％，Ni；2.０〜4.０％，Mo；
1.５〜3.０％，Ｖ；0.５〜2.０％，TiN ；２％以下，を
含有し、残部鉄からなる焼結合金よりなるものである。
【０００７】以下、本発明の鋳包み用カムロブの組成の
限定理由を以下説明する。Ｃは、2.０〜3.５％の範囲で
一部基地に固溶して基地を強化し、その他が炭化物を形
成するが、2.０％未満ではその効果が得られず耐摩耗性
が低下する。また3.５％超えると黒鉛や炭化物が粗大化
し耐ピッチング性が劣り耐摩耗性が低下する。Siを1.０
％以下に限定する理由は、Siが1.０％を超えると基地が
脆化するほか、粉末の圧粉成形性が低下するばかりでな
く、鋳包んだ際にフェライトが析出しやすくなり鋳造応
力除去焼鈍後の硬さの低下を招き耐摩耗性が低下する。
Mnを1.５％以下に限定する理由は、Mnが1.５％を超える
と、焼結の進行が抑制される結果、粗大な空孔が残り、
また圧粉成形性が低下する傾向にある。但し、焼き入れ
性の向上の効果と鋳造応力除去焼鈍後の硬さ低下を防止
する場合は1.５％を上限とする。Ｐは、0.３〜1.０％の
範囲で、Fe−Ｃ−Ｐ共晶のステダイトを生じさせ耐摩耗
性に寄与すると共に、焼結時に液相を生じ、焼結体を高
密度化するのに効果があるが、0.３％未満では添加の効
果がなく、1.０％を超えると析出するステダイト量も過
多となって被削性が悪くなり、また脆化も進む。Ｓは原
材料に含まれる不可避成分であるが、Ｓ量が多くなると
強度が低下するので上限を0.０５％とした。Crは6.０〜
２0.０％の範囲で、Ｃと結合し炭化物を形成し耐スカッ
フ性を向上させる。6.０％未満ではその効果が薄れ、２
0.０％を超えると炭化物が粗大化し脆化し鋳包んだ際に
カムロブが割れ易くなる。Niは、2.０〜4.０％の範囲
で、鋳包んだ後の熱影響で硬さを高める効果があり、基
地を強化し、鋳造応力除去焼鈍後の硬さを確保させ、耐
摩耗性を向上させる効果がある。2.０％では、その効果
がなく、4.０％を超えると鋳造応力除去焼鈍後に残留オ
ーステナイトが過剰になりカム研磨加工性を悪くするば
かりでなく、耐ピッチング性も低下する。Moは、1.５〜
3.０％の範囲では炭化物の形成と一部基地に固溶し基地
を強化すると共に、鋳包んだ後の硬さを上昇させ、さら
には鋳造応力除去焼鈍後に二次炭化物を析出させ硬さの
低下を防止する効果がある。1.５％未満ではその効果が
得られず、3.０％を超えると鋳造応力除去焼鈍後に残留
オーステナイトと炭化物が過剰になりカム研磨加工性を
悪くするばかりでなく、鋳造後に割れ易くなる。Ｖは、
0.５〜2.０％の範囲で炭化物の形成と鋳造応力除去焼鈍
後の硬さの低下を防止する効果があり耐摩耗性を向上さ
せる。0.５％未満ではその効果が得られず、2.０％を超
えると炭化物が過剰になりカム研磨加工性を悪くする。
TiN は、焼結の際にセラミック粉末として混合され、２
％以下に限定する理由は、２％を超えると圧粉成形性を
悪くするばかりでなく、カムとしての使用時に相手攻撃
性が大きくなる。しかし、耐摩耗性の向上を図る場合は
選択的に２％以下の範囲で配合される。以上の合金元素
は、TiN ，Niを除き、合金として粉末中に固溶している
ことが望ましい。
限定理由を以下説明する。Ｃは、2.０〜3.５％の範囲で
一部基地に固溶して基地を強化し、その他が炭化物を形
成するが、2.０％未満ではその効果が得られず耐摩耗性
が低下する。また3.５％超えると黒鉛や炭化物が粗大化
し耐ピッチング性が劣り耐摩耗性が低下する。Siを1.０
％以下に限定する理由は、Siが1.０％を超えると基地が
脆化するほか、粉末の圧粉成形性が低下するばかりでな
く、鋳包んだ際にフェライトが析出しやすくなり鋳造応
力除去焼鈍後の硬さの低下を招き耐摩耗性が低下する。
Mnを1.５％以下に限定する理由は、Mnが1.５％を超える
と、焼結の進行が抑制される結果、粗大な空孔が残り、
また圧粉成形性が低下する傾向にある。但し、焼き入れ
性の向上の効果と鋳造応力除去焼鈍後の硬さ低下を防止
する場合は1.５％を上限とする。Ｐは、0.３〜1.０％の
範囲で、Fe−Ｃ−Ｐ共晶のステダイトを生じさせ耐摩耗
性に寄与すると共に、焼結時に液相を生じ、焼結体を高
密度化するのに効果があるが、0.３％未満では添加の効
果がなく、1.０％を超えると析出するステダイト量も過
多となって被削性が悪くなり、また脆化も進む。Ｓは原
材料に含まれる不可避成分であるが、Ｓ量が多くなると
強度が低下するので上限を0.０５％とした。Crは6.０〜
２0.０％の範囲で、Ｃと結合し炭化物を形成し耐スカッ
フ性を向上させる。6.０％未満ではその効果が薄れ、２
0.０％を超えると炭化物が粗大化し脆化し鋳包んだ際に
カムロブが割れ易くなる。Niは、2.０〜4.０％の範囲
で、鋳包んだ後の熱影響で硬さを高める効果があり、基
地を強化し、鋳造応力除去焼鈍後の硬さを確保させ、耐
摩耗性を向上させる効果がある。2.０％では、その効果
がなく、4.０％を超えると鋳造応力除去焼鈍後に残留オ
ーステナイトが過剰になりカム研磨加工性を悪くするば
かりでなく、耐ピッチング性も低下する。Moは、1.５〜
3.０％の範囲では炭化物の形成と一部基地に固溶し基地
を強化すると共に、鋳包んだ後の硬さを上昇させ、さら
には鋳造応力除去焼鈍後に二次炭化物を析出させ硬さの
低下を防止する効果がある。1.５％未満ではその効果が
得られず、3.０％を超えると鋳造応力除去焼鈍後に残留
オーステナイトと炭化物が過剰になりカム研磨加工性を
悪くするばかりでなく、鋳造後に割れ易くなる。Ｖは、
0.５〜2.０％の範囲で炭化物の形成と鋳造応力除去焼鈍
後の硬さの低下を防止する効果があり耐摩耗性を向上さ
せる。0.５％未満ではその効果が得られず、2.０％を超
えると炭化物が過剰になりカム研磨加工性を悪くする。
TiN は、焼結の際にセラミック粉末として混合され、２
％以下に限定する理由は、２％を超えると圧粉成形性を
悪くするばかりでなく、カムとしての使用時に相手攻撃
性が大きくなる。しかし、耐摩耗性の向上を図る場合は
選択的に２％以下の範囲で配合される。以上の合金元素
は、TiN ，Niを除き、合金として粉末中に固溶している
ことが望ましい。
【０００８】上記の諸性質は金属溶湯で鋳包んだ後でも
確保されるが、焼戻し効果も兼ね備えた鋳造応力除去焼
鈍処理を行うことにより二次炭化物が分散した焼戻しマ
ルテンサイト組織とすると一層良好な結果が得られる。
この場合ＨＲＣ５３以上の硬さが確保されることと、十
分な鋳造応力の除去が得られるように熱処理条件を設定
することが好ましい。一般に、鋳鉄鋳物のカムシャフト
の鋳造応力を十分に除去するには、５５０℃〜６００℃
×２時間以上の処理が必要とされている。しかし、従来
までの焼結カムロブの組成では、この鋳造応力除去焼鈍
によってカムロブの硬さが低下し所定の硬さの確保が困
難であった。本カムロブは、１３８０℃〜１５５０℃の
注湯温度で鋳包み、そして５５０℃以上・２時間の鋳造
応力除去焼鈍後でも硬さが容易に得られるので、十分な
鋳造応力除去と優れた耐摩耗性を有するものである。
確保されるが、焼戻し効果も兼ね備えた鋳造応力除去焼
鈍処理を行うことにより二次炭化物が分散した焼戻しマ
ルテンサイト組織とすると一層良好な結果が得られる。
この場合ＨＲＣ５３以上の硬さが確保されることと、十
分な鋳造応力の除去が得られるように熱処理条件を設定
することが好ましい。一般に、鋳鉄鋳物のカムシャフト
の鋳造応力を十分に除去するには、５５０℃〜６００℃
×２時間以上の処理が必要とされている。しかし、従来
までの焼結カムロブの組成では、この鋳造応力除去焼鈍
によってカムロブの硬さが低下し所定の硬さの確保が困
難であった。本カムロブは、１３８０℃〜１５５０℃の
注湯温度で鋳包み、そして５５０℃以上・２時間の鋳造
応力除去焼鈍後でも硬さが容易に得られるので、十分な
鋳造応力除去と優れた耐摩耗性を有するものである。
【０００９】
【作用】上述のようにＣとCr，Mo，Ｖの含有量を炭化物
が析出し易くなるように定め、Ni，Moで基地を強化し、
また、Mo，Ｖで焼き戻し効果も兼ね備えた鋳造応力除去
で硬さの大幅な低下防止することで、ＨＲＣ５３以上の
硬さが得られる耐摩耗性の優れた鋳包み用カムシャフト
のカムロブを構成することができた。
が析出し易くなるように定め、Ni，Moで基地を強化し、
また、Mo，Ｖで焼き戻し効果も兼ね備えた鋳造応力除去
で硬さの大幅な低下防止することで、ＨＲＣ５３以上の
硬さが得られる耐摩耗性の優れた鋳包み用カムシャフト
のカムロブを構成することができた。
【００１０】
【実施例】以下実施例により本発明を詳しく説明する。
図１に示すカムシャフト１のカムロブ６，７の製造に好
適な例を示す。重量％で、Ｃ；2.０〜3.５％，Si；1.０
％以下，Mn；1.５％以下，Ｐ；0.３〜1.０％，Ｓ；0.０
５％以下，Cr；6.０〜２0.０％，Ni；2.０〜4.０％，M
o；1.５〜3.０％，Ｖ；0.５〜2.０％，及び残部Feの組
成よりなる合金粉末にTiN 粉末2.０％以下，潤滑材0.５
％を混合し、所定のカムロブ形状に圧粉成型し、その後
１０００℃〜１１５０℃にて連続真空炉にて焼結し冷却
して得られたカムロブを、鋳造用鋳型に配し、ＦＣ３０
０材が得られるように配合された原材料を溶解炉にて溶
解し、鋳造温度１４５０℃で鋳型空間に流し込み、溶湯
とカムロブの接触界面を溶着させた鋳包みカムシャフト
の素材を製造した。その後、表１の条件で鋳造応力除去
焼鈍を施し、カムシャフトの長さを決めるセンタリング
加工・軸レース加工及び研磨を経て、所定のカムプロフ
ィールを出すためにカム研磨加工し、評価用の鋳包みカ
ムシャフトとした。
図１に示すカムシャフト１のカムロブ６，７の製造に好
適な例を示す。重量％で、Ｃ；2.０〜3.５％，Si；1.０
％以下，Mn；1.５％以下，Ｐ；0.３〜1.０％，Ｓ；0.０
５％以下，Cr；6.０〜２0.０％，Ni；2.０〜4.０％，M
o；1.５〜3.０％，Ｖ；0.５〜2.０％，及び残部Feの組
成よりなる合金粉末にTiN 粉末2.０％以下，潤滑材0.５
％を混合し、所定のカムロブ形状に圧粉成型し、その後
１０００℃〜１１５０℃にて連続真空炉にて焼結し冷却
して得られたカムロブを、鋳造用鋳型に配し、ＦＣ３０
０材が得られるように配合された原材料を溶解炉にて溶
解し、鋳造温度１４５０℃で鋳型空間に流し込み、溶湯
とカムロブの接触界面を溶着させた鋳包みカムシャフト
の素材を製造した。その後、表１の条件で鋳造応力除去
焼鈍を施し、カムシャフトの長さを決めるセンタリング
加工・軸レース加工及び研磨を経て、所定のカムプロフ
ィールを出すためにカム研磨加工し、評価用の鋳包みカ
ムシャフトとした。
【００１１】
【表１】
【００１２】上記の工程に従って、表１のように本発明
のカムロブ６，７を有するカムシャフト(No.１〜８）と
比較用カムロブ材のカムシャフト(No.９〜１１）を製造
した。それぞれ表面硬さを測定した後、エンジンに装着
して摩耗試験を行った。即ち、1.６リッター、直列４気
筒ＤＯＨＣエンジンを使用し、モータリング運転で、カ
ムシャフトのカムロブを摺動させて、３０００回転で１
５０時間運転後、カムロブとロッカーアームの摩耗量、
及びカムのスカッフィングの有無を調べた。ロッカーア
ームは、ＪＩＳ ＳＫＤ１１相当の化学組成でシェル鋳
型に鋳造された鋳鋼材を加工したのち焼入れ・焼戻しの
処理をし、さらにガス軟窒化処理したものを使用した。
のカムロブ６，７を有するカムシャフト(No.１〜８）と
比較用カムロブ材のカムシャフト(No.９〜１１）を製造
した。それぞれ表面硬さを測定した後、エンジンに装着
して摩耗試験を行った。即ち、1.６リッター、直列４気
筒ＤＯＨＣエンジンを使用し、モータリング運転で、カ
ムシャフトのカムロブを摺動させて、３０００回転で１
５０時間運転後、カムロブとロッカーアームの摩耗量、
及びカムのスカッフィングの有無を調べた。ロッカーア
ームは、ＪＩＳ ＳＫＤ１１相当の化学組成でシェル鋳
型に鋳造された鋳鋼材を加工したのち焼入れ・焼戻しの
処理をし、さらにガス軟窒化処理したものを使用した。
【００１３】表１の結果に示すように本発明の鋳包みカ
ムシャフト用カムロブは、相手材であるロッカーアーム
と相性が良く、自身の摩耗量も少ない。
ムシャフト用カムロブは、相手材であるロッカーアーム
と相性が良く、自身の摩耗量も少ない。
【００１４】図２に示すカムシャフト８の例は、カムシ
ャフト部９にジャーナル部１０とカム本体１１のための
鋳造用鋳型に、前述した成分からなり且つ加工をなした
カムロブ１２、１３を配し、ＦＣ３００材が得られるよ
うに配合された原材料を溶解炉にて溶解し、鋳造温度１
４５０℃で鋳型空間にこれを流し込み、鋳包みカムシャ
フト８の素材を鋳造した。その後、表１の条件で鋳造応
力除去焼鈍を施し、カムシャフトの長さを決めるセンタ
リング加工・軸レース加工及び研磨を経て、所定のカム
プロフィールを出すためにカム研磨加工し、評価用の鋳
包みカムシャフトとした。図２に示す例は、カムロブ１
２、１３がカム本体１１の全周を覆うものであるが、図
１の例と同じテストをした結果、同効果が確認された。
ャフト部９にジャーナル部１０とカム本体１１のための
鋳造用鋳型に、前述した成分からなり且つ加工をなした
カムロブ１２、１３を配し、ＦＣ３００材が得られるよ
うに配合された原材料を溶解炉にて溶解し、鋳造温度１
４５０℃で鋳型空間にこれを流し込み、鋳包みカムシャ
フト８の素材を鋳造した。その後、表１の条件で鋳造応
力除去焼鈍を施し、カムシャフトの長さを決めるセンタ
リング加工・軸レース加工及び研磨を経て、所定のカム
プロフィールを出すためにカム研磨加工し、評価用の鋳
包みカムシャフトとした。図２に示す例は、カムロブ１
２、１３がカム本体１１の全周を覆うものであるが、図
１の例と同じテストをした結果、同効果が確認された。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように、現状鋳包みカムロ
ブ成分では、鋳包み後の硬さが鋳造応力除去焼鈍後に硬
さが低下し摺動特性が十分でなかったが、本発明により
Ｃ；2.０〜3.５％，Si；1.０％以下，Mn；1.５％以下，
Ｐ；0.３〜1.０％，Ｓ；0.０５％以下，Cr；6.０〜２0.
０％，Ni；2.０〜4.０％，Mo；1.５〜3.０％，Ｖ；0.５
〜2.０％，TiN ；２％以下，を含有し、残部鉄からなる
化学組成範囲の焼結合金よりなる鋳包み用カムロブは、
表面硬さＨＲＣ５３以上有し、条件が苛酷な摺動におい
て優れた性能を発揮することが期待される。
ブ成分では、鋳包み後の硬さが鋳造応力除去焼鈍後に硬
さが低下し摺動特性が十分でなかったが、本発明により
Ｃ；2.０〜3.５％，Si；1.０％以下，Mn；1.５％以下，
Ｐ；0.３〜1.０％，Ｓ；0.０５％以下，Cr；6.０〜２0.
０％，Ni；2.０〜4.０％，Mo；1.５〜3.０％，Ｖ；0.５
〜2.０％，TiN ；２％以下，を含有し、残部鉄からなる
化学組成範囲の焼結合金よりなる鋳包み用カムロブは、
表面硬さＨＲＣ５３以上有し、条件が苛酷な摺動におい
て優れた性能を発揮することが期待される。
【図１】本発明の一例のカムシャフトを示す斜視図であ
る。
る。
【図２】本発明の他の例を示す斜視図である。
１、８ カムシャフト ３ カムピース ５、１１ カム本体 ６、７、１２、１３ カムロブ ９ カムシャフト部 １０ ジャーナル部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｈ 53/02 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 鋳物製カムシャフト本体と摺動部のカム
ロブ部が焼結部材より構成され、本体とカムロブが溶着
されている鋳包みカムシャフトにおいて、カムロブ部の
焼結部材が、重量％で、Ｃ；2.０〜3.５％，Si；1.０％
以下，Mn；1.５％以下，Ｐ；0.３〜1.０％，Ｓ；0.０５
％以下，Cr；6.０〜２0.０％，Ni；2.０〜4.０％，Mo；
1.５〜3.０％，Ｖ；0.５〜2.０％，TiN ；2.０％以下，
及び残部Feの焼結合金よりなることを特徴とする鋳包み
カムシャフト用カムロブに使用する合金。 - 【請求項２】 請求項１記載の組成をもち、鋳包みされ
かつ鋳造応力除去の焼鈍後ＨＲＣ５３以上の硬度を保持
している鋳包みカムシャフト用カムロブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13391394A JPH07316754A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 鋳包みカムシャフト用カムロブに使用する合金及びそれを使用したカムロブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13391394A JPH07316754A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 鋳包みカムシャフト用カムロブに使用する合金及びそれを使用したカムロブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316754A true JPH07316754A (ja) | 1995-12-05 |
Family
ID=15116027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13391394A Pending JPH07316754A (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | 鋳包みカムシャフト用カムロブに使用する合金及びそれを使用したカムロブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07316754A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005330581A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-12-02 | Komatsu Ltd | Ｆｅ系耐摩耗摺動材料 |
| WO2006072289A1 (de) * | 2004-12-24 | 2006-07-13 | Thyssenkrupp Automotive Ag | Nocken für gebaute nockenwellen |
| KR100880589B1 (ko) * | 2007-05-23 | 2009-01-30 | 주식회사 화일프레스 | 주조공법을 이용한 편심축 제조방법 |
| CN102212740A (zh) * | 2011-05-26 | 2011-10-12 | 山东开泰抛丸机械有限公司 | 含VN、TiN粉体高铬铸铁、该铸铁制备方法和耐磨件 |
| JP2016166387A (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Ｆｅ基焼結用硬質粉末およびこれを用いた耐摩耗性の優れたＦｅ基焼結体 |
-
1994
- 1994-05-25 JP JP13391394A patent/JPH07316754A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005330581A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-12-02 | Komatsu Ltd | Ｆｅ系耐摩耗摺動材料 |
| WO2006072289A1 (de) * | 2004-12-24 | 2006-07-13 | Thyssenkrupp Automotive Ag | Nocken für gebaute nockenwellen |
| KR100880589B1 (ko) * | 2007-05-23 | 2009-01-30 | 주식회사 화일프레스 | 주조공법을 이용한 편심축 제조방법 |
| CN102212740A (zh) * | 2011-05-26 | 2011-10-12 | 山东开泰抛丸机械有限公司 | 含VN、TiN粉体高铬铸铁、该铸铁制备方法和耐磨件 |
| JP2016166387A (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 山陽特殊製鋼株式会社 | Ｆｅ基焼結用硬質粉末およびこれを用いた耐摩耗性の優れたＦｅ基焼結体 |
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