JPH07293325A - 内燃機関のピストン - Google Patents
内燃機関のピストンInfo
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- JPH07293325A JPH07293325A JP6106101A JP10610194A JPH07293325A JP H07293325 A JPH07293325 A JP H07293325A JP 6106101 A JP6106101 A JP 6106101A JP 10610194 A JP10610194 A JP 10610194A JP H07293325 A JPH07293325 A JP H07293325A
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- ring
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- piston body
- combustion engine
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
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- F05C2203/08—Ceramics; Oxides
- F05C2203/0865—Oxide ceramics
- F05C2203/0882—Carbon, e.g. graphite
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- F05C2251/04—Thermal properties
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ピストン本体と耐摩環との間に界面割れの発
生が無く，またピストン本体のアルミニウム合金へのＴ
６処理が可能な，内燃機関のピストンを提供すること。 【構成】 内燃機関のピストン１０は，アルミニウム合
金製のピストン本体２と，ピストン本体２の第１リング
溝２１に一体的に鋳ぐるみした耐摩環１とを有してい
る。耐摩環１は，熱膨張係数が１９．５〜２２．０×１
０-6ｍ／ｍである銅亜鉛合金である。銅亜鉛合金として
は，例えばＣｕ６３％−Ｚｎ３０％−Ａｌ５％−Ｔｉ４
％合金，Ｃｕ７０％−Ｚｎ３０％合金を用いる。
生が無く，またピストン本体のアルミニウム合金へのＴ
６処理が可能な，内燃機関のピストンを提供すること。 【構成】 内燃機関のピストン１０は，アルミニウム合
金製のピストン本体２と，ピストン本体２の第１リング
溝２１に一体的に鋳ぐるみした耐摩環１とを有してい
る。耐摩環１は，熱膨張係数が１９．５〜２２．０×１
０-6ｍ／ｍである銅亜鉛合金である。銅亜鉛合金として
は，例えばＣｕ６３％−Ｚｎ３０％−Ａｌ５％−Ｔｉ４
％合金，Ｃｕ７０％−Ｚｎ３０％合金を用いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，ピストン本体と耐摩環
との間に，界面割れの発生が無い，内燃機関のピストン
に関する。
との間に，界面割れの発生が無い，内燃機関のピストン
に関する。
【０００２】
【従来技術】図３に示すごとく，内燃機関の燃焼室のシ
リンダー７内には，その上部の燃焼室７０内で発生した
高温，高圧の燃焼ガス圧力を，動力に変換するピストン
９が内設されている。ピストン９は，アルミニウム合金
製のピストン本体９０と，該ピストン本体９０の第１，
第２，第３リング溝９１，９２，９３に嵌合された第
１，第２，第３ピストンリング６１，６２，６３とを有
している。これらのピストンリングのうち，第１ピスト
ンリング６１は，第１リング溝９１に一体的に鋳ぐるみ
した耐摩環９１０を介して嵌合されている。
リンダー７内には，その上部の燃焼室７０内で発生した
高温，高圧の燃焼ガス圧力を，動力に変換するピストン
９が内設されている。ピストン９は，アルミニウム合金
製のピストン本体９０と，該ピストン本体９０の第１，
第２，第３リング溝９１，９２，９３に嵌合された第
１，第２，第３ピストンリング６１，６２，６３とを有
している。これらのピストンリングのうち，第１ピスト
ンリング６１は，第１リング溝９１に一体的に鋳ぐるみ
した耐摩環９１０を介して嵌合されている。
【０００３】上記耐摩環９１０は，燃焼室７０に最も近
い第１リング溝９１を保護し，過酷な環境下での摩耗を
防止している。耐摩環９１０としては，従来，ニッケル
合金（特公平４−６９２２６号）や，鋳鉄等が用いられ
ていた。
い第１リング溝９１を保護し，過酷な環境下での摩耗を
防止している。耐摩環９１０としては，従来，ニッケル
合金（特公平４−６９２２６号）や，鋳鉄等が用いられ
ていた。
【０００４】
【解決しようとする課題】しかしながら，上記ピストン
９０においては，上記耐摩環９１０を鋳ぐるみした後，
ニッケル合金についてはアルミニウム被膜処理を，また
鋳鉄についてはアルフィン処理が必要となる。また，耐
摩環９１０とピストン本体９０との熱膨張係数が相違す
るため，鋳ぐるみ後の冷却の際，更にはピストン９のＴ
６処理（焼入れ，焼戻し）の際に，耐摩環９１０やピス
トン本体９０に界面割れが生ずるおそれがある。また，
耐摩環９１０がピストン本体から剥離するおそれがあ
る。それ故，ピストン損傷の原因となる。
９０においては，上記耐摩環９１０を鋳ぐるみした後，
ニッケル合金についてはアルミニウム被膜処理を，また
鋳鉄についてはアルフィン処理が必要となる。また，耐
摩環９１０とピストン本体９０との熱膨張係数が相違す
るため，鋳ぐるみ後の冷却の際，更にはピストン９のＴ
６処理（焼入れ，焼戻し）の際に，耐摩環９１０やピス
トン本体９０に界面割れが生ずるおそれがある。また，
耐摩環９１０がピストン本体から剥離するおそれがあ
る。それ故，ピストン損傷の原因となる。
【０００５】また，セラミック製の耐摩環を用いたピス
トンが提案されている（実開昭６１─２９０４１号）。
しかし，この場合にも，上記耐摩環とピストン本体との
熱膨張係数の差が大きいため，ピストン本体となるアル
ミニウム合金にＴ６処理を施すことができず，ピストン
本体の強度及び加工切削性に支障を来すおそれがある。
そこで，本発明はかかる従来の問題点に鑑み，ピストン
本体と耐摩環との間に界面割れの発生がなく，またピス
トン本体のアルミニウム合金へのＴ６処理が可能な，内
燃機関のピストンを提供しようとするものである。
トンが提案されている（実開昭６１─２９０４１号）。
しかし，この場合にも，上記耐摩環とピストン本体との
熱膨張係数の差が大きいため，ピストン本体となるアル
ミニウム合金にＴ６処理を施すことができず，ピストン
本体の強度及び加工切削性に支障を来すおそれがある。
そこで，本発明はかかる従来の問題点に鑑み，ピストン
本体と耐摩環との間に界面割れの発生がなく，またピス
トン本体のアルミニウム合金へのＴ６処理が可能な，内
燃機関のピストンを提供しようとするものである。
【０００６】
【課題の解決手段】本発明は，アルミニウム合金製のピ
ストン本体と，該ピストン本体の第１リング溝に一体的
に鋳ぐるみした耐摩環とを有する内燃機関のピストンに
おいて，上記耐摩環は，熱膨張係数が１９．５〜２２．
０×１０-6ｍ／ｍ℃である銅亜鉛合金であることを特徴
とする内燃機関のピストンにある。
ストン本体と，該ピストン本体の第１リング溝に一体的
に鋳ぐるみした耐摩環とを有する内燃機関のピストンに
おいて，上記耐摩環は，熱膨張係数が１９．５〜２２．
０×１０-6ｍ／ｍ℃である銅亜鉛合金であることを特徴
とする内燃機関のピストンにある。
【０００７】本発明において，上記耐摩環としては銅亜
鉛合金を用いており，その熱膨張係数は１９．５〜２
２．０×１０-6ｍ／ｍ℃である。上記の範囲を外れた場
合には，ピストン本体の熱膨張係数との差が大きくなり
すぎ，界面割れを発生するおそれがある。なお，更に好
ましくは，下限が２０×１０-6ｍ／ｍ℃，上限が２１．
５×１０-6ｍ／ｍ℃である。
鉛合金を用いており，その熱膨張係数は１９．５〜２
２．０×１０-6ｍ／ｍ℃である。上記の範囲を外れた場
合には，ピストン本体の熱膨張係数との差が大きくなり
すぎ，界面割れを発生するおそれがある。なお，更に好
ましくは，下限が２０×１０-6ｍ／ｍ℃，上限が２１．
５×１０-6ｍ／ｍ℃である。
【０００８】また，上記銅亜鉛合金は，銅−亜鉛−アル
ミニウム（Ｃｕ−Ｚｎ−Ａｌ）合金であって，銅５７〜
６４％と，亜鉛２２〜３６％と，アルミニウム１．５〜
５．２％とを含有していることが好ましい（実施例参
照）。銅の量の下限が５７％未満の場合には，耐摩環の
熱膨張係数が上限を越えるおそれがある。一方，その上
限が６４％を超える場合には，耐摩環の熱膨張係数が下
限未満になるおそれがある。
ミニウム（Ｃｕ−Ｚｎ−Ａｌ）合金であって，銅５７〜
６４％と，亜鉛２２〜３６％と，アルミニウム１．５〜
５．２％とを含有していることが好ましい（実施例参
照）。銅の量の下限が５７％未満の場合には，耐摩環の
熱膨張係数が上限を越えるおそれがある。一方，その上
限が６４％を超える場合には，耐摩環の熱膨張係数が下
限未満になるおそれがある。
【０００９】亜鉛の量の下限が２２％未満の場合には，
耐摩環の熱膨張係数が下限未満になるおそれがある。一
方，その上限が３６％を超える場合には，耐摩環の熱膨
張係数が上限を越えるおそれがある。
耐摩環の熱膨張係数が下限未満になるおそれがある。一
方，その上限が３６％を超える場合には，耐摩環の熱膨
張係数が上限を越えるおそれがある。
【００１０】アルミニウムの量の下限が１．５％未満の
場合には，耐摩環の耐摩耗性が低下し，ピストンの耐摩
環としての機能を満たさないおそれがある。一方，その
上限が５．２％を超える場合には，耐摩環に銅−アルミ
の化合物の発生が増加し，靱性の低下により耐摩環の耐
衝撃性が劣化するおそれがある。このように，耐摩環は
アルミニウム１．５〜５．２％を含有しているので，耐
摩耗性及び靱性が向上する。
場合には，耐摩環の耐摩耗性が低下し，ピストンの耐摩
環としての機能を満たさないおそれがある。一方，その
上限が５．２％を超える場合には，耐摩環に銅−アルミ
の化合物の発生が増加し，靱性の低下により耐摩環の耐
衝撃性が劣化するおそれがある。このように，耐摩環は
アルミニウム１．５〜５．２％を含有しているので，耐
摩耗性及び靱性が向上する。
【００１１】また，銅亜鉛合金は，銅−亜鉛（Ｃｕ−Ｚ
ｎ）合金であって，銅が６０〜７２％，亜鉛が２８〜４
０％含有されていることが好ましい。銅の量の下限が６
０％未満の場合には，耐摩環の熱膨張係数が上限を越え
るおそれがある。一方，その上限が７２％を超える場合
には，耐摩環の熱膨張係数が下限未満になるおそれがあ
る。
ｎ）合金であって，銅が６０〜７２％，亜鉛が２８〜４
０％含有されていることが好ましい。銅の量の下限が６
０％未満の場合には，耐摩環の熱膨張係数が上限を越え
るおそれがある。一方，その上限が７２％を超える場合
には，耐摩環の熱膨張係数が下限未満になるおそれがあ
る。
【００１２】亜鉛の量の下限が２８％未満の場合には，
耐摩環の熱膨張係数が下限未満になるおそれがある。一
方，その上限が４０％を超える場合には，耐摩環の熱膨
張係数が上限を越えるおそれがある。
耐摩環の熱膨張係数が下限未満になるおそれがある。一
方，その上限が４０％を超える場合には，耐摩環の熱膨
張係数が上限を越えるおそれがある。
【００１３】上記ピストン本体に用いられるアルミニウ
ム合金の熱膨張係数は，例えば，２０〜２１．５×１０
-6ｍ／ｍ℃である。
ム合金の熱膨張係数は，例えば，２０〜２１．５×１０
-6ｍ／ｍ℃である。
【００１４】
【作用及び効果】本発明の内燃機関のピストンにおいて
は，ピストン本体の第１リング溝に一体的に鋳ぐるみし
た耐摩環を有している。該耐摩環に用いられる銅亜鉛合
金は，上記のごとく，ピストン本体のアルミニウム合金
とほぼ同程度の熱膨張係数を有している。そのため，上
記耐摩環とピストン本体との熱収縮の差が減少する。そ
れ故，ピストン本体の第１リング溝に耐摩環を鋳ぐるみ
した場合，両者の間に界面割れの発生が無い。また，耐
摩環がピストン本体から剥離することもない。
は，ピストン本体の第１リング溝に一体的に鋳ぐるみし
た耐摩環を有している。該耐摩環に用いられる銅亜鉛合
金は，上記のごとく，ピストン本体のアルミニウム合金
とほぼ同程度の熱膨張係数を有している。そのため，上
記耐摩環とピストン本体との熱収縮の差が減少する。そ
れ故，ピストン本体の第１リング溝に耐摩環を鋳ぐるみ
した場合，両者の間に界面割れの発生が無い。また，耐
摩環がピストン本体から剥離することもない。
【００１５】また，ピストン本体を鋳ぐるんだ後の冷却
処理，及びピストン本体のアルミニウム合金へのＴ６処
理が可能となる。また，Ｔ６処理が可能となるため，ピ
ストン本体の強度及び切削性が向上し，ピストン性能に
優れている。以上のごとく，本発明によれば，ピストン
本体と耐摩環との間に界面割れの発生が無く，またピス
トン本体のアルミニウム合金へのＴ６処理が可能な，内
燃機関のピストンを提供することができる。
処理，及びピストン本体のアルミニウム合金へのＴ６処
理が可能となる。また，Ｔ６処理が可能となるため，ピ
ストン本体の強度及び切削性が向上し，ピストン性能に
優れている。以上のごとく，本発明によれば，ピストン
本体と耐摩環との間に界面割れの発生が無く，またピス
トン本体のアルミニウム合金へのＴ６処理が可能な，内
燃機関のピストンを提供することができる。
【００１６】
実施例１ 本発明の実施例にかかる内燃機関のピストンについて，
図１，図２を用いて説明する。本例のピストン１０は，
図１，図２に示すごとく，アルミニウム合金製のピスト
ン本体２と，該ピストン本体２の第１リング溝２１に一
体的に鋳ぐるんだ耐摩環１とを有している。
図１，図２を用いて説明する。本例のピストン１０は，
図１，図２に示すごとく，アルミニウム合金製のピスト
ン本体２と，該ピストン本体２の第１リング溝２１に一
体的に鋳ぐるんだ耐摩環１とを有している。
【００１７】耐摩環１は，熱膨張係数が２０×１０-6ｍ
／ｍ℃である銅亜鉛合金（実施例２参照）を用いてい
る。耐摩環１は，燃焼室に最も近い第１リング溝２１を
保護し，過酷な環境下での摩耗を防止している。ピスト
ン本体２の熱膨張係数は，２１×１０-6ｍ／ｍ℃であ
る。
／ｍ℃である銅亜鉛合金（実施例２参照）を用いてい
る。耐摩環１は，燃焼室に最も近い第１リング溝２１を
保護し，過酷な環境下での摩耗を防止している。ピスト
ン本体２の熱膨張係数は，２１×１０-6ｍ／ｍ℃であ
る。
【００１８】ピストン本体２は，上記第１リング溝２１
の下方に，第２，第３リング溝２２，２３を有してい
る。第２，第３リング溝２２，２３には，図２に示すご
とく，直接にピストンリング６２，６３が嵌合されてい
る。また，第１リング溝２１には，上記耐摩環１を介し
て第１ピストンリングが嵌合されている。ピストンリン
グ６１〜６２は，シリンダー内壁との間の気密性保持及
びオイル落としの役目を担う。
の下方に，第２，第３リング溝２２，２３を有してい
る。第２，第３リング溝２２，２３には，図２に示すご
とく，直接にピストンリング６２，６３が嵌合されてい
る。また，第１リング溝２１には，上記耐摩環１を介し
て第１ピストンリングが嵌合されている。ピストンリン
グ６１〜６２は，シリンダー内壁との間の気密性保持及
びオイル落としの役目を担う。
【００１９】また，ピストン本体２は，その冠部に冷却
用中空部２７を有し，また中央部近くには，ピストンロ
ッド連結用の連結穴２９を有する。また，上面には燃焼
効率促進のための凹み２６を有している。ピストン１０
に耐摩環１を鋳ぐるみするに当たっては，成形した耐摩
環１を金型内に配置し，該金型内にアルミニウム合金を
流し込み，耐摩環１の周囲をアルミニウム合金製のピス
トン本体２により鋳ぐるむ。
用中空部２７を有し，また中央部近くには，ピストンロ
ッド連結用の連結穴２９を有する。また，上面には燃焼
効率促進のための凹み２６を有している。ピストン１０
に耐摩環１を鋳ぐるみするに当たっては，成形した耐摩
環１を金型内に配置し，該金型内にアルミニウム合金を
流し込み，耐摩環１の周囲をアルミニウム合金製のピス
トン本体２により鋳ぐるむ。
【００２０】次に，本例の作用効果について説明する。
本例のピストン１０は，ピストン本体２の第１リング溝
２１に一体的に鋳ぐるみした耐摩環１を有している。該
耐摩環に用いられる銅亜鉛合金は，上記のごとく，ピス
トン本体２に用いられるアルミニウム合金と，ほぼ同程
度の熱膨張係数を有している。そのため，耐摩環１とピ
ストン本体２との熱収縮の差が減少する。それ故，ピス
トン本体２の第１リング溝２１に耐摩環１を鋳ぐるみし
た場合，両者の間に界面割れの発生が無い。また，耐摩
環１のピストン本体２からの剥離も生じない。
本例のピストン１０は，ピストン本体２の第１リング溝
２１に一体的に鋳ぐるみした耐摩環１を有している。該
耐摩環に用いられる銅亜鉛合金は，上記のごとく，ピス
トン本体２に用いられるアルミニウム合金と，ほぼ同程
度の熱膨張係数を有している。そのため，耐摩環１とピ
ストン本体２との熱収縮の差が減少する。それ故，ピス
トン本体２の第１リング溝２１に耐摩環１を鋳ぐるみし
た場合，両者の間に界面割れの発生が無い。また，耐摩
環１のピストン本体２からの剥離も生じない。
【００２１】また，ピストン本体２を鋳ぐるんだ後の冷
却処理，及びピストン本体２のアルミニウム合金へのＴ
６処理が可能となる。また，Ｔ６処理が可能となるた
め，ピストン本体２の強度及び切削性が向上し，ピスト
ン性能に優れている。
却処理，及びピストン本体２のアルミニウム合金へのＴ
６処理が可能となる。また，Ｔ６処理が可能となるた
め，ピストン本体２の強度及び切削性が向上し，ピスト
ン性能に優れている。
【００２２】実施例２ 本例においては，種々の銅亜鉛合金よりなる耐摩環を用
いてピストンを鋳造し，耐摩環とピストン本体との間の
界面割れの発生の有無について評価した。評価に際し，
各種耐摩環を用いたピストンを実施例１と同様に作製
し，本発明に係る試料１〜６と，比較例に係る試料Ｃ１
〜Ｃ４とした。
いてピストンを鋳造し，耐摩環とピストン本体との間の
界面割れの発生の有無について評価した。評価に際し，
各種耐摩環を用いたピストンを実施例１と同様に作製
し，本発明に係る試料１〜６と，比較例に係る試料Ｃ１
〜Ｃ４とした。
【００２３】試料１，２の耐摩環は，表１に示すごと
く，銅，亜鉛の他にアルミニウム等を含有する銅亜鉛合
金である。試料３〜６は，銅と亜鉛よりなる合金で，微
量の鉄，鉛を含有している。試料１〜６の熱膨張係数
は，１９．９〜２０．８×１０-6ｍ／ｍ℃の範囲内にあ
る。
く，銅，亜鉛の他にアルミニウム等を含有する銅亜鉛合
金である。試料３〜６は，銅と亜鉛よりなる合金で，微
量の鉄，鉛を含有している。試料１〜６の熱膨張係数
は，１９．９〜２０．８×１０-6ｍ／ｍ℃の範囲内にあ
る。
【００２４】一方，試料Ｃ１，Ｃ２は，ニレジストニッ
ケル合金鋳鉄であり，熱膨張係数が１８．２×１０-6，
１８．７×１０-6ｍ／ｍ℃である。試料Ｃ３，Ｃ４は，
ベリリウム銅合金である。試料Ｃ４には，更にニッケ
ル，コバルト，アルミニウムを含有している。これらの
熱膨張係数は１７．０×１０-6ｍ／ｍ℃である。
ケル合金鋳鉄であり，熱膨張係数が１８．２×１０-6，
１８．７×１０-6ｍ／ｍ℃である。試料Ｃ３，Ｃ４は，
ベリリウム銅合金である。試料Ｃ４には，更にニッケ
ル，コバルト，アルミニウムを含有している。これらの
熱膨張係数は１７．０×１０-6ｍ／ｍ℃である。
【００２５】上記各種試料について，ピストン本体と耐
摩環との間の界面割れの発生の有無を測定した。測定
は，鋳造表面を切削除去した後，染色探傷法により行っ
た。その結果を表１に示した。
摩環との間の界面割れの発生の有無を測定した。測定
は，鋳造表面を切削除去した後，染色探傷法により行っ
た。その結果を表１に示した。
【００２６】同表より知られるように，本発明にかかる
試料１〜６には，界面割れの発生は全くなかった。一
方，比較例に係る試料Ｃ１〜Ｃ４には，界面割れが発生
した。このことは，試料１〜６の耐摩環が銅亜鉛合金で
あって，その熱膨張係数は上記のごとく１９．９〜２
０．８×１０-6ｍ／ｍ℃であり，アルミニウム合金製の
ピストン本体の熱膨張係数２１×１０-6ｍ／ｍ℃と近似
しているためであると考えられる。
試料１〜６には，界面割れの発生は全くなかった。一
方，比較例に係る試料Ｃ１〜Ｃ４には，界面割れが発生
した。このことは，試料１〜６の耐摩環が銅亜鉛合金で
あって，その熱膨張係数は上記のごとく１９．９〜２
０．８×１０-6ｍ／ｍ℃であり，アルミニウム合金製の
ピストン本体の熱膨張係数２１×１０-6ｍ／ｍ℃と近似
しているためであると考えられる。
【００２７】
【表１】
【図１】実施例１の内燃機関のピストンの断面図。
【図２】実施例１の内燃機関のピストンの要部断面図。
【図３】従来例の内燃機関のピストンの説明図。
【符号の説明】 １．．．耐摩環， １０．．．ピストン， ２．．．ピストン本体， ２１．．．第１リング溝， ６１．．．ピストンリング，
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミニウム合金製のピストン本体と，
該ピストン本体の第１リング溝に一体的に鋳ぐるみした
耐摩環とを有する内燃機関のピストンにおいて，上記耐
摩環は，熱膨張係数が１９．５〜２２．０×１０-6ｍ／
ｍ℃である銅亜鉛合金であることを特徴とする内燃機関
のピストン。 - 【請求項２】 請求項１において，上記銅亜鉛合金は，
銅５７〜６４％（重量比，以下同様）と，亜鉛２２〜３
６％と，アルミニウム１．５〜５．２％とを含有してい
ることを特徴とする内燃機関のピストン。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6106101A JPH07293325A (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | 内燃機関のピストン |
| US08/423,719 US5601010A (en) | 1994-04-20 | 1995-04-18 | Piston unit of an internal combustion engine |
| DE19514416A DE19514416C2 (de) | 1994-04-20 | 1995-04-19 | Kolbeneinheit für eine Brennkraftmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6106101A JPH07293325A (ja) | 1994-04-20 | 1994-04-20 | 内燃機関のピストン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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