JPH07286581A - クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機 - Google Patents

クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機

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JPH07286581A
JPH07286581A JP6077610A JP7761094A JPH07286581A JP H07286581 A JPH07286581 A JP H07286581A JP 6077610 A JP6077610 A JP 6077610A JP 7761094 A JP7761094 A JP 7761094A JP H07286581 A JPH07286581 A JP H07286581A
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真広 川口
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健 水藤
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Abstract

(57)【要約】 【目的】クラッチレス圧縮機における負荷トルクの増大
を緩慢にする。 【構成】回転軸９上に支持された斜板１５の傾角が最小
傾角に向かうと、斜板体１５が吸入通路開放ばね２４の
ばね力に抗して伝達筒２８及び絞り体２１を押す。絞り
体２１は斜板傾角が最小傾角のときに位置決め面２７に
当接し、吸入通路２６と吸入室３ａとの連通を遮断す
る。斜板傾角が最大のとき、クランク室２ａと吸入室３
ａとは、通路３０、絞り体２１の筒内、放圧通口２１ｃ
という経路と、通路３０、絞り体２１の筒内、接続通路
２１ｄ、通路１４という経路とを介して連通する。斜板
傾角が最小のとき、クランク室２ａと吸入室３ａとは、
通路３０、絞り体２１の筒内、放圧通口２１ｃという経
路を介して連通する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シリンダボア内に片頭
ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジング内の
回転軸に回転支持体を止着し、この回転支持体に斜板を
傾動可能に支持し、クランク室内の圧力と吸入圧との片
頭ピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御し、吐
出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、クラン
ク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧
を行なうクラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特開平３−３７３７８号公報に開示され
る可変容量型揺動斜板式圧縮機では、外部駆動源と圧縮
機の回転軸との間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電
磁クラッチを使用していない。電磁クラッチを無くせ
ば、特に車両搭載形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショック
による体感フィーリングの悪さの欠点を解消できると共
に、圧縮機全体の重量減、コスト減が可能となる。
【０００３】このようなクラッチレス圧縮機では冷房不
要時の吐出容量の多少及び外部冷媒回路上の蒸発器にお
けるフロスト発生が問題になる。冷房不要の場合あるい
はフロスト発生のおそれがある場合には外部冷媒回路上
の冷媒循環を止めればよい。特開平３−３７３７８号公
報の圧縮機では外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス流
入を止めることによって外部冷媒回路上の冷媒循環停止
を達成している。外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス
流入は電磁開閉弁の励消磁によって制御される。
【０００４】外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が止められると、吸入室の圧力が低下し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が全開する。この全開
により吐出室の吐出冷媒ガスがクランク室へ流入し、ク
ランク室の圧力が上昇する。又、吸入室の圧力低下のた
めにシリンダボア内の吸入圧も低下する。そのため、ク
ランク室内の圧力とシリンダボア内の吸入圧との差が大
きくなり、斜板傾角が最小傾角へ移行して吐出容量が最
低となる。吐出容量が最低になれば圧縮機におけるトル
クは最低となり、冷房不要時の動力損失が避けられる。
【０００５】外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が再開されると、吸入室の圧力が上昇し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が閉じる。この閉状態
への移行により吐出室からクランク室への冷媒ガス流入
が阻止され、クランク室の圧力が低下する。又、吸入室
の圧力上昇のためにシリンダボア内の吸入圧も上昇す
る。そのため、クランク室内の圧力とシリンダボア内の
吸入圧との差が小さくなり、斜板傾角が最大傾角へ移行
する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】クラッチレス片側ピス
トン式可変容量圧縮機では負荷トルクの最大値と最小値
との差が大きく、クラッチレス片側ピストン式可変容量
圧縮機を搭載した車両におけるエンジンストールが問題
になる。エンジンストールの原因としては圧縮機の負荷
トルク以外にも、オルタネータ、パワーステアリング機
構用のオイルポンプ等の補機を運転するためのの負荷ト
ルクがある。そのため、アイドル−スピード−コントロ
ーラが用いられる。アイドル−スピード−コントローラ
は、アイドリング時の回転数を目標値に制御するために
アイドリング時におけるエンジンに対するエア供給量を
補助的に調整するものである。圧縮機等のエンジンに対
する負荷トルクがある場合の目標値は圧縮機等のエンジ
ンに対する負荷トルクがない場合のアイドリング回転数
よりも高く設定される。このようなアイドル回転数アッ
プによりエンジンストールの回避が行われる。
【０００７】アイドル−スピード−コントローラはエン
ジン回転数をサンプリングしながらエンジン回転数を目
標値へ近づけるフィードバック制御を行なっている。そ
のため、アイドリング時のエンジンに対する負荷トルク
が急激に増大するとアイドル−スピード−コントローラ
のフィードバック制御が追随できず、エンジンストール
を起こすおそれがある。特開平３−３７３７８号公報の
クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機では圧縮機
における負荷トルクの増大によるエンジンストール発生
の回避対策は何ら示唆されていない。
【０００８】本発明は、クラッチレス片側ピストン式可
変容量圧縮機においてアイドリング時の負荷トルクの急
激な増大変動を抑制してエンジンストールを回避するこ
とを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収
容するハウジング内の回転軸に回転支持体を止着し、こ
の回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、クランク室内
の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差に応じて斜
板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供
給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出し
てクランク室内の調圧を行なうクラッチレス片側ピスト
ン式可変容量圧縮機を対象とし、請求項１に記載の発明
では、零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小
傾角を規定する最小傾角規定手段と、最小容量状態では
外部冷媒回路における冷媒循環を止める冷媒循環阻止手
段と、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出するための
放圧通路上へ進退可能に配設された絞り体とを備えた圧
縮機を構成し、斜板の最大傾角と最小傾角との間の中間
傾角範囲の一部では前記放圧通路の通過断面積を前記絞
り体で絞るように前記斜板の傾動の少なくとも一部に前
記絞り体を連動させ、斜板が最大傾角状態にあるときの
前記放圧通路の通過断面積よりも斜板が前記中間傾角範
囲にあるときの前記放圧通路の通過断面積を小さくする
ようにした。
【００１０】請求項２に記載の発明では、外部冷媒回路
から前記吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導
入可能な開位置とに前記絞り体を切換え可能に配設し、
前記絞り体を前記斜板の傾動に連動させ、斜板が最小傾
角のときには前記絞り体が前記閉位置にあるようにして
前記冷媒循環阻止手段を構成した。
【００１１】請求項３に記載の発明では、前記放圧通路
を第１の分岐通路と第２の分岐通路とに分岐させ、斜板
が最大傾角にあるときには絞り体が前記第２の分岐通路
を開く位置に配置され、斜板が前記中間傾角範囲にある
ときには絞り体が前記第２の分岐通路を閉じる位置に配
置され、前記第１の分岐通路は常に開いているようにし
た。
【００１２】請求項４に記載の発明では、斜板が最小傾
角状態にあるときの前記放圧通路の通過断面積よりも斜
板が前記中間傾角範囲にあるときの前記放圧通路の通過
断面積を小さくするようにした。
【００１３】請求項５に記載の発明では、前記放圧通路
を第１の分岐通路と第２の分岐通路と第３の分岐通路と
に分岐させ、斜板が最大傾角にあるときには絞り体が前
記第２の分岐通路を開くと共に、第３の分岐通路を閉じ
る位置に配置され、斜板が前記中間傾角範囲にあるとき
には絞り体が前記第２の分岐通路及び第３の分岐通路を
閉じる位置に配置され、斜板が最小傾角にあるときには
絞り体が前記第２の分岐通路を閉じると共に、第３の分
岐通路を開く位置に配置され、前記第１の分岐通路は常
に開いているようにした。
【００１４】請求項６に記載の発明では、前記放圧通路
の第１の分岐通路が絞り体を通過するようにした。請求
項７に記載の発明では、前記絞り体には接続通路を設
け、斜板が最大傾角にあるときには接続通路と前記第２
の分岐通路とが接続する位置に絞り体が配置され、斜板
が前記中間傾角範囲にあるときには接続通路が第２の分
岐通路及び第３の分岐通路に接続しない位置に絞り体が
配置され、斜板が最小傾角にあるときには接続通路と第
３の分岐通路とが接続する位置に絞り体が配置されるよ
うにした。
【００１５】
【作用】斜板が最小傾角の状態にある場合にもクランク
室の冷媒ガスは放圧通路を介して吸入圧領域へ流出して
おり、吐出圧領域からクランク室への冷媒ガス供給が停
止すると、クランク室の圧力が低下する。この圧力低下
により斜板が最小傾角から最大傾角側へ移行する。斜板
が最大傾角と最小傾角との間の中間傾角範囲にある場合
には絞り体が放圧通路を絞っており、この絞り作用のた
めにクランク室の圧力低下は前記中間傾角範囲では緩慢
である。そのため斜板の傾角が最小傾角から最大傾角へ
ゆっくりと移行し、この斜板傾角増大時の圧縮機におけ
る負荷トルクの増大は緩慢である。従って、アイドル−
スピード−コントローラのアイドリング時の回転数制御
が間に合い、エンジンストールは起きない。
【００１６】斜板傾角が最大傾角付近になると放圧通路
の通過断面積が増大し、斜板の最大傾角状態が安定的に
保持される。請求項２に記載の発明では、クランク室内
の昇圧により斜板が最小傾角側へ移行するに伴い、絞り
体が外部冷媒回路から吸入圧領域へ流入する冷媒ガスの
通過断面積を徐々に絞る。この絞り作用が外部冷媒回路
から吸入圧領域への冷媒ガス流入量の減少を緩和し、吸
入圧領域からシリンダボア内への冷媒ガス吸入量もゆっ
くりと減少してゆく。そのため、吐出容量が最低容量側
へ急激変動することはなく、冷媒循環阻止時の圧縮機に
おけるトルクが短時間で急激に変動することはない。ク
ランク室内の圧力低下により斜板傾角が最小傾角から増
大するに伴い、絞り体が斜板の傾動に連動して離間す
る。この離間に伴い、外部冷媒回路から吸入圧領域への
冷媒ガスの通過断面積が徐々に拡大してゆく。この徐々
に行われる通過断面積拡大が外部冷媒回路から吸入圧領
域への冷媒ガス流入量の増大を緩和し、吸入圧領域から
シリンダボア内への冷媒ガス吸入量もゆっくりと増大し
てゆく。そのため、吐出容量が最大容量側へ急激変動す
ることはなく、冷媒循環阻止解除時の圧縮機におけるト
ルクが短時間で急激に変動することはない。圧縮機にお
ける急激なトルク変動の抑制はクラッチレス圧縮機の主
目的であるＯＮ−ＯＦＦショックの解消をもたらす。
【００１７】請求項３に記載の発明では、斜板が最小傾
角状態にあるときにも第１の分岐通路が常に開いてい
る。従って、外部冷媒回路から吸入圧領域への冷媒ガス
流入が阻止されている最小傾角状態でも圧縮機内の冷媒
ガスがシリンダボア、吐出圧領域、クランク室、吸入圧
領域を循環し、冷媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機
内を潤滑する。
【００１８】請求項４、請求項５及び請求項７に記載の
発明では、斜板が中間傾角範囲から最小傾角へ移行する
と放圧通路の通過断面積が増大する。従って、外部冷媒
回路から吸入圧領域への冷媒ガス流入が阻止されている
最小傾角状態における圧縮機内の潤滑が良好に行われ
る。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を具体化した第１実施例を図１
〜図８に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全
体のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端
にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダ
ブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレー
ト４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及びリテーナ形成プレ
ート６を介して接合固定されている。ハウジングの一部
となってクランク室２ａを形成するフロントハウジング
２とシリンダブロック１との間には回転軸９が回転可能
に架設支持されている。回転軸９の前端はクランク室２
ａから外部へ突出しており、この突出端部には被動プー
リ１０が止着されている。被動プーリ１０はベルト１１
を介して車両エンジンに作動連結されている。被動プー
リ１０はアンギュラベアリング７を介してフロントハウ
ジング２に支持されている。フロントハウジング２は被
動プーリ１０に作用するスラスト方向の荷重及びラジア
ル方向の荷重の両方をアンギュラベアリング７を介して
受け止める。
【００２０】回転軸９の前端部とフロントハウジング２
との間にはリップシール１２が介在されている。リップ
シール１２はクランク室２ａ内の圧力洩れを防止する。
回転軸９には回転支持体８が止着されていると共に、斜
板１５が回転軸９の軸線方向へスライド可能かつ傾動可
能に支持されている。図２に示すように斜板１５には連
結片１６，１７が止着されている。連結片１６，１７に
は一対のガイドピン１８，１９が止着されている。ガイ
ドピン１８，１９の先端部にはガイド球１８ａ，１９ａ
が形成されている。回転支持体８には支持アーム８ａが
突設されており、支持アーム８ａには一対のガイド孔８
ｂ，８ｃが形成されている。ガイドピン１８，１９のガ
イド球１８ａ，１９ａはガイド孔８ｂ，８ｃにスライド
可能に嵌入されている。支持アーム８ａと一対のガイド
ピン１８，１９との連係により斜板１５が回転軸９の軸
線方向へ傾動可能かつ回転軸９と一体的に回転可能であ
る。斜板１５の傾動は、支持アーム８ａとガイドピン１
８，１９とのスライドガイド関係、回転軸９のスライド
支持作用により案内される。
【００２１】図１、図４及び図５に示すようにシリンダ
ブロック１の中心部には収容孔１３が回転軸９の軸線方
向に貫設されており、収容孔１３内には筒状の絞り体２
１がスライド可能に収容されている。絞り体２１は大径
部２１ａと小径部２１ｂとからなり、大径部２１ａと小
径部２１ｂとの段差部と収容孔１３の内面との間には吸
入通路開放ばね２４が介在されている。吸入通路開放ば
ね２４は絞り体２１を斜板１５側へ付勢している。
【００２２】絞り体２１の筒内には回転軸９の後端部が
挿入されている。回転軸９の後端部と大径部２１ａの内
周面との間には深溝玉軸受け部材２５が介在されてい
る。回転軸９の後端部は深溝玉軸受け部材２５及び絞り
体２１を介して収容孔１３の内周面で支持される。深溝
玉軸受け部材２５の外輪２５ａは大径部２１ａの内周面
に止着されており、内輪２５ｂは回転軸９の周面をスラ
イド可能である。図５に示すように回転軸９の後端部の
周面には段差部９ａが形成されており、内輪２５ｂが段
差部９ａにより斜板１５側への移動を規制される。即
ち、深溝玉軸受け部材２５は段差部９ａにより斜板１５
側への移動を阻止される。従って、深溝玉軸受け部材２
５が段差部９ａに当接することによって絞り体２１が斜
板１５側への移動を阻止される。
【００２３】リヤハウジング３の中心部には吸入通路２
６が形成されている。吸入通路２６は収容孔１３に連通
しており、収容孔１３側の吸入通路２６の開口の周囲に
は位置決め面２７が形成されている。絞り体２１の小径
部２１ｂの先端は位置決め面２７に当接可能である。小
径部２１ｂの先端が位置決め面２７に当接することによ
り絞り体２１が斜板１５から離間する方向への移動を規
制されると共に、吸入通路２６と収容孔１３との連通が
遮断される。
【００２４】斜板１５と深溝玉軸受け部材２５との間に
は伝達筒２８が回転軸９上をスライド可能に介在されて
いる。伝達筒２８の一端は斜板１５に当接可能であり、
伝達筒２８の他端は深溝玉軸受け部材２５の外輪２５ａ
に当接することなく内輪２５ｂにのみ当接可能である。
【００２５】斜板１５が絞り体２１側へ移動するに伴
い、斜板１５が伝達筒２８に当接し、伝達筒２８を深溝
玉軸受け部材２５の内輪２５ｂに押接する。深溝玉軸受
け部材２５は回転軸９のラジアル方向のみならずスラス
ト方向の荷重も受け止める。そのため、絞り体２１は伝
達筒２８の押接作用により吸入通路開放ばね２４のばね
力に抗して位置決め面２７側へ付勢され、小径部２１ｂ
の先端が位置決め面２７に当接する。従って、斜板１５
の最小傾角は絞り体２１の小径部２１ｂの先端と位置決
め面２７との当接によって規制される。即ち、絞り体２
１、深溝玉軸受け部材２５、位置決め面２７及び伝達筒
２８が最小傾角規定手段を構成する。
【００２６】斜板１５の最小傾角は０°よりも僅かに大
きい。この最小傾角状態は絞り体２１が吸入通路２６と
収容孔１３との連通を遮断する閉位置に配置されたとき
にもたらされ、絞り体２１は前記閉位置とこの位置から
離間した開位置とへ斜板１５に連動して切り換え配置さ
れる。
【００２７】斜板１５の最大傾角は回転支持体８の傾角
規制突部８ｂと斜板１５との当接によって規制される。
クランク室２ａに接続するようにシリンダブロック１に
貫設されたシリンダボア１ａ内には片頭ピストン２２が
収容されている。片頭ピストン２２の首部には一対のシ
ュー２３が嵌入されている。斜板１５の周縁部は両シュ
ー２３間に入り込み、斜板１５の両面には両シュー２３
の端面が接する。従って、斜板１５の回転運動がシュー
２３を介して片頭ピストン２２の前後往復揺動に変換さ
れ、片頭ピストン２２がシリンダボア１ａ内を前後動す
る。
【００２８】図１及び図３に示すようにリヤハウジング
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４ａ及び吐出ポ
ート４ｂが形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５ａが形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５ｂが形成されている。吸入室３ａ内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４ａ
から吸入弁５ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入
する。シリンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４ｂから吐出弁
５ｂを押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁５ｂ
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６ａに当接して
開度規制される。
【００２９】回転支持体８とフロントハウジング２との
間にはスラストベアリング２９が介在されている。スラ
ストベアリング２９はシリンダボア１ａから片頭ピスト
ン２２、シュー２３、斜板１５、連結片１６，１７及び
ガイドピン１８，１９を介して回転支持体８に作用する
圧縮反力を受け止める。
【００３０】吸入室３ａは通口４ｃを介して収容孔１３
に連通している。絞り体２１が前記閉位置に配置される
と、通口４ｃは吸入通路２６から遮断される。吸入通路
２６は圧縮機内へ冷媒ガスを導入する入口であり、絞り
体２１が吸入通路２６から吸入室３ａに到る通路上で遮
断する位置は吸入通路２６の下流側である。
【００３１】回転軸９内には通路３０が形成されてい
る。通路３０の入口３０ａはリップシール１２付近でク
ランク室２ａに開口しており、通路３０の出口３０ｂは
絞り体２１の筒内に開口している。図１、図４及び図５
に示すように絞り体２１の先端には放圧通口２１ｃが貫
設されており、絞り体２１の大径部２１ａの周面には接
続通路２１ｄが形成されている。図１及び図５に示すよ
うに斜板傾角が最大傾角の場合には放圧通口２１ｃは収
容孔１３と絞り体２１の筒内とを連通する。図４及び図
６に示すように斜板傾角が最小傾角側にある場合には放
圧通口２１ｃは絞り体２１の筒内と通口４ｃとを連通す
る。即ち、放圧通口２１ｃは常にクランク室２ａと吸入
室３ａとを連通する第１の分岐通路となる。
【００３２】シリンダブロック１には通路１４が形成さ
れている。通路１４の入口１４ａは収容孔１３の内周面
に開口しており、通路１４の出口は吸入室３ａに開口し
ている。図１及び図５に示すように斜板傾角が最大傾角
の場合には絞り体２１上の接続通路２１ｄが通路１４の
入口１４ａに接続する。斜板１５が図６に鎖線で示す中
間傾角位置から最小傾角に到る傾角範囲では接続通路２
１ｄが入口１４ａとの接続から外れる。斜板１５が最大
傾角付近にあるときにはクランク室２ａは、放圧通口２
１ｃという第１の分岐通路を介して吸入室３ａに連通す
ると共に、接続通路２１ａ及び通路１４という第２の分
岐通路を介して吸入室３ａに連通する。斜板１５が図６
に鎖線で示す中間傾角位置から最小傾角に到る傾角範囲
では、クランク室２ａは放圧通口２１ｃという第１の分
岐通路のみを介して吸入室３ａに連通する。即ち、クラ
ンク室２ａと吸入室３ａとを繋ぐ放圧通路の通過断面積
が斜板傾角に応じて変わる。
【００３３】図１及び図４に示すように吐出室３ｂとク
ランク室２ａとは圧力供給通路３１で接続されている。
圧力供給通路３１上には電磁開閉弁３２が介在されてい
る。電磁開閉弁３２のソレノイド３３の励磁により弁体
３４が弁孔３２ａを閉鎖する。ソレノイド３３が消磁す
れば弁体３４が弁孔３２ａを開放する。即ち、電磁開閉
弁３２は吐出室３ｂとクランク室２ａとを接続する圧力
供給通路３１を開閉する。
【００３４】放圧通口２１ｃにおける通過断面積Ｓ1 は
通路１４の入口１４ａにおける通過断面積Ｓ2 よりも小
さい。通路１４における通過断面積である通過断面積Ｓ
2 は通路３０における通過断面積よりも小さい。通過断
面積（Ｓ1 ＋Ｓ2 ）は斜板傾角最大状態を安定的に保持
するように設定されており、通過断面積Ｓ1 は圧力供給
通路３１が開いているときに斜板最小傾角を安定的に保
持するように設定されている。図７のグラフの曲線Ｅ1
は斜板傾角に応じた放圧通路の通過断面積の変化を示
す。
【００３５】吸入室３ａへ冷媒ガスを導入する吸入通路
２６と、吐出室３ｂから冷媒ガスを排出する排出口１ｂ
とは外部冷媒回路３５で接続されている。外部冷媒回路
３５上には凝縮器３６、膨張弁３７及び蒸発器３８が介
在されている。膨張弁３７は蒸発器３８の出口側のガス
圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。蒸発器３８の近
傍には温度センサ３９が設置されている。温度センサ３
９は蒸発器３８における温度を検出し、この検出温度情
報が制御コンピュータＣに送られる。
【００３６】電磁開閉弁３２のソレノイド３３は制御コ
ンピュータＣの励消磁制御を受ける。制御コンピュータ
Ｃは温度センサ３９から得られる検出温度情報に基づい
てソレノイド３３を励消磁制御する。制御コンピュータ
Ｃは空調装置作動スイッチ４０のＯＮ状態のもとに検出
温度が設定温度以下になるとソレノイド３３の消磁を指
令する。この設定温度以下の温度は蒸発器３８において
フロストが発生しそうな状況を反映する。
【００３７】制御コンピュータＣには空調装置作動スイ
ッチ４０、エンジン回転数を検出する回転数検出器４１
が接続されている。制御コンピュータＣは空調装置作動
スイッチ４０のＯＮ状態のもとに回転数検出器４１から
の特定の回転数変動検出情報によってソレノイド３３を
励磁する。又、制御コンピュータＣは空調装置作動スイ
ッチ４０のＯＦＦによってソレノイド３３を消磁する。
【００３８】即ち、温度センサ３９による設定温度以下
の検出温度情報、空調装置作動スイッチ４０のＯＦＦ信
号、回転数検出器４１の特定の回転数変動検出情報は、
圧力供給通路３１を開くための指令信号となる。
【００３９】図１及び図４に示すように回転数検出器４
１はアイドル−スピード−コントローラ４２（以下、Ｉ
ＳＣ４２と記す）に接続されている。ＩＳＣ４２は回転
数検出器４１からの回転数検出情報に基づいてアイドリ
ング時の回転数を目標値に収束させるフィードバック制
御を行なう。この制御はエンジンに対するエア供給量を
調整するアクチュエータ（図示略）に対するデューティ
比制御である。
【００４０】図１及び図５の状態ではソレノイド３３は
励磁状態にあり、圧力供給通路３１は閉じられている。
従って、吐出室３ｂからクランク室２ａへの高圧冷媒ガ
スの供給は行われない。この状態ではクランク室２ａ内
の冷媒ガスが通路３０を介して吸入室３ａに流出するば
かりであり、クランク室２ａ内の圧力は吸入室３ａ内の
低圧力、即ち吸入圧に近づいていく。そのため、斜板１
５の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大とな
る。クランク室２ａ内の冷媒ガスはリップシール１２付
近の入口３０ａを経由するため、この冷媒ガスと共に流
動する潤滑油がリップシール１２と回転軸９との間の潤
滑及びシールを高める。
【００４１】冷房負荷が小さくなった状態で斜板１５が
最大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器３８
における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよ
うに低下してゆく。温度センサ３９は蒸発器３８におけ
る検出温度情報を制御コンピュータＣに送っており、検
出温度が設定温度以下になると制御コンピュータＣはソ
レノイド３３の消磁を指令する。ソレノイド３３が消磁
されると圧力供給通路３１が開かれ、吐出室３ｂとクラ
ンク室２ａとが連通する。従って、吐出室３ｂ内の高圧
冷媒ガスが圧力供給通路３１を介してクランク室２ａへ
供給され、クランク室２ａ内の圧力が高くなる。クラン
ク室２ａ内の圧力上昇により斜板１５の傾角が最小傾角
へ迅速に移行する。即ち、電磁開閉弁３２は冷媒循環阻
止手段を構成する。
【００４２】伝達筒２８が深溝玉軸受け部材２５の内輪
２５ｂに押接された状態で斜板１５が最小傾角に近づく
と、絞り体２１の先端が位置決め面２７へ接近してゆ
く。この接近動作により吸入通路２６から吸入室３ａに
到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に絞られてゆく。こ
の絞り作用が吸入通路２６から吸入室３ａへの冷媒ガス
流入量を徐々に減らしてゆく。そのため、吸入室３ａか
らシリンダボア１ａ内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に
減少してゆき、吐出容量が徐々に減少してゆく。その結
果、吐出圧が徐々に低下してゆき、圧縮機におけるトル
クが短時間で大きく変動することはない。
【００４３】図４及び図６に示すように絞り体２１の小
径部２１ｂの先端が位置決め面２７に当接すると、斜板
傾角は最小となる。斜板最小傾角は０°ではないため、
斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア１ａから
吐出室３ｂへの吐出は行われている。シリンダボア１ａ
から吐出室３ｂへ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路３
１を通ってクランク室２ａへ流入する。クランク室２ａ
内の冷媒ガスは通路３０及び放圧通口２１ｃという放圧
通路を通って吸入室３ａへ流入し、吸入室３ａ内の冷媒
ガスはシリンダボア１ａ内へ吸入されて吐出室３ｂへ吐
出される。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出圧領域
である吐出室３ｂ、圧力供給通路３１、クランク室２
ａ、通路３０、放圧通口２１ｃ、吸入圧領域である吸入
室３ａ、シリンダボア１ａを経由する循環通路が圧縮機
内にできており、吐出室３ｂ、クランク室２ａ及び吸入
室３ａの間では圧力差が生じている。このときの放圧通
路の通過断面積はＳ1 であり、冷媒ガスと共に流動する
潤滑油が圧縮機内を潤滑する。
【００４４】図６の状態から冷房負荷が増大した場合、
この冷房負荷の増大が蒸発器３８における温度上昇とし
て表れ、蒸発器３８における検出温度が前記設定温度を
越える。制御コンピュータＣはこの検出温度変移に基づ
いてソレノイド３３の励磁を指令する。ソレノイド３３
の励磁により圧力供給通路３１が閉じ、クランク室２ａ
の圧力が通路３０及び放圧通口２１ｃを介した放圧に基
づいて減圧してゆく。この減圧により斜板１５の傾角が
最小傾角から最大傾角へ移行する。
【００４５】斜板１５の傾角増大によって絞り体２１が
吸入通路開放ばね２４のばね力によって斜板１５の傾動
に追随し、絞り体２１の先端が位置決め面２７から離間
する。この離間動作により吸入通路２６から吸入室３ａ
に到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に拡大してゆく。
この徐々に行われる通過断面積拡大が吸入通路２６から
吸入室３ａへの冷媒ガス流入量を徐々に増やしてゆく。
そのため、吸入室３ａからシリンダボア１ａ内へ吸入さ
れる冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出容量が徐々
に増大してゆく。その結果、吐出圧が徐々に増大してゆ
き、圧縮機におけるトルクが短時間で大きく変動するこ
とはない。
【００４６】図５の状態から空調装置作動スイッチ４０
のＯＦＦあるいはエンジンの急激な回転数変動によって
ソレノイド３３が消磁した場合にも、斜板傾角が最大傾
角から最小傾角へ移行する。図６の状態から空調装置作
動スイッチ４０がＯＮ又はエンジンの急激な回転数変動
がなくなると、ソレノイド３３が励磁し、冷房負荷があ
る場合には斜板傾角が最小傾角から最大傾角へ移行す
る。
【００４７】車両エンジンが停止すれば圧縮機の運転も
停止し、ソレノイド３３が消磁され、斜板傾角が最小傾
角へ移行する。従って、圧縮機停止状態では斜板１５は
最小傾角に保持される。
【００４８】斜板１５が最小傾角から図６に鎖線で示す
中間傾角位置まで移行する間では絞り体２１上の接続通
路２１ｄは通路１４の入口１４ａとは接続しない。この
状態ではクランク室２ａから吸入室３ａに到る放圧通路
の通過断面積は放圧通口２１ｃにおける通過断面積Ｓ1
である。クランク室２ａから吸入室３ａへの冷媒ガスの
放出は通過断面積Ｓ1 の放圧通口２１ｃで絞り作用を受
け、クランク室２ａ内の減圧は緩慢である。斜板傾角が
最小傾角から最大傾角へ移行するまでの所要時間は通過
断面積Ｓ1 の大きさに左右される。
【００４９】ＩＳＣ４２は回転数検出器４１からの回転
数情報をサンプリングしながらアイドリング時の回転数
を目標値へ収束させるフィードバック制御を行なってい
る。斜板傾角が最小傾角から最大傾角へ急激に移行する
と、圧縮機における負荷トルクが急激に増大し、アイド
リング時の回転数が急激に落ち込む。アイドリング時の
回転数が急激低下するとＩＳＣ４２のフィードバック制
御が追随できず、エンジンストールを起こしたり、制御
コンピュータＣが電磁開閉弁３２の励消磁指令を頻繁に
繰り返す。
【００５０】図８（ａ），（ｂ），（ｃ）のグラフは、
吸入圧、吐出圧、クランク室内の圧力、エンジン回転
数、電磁開閉弁３２の励消磁、ＩＳＣ４２のデューティ
比制御の変動を示す。曲線Ｐｓ1 ，Ｐｓ2 ，Ｐｓ3 は吸
入圧、曲線Ｐｄ1 ，Ｐｄ2 ，Ｐｄ3 は吐出圧、曲線Ｎｅ
1 ，Ｎｅ2 ，Ｎｅ3 はエンジン回転数、曲線Ｓｗ1 ，Ｓ
ｗ2 ，Ｓｗ3 は電磁開閉弁３２の励消磁、曲線Ｄ1 ，Ｄ
2 ，Ｄ3 はデューティ比を表す。横軸は時間を表し、時
間ｔ0 は電磁開閉弁３２を励消磁の切り換え時点であ
る。
【００５１】図８（ａ），（ｂ）のグラフは、クランク
室から吸入室に到る放圧通路の通過断面積を斜板傾角に
関係なく常に一定にした場合の実験データであり、この
場合の通過断面積は（Ｓ1 ＋Ｓ2 ）である。電磁開閉弁
３２が励磁しているときのＩＳＣ４２のフィードバック
制御の目標回転数をＮ1 、電磁開閉弁３２が消磁してい
るときのＩＳＣ４２のフィードバック制御の目標回転数
をＮ2 とすると、図８（ａ）の実験データはＮ1 ＞Ｎ2
を設定して得られたものであり、図８（ｂ）の実験デー
タはＩＳＣ４２のフィードバック制御の目標回転数をＮ
2 のみに設定して得られたものである。目標回転数Ｎ1
は圧縮機が最大傾角のときの最大負荷トルクを考慮して
設定されている。
【００５２】実験条件の１つである前記放圧通路の通過
断面積が最大傾角状態を安定的に保持するための通過断
面積（Ｓ1 ＋Ｓ2 ）に固定された図８（ａ），（ｂ）の
実験の場合には斜板傾角が最小傾角から最大傾角へ急激
に移行してしまう。そのため、最小傾角から最大傾角に
到る間のクラッチレス圧縮機における負荷トルクの変動
が本実施例の場合に比して急激である。図８（ａ）の実
験では電磁開閉弁３２が励磁しているとき、即ち斜板傾
角が最大傾角へ移行可能な状態ではアイドリング時の目
標回転数が高められているため、クラッチレス圧縮機に
おける負荷トルク増が急激であってもエンジンストー
ル、電磁開閉弁３２の励消磁の頻繁な繰り返しは生じな
い。しかし、アイドリング時の目標回転数を高めること
は車両の燃費を悪くする。
【００５３】図８（ｂ）の実験ではアイドリング時の目
標回転数を高めないために時間ｔ0直後にエンジン回転
数が激しく増減し、電磁開閉弁３２が頻繁に励消磁を繰
り返す。即ち、ＩＳＣ４２のフィードバック制御がクラ
ッチレス圧縮機における負荷トルクの急増によるエンジ
ン回転数の急減に追随できず、エンジンストールを起こ
すおそれがある。
【００５４】図８（ｃ）は本実施例のクラッチレス圧縮
機を用いた場合の実験データである。最大傾角付近を除
いた中間傾角範囲及びこの範囲に連なる最小傾角付近に
斜板１５がある場合にはクランク室２ａから吸入室３ａ
に到る放圧通路の通過断面積Ｓ1 が最大傾角状態を安定
的に保持するための通過断面積（Ｓ1 ＋Ｓ2 ）よりも小
さくしてある。そのため、斜板１５が最小傾角から最大
傾角に到るまでの所要時間は図８（ａ），（ｂ）の実験
の場合に比して長く、最小傾角から最大傾角に到る間の
クラックレス圧縮機における負荷トルクの増大は緩慢で
ある。従って、ＩＳＣ４２のフィードバック制御がクラ
ッチレス圧縮機における負荷トルクの増大によるエンジ
ン回転数変動に追随でき、時間ｔ0 直後のエンジン回転
数の落ち込みが抑制される。即ち、斜板１５が最大傾角
状態にあるときの前記放圧通路の通過断面積（Ｓ1 ＋Ｓ
2 ）よりも斜板１５が前記中間傾角範囲にあるときの前
記放圧通路の通過断面積Ｓ1 を小さくするようにした本
実施例ではエンジンストール発生のおそれはない。
【００５５】本実施例では、外部冷媒回路３５から吸入
圧領域となる吸入室３ａへ冷媒ガスを導入不能な閉位置
と導入可能な開位置とに切り換えられる絞り体２１を斜
板１５の傾動に連動させて冷媒循環阻止手段を構成して
いる。このような冷媒循環阻止手段の採用により冷房負
荷がない場合の蒸発器３８におけるフロスト発生が防止
されると共に、斜板１５の最大傾角と最小傾角との間の
切換におけるトルク変動の抑制効果が非常に高くなる。
圧力供給通路３１の開閉は冷房負荷の増減状況によって
は頻繁に繰り返されることになるが、本実施例の冷媒循
環阻止手段のトル変動抑制効果の高さ故にＯＮ−ＯＦＦ
ショックがない。
【００５６】次に、第２実施例を図９〜図１２に基づい
て説明する。この実施例では図９に示すようにリヤハウ
ジング３に容量制御弁４３が取りつけられている。クラ
ンク室２ａ内の圧力は容量制御弁４３により制御され
る。容量制御弁４３を構成するバルブハウジング４４に
は圧力供給ポート４４ａ、吸入圧導入ポート４４ｂ及び
吐出圧導入ポート４４ｄが設けられている。圧力供給ポ
ート４４ａは通路５６を介してクランク室２ａに接続し
ている。吸入室３ａに連通する通路４５の入口４５ｃが
収容孔１３の内周面に開口している。絞り体２１Ａには
一対の接続通路２１ｄ，２１ｇが形成されている。第１
の分岐通路となる接続通路２１ｄ及び第２の分岐通路と
なる接続通路２１ｇは入口４５ｃと接続可能である。吸
入圧導入ポート４４ｂは吸入圧導入通路４６を介して吸
入通路２６に連通しており、吐出圧導入ポート４４ｄは
吐出圧導入通路４８を介して吐出室３ｂに連通してい
る。
【００５７】吸入圧導入ポート４４ｂに通じる吸入圧検
出室４９の圧力はダイヤフラム５０を介して調整ばね５
１に対抗する。調整ばね５１のばね力はダイヤフラム５
０及びロッド５２を介して弁体５３に伝達する。弁体５
３には復帰ばね５４のばね力が作用している。弁体５３
に対する復帰ばね５４のばね作用方向は弁孔４４ｅを閉
じる方向であり、復帰ばね５４のばね作用を受ける弁体
５３は吸入圧検出室４９内の吸入圧の変動に応じて弁孔
４４ｅを開閉する。
【００５８】第１の分岐通路である接続通路２１ｄの通
過断面積は前記実施例の通過断面積Ｓ1 と同じである。
第２の分岐通路である接続通路２１ｇの通過断面積は前
記実施例の通過断面積Ｓ2 と同じである。斜板傾角が最
大傾角にあるときには接続通路２１ｄ及び接続通路２１
ｇが入口４５ｃに接続する。即ち、斜板１５が最大傾角
状態ではクランク室２ａから吸入室３ａに到る放圧通路
の通過断面積は（Ｓ1＋Ｓ2 ）となり、最大傾角状態は
安定的に保持される。斜板１５が図１０に鎖線で示す中
間傾角位置から図１１の最小傾角位置の範囲にある場合
には接続通路２１ｄが入口４５ｃとのみ接続する。ソレ
ノイド３３が励磁して圧力供給通路３１が閉じていると
き、吸入圧が高い（冷房負荷が大きい）場合には弁体５
３の弁開度が小さくなる。弁体５３の弁開度が小さくな
れば吐出室３ｂからクランク室２ａへ流入する冷媒ガス
量が少なくる。従って、クランク室２ａ内の圧力が低下
する。又、シリンダボア１ａ内の吸入圧も高いため、ク
ランク室２ａ内の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧と
の差が小さくなる。そのため、図１０に示すように斜板
傾角が大きくなる。
【００５９】逆に、吸入圧が低い（冷房負荷が小さい）
場合には弁体５３の弁開度が大きくなり、吐出室３ｂか
らクランク室２ａへ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室２ａ内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア１ａ内の吸入圧が低いため、クランク室２ａ内
の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板傾角が小さくなる。
【００６０】吸入圧が非常に低い（冷房負荷がない）状
態になれば図１１に示すように弁体５３が弁孔４４ｅを
全開する。又、ソレノイド３３が消磁すると、図１２に
示すように弁体３４が弁孔３２ａを開放し、圧力供給通
路３１が開く。そのため、クランク室２ａ内の昇圧は迅
速であり、斜板１５の傾角は最小傾角側へ迅速に移行す
る。
【００６１】図１２の状態からソレノイド３３が励磁す
ると、圧力供給通路３１が遮断され、斜板１５が最小傾
角から最大傾角側へ移行する。この実施例においても斜
板１５が最小傾角位置から図１０の鎖線で示す中間傾角
位置まで移動する間はクランク室２ａから吸入室３ａに
到る放圧通路の通過断面積がＳ1 となる。従って、斜板
１５の傾角が緩慢に増大し、エンジンストール発生のお
それはない。
【００６２】図１３（ａ），（ｂ）の第３実施例では、
通路４５の入口４５ｃが接続通路２１ｄと常に接続して
おり、この接続部の通過断面積が斜板傾角の変化に応じ
て連続的に変化する。最大傾角における通過断面積は
（Ｓ1 ＋Ｓ2 ）であり、最小傾角における通過断面積は
Ｓ1 である。このような通過断面積の連続的変化によっ
ても斜板１５の傾角増大を緩慢にすることができる。
【００６３】図１４〜図１７の第４実施例では、連結筒
５７がスライド可能に回転軸９上に支持されている。連
結筒５７の一端と斜板１５との間にはサークリップ５８
が介在されており、連結筒５７の他端のフランジ部５７
ａが深溝玉軸受け部材２５の内輪２５ｂに係合されてい
る。連結筒５７上には伝達筒２８が支持されている。伝
達筒２８は斜板１５と内輪２５ｂとの両者に常に当接し
ている。従って、絞り体２１が連結筒５７及び伝達筒２
８を介して斜板１５に連結することになり、絞り体２１
は斜板１５の傾動に連動する。そのため、前記各実施例
における吸入通路開放ばね２４は不要になる。
【００６４】シリンダブロック１内の通路１４には第２
の分岐通路となる入口１４ａ及び第３の分岐通路となる
入口１４ｂが形成されている。図１４及び図１５に示す
ように斜板傾角が最大付近にある場合には絞り体２１上
の接続通路２１ｄが入口１４ａに接続する。図１６に示
すように斜板傾角が最小傾角付近にある場合には接続通
路２１ｄが入口１４ｂに接続する。クランク室２ａから
吸入室３ａに到る放圧通路の通過断面積は図１７のグラ
フの曲線Ｅ2 のように変化する。接続通路２１ｄが第２
の分岐通路となる入口１４ａ及び第３の分岐通路となる
入口１４ｂに接続しない中間傾角範囲では、放圧通路に
おける通過断面積は第１の分岐通路となる放圧通口２１
ｃの通過断面積Ｓ1 となる。従って、斜板１５が最小傾
角から最大傾角へ移行する間の負荷トルクの増大は緩慢
となり、エンジンストール発生のおそれはない。最小傾
角では前記放圧通路における通過断面積が最大傾角の場
合と同じである。従って、圧縮機内の循環油量が前記各
実施例よりも増え、最小傾角状態における圧縮機内の潤
滑は前記各実施例よりも良くなる。
【００６５】図１８及び図１９に示す第５実施例では、
絞り体２１Ｂには第１の分岐通路となる放圧通口２１
ｃ、第２の分岐通路となる接続通路２１ｄ及び第３の分
岐通路となる接続通路２１ｅが形成されている。図１８
に示すように斜板傾角が最大付近にある場合には接続通
路２１ｄが通路１４の入口１４ａに接続する。図１９に
示すように斜板傾角が最小傾角付近にある場合には接続
通路２１ｅが入口１４ａに接続する。従って、クランク
室２ａから吸入室３ａに到る放圧通路の通過断面積は図
１７のグラフの曲線Ｅ2 のように変化する。従って、斜
板１５が最小傾角から最大傾角へ移行する間の負荷トル
クの増大は緩慢となり、エンジンストール発生のおそれ
はない。又、最小傾角では前記放圧通路における通過断
面積が最大傾角の場合と同じであり、最小傾角状態にお
ける圧縮機内の潤滑は第４実施例と同様に良くなる。
【００６６】図２０及び図２１に示す第６実施例では、
回転軸９には球面状の斜板支持体２０がスライド可能に
支持されており、斜板支持体２０には斜板１５が回転軸
９の軸線方向へ傾動可能に支持されている。収容孔１３
内にスライド可能に収容された絞り体２１Ｃは回転軸９
上にスライド可能に支持されている。斜板支持体２０と
深溝玉軸受け部材２５との間には伝達筒２８が回転軸９
上をスライド可能に介在されている。伝達筒２８の一端
は斜板支持体２０の端面に当接可能であり、伝達筒２８
の他端は深溝玉軸受け部材２５の外輪２５ａに当接する
ことなく内輪２５ｂにのみ当接可能である。絞り体２１
Ｃ側へ移動する斜板支持体２０は伝達筒２８を深溝玉軸
受け部材２５の内輪２５ｂに押接する。伝達筒２８は斜
板支持体２０と内輪２５ｂとの間に挟みこまれるため、
伝達筒２８は回転軸９と共に回転することになる。伝達
筒２８は深溝玉軸受け部材２５に対して内輪２５ｂにの
み当接しているため、回転軸９、斜板支持体２０、伝達
筒２８及び内輪２５ｂは一体的に回転し、斜板支持体２
０、伝達筒２８及び内輪２５ｂの間で摺接は生じない。
【００６７】収容孔１３にはクランク室２ａに繋がる溝
１３ａが形成されている。絞り体２１Ｃには第１の分岐
通路となる放圧通口２１ｃ及び第２の分岐通路となる接
続通路２１ｆが形成されている。図２０に示すように斜
板傾角が最大付近にある場合には接続通路２１ｆが溝１
３ａに接続する。斜板傾角が図２０に鎖線で示す中間傾
角位置から図２１に示す最小傾角位置の範囲にある場合
には接続通路２１ｆが溝１３ａとの接続から外れる。従
って、クランク室２ａから吸入室３ａに到る放圧通路の
通過断面積は図７のグラフの曲線Ｅ1 のように変化す
る。従って、斜板１５が最小傾角から最大傾角へ移行す
る間の負荷トルクの増大は緩慢となり、エンジンストー
ル発生のおそれはない。
【００６８】又、本発明は、吐出室からクランク室へ冷
媒ガスを供給する通路（第２実施例の絞り通路５６に相
当）上に容量制御弁（第２実施例の容量制御弁４３に相
当）を介在してクランク室内の圧力制御を行なうクラッ
チレス圧縮機にも適用できる。
【００６９】さらに本発明は、特開平３−３７３７８号
公報に開示されるように電磁開閉弁によって外部冷媒回
路から吸入室への冷媒ガス流入を止める冷媒循環阻止手
段の構成の採用も可能である。
【００７０】なお、吸入圧領域としては吸入室３ａ以外
にも、絞り体２１，２１Ａ，２１Ｂ，２１Ｃによってク
ランク室２ａから区画された収容孔１３内、通口４ｃが
ある。
【００７１】吐出圧領域としては吐出室３ｂ以外にも、
排出口１ｂ内、排出口１ｂと凝縮器３６との間の外部冷
媒回路がある。
【００７２】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、斜板の最
大傾角と最小傾角との間の中間傾角範囲の一部では放圧
通路の通過断面積を前記絞り体で絞るように斜板の傾動
の少なくとも一部に前記絞り体を連動させ、斜板が最大
傾角状態にあるときの前記放圧通路の通過断面積よりも
斜板が中間傾角範囲にあるときの前記放圧通路の通過断
面積を小さくするようにしたので、斜板の傾角が最小傾
角から最大傾角へゆっくりと移行して圧縮機における負
荷トルクの増大が緩慢になり、エンジンストールを防止
し得るという優れた効果を奏する。
【００７３】請求項２に記載の発明では、外部冷媒回路
から前記吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導
入可能な開位置とに絞り体を切換え可能に配設し、絞り
体を斜板の傾動に連動させ、斜板が最小傾角のときには
絞り体が前記閉位置にあるようにして冷媒循環阻止手段
を構成したので、冷媒循環阻止時及び冷媒循環阻止解除
時の圧縮機におけるトルクの短時間の急激変動を防止し
得るという優れた効果を奏する。
【００７４】請求項３に記載の発明では、斜板が最大傾
角にあるときには絞り体が第２の分岐通路を開く位置に
配置され、斜板が中間傾角範囲にあるときには絞り体が
第２の分岐通路を閉じる位置に配置され、第１の分岐通
路は常に開いているようにしたので、外部冷媒回路から
吸入圧領域への冷媒ガス流入が阻止されている最小傾角
状態でも冷媒ガスと共に流動する潤滑油によって圧縮機
内を潤滑し得るという優れた効果を奏する。
【００７５】請求項４〜請求項７に記載の発明では、斜
板が中間傾角範囲から最小傾角へ移行すると放圧通路の
通過断面積が増大するようにしたので、外部冷媒回路か
ら吸入圧領域への冷媒ガス流入が阻止されている最小傾
角状態における圧縮機内の潤滑を向上し得るという優れ
た効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明を具体化した第１実施例の圧縮機全体
の側断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】 斜板傾角が最小状態にある圧縮機全体の側断
面図である。
【図５】 斜板傾角が最大状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図６】 斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図７】 放圧通路における通過断面積の変化を示すグ
ラフである。
【図８】 （ａ），（ｂ）は放圧通路の通過断面積を一
定にした場合、（ｃ）は放圧通路の通過断面積を変化さ
せた場合の吸入圧、吐出圧、クランク室内の圧力、エン
ジン回転数、電磁開閉弁３２の励消磁、ＩＳＣ４２のデ
ューティ比制御の変動を示すグラフである。
【図９】 第２実施例を示す圧縮機全体の側断面図であ
る。
【図１０】斜板傾角が最大状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図１１】斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図１２】斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図１３】第３実施例を示し、（ａ）は斜板傾角が最大
状態にある要部拡大断面図、（ｂ）は斜板傾角が最小状
態にある要部拡大断面図である。
【図１４】第４実施例を示す圧縮機全体の側断面図であ
る。
【図１５】斜板傾角が最大状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図１６】斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図１７】放圧通路における通過断面積の変化を示すグ
ラフである。
【図１８】第５実施例を示し、斜板傾角が最大状態にあ
る要部拡大断面図である。
【図１９】斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図で
ある。
【図２０】第６実施例を示し、斜板傾角が最大状態にあ
る要部拡大断面図である。
【図２１】斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図で
ある。
【符号の説明】
２ａ…クランク室、３ａ…吸入圧領域となる吸入室、１
４，３０…放圧通路を構成する通路、１４ａ…第２の分
岐通路となる入口、１４ｂ…第３の分岐通路となる入
口、１５…斜板、２１，２１Ａ，２１Ｂ，２１Ｃ…冷媒
循環阻止手段及び最小傾角規定手段を構成する絞り体、
２７…最小傾角規定手段を構成する位置決め面、２１ｃ
…第１の分岐通路となる放圧通口、２１ｄ…接続通路、
３１…圧力供給通路、３２…冷媒循環阻止手段を構成す
る電磁開閉弁、３５…外部冷媒回路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横野 智彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線
    運動可能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持体
    を止着し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、
    クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した
    差に応じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をク
    ランク室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧
    領域に放出してクランク室内の調圧を行なうクラッチレ
    ス片側ピストン式可変容量圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
    規定する最小傾角規定手段と、 最小容量状態では外部冷媒回路における冷媒循環を止め
    る冷媒循環阻止手段と、 クランク室の圧力を吸入圧領域に放出するための放圧通
    路上へ進退可能に配設された絞り体とを備え、 斜板の最大傾角と最小傾角との間の中間傾角範囲の一部
    では前記放圧通路の通過断面積を前記絞り体で絞るよう
    に前記斜板の傾動の少なくとも一部に前記絞り体を連動
    させ、斜板が最大傾角状態にあるときの前記放圧通路の
    通過断面積よりも斜板が前記中間傾角範囲にあるときの
    前記放圧通路の通過断面積を小さくするようにしたクラ
    ッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機。
  2. 【請求項２】外部冷媒回路から前記吸入圧領域へ冷媒ガ
    スを導入不能な閉位置と導入可能な開位置とに前記絞り
    体を切換可能に配設し、前記絞り体を前記斜板の傾動に
    連動させ、斜板が最小傾角のときには前記絞り体が前記
    閉位置にあるようにして前記冷媒循環阻止手段を構成し
    た請求項１に記載のクラッチレス片側ピストン式可変容
    量圧縮機。
  3. 【請求項３】前記放圧通路は第１の分岐通路と第２の分
    岐通路とに分岐しており、斜板が最大傾角にあるときに
    は絞り体が前記第２の分岐通路を開く位置に配置され、
    斜板が前記中間傾角範囲にあるときには絞り体が前記第
    ２の分岐通路を閉じる位置に配置され、前記第１の分岐
    通路は常に開いている請求項１及び請求項２のいずれか
    １項に記載のクラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮
    機。
  4. 【請求項４】斜板が最小傾角状態にあるときの前記放圧
    通路の通過断面積よりも斜板が前記中間傾角範囲にある
    ときの前記放圧通路の通過断面積を小さくするようにし
    た請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載のクラッ
    チレス片側ピストン式可変容量圧縮機。
  5. 【請求項５】前記放圧通路は第１の分岐通路と第２の分
    岐通路と第３の分岐通路とに分岐しており、斜板が最大
    傾角にあるときには絞り体が前記第２の分岐通路を開く
    と共に、第３の分岐通路を閉じる位置に配置され、斜板
    が前記中間傾角範囲にあるときには絞り体が前記第２の
    分岐通路及び第３の分岐通路を閉じる位置に配置され、
    斜板が最小傾角にあるときには絞り体が前記第２の分岐
    通路を閉じると共に、第３の分岐通路を開く位置に配置
    され、前記第１の分岐通路は常に開いている請求項４に
    記載のクラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機。
  6. 【請求項６】前記放圧通路の第１の分岐通路は絞り体を
    通過している請求項３及び請求項５のいずれかに記載の
    クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機 。
  7. 【請求項７】前記絞り体には接続通路が設けられてお
    り、斜板が最大傾角にあるときには接続通路と前記第２
    の分岐通路とが接続する位置に絞り体が配置され、斜板
    が前記中間傾角範囲にあるときには接続通路が第２の分
    岐通路及び第３の分岐通路に接続しない位置に絞り体が
    配置され、斜板が最小傾角にあるときには接続通路と第
    ３の分岐通路とが接続する位置に絞り体が配置される請
    求項５に記載のクラッチレス片側ピストン式可変容量圧
    縮機。
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