JPH07251206A - Vertical roll with caliber for rolling width of slab - Google Patents
Vertical roll with caliber for rolling width of slabInfo
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- JPH07251206A JPH07251206A JP6996794A JP6996794A JPH07251206A JP H07251206 A JPH07251206 A JP H07251206A JP 6996794 A JP6996794 A JP 6996794A JP 6996794 A JP6996794 A JP 6996794A JP H07251206 A JPH07251206 A JP H07251206A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、スラブ幅圧延用カリ
バー付き竪ロール、特に、粗圧延機によってスラブを圧
延する際に、スラブ厚が変化しても大幅圧下が良好に行
えるカリバー付き竪ロールに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vertical roll with a caliber for slab width rolling, and in particular, when a slab is rolled by a rough rolling machine, a vertical roll with a caliber which can perform a significant reduction even if the slab thickness changes. It is about.
【０００２】[0002]
【従来の技術】粗圧延機は、複数個の水平ロールおよび
竪ロールによって構成され、加熱されたスラブを、これ
らのロールによって所定板幅および板厚を有する中間製
品に圧延するものであるが、竪ロールによってスラブに
大幅圧下を施す場合に、スラブの幅方向端部の盛上が
り、即ち、ドッグボーンやスラブのねじれの問題が生じ
る。これらの問題を軽減するには、竪ロールの回転軸と
平行なカリバー底の幅がスラブ厚と等しい竪ロールの使
用が有効であることが知られている。2. Description of the Related Art A rough rolling mill is composed of a plurality of horizontal rolls and vertical rolls, and rolls a heated slab into an intermediate product having a predetermined plate width and plate thickness. When the slab is largely rolled down by the vertical roll, there arises a problem that the widthwise end of the slab is raised, that is, the dog bone and the slab are twisted. To alleviate these problems, it is known to be effective to use a vertical roll in which the width of the caliber bottom parallel to the rotation axis of the vertical roll is equal to the slab thickness.
【０００３】しかしながら、この場合、スラブの厚さが
変わると、その都度、スラブ厚に合ったカリバーが形成
された竪ロールと交換する必要があり、圧延能率の大幅
な低下を招く。一方、ロール交換をせずに板厚の異なる
多種類のスラブを幅圧延する場合、カリバー底幅を厚い
スラブに合わせると、薄いスラブに対しては、カリバー
なしの竪ロールによって幅圧延することと同じになり、
ドッグボーンの抑制効果がなくなる。一方、カリバー底
幅を薄いスラブに合わせると、厚いスラブに対しては、
スラブの噛込みが不安定になり、幅圧延時のセンタリン
グを行うことが困難となる。However, in this case, when the thickness of the slab changes, it is necessary to replace it with a vertical roll having a caliber corresponding to the thickness of the slab, resulting in a significant reduction in rolling efficiency. On the other hand, when width-rolling various types of slabs with different plate thicknesses without changing rolls, if the caliber bottom width is adjusted to a thick slab, thin slabs can be width-rolled using vertical rolls without calibers. Become the same,
The effect of suppressing the dogbone is lost. On the other hand, if the caliber bottom width is adjusted to a thin slab, for a thick slab,
The biting of the slab becomes unstable and it becomes difficult to perform centering during width rolling.
【０００４】そこで、実公昭６３−５０００３号公開公
報には、カリバー底幅を任意に設定することができる可
変カリバー竪ロールが開示されている。図１８に示すよ
うに、この竪ロール１は、上ロール２と下ロール３とか
らなり、下ロール３を上ロール２に対して上下動可能と
して、カリバー底幅をスラブ４の厚さに合わせて自在に
変えられるようにしたものである。以下、このカリバー
付き竪ロールを従来技術という。Therefore, Japanese Utility Model Publication No. 63-50003 discloses a variable caliber vertical roll in which the caliber bottom width can be arbitrarily set. As shown in FIG. 18, the vertical roll 1 is composed of an upper roll 2 and a lower roll 3, and the lower roll 3 can be moved up and down with respect to the upper roll 2 to adjust the caliber bottom width to the thickness of the slab 4. It can be changed freely. Hereinafter, this vertical roll with a caliber is referred to as a conventional technique.
【０００５】なお、厚板圧延において、Ｖ字形状カリバ
ー付き竪ロールによって厚鋼板を面取り圧延することが
行われているが、この際、ドッグボーン高さを低く抑え
ることができ、且つ、種々の厚さの鋼板を面取り圧延で
きる竪ロールが、実公平３−５７２８３号公開公報に開
示されている。図１９に示すように、この竪ロール５
は、面取り圧延用のＶ字形状カリバーが形成され、この
Ｖ字形状カリバーの端部にドッグボーン抑制用カリバー
が形成されたものである。Ｖ字形状カリバーのカリバー
角度（θ0 ）は、ほぼ６０°であり、そして、ドッグボ
ーン抑制用カリバーのカリバー角度（θ1 ）は、１２〜
３０°である。しかしながら、この竪ロールは、あくま
でＶ字形状カリバー付き面取り用竪ロールであって、こ
の発明の多段カリバー付き竪ロールとは異なり、板幅の
異なる多種類のスラブの幅圧延は行えないものである。In the thick plate rolling, a thick steel plate is chamfered and rolled by a vertical roll with a V-shaped caliber. At this time, the height of the dog bone can be suppressed to a low level and various types can be obtained. A vertical roll capable of chamfering a thick steel plate is disclosed in Japanese Utility Model Publication No. 3-57283. As shown in FIG. 19, this vertical roll 5
Is a V-shaped caliber for chamfering and rolling, and a dogbone suppressing caliber is formed at the end of the V-shaped caliber. The caliber angle (θ 0 ) of the V-shaped caliber is approximately 60 °, and the caliber angle (θ 1 ) of the dogbone suppressing caliber is 12 to 12.
It is 30 °. However, this vertical roll is just a V-shaped caliber-equipped chamfering vertical roll, and unlike the multi-stage caliber-equipped vertical roll of the present invention, it is not possible to perform width rolling of various types of slabs having different strip widths. .
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】上述した従来技術は、
次のような問題を有していた。即ち、下ロール３が上ロ
ール２に対して可動する関係上、上ロール２と下ロール
３との可動部分に微小な隙間が形成される。そして、こ
の隙間が竪ロールの長期の使用による摩耗によって広が
ると、この部分にスラブが噛込みんで、製品にキズが発
生する。しかも、竪ロールには、過大な圧延荷重がかか
るため、カリバー調整機構を、この過大な圧延荷重に耐
え得る強度を有するものにする必要があり、設備が非常
に大がかりになる。The above-mentioned conventional technique is
It had the following problems. That is, since the lower roll 3 is movable with respect to the upper roll 2, a minute gap is formed in the movable portion between the upper roll 2 and the lower roll 3. When this gap widens due to wear due to long-term use of the vertical roll, the slab is caught in this portion, and the product is scratched. Moreover, since an excessive rolling load is applied to the vertical rolls, it is necessary to make the caliber adjusting mechanism strong enough to withstand the excessive rolling load, and the equipment becomes very large.
【０００７】スラブ厚が多種類となる理由は、品質や歩
留り向上のため、および、技術的な進歩等により、従来
より厚いスラブが製造されるようになってきたことが挙
げられる。しかし、厚いスラブを大幅圧下するには、過
大な圧延荷重をスラブにかける必要がある。これによる
装置の大型化を防止するには、厚いスラブに対する幅殺
し効率の向上、即ち、幅圧延後の水平圧延による幅戻り
量の減少を図ることによって、必要となる幅圧下量を小
さく抑える必要があった。The reason why there are many types of slab thicknesses is that slabs thicker than before have been manufactured in order to improve quality and yield, and due to technological advances and the like. However, in order to significantly reduce a thick slab, it is necessary to apply an excessive rolling load to the slab. In order to prevent the equipment from becoming large due to this, it is necessary to reduce the necessary width reduction amount by improving the width killing efficiency for thick slabs, that is, reducing the width return amount by horizontal rolling after width rolling. was there.
【０００８】従って、この発明の目的は、特別な装置を
必要としないで、厚さの異なる多種類のスラブの幅圧延
を、１つのカリバー付き竪ロールによって行え、しか
も、厚いスラブを幅圧延する際の幅殺し効率を向上させ
ることによって、幅圧延荷重を小さく抑えることがで
き、かくして、設備の大型化を防止することができる、
スラブ幅圧延用カリバー付き竪ロールを提供することに
ある。Therefore, an object of the present invention is to perform width rolling of various kinds of slabs having different thicknesses by one vertical roll with a caliber without requiring a special device, and yet to perform width rolling of a thick slab. By improving the width-killing efficiency at the time, the width rolling load can be suppressed to a small value, and thus the equipment can be prevented from increasing in size.
It is to provide a vertical roll with a caliber for slab width rolling.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】この発明は、ロール回転
軸と平行なカリバー底と、ｎ段（但し、ｎ≧２）のテー
パー面とを有しており、前記テーパー面のテーパー角度
は、前記カリバー底から外側段のテーパー面に向かうほ
ど、小さく形成されていることに特徴を有するものであ
る。The present invention has a caliber bottom parallel to the roll rotation axis and n-step (where n ≧ 2) taper surface, and the taper angle of the taper surface is It is characterized in that it is formed so as to become smaller from the caliber bottom toward the tapered surface of the outer step.
【００１０】カリバー底から１段目のカリバーテーパー
角度（θ1 ）は、１０〜３０°の範囲内に、そして、ｎ
段（ｎ≧２）目のカリバーテーパー角度（θn ）は、θ
n ＝θn -1−（５〜１５°）（但し、θn ≧５°）の範
囲内に形成することが好ましい。The caliber taper angle (θ 1 ) of the first step from the caliber bottom is within the range of 10 to 30 °, and n
The caliber taper angle (θ n ) of the step (n ≧ 2) is θ
It is preferably formed within the range of n = θ n −1 − (5 to 15 °) (where θ n ≧ 5 °).
【００１１】[0011]
【作用】カリバーのテーパー面をｎ段に形成することに
より、特別な装置の使用や工程を経ることなく、１つの
竪ロールによって板厚の異なる複数枚のスラブの幅圧延
が行える。また、カリバー底から外側段のテーパー面に
向かうにつれてカリバーのテーパー角度が小さくなるた
め、厚物スラブほど幅殺し効率が良くなる。従って、厚
物スラブを幅圧延する際の圧延荷重を小さくすることが
できるので、装置を大型化する必要がなくなる。しか
も、カリバー底幅を、最も板厚が薄いスラブに合わせる
ことができるので、薄物スラブの幅圧延は、従来のカリ
バー付きロールによる圧延と同様に行え、更に、テーパ
ー角度の変更位置を、スラブ厚さに合わせることができ
るので、スラブのセンタリングが良好に行える。By forming the taper surface of the caliber in n stages, one vertical roll can perform width rolling of a plurality of slabs having different plate thicknesses without using a special device or process. Further, since the taper angle of the caliber decreases from the bottom of the caliber toward the tapered surface of the outer step, the thicker the slab, the better the width-killing efficiency. Therefore, it is possible to reduce the rolling load when the thick slab is width-rolled, and it is not necessary to upsize the apparatus. Moreover, because the caliber bottom width can be adjusted to the slab with the thinnest plate thickness, width rolling of thin slabs can be performed in the same way as rolling with conventional caliber rolls, and the taper angle change position can be changed to the slab thickness. Therefore, the slab can be centered well.
【００１２】[0012]
【実施例】次に、この発明の、スラブ幅圧延用カリバー
付き竪ロールの一実施態様を、図面を参照しながら説明
する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a vertical roll with a caliber for slab width rolling of the present invention will be described below with reference to the drawings.
【００１３】図１は、この発明の、スラブ幅圧延用カリ
バー付き竪ロールを示す部分正面図、図２から図４は、
この発明の竪ロールによる、異なる板幅を有するスラブ
の幅圧延態様を示す部分正面図である。FIG. 1 is a partial front view showing a vertical roll with a caliber for slab width rolling according to the present invention, and FIGS. 2 to 4 are
It is a partial front view which shows the width rolling aspect of the slab which has a different board width by the vertical roll of this invention.
【００１４】図１から図４に示すように、この発明の竪
ロール６は、ロール回転軸（ｌ）と平行なカリバー底
（Ｂ）と、３段のテーパー面（Ｓ1 ）、（Ｓ2 ）、（Ｓ
3 ）とを有しており、これらのテーパー面のテーパー角
度は、カリバー底（Ｂ）から外側段のテーパー面に向か
うほど、（θ1 ）、（θ2 ）、（θ3 ）の順で小さく形
成されている。As shown in FIGS. 1 to 4, the vertical roll 6 of the present invention has a caliber bottom (B) parallel to the roll rotation axis (l), three tapered surfaces (S 1 ) and (S 2 ). ), (S
3 ) and the taper angles of these tapered surfaces are (θ 1 ), (θ 2 ), and (θ 3 ) in this order from the caliber bottom (B) toward the tapered surface on the outer side. It is formed small.
【００１５】カリバー底（Ｂ）の幅、即ち、１段目のテ
ーパー面（Ｓ1 ）の底部間の距離は、最も薄いスラブの
板厚（ｔ1 ）と等しい。従って、１段目のカリバーのテ
ーパー角度（θ1 ）は、１０〜３０°の範囲内が好まし
い。テーパ角度（θ1 ）が１０°未満では、テーパー角
度が狭すぎてカリバーから材料の噛出し現象が生じ、一
方、３０°を超えるとテーパー角度が広すぎてドッグボ
ーンの抑制効果がなくなるからである。２段目のテーパ
ー面（Ｓ2 ）の底部間の距離は、中間の厚さのスラブの
板厚（ｔ2 ）と等しく、そして、３段目のテーパー面
（Ｓ3 ）の底部間の距離は、最も厚いスラブの板厚（ｔ
3 ）と等しい。このように、各テーパー面（Ｓ1 ）、
（Ｓ2 ）、（Ｓ3 ）の底部間の距離は、それぞれ、圧延
するスラブの厚さ（ｔ1 ）、（ｔ2 ）、（ｔ3 ）と一致
しているので、幅圧延の際の各スラブのセンタリングが
容易に行える。なお、カリバー底（Ｂ）のコーナー部に
アールを形成しても良く、更に、２段目以降のテーパー
面の変更部分に、センタリング効果を損なわない程度に
アールを形成しても良い。The width of the caliber bottom (B), that is, the distance between the bottoms of the first tapered surface (S 1 ) is equal to the thickness (t 1 ) of the thinnest slab. Therefore, the taper angle (θ 1 ) of the first stage caliber is preferably in the range of 10 to 30 °. If the taper angle (θ 1 ) is less than 10 °, the taper angle is too narrow and the material squeezes out from the caliber. On the other hand, if it exceeds 30 °, the taper angle is too wide and the dogbone suppressing effect is lost. is there. The distance between the bottoms of the second step tapered surface (S 2 ) is equal to the plate thickness (t 2 ) of the slab having the intermediate thickness, and the distance between the bottoms of the third step tapered surface (S 3 ). Is the thickness of the thickest slab (t
Equal to 3 ). In this way, each taper surface (S 1 ),
Since the distances between the bottoms of (S 2 ) and (S 3 ) correspond to the thicknesses (t 1 ), (t 2 ), and (t 3 ) of the slab to be rolled, respectively, in width rolling. Centering of each slab is easy. It should be noted that the corners of the caliber bottom (B) may be rounded, and further, the rounded portions at the second and subsequent stages where the tapered surface is changed may be rounded to the extent that the centering effect is not impaired.
【００１６】２段目以降のカリバーテーパー角度
（θn ）は、θn ＝θn -1−（５〜１５°）（但し、θ
n ≧５°、望ましくは１０°以上）の範囲内が好まし
い。テーパー角度（θn ）が小さすぎると、材料の噛出
し現象やロールの摩耗が生じるからである。なお、θn
の式において、括弧内を５〜１５°の範囲内に限定した
のは、５°未満では、センタリング効果が得られず、一
方、１５°を超えるとロールの偏摩耗の点で好ましくな
いからである。The caliber taper angle (θ n ) after the second step is θ n = θ n -1- (5 to 15 °) (where θ
The range of n ≧ 5 °, preferably 10 ° or more) is preferable. This is because if the taper angle (θ n ) is too small, the material may be caught and the roll may be worn. Note that θ n
In the formula, the parentheses are limited to the range of 5 to 15 ° because if it is less than 5 °, the centering effect cannot be obtained, while if it exceeds 15 °, it is not preferable in terms of uneven wear of the roll. is there.
【００１７】次に、この発明の、スラブ幅圧延用カリバ
ー付き竪ロールの実施例について説明する。Next, an embodiment of a vertical roll with a caliber for slab width rolling of the present invention will be described.
【００１８】図５に示すような、この発明の２段カリバ
ー付き竪ロールを使用して、板幅１０００ｍｍ、そし
て、板厚（ｔ1 ）が２２０ｍｍおよび板厚（ｔ2 ）が２
５０ｍｍの２種類のスラブの幅圧延を行った。この竪ロ
ールの形状は、以下の通りであった。ロールの直径：１
２５０ｍｍ、カリバー底部分のロールの直径：９５０ｍ
ｍ、カリバー底幅：２２０ｍｍ、１段目（板厚ｔ1 に対
応する部分）のテーパー角度（θ1 ）：２０°、２段目
（板厚ｔ2 に対応する部分）のテーパー角度（θ2 ）：
１０°、１段目のテーパー面（Ｓ1 ）の底部間の距離：
２２０ｍｍ、２段目のテーパー面（Ｓ2 ）の底部間の距
離：２５０ｍｍ。Using a vertical roll with a two-stage caliber according to the present invention as shown in FIG. 5, a plate width of 1000 mm, a plate thickness (t 1 ) of 220 mm and a plate thickness (t 2 ) of 2 are used.
Width rolling of two 50 mm slabs was performed. The shape of this vertical roll was as follows. Roll diameter: 1
250mm, diameter of roll at bottom of caliber: 950m
m, Caliber base width: 220 mm, 1 stage taper angle (theta 1) of the (portion corresponding to the thickness t 1): 20 °, the taper angle of the second stage (the portion corresponding to the thickness t 2) (theta 2 ):
10 ° Distance between bottoms of first step tapered surface (S 1 ):
220 mm, distance between the bottoms of the second tapered surface (S 2 ): 250 mm.
【００１９】比較のために、図６に示すような、従来の
カリバー付き竪ロールを使用して、同様に幅圧延を行っ
た。この従来竪ロールの形状は、以下の通りであった。
ロールの直径：１２５０ｍｍ、カリバー底部分のロール
の直径：９５０ｍｍ、カリバー底幅：２２０ｍｍ、テー
パー角度：２０°。For comparison, a conventional vertical roll with caliber as shown in FIG. 6 was used to carry out width rolling in the same manner. The shape of this conventional vertical roll was as follows.
Roll diameter: 1250 mm, caliber bottom roll diameter: 950 mm, caliber bottom width: 220 mm, taper angle: 20 °.
【００２０】幅圧延条件は、次の通りであった。即ち、
幅圧下量は、２８、５５、８３、１１０ｍｍの４通りと
し、その後、圧下率２５％で水平圧延を行った。The width rolling conditions were as follows. That is,
The width reduction amount was set to four types of 28, 55, 83, and 110 mm, and then horizontal rolling was performed at a reduction rate of 25%.
【００２１】図７から図１０は、ロール形状およびスラ
ブ厚さに対して、幅圧延後の幅方向のスラブ厚さの分布
を示すグラフである。図７は、板厚２２０ｍｍのスラブ
を、この発明の竪ロールによって幅圧延したときの幅方
向長さと板厚との関係を示すグラフ、図８は、板厚２２
０ｍｍのスラブを、上述した図６に示す従来竪ロールに
よって幅圧延したときの幅方向長さと板厚との関係を示
すグラフ、図９は、板厚２５０ｍｍのスラブを、この発
明の竪ロールによって幅圧延したときの幅方向長さと板
厚との関係を示すグラフ、図１０は、板厚２５０ｍｍの
スラブを、上記従来竪ロールによって幅圧延したときの
幅方向長さと板厚との関係を示すグラフである。7 to 10 are graphs showing the distribution of the slab thickness in the width direction after width rolling with respect to the roll shape and the slab thickness. FIG. 7 is a graph showing the relationship between the width direction length and the plate thickness when a slab having a plate thickness of 220 mm is width-rolled by the vertical rolls of the present invention, and FIG.
FIG. 9 is a graph showing the relationship between the width direction length and the plate thickness when the 0 mm slab is width-rolled by the conventional vertical roll shown in FIG. 6 described above, and FIG. 9 shows the slab having a plate thickness of 250 mm by the vertical roll of the present invention. FIG. 10 is a graph showing the relationship between the width direction length and the plate thickness when width-rolled, and FIG. 10 shows the relationship between the width direction length and the plate thickness when a slab having a plate thickness of 250 mm is width-rolled by the conventional vertical roll. It is a graph.
【００２２】図７と図８、および、図９と図１０から明
らかなように、この発明の竪ロールを使用してスラブを
幅圧延した場合には、ドッグボーンの高さが低く抑えら
れ、ドッグボーンのピーク位置も内側に入り込むことが
わかった。As is apparent from FIGS. 7 and 8 and FIGS. 9 and 10, when the slab is width-rolled using the vertical roll of the present invention, the height of the dog bone is suppressed to a low level, It was found that the peak position of the dog bone also goes inside.
【００２３】次に、上述した圧延条件によって幅圧延し
た場合の幅圧下量と幅殺し量との関係について調べた。
この結果を、図１１に示す。図１１において、○印は、
板厚２２０ｍｍのスラブを、従来の竪ロールによって幅
圧延した場合のデータ、○に×印は、板厚２５０ｍｍの
スラブを、従来の竪ロールによって幅圧延した場合のデ
ータ、□印は、板厚２２０ｍｍのスラブを、本発明の竪
ロールによって幅圧延した場合のデータ、□に×印は、
板厚２５０ｍｍのスラブを、本発明の竪ロールによって
幅圧延した場合のデータをそれぞれ示す。これらの記号
は、以下の各グラフにおいて同様である。Next, the relationship between the width reduction amount and the width killing amount in the case of width rolling under the above-mentioned rolling conditions was investigated.
The result is shown in FIG. In FIG. 11, a circle indicates that
Data when a slab having a plate thickness of 220 mm is width-rolled by a conventional vertical roll, × marks in ○ are data when a slab having a plate thickness of 250 mm is width-rolled by a conventional vertical roll, and □ marks are plate thickness. Data when a 220 mm slab is width-rolled by the vertical rolls of the present invention, and the × mark in □ is
The data when a slab having a plate thickness of 250 mm is width-rolled by the vertical roll of the present invention is shown. These symbols are the same in the following graphs.
【００２４】図１１から明らかなように、水平圧延を行
ったときの幅殺し効率は、この発明の竪ロールを使用し
た方が良くなることがわかった。As is apparent from FIG. 11, it was found that the width-killing efficiency in horizontal rolling was better when the vertical roll of the present invention was used.
【００２５】ここで、幅圧下量、幅殺し量および幅殺し
効率の定義は、以下の通りである。 幅圧下量＝スラブ幅−幅圧延後のスラブ幅、 幅殺し量＝幅圧下量−水平圧延による幅戻り量、 ＝スラブ幅−水平圧延後のスラブ幅、 幅殺し効率＝幅殺し量÷幅圧下量。Here, the definition of the width reduction amount, the width elimination amount, and the width elimination efficiency are as follows. Width reduction amount = slab width-slab width after width rolling, width reduction amount = width reduction amount-width return amount by horizontal rolling, = slab width-slab width after horizontal rolling, width elimination efficiency = width reduction amount ÷ width reduction amount.
【００２６】なお、従来の竪ロールによって２５０ｍｍ
厚のスラブを幅圧延した場合には、水平圧延後の板幅端
部から約１０ｍｍ内側にキズが発生したが、この発明の
竪ロールによる場合には、そのようなキズは発生しなか
った。250 mm with a conventional vertical roll
When a thick slab was width-rolled, scratches were generated on the inside by about 10 mm from the edge of the plate width after horizontal rolling, but in the case of the vertical roll of the present invention, such scratches were not generated.
【００２７】次に、上述した圧延条件によって幅圧延し
た場合の幅圧下量と幅圧延荷重との関係について調べ
た。この結果を、図１２に示す。図１２から明らかなよ
うに、スラブ厚が厚いと、幅圧延荷重が大きくなること
がわかった。Next, the relationship between the width reduction amount and the width rolling load in the case of width rolling under the above-mentioned rolling conditions was investigated. The results are shown in FIG. As is clear from FIG. 12, it was found that the width rolling load increases as the slab thickness increases.
【００２８】次に、幅殺し量と幅圧延荷重との関係につ
いて調べた。この結果を、図１３に示す。前述したよう
に、この発明の竪ロールは、特に厚物スラブに対する幅
殺し効率が良いために、薄物スラブと同等の幅殺し量を
得るために必要となる厚物スラブに対する幅圧下量は小
さく、そのため、同じ幅殺し量を得るためにかかる幅圧
延荷重も小さくなっている。即ち、１１０ｍｍの幅圧下
を行った２２０ｍｍ厚のスラブ（図１２中ａ）と２５０
ｍｍ厚のスラブ（図１２中ｂ）とでは、幅圧延荷重に約
１００ｔｏｎの差がある。しかし、（ａ）と同じ幅殺し
量の厚物スラブは、図１３中（ｃ）である。即ち、
（ａ）と同じ殺し量を得るために、必要な２５０ｍｍス
ラブに対する幅圧延荷重の上昇は、約３０ｔｏｎに抑え
られていることが分かった。Next, the relationship between the width-killing amount and the width-rolling load was examined. The result is shown in FIG. As described above, the vertical roll of the present invention has a particularly large width-canceling efficiency for thick slabs, and thus the width reduction amount for the thick slab required to obtain the same amount of width-canceling as the thin slab is small, Therefore, the width rolling load applied to obtain the same width-killing amount is also small. That is, a 220 mm thick slab (a in FIG. 12) that has been subjected to 110 mm width reduction and 250
There is a difference of about 100 tons in the width rolling load from the mm-thick slab (b in FIG. 12). However, the thick slab having the same width-killing amount as (a) is (c) in FIG. 13. That is,
It was found that the increase in the width rolling load for the 250 mm slab required to obtain the same killing amount as in (a) was suppressed to about 30 ton.
【００２９】次に、幅圧下量とドッグボーン高さの上下
左右のばらつきとの関係について調べた。この結果を図
１４に示す。幅圧延時のスラブのセンタリングが良好に
行われていない場合には、ドッグボーン高さが場所によ
りばらつくことになるが、図１４から明らかなように、
厚物スラブを圧延する場合、幅圧下量を大きくとると、
従来竪ロールでは、ばらつきが大きくなるのに対して、
この発明の竪ロールでは、圧下量に関係なく、ばらつき
が小さいことがわかった。即ち、２段目のカリバーのテ
ーパー角度（θ2 ）を（θ1 −１０°）の１０°とし、
このカリバーの底幅をスラブ厚さ（ｔ2 ）に合わせたこ
とによって、スラブのセンタリングが良好に行われたこ
とがわかった。Next, the relationship between the width reduction amount and the variation of the dogbone height in the vertical and horizontal directions was examined. The result is shown in FIG. If the centering of the slab during width rolling is not performed well, the dogbone height will vary depending on the location, but as is clear from FIG.
When rolling a thick slab, if the width reduction is large,
With conventional vertical rolls, the variation is large, whereas
It was found that the vertical roll of the present invention has a small variation regardless of the amount of reduction. That is, the taper angle (θ 2 ) of the second stage caliber is 10 ° of (θ 1 -10 °),
It was found that the centering of the slab was performed well by adjusting the bottom width of this caliber to the slab thickness (t 2 ).
【００３０】幅圧延後のスラブに水平圧延を行うと、図
１５に示すように、スラブのトップ部およびボトム部に
幅の狭い部分、即ち、幅落込み部が生じる。図１６に、
幅圧下量とトップ部幅落込み量との関係を示す。そし
て、図１７に、幅圧下量とボトム部幅落込み量との関
係を示す。図１６および図１７から明らかなように、こ
の発明の竪ロールの方が、特に厚物スラブの場合の幅落
込み量が小さく、歩留りの向上につながることがわか
る。When horizontal rolling is performed on the slab after the width rolling, as shown in FIG. 15, a narrow width portion, that is, a width reduction portion is formed at the top portion and the bottom portion of the slab. In Figure 16,
The relationship between the width reduction amount and the top width reduction amount is shown. FIG. 17 shows the relationship between the width reduction amount and the bottom width reduction amount. As is clear from FIGS. 16 and 17, it can be seen that the vertical roll of the present invention has a smaller width reduction amount, particularly in the case of a thick slab, which leads to an improvement in yield.
【００３１】なお、幅殺し効率およびボトム部幅落込み
量は、スラブ厚さにかかわらず、従来の竪ロールよりこ
の発明の竪ロールの方が優れている。即ち、ｍ種類（ｍ
≧１）のスラブ厚さに対してｎ段（ｎ＞ｍ）の竪ロール
を使用した場合、且つ、カリバー底幅が最も薄いスラブ
厚よりも狭い場合にも、上述した効果が得られることは
いうまでもない。Incidentally, the vertical roll of the present invention is superior to the conventional vertical roll in terms of the width-killing efficiency and the amount of bottom portion width reduction, regardless of the slab thickness. That is, m types (m
When n vertical rolls (n> m) are used for a slab thickness of ≧ 1) and when the caliber bottom width is narrower than the thinnest slab thickness, the above-described effect can be obtained. Needless to say.
【００３２】[0032]
【発明の効果】以上、説明したように、この発明によれ
ば、カリバーのテーパー面をｎ段に形成することによ
り、特別な装置の使用や工程を経ることなく、１つの竪
ロールによって板厚の異なる複数枚のスラブの幅圧延が
行える。また、カリバー底から外側段のテーパー面に向
かうにつれてカリバーのテーパー角度が小さくなるた
め、厚物スラブほど幅殺し効率が良くなる。従って、厚
物スラブを幅圧延する際の圧延荷重を小さくすることが
できるので、装置を大型化する必要がなくなる。しか
も、カリバー底幅を、最も板厚が薄いスラブに合わせる
ことができるので、薄物スラブの幅圧延は、従来のカリ
バー付きロールによる圧延と同様に行え、更に、テーパ
ー角度の変更位置を、スラブ厚さに合わせることができ
るので、スラブのセンタリングが良好に行えるといった
工業上有用な効果がもたらされる。As described above, according to the present invention, the taper surface of the caliber is formed in n steps so that the plate thickness can be obtained by one vertical roll without using a special device or a process. The width rolling of multiple slabs with different widths can be performed. Further, since the taper angle of the caliber decreases from the bottom of the caliber toward the tapered surface of the outer step, the thicker the slab, the better the width-killing efficiency. Therefore, it is possible to reduce the rolling load when the thick slab is width-rolled, and it is not necessary to upsize the apparatus. Moreover, because the caliber bottom width can be adjusted to the slab with the thinnest plate thickness, width rolling of thin slabs can be performed in the same way as rolling with conventional caliber rolls, and the taper angle change position can be changed to the slab thickness. Therefore, the slab can be properly centered, which is industrially useful.
【図１】この発明の、スラブ幅圧延用カリバー付き竪ロ
ールを示す部分正面図である。FIG. 1 is a partial front view showing a vertical roll with a caliber for slab width rolling according to the present invention.
【図２】この発明の竪ロールによって板厚（ｔ1 ）のス
ラブを幅圧延する場合の部分正面図である。FIG. 2 is a partial front view of a slab having a plate thickness (t 1 ) width-rolled by a vertical roll of the present invention.
【図３】この発明の竪ロールによって板厚（ｔ2 ）のス
ラブを幅圧延する場合の部分正面図である。FIG. 3 is a partial front view of a slab having a plate thickness (t 2 ) width-rolled by a vertical roll of the present invention.
【図４】この発明の竪ロールによって板厚（ｔ3 ）のス
ラブを幅圧延する場合の部分正面図である。FIG. 4 is a partial front view of a slab having a plate thickness (t 3 ) width-rolled by a vertical roll of the present invention.
【図５】この発明の実施例に使用する竪ロールの部分正
面図である。FIG. 5 is a partial front view of a vertical roll used in the embodiment of the present invention.
【図６】比較のために使用する竪ロールの部分正面図で
ある。FIG. 6 is a partial front view of a vertical roll used for comparison.
【図７】板厚２２０ｍｍのスラブを、この発明の竪ロー
ルによって幅圧延したときの幅方向長さと板厚との関係
を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing a relationship between a width direction length and a plate thickness when a slab having a plate thickness of 220 mm is width-rolled by a vertical roll of the present invention.
【図８】板厚２２０ｍｍのスラブを、従来竪ロールによ
って幅圧延したときの幅方向長さと板厚との関係を示す
グラフである。FIG. 8 is a graph showing a relation between a width direction length and a plate thickness when a slab having a plate thickness of 220 mm is width-rolled by a conventional vertical roll.
【図９】板厚２５０ｍｍのスラブを、この発明の竪ロー
ルによって幅圧延したときの幅方向長さと板厚との関係
を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing a relationship between a width direction length and a plate thickness when a slab having a plate thickness of 250 mm is width-rolled by a vertical roll of the present invention.
【図１０】板厚２５０ｍｍのスラブを、従来竪ロールに
よって幅圧延したときの幅方向長さと板厚との関係を示
すグラフである。FIG. 10 is a graph showing a relationship between a width direction length and a plate thickness when a slab having a plate thickness of 250 mm is width-rolled by a conventional vertical roll.
【図１１】幅圧下量と幅殺し量との関係を示すグラフで
ある。FIG. 11 is a graph showing the relationship between the width reduction amount and the width cancellation amount.
【図１２】幅圧下量と幅圧延荷重との関係を示すグラフ
である。FIG. 12 is a graph showing a relationship between a width reduction amount and a width rolling load.
【図１３】幅殺し量と幅圧延荷重との関係を示すグラフ
である。FIG. 13 is a graph showing the relationship between width-killing amount and width-rolling load.
【図１４】幅圧下量とドッグボーン高さのばらつきとの
関係を示すグラフである。FIG. 14 is a graph showing the relationship between the width reduction amount and the variation in dogbone height.
【図１５】トップ部およびボトム部幅落込み量の説明図
である。FIG. 15 is an explanatory diagram of the width reduction amount of the top portion and the bottom portion.
【図１６】幅圧下量とトップ部幅落込み量との関係を示
すグラフである。FIG. 16 is a graph showing the relationship between the width reduction amount and the top portion width reduction amount.
【図１７】幅圧下量とボトム部幅落込み量との関係を示
すグラフである。FIG. 17 is a graph showing the relationship between the width reduction amount and the bottom width reduction amount.
【図１８】従来技術を示す部分断面図である。FIG. 18 is a partial cross-sectional view showing a conventional technique.
【図１９】従来の面取り用竪ロールを示す部分正面図で
ある。FIG. 19 is a partial front view showing a conventional chamfering vertical roll.
１：従来技術の竪ロール、 ２：上ロール、 ３：下ロール、 ４：スラブ、 ５：従来のＶ字形状カリバー付き竪ロール、 ６：この発明の竪ロール。 1: Vertical roll of prior art, 2: Upper roll, 3: Lower roll, 4: Slab, 5: Vertical roll with conventional V-shaped caliber, 6: Vertical roll of this invention.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 升田 貞和 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Sadakazu Masuda 1-2-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nihon Kokan Co., Ltd.
Claims (1)
段（但し、ｎ≧２）のテーパー面とを有しており、前記
テーパー面のテーパー角度は、前記カリバー底から外側
段のテーパー面に向かうほど、小さく形成されているこ
とを特徴とする、スラブ幅圧延用カリバー付き竪ロー
ル。1. A caliber bottom parallel to a roll rotation axis, and n.
And a taper surface of a step (where n ≧ 2), and the taper angle of the taper surface is formed to be smaller from the caliber bottom toward the taper surface of the outer step. Vertical roll with caliber for slab width rolling.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6996794A JP2940393B2 (en) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | Vertical roll with caliber for slab width rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6996794A JP2940393B2 (en) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | Vertical roll with caliber for slab width rolling |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07251206A true JPH07251206A (en) | 1995-10-03 |
| JP2940393B2 JP2940393B2 (en) | 1999-08-25 |
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| JP6996794A Expired - Fee Related JP2940393B2 (en) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | Vertical roll with caliber for slab width rolling |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2940393B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102716904A (en) * | 2012-06-09 | 2012-10-10 | 中色科技股份有限公司 | Method for reducing lateral bending degree of hot-rolled copper strip |
| JP2013163220A (en) * | 2012-01-10 | 2013-08-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Method for rolling slab width and width rolling roll with caliber |
-
1994
- 1994-03-14 JP JP6996794A patent/JP2940393B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2013163220A (en) * | 2012-01-10 | 2013-08-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Method for rolling slab width and width rolling roll with caliber |
| CN102716904A (en) * | 2012-06-09 | 2012-10-10 | 中色科技股份有限公司 | Method for reducing lateral bending degree of hot-rolled copper strip |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2940393B2 (en) | 1999-08-25 |
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