JPH07223271A - Bent pipe and method and apparatus for producing the same - Google Patents

Bent pipe and method and apparatus for producing the same

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JPH07223271A
JPH07223271A JP6079812A JP7981294A JPH07223271A JP H07223271 A JPH07223271 A JP H07223271A JP 6079812 A JP6079812 A JP 6079812A JP 7981294 A JP7981294 A JP 7981294A JP H07223271 A JPH07223271 A JP H07223271A
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JP
Japan
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layer
mold
reinforcing fiber
preform
reinforcing
Prior art date
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Pending
Application number
JP6079812A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Shunei Sekido
俊英 関戸
Ryoichi Matsuura
良一 松浦
Tetsuyuki Kyono
哲幸 京野
Kazuhiko Nishimura
一彦 西村
Kosuke Yoshimura
康輔 吉村
Shinya Isoi
伸也 礒井
Haruo Ohara
春夫 尾原
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toray Industries Inc
Original Assignee
Toray Industries Inc
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Publication date
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Priority to CN94192738A priority patent/CN1074714C/en
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Priority to DE69424047T priority patent/DE69424047T2/en
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Abstract

PURPOSE:To produce an FRP bent pipe or racket having excellent characteristics and stable quality without producing a void, a pinhole and a resin flow defective part on the surface thereof. CONSTITUTION:A fiber reinforced plastic bent pipe or racket to be produced has an inner reinforcing fiber layer 4 and an outer nonwoven fabric layer 5 composed of a reinforcing layer with a monofilament diameter of 20mum or less and a basis wt. of 100-g/m<2> or less.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、繊維強化プラスチック
（以下、ＦＲＰと言うこともある。）製曲がり管とその
製造方法および装置に関し、とくにＦＲＰ製ラケットに
適用して最適な構造、製造方法および装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a bent pipe made of fiber reinforced plastic (hereinafter also referred to as FRP), a manufacturing method and an apparatus therefor, and particularly an optimum structure and manufacturing method applied to a FRP racket. And equipment.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来のＦＲＰ製曲がり管、たとえばＦＲ
Ｐ製ラケットや自転車のフレームと、その製造工程に
は、以下に述べるような種々の問題がある。従来のラケ
ットフレームの成形方法は、たとえば、強化繊維である
炭素繊維やガラス繊維の織物や一方向に引き揃えたシー
ト、あるいはその一方向性シートを斜めに又は互いに交
差させて重ねた積層シートに、エポキシ樹脂や不飽和ポ
リエステル樹脂等を含浸したプリプレグのシートを作製
し、該プリプレグシートを所定の幅に各々裁断した後、
特開平５−９６０３０号公報に記載されているように、
裁断後の狭幅のプリプレグシートが１層づつ、樹脂又は
ゴム製のチューブ（フイルム）が被覆された芯材の周り
に巻きつけられて積層される。このようにして１層づつ
巻きつけ積層されたプリフォームが金型内に装着され、
金型を加熱しながら、芯材が抜き取られたチューブ内に
加圧媒体（たとえば圧空）を注入して加圧成形される
（一般に「内圧成形法」と呼ばれている。）。Conventional FRP bent pipes, for example FR
There are various problems as described below in the P racket and the frame of the bicycle and the manufacturing process thereof. A conventional racket frame forming method is, for example, a woven fabric of carbon fibers or glass fibers which are reinforcing fibers, a sheet aligned in one direction, or a laminated sheet obtained by stacking the unidirectional sheets obliquely or crossing each other. After making a prepreg sheet impregnated with an epoxy resin or an unsaturated polyester resin, and cutting the prepreg sheet into a predetermined width,
As described in JP-A-5-96030,
The cut narrow prepreg sheets are laminated one by one around a core material covered with a resin or rubber tube (film). In this way, the preforms, which are wound and laminated one by one, are mounted in the mold,
While heating the mold, a pressure medium (for example, compressed air) is injected into the tube from which the core material has been extracted to perform pressure molding (generally called "internal pressure molding method").

【０００３】このような内圧成形法においては、上記プ
リフォームは、金型への装着が容易なように、金型のキ
ャビティ（キャビティ）の外径よりも小さな外径に設定
される。従って、加熱成形時のチューブ内への加圧媒体
の圧力によってプリフォームはキャビティの外径まで拡
張されることになる。In such an internal pressure molding method, the preform is set to have an outer diameter smaller than the outer diameter of the cavity of the die so that the preform can be easily attached to the die. Therefore, the preform is expanded to the outer diameter of the cavity by the pressure of the pressurizing medium in the tube during the thermoforming.

【０００４】しかし上記のような従来の方法では、図６
０、図６１に示すように、樹脂やゴム製のチューブ２０
１が被覆された芯材２０２の外周に、プリプレグ２０３
を１層づつ捲回、積層していくため、各層毎に重ね合わ
せ部分（オーバラップ部分）が発生する。最終的には金
型内での加熱、加圧成形時に各層総てが周方向拡張する
ために移動する必要があるが、重ね合わせ部分が多いた
めに完全に拡張のための移動が達成されないところが発
生し、外層が金型に到達しなかったり、到達しても本来
の加圧力を受けきれないことが原因で、ラケットフレー
ム成形品の外表面にボイドや樹脂流れ不良などの成形不
良が発生することが多い。そのため、成形品の表面品位
や強度のばらつきが大きいという問題があった。However, in the conventional method as described above, FIG.
0, as shown in FIG. 61, a tube 20 made of resin or rubber.
Prepreg 203 is provided on the outer periphery of the core material 202 coated with 1.
Since each of the layers is wound and laminated, an overlapping portion (overlap portion) occurs in each layer. Eventually, all layers must move to expand in the circumferential direction at the time of heating and pressure molding in the mold, but there are many overlapping parts, so movement for expansion cannot be achieved completely. Occurs, and the outer layer does not reach the mold, or even if it reaches the mold, it cannot receive the original pressure, and molding defects such as voids and resin flow defects occur on the outer surface of the racket frame molded product. Often. Therefore, there is a problem that the surface quality and strength of the molded product vary greatly.

【０００５】またプリフォームの作製に当り、プリプレ
グ２０３を１層づつ芯材２０２に巻きつけていくため、
作業効率が非常に悪いという問題もあった。Further, in manufacturing the preform, since the prepreg 203 is wound around the core material 202 one layer at a time,
There was also a problem that work efficiency was very poor.

【０００６】また、上記のような方法では、金型内にお
いては、たとえば図６２に示すような成形が行われる。
図において、２０４は芯材２０２が抜き取られた樹脂製
（たとえばナイロン製）チューブ、２０５は強化繊維と
マトリクス樹脂からなる繊維強化層（プリプレグ）、２
０６、２０７は金型、２０８は金型合わせ面、２０９は
ラケットフレームのガット張設面を形成し、型抜きの際
脱型可能なように退避する中子である。Further, according to the method as described above, molding as shown in, for example, FIG. 62 is performed in the mold.
In the figure, 204 is a resin tube (for example, nylon) from which the core material 202 is removed, 205 is a fiber reinforced layer (prepreg) composed of reinforcing fibers and matrix resin, and 2
Reference numerals 06 and 207 are molds, 208 is a mold mating surface, and 209 is a core that forms a gut tension surface of the racket frame and that is retracted so that it can be removed from the mold when the mold is removed.

【０００７】ラケットフレームは、多数の細かい曲面に
よって構成されており、かつ平板と異なり密閉された金
型内で成形されるため、金型合わせ面２０８から最も遠
く、かつ曲率の小さい部位に図６３に示すようにボイド
及びピンホール２１０が生じ易いという特性を有してお
り、これらにパテ埋め処理を施さなければならないこと
が、生産性を低くする原因となっていた。Since the racket frame is composed of a large number of fine curved surfaces and is molded in a closed mold unlike a flat plate, it is located farthest from the mold mating surface 208 and has a small curvature. The voids and the pinholes 210 are likely to be formed as shown in (3), and the fact that they have to be putty-filled has been a cause of lowering the productivity.

【０００８】しかも、従来の強化繊維とマトリクス樹脂
からなるプリプレグに内圧を付与し加熱硬化して成形す
る方法では、プリプレグを構成する強化繊維が、内圧を
付与した時に金型内壁に密着するためにマトリクス樹脂
の流動性を低下させ、脱気性を損なう原因となってい
た。樹脂の流動性が低下し脱気性が損なわれると、上述
のようなボイド、ピンホール２１０が発生し易く、また
表面の品位も劣るようになる。Moreover, in the conventional method of applying internal pressure to a prepreg consisting of reinforcing fibers and a matrix resin and curing by heating, the reinforcing fibers constituting the prepreg adhere to the inner wall of the mold when the internal pressure is applied. This has been a cause of reducing the fluidity of the matrix resin and impairing the deaeration property. When the fluidity of the resin is lowered and the degassing property is impaired, the voids and pinholes 210 described above are likely to occur, and the surface quality is deteriorated.

【０００９】また、従来の内圧成形法では、後述のよう
な理由もあって、比較的低圧（例えば、圧空で１２ｋｇ
／ｃｍ2 以下）が負荷されている。このため、樹脂を含
浸した強化繊維層のキャビティを形成する壁面への密着
不良が生じたり、金型内の空気が完全に抜けきれず、ボ
イドが発生したり、ある部位に樹脂量が不足する欠量が
生じたりするという問題もある。Further, in the conventional internal pressure molding method, there is a reason as described below, and therefore, the pressure is relatively low (for example, 12 kg in compressed air).
/ Cm 2 or less). Therefore, poor adhesion of the resin-impregnated reinforced fiber layer to the wall forming the cavity occurs, the air in the mold cannot be completely exhausted, and voids occur, or the amount of resin is insufficient at a certain site. There is also the problem of running out of volume.

【００１０】さらに、ラケットフレーム等の曲がり管の
プリフォームに関しては、その成形方法が、上述の如
く、強化繊維の配向方向が異なるプリプレグシートを所
定の積層順に、樹脂またゴム製のチューブを被せた芯材
に手作業で１層づつ捲回する方法や、プリプレグシート
をテーブル上に積層順に並べて、樹脂またはゴム製チュ
ーブを被せた芯材を加圧加熱しながら回転させて、プリ
プレグシートを海苔巻状に捲回する方法等が一般に知ら
れている。Further, as to the preform of the bent pipe such as the racket frame, the forming method is as described above, in which the prepreg sheets in which the orientation directions of the reinforcing fibers are different are covered with the resin or rubber tube in the predetermined stacking order. A method in which the core material is manually wound one layer at a time, or prepreg sheets are arranged in a stacking order on a table and the core material covered with a resin or rubber tube is rotated while being pressurized and heated to form a seaweed roll. A method of winding the wire around the wire is generally known.

【００１１】ところがこのようなプリフォーム成形方法
では、作業効率が悪く、作業に時間がかかり、品質も安
定しないし、自動化が難しい。ラケット製造工程にこの
ような工程が存在すると、成形されたラケットの品質が
安定しないし、製造コスト高騰の原因ともなる。However, in such a preform molding method, the work efficiency is poor, the work takes time, the quality is not stable, and automation is difficult. If such a process is present in the racket manufacturing process, the quality of the molded racket is not stable, and the manufacturing cost rises.

【００１２】内圧成形法においては、前述の如く通常比
較的低い圧力が適用されているが、筒状フイルムの周囲
に樹脂を含浸した繊維強化シートを設けた成形基材を内
部から加圧する加圧媒体の圧力が小さいと、その表面、
特にラケットフレームのようにフレームの断面形状が軸
方向に変化するような箇所においては、通常、ＦＲＰ成
形基材の金型内壁面への密着不足に起因する凹凸や残留
気泡が成形品の表面に発生し、外観品質が悪くなるとい
う問題が発生しやすい。ここで加圧媒体とは、樹脂が熱
硬化するまでの時間、繊維強化シートを金型に圧接させ
るために繊維強化シートの内側に充填される圧力伝達媒
体をいうが、具体的なものとしては、例えば特開昭５６
−１６６８６２号公報においては、６ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ
以上の窒素ガスが、特開昭５３−９６４３号公報におい
ては、約３０バール（３０．６ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ）の圧
力を有する圧空が例示されている如く、取扱いの容易
さ、汎用性から通常、気体が使用されている。In the internal pressure molding method, a relatively low pressure is usually applied as described above, but a pressure is applied from the inside of a molding base material provided with a resin-impregnated fiber reinforced sheet around a tubular film. When the medium pressure is small, its surface,
In particular, in a portion where the cross-sectional shape of the frame changes in the axial direction such as a racket frame, irregularities and residual bubbles due to insufficient adhesion of the FRP molding base material to the inner wall surface of the mold are usually present on the surface of the molded product. However, the problem that the appearance quality deteriorates tends to occur. Here, the pressurizing medium refers to a pressure transmitting medium filled in the inside of the fiber reinforced sheet in order to press the fiber reinforced sheet into a mold until the resin is thermoset. , For example, JP-A-56
In Japanese Patent No. 166862, 6 kg / cm 2 · G
The above-mentioned nitrogen gas is disclosed in JP-A-53-9643 as an example of compressed air having a pressure of about 30 bar (30.6 kg / cm 2 · G). Gas is usually used.

【００１３】しかし、加圧媒体に気体を利用する方法
は、筒状フイルムと外部加圧装置との接続方法が容易で
あり、万一接続不良から気体が漏れた場合でも成形品を
汚す等の悪影響が少ない利点があるものの、気体は圧縮
性流体であるため３０ｋｇ／ｃｍ2 を超えると取扱いに
危険が伴う上、製造設備費が高騰するという高圧成形に
起因する重大な欠点があった。従って、加圧媒体を高圧
化することにより表面欠陥の発生を抑えるという要請に
応えることが出来ないため、その対策として低圧媒体を
使用した場合には、今度は低圧に基づく表面欠陥がどう
しても発生し、この表面欠陥を後加工で修正するための
費用がコストアップにつながっていた。However, in the method of utilizing gas as the pressurizing medium, the method of connecting the tubular film and the external pressurizing device is easy, and even if the gas leaks due to poor connection, the molded product is contaminated. Although it has the advantage of having little adverse effect, since gas is a compressive fluid, handling above 30 kg / cm 2 poses a serious drawback due to high-pressure molding, in addition to the risk of handling and increased production equipment costs. Therefore, it is not possible to meet the demand to suppress the generation of surface defects by increasing the pressure of the pressurized medium.Therefore, when a low pressure medium is used as a countermeasure, this time, surface defects due to low pressure inevitably occur. , The cost for correcting this surface defect in the post processing has led to cost increase.

【００１４】そこで、圧縮性流体を使用する方法に対
し、水あるいは油等の非圧縮性流体を使用することが考
えられるが、定形性を有しない液体を漏れること無く封
じ込めることが困難であり、このような具体的手段を開
示した発明は見当たらない。また、たとえ加圧媒体に非
圧縮性流体を用いる手段が実現できたとしても、液体の
漏れが発生した場合には生産性に影響を及ぼす等の問題
を生ずる。このようなことから前記公知例の特開昭５６
−１６６８６２号公報においても、筒状フイルムへの加
圧媒体の導入管であるゴム管と外部加圧装置との具体的
な接続方法が開示されていない。通常、外部加圧装置と
可撓性チューブとを接続する継手は、耐圧と漏れ防止の
ため、継手部分にいわゆるかしめ加工を採用するのであ
るが、本発明方法においては、後述するように比較的高
圧の非圧縮性流体を可撓性チューブ内に充填すること、
また、成形温度が通常１２０℃〜１５０℃であることか
ら耐熱性を有するゴム弾性体をかしめ加工する必要があ
る。しかし、かかる場合には、温度上昇時のゴムの伸び
によりかしめ力の減少が生じ、これがために非圧縮性流
体の漏れが発生し、これに対処するためかしめ力を増加
した場合には薄肉チューブの破れが問題となる。Therefore, it is conceivable to use a non-compressible fluid such as water or oil as opposed to the method of using a compressible fluid, but it is difficult to contain a liquid having no fixed shape without leaking, The invention disclosing such specific means is not found. Further, even if a means of using an incompressible fluid as the pressurizing medium can be realized, if the liquid leaks, there is a problem that productivity is affected. From the above, the Japanese Patent Laid-Open Publication No. 56-56
Japanese Patent No. 166862 also does not disclose a specific method for connecting a rubber tube, which is a tube for introducing a pressurizing medium to a tubular film, and an external pressurizing device. Normally, the joint connecting the external pressurizing device and the flexible tube employs so-called caulking for the joint portion for pressure resistance and leakage prevention. Filling a high pressure, incompressible fluid into a flexible tube,
Moreover, since the molding temperature is usually 120 ° C. to 150 ° C., it is necessary to caulk the heat-resistant rubber elastic body. However, in such a case, the expansion of the rubber when the temperature rises causes a decrease in the caulking force, which causes leakage of the incompressible fluid. Breakage becomes a problem.

【００１５】また、内圧成形法では、繊維強化シート層
の金型への良好な密着性が要求されることから、強化繊
維層として型に沿い易い性質（良質なフィット性）をも
つことが好ましい。このような要望に沿う技術として、
強化繊維層を多重編組から構成し、それに樹脂を含浸さ
せて内圧成形する技術が知られている。この多重編組の
プリプレグの製法として特公平５−８０３２９号公報が
知られている。Further, in the internal pressure molding method, good adhesion of the fiber reinforced sheet layer to the mold is required. Therefore, it is preferable that the reinforced fiber layer has a property of easily conforming to the mold (good fit property). . As a technology that meets these needs,
There is known a technique in which a reinforcing fiber layer is composed of multiple braids, and a resin is impregnated into the reinforcing fiber layers to perform internal pressure molding. Japanese Patent Publication No. 5-80329 is known as a method for producing the prepreg of the multiple braid.

【００１６】多重編組のプリプレグに関する従来技術に
おいては、無溶媒系樹脂を用いているため概して高粘度
で完全含浸しにくく、特に多重層になるにしたがい含浸
しにくくなるという問題がある。また、樹脂含浸を容易
にするため低粘度の樹脂を選択する必要があり、樹脂選
択の自由度が少なく、比較的高粘度の樹脂を用いる場合
には、それを完全含浸するため生産速度の低下で対応す
る必要がある。また、編組材料は編組組織であるため一
方向配向プリプレグに比較し概して表面不平滑であり、
成形品の表面にボイド、ピンホールなどの欠陥が発生し
易いという問題もある。また、編組プリプレグを巻取る
ためには離型紙によるセパレートが必要になる。さら
に、編組は編組時張力に応じ伸ばされた状態で組まれる
が、組織がルーズであるため伸縮性があり張力を解除す
ると伸びが回復して太くなり、編組幅、長さが安定しな
いという問題もある。In the prior art relating to a multi-braided prepreg, since a solvent-free resin is used, there is a problem that it is generally highly viscous and difficult to be completely impregnated, and in particular, it becomes difficult to impregnate as it becomes a multi-layer. In addition, it is necessary to select a low-viscosity resin to facilitate resin impregnation, and there is little freedom in resin selection, and when a resin with a relatively high viscosity is used, it is completely impregnated and the production rate decreases. Need to deal with. Moreover, since the braided material has a braided structure, the surface is generally non-smooth as compared with the unidirectionally oriented prepreg,
There is also a problem that defects such as voids and pinholes are likely to occur on the surface of the molded product. Further, in order to wind the braided prepreg, it is necessary to separate the release paper. Furthermore, the braid is assembled in a stretched state according to the tension when braiding, but since the structure is loose, it has elasticity and when the tension is released the stretch recovers and becomes thicker, and the braid width and length are not stable. There is also.

【００１７】上述の特公平５−８０３２９号公報では、
編組の伸縮性に関する問題を解決するために三軸構造の
編組で行うとしているが、三軸構造の編組は軸方向の伸
縮性は解決できるものの、反面幅方向の伸縮性も低下し
てしまうので、編組の特徴の一つである成形形状へのフ
ィット性が大きく損なわれてしまう。In the above Japanese Patent Publication No. 5-80329,
In order to solve the problem of stretchability of the braid, it is said that it will be done with a triaxial structure braid, but although the triaxial structure braid can solve the stretchability in the axial direction, it also reduces the stretchability in the width direction. However, the fitting property to the molding shape, which is one of the characteristics of the braid, is greatly impaired.

【００１８】ＦＲＰ製曲がり管、たとえばテニスラケッ
トフレームを製造する方法として、米国特許第３，７５
５，０３７号や特開平３−１７６０８３号公報の明細書
に記載されているような、いわゆるResin Transfefer M
oldingと呼ばれる方法が知られている。米国特許第３，
７５５，０３７号の方法は、鋼線材を集束してなるマン
ドレルに可撓性チューブを被せ、そのチューブの周りに
強化繊維のヘリカル巻き層を形成した後上記マンドレル
を引き抜いてプリフォームを形成し、そのプリフォーム
を所望のラケットフレーム形状をしたキャビティを有す
る下金型に入れ、上記ヘリカル巻き層に樹脂を付与し、
上金型を閉じた後、上記チューブ内を与圧しながら樹脂
をヘリカル巻き層に含浸すると共に成形するものであ
る。A method of manufacturing FRP bent tubes, such as tennis racket frames, is described in US Pat. No. 3,753.
So-called Resin Transfefer M as described in the specification of JP-A No. 5,037 and JP-A No. 3-176083.
A method called olding is known. US Patent No. 3,
The method of No. 755,037 covers a mandrel formed by bundling a steel wire with a flexible tube, forms a helical wound layer of reinforcing fibers around the tube, and then pulls out the mandrel to form a preform, Put the preform in a lower mold having a cavity having a desired racket frame shape, and apply resin to the helical winding layer,
After the upper mold is closed, the helical winding layer is impregnated with resin while molding while pressurizing the inside of the tube.

【００１９】ところが、この方法は、下金型に入れたプ
リフォームのヘリカル巻き層に樹脂を付与し、上金型を
閉じた後、樹脂をヘリカル巻き層に含浸すると共に成形
するので、閉じこめられた空気が抜けきらず、得られる
ラケットフレームの表面にクレータ状の穴やピンホール
ができやすいという問題がある。However, in this method, the resin is applied to the helical winding layer of the preform placed in the lower mold, the upper mold is closed, and then the resin is impregnated into the helical winding layer and molding is performed, so that the resin is confined. However, there is a problem in that air cannot escape completely and crater-like holes and pinholes are easily formed on the surface of the obtained racket frame.

【００２０】また、特開平３−１７６０８３号公報の方
法は、可撓性チューブを中芯とし繊維強化基材からなる
クロス、スリーブ、ロービングを金型に配置した後、重
合触媒と開始剤を含む溶融したω−ラクタム類を型内に
注入し、中芯に圧力をかけながら加熱してポリアミド樹
脂をマトリクスとした中空のラケットフレームを成形す
るものである。Further, in the method disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 3-176083, a cloth, a sleeve, and a roving made of a fiber-reinforced base material having a flexible tube as a core are placed in a mold, and then a polymerization catalyst and an initiator are included. Molten ω-lactams are poured into a mold and heated while applying pressure to the core to form a hollow racket frame with a polyamide resin matrix.

【００２１】ところが、この方法では、型内での重合反
応が急速な反応を伴うため、開始剤量や温度の設定が難
しく、重合度、反応時間のコントロールが困難であり、
そのためボイドが発生し易いなどの問題がある。しかる
に、フレーム表面に穴やピンホールができると表面品位
が損なわれ、また、樹脂含有率に差ができると物性が低
下したり重量バランスがくずれたりして商品価値が低下
する。However, in this method, since the polymerization reaction in the mold involves a rapid reaction, it is difficult to set the amount of the initiator and the temperature, and it is difficult to control the degree of polymerization and the reaction time.
Therefore, there is a problem that voids are easily generated. However, if holes or pinholes are formed on the surface of the frame, the surface quality will be impaired, and if there is a difference in the resin content, the physical properties will deteriorate and the weight balance will be impaired, reducing the commercial value.

【００２２】[0022]

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上述
のような種々の問題点に鑑み、成形品表面にボイドやピ
ンホール、樹脂流れ不良部の発生しない製造方法および
装置、それによって成形された、優れた特性とともに安
定した品質を有するＦＲＰ製曲がり管およびラケットを
提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION In view of various problems as described above, an object of the present invention is to provide a manufacturing method and apparatus in which voids, pinholes, and resin flow defective portions do not occur on the surface of a molded article, and molding by the method. It is intended to provide a bent pipe and a racket made of FRP, which has a stable quality with excellent properties.

【００２３】また、本発明の他の目的は、上記のような
優れた品質の成形品を得るためのプリフォームとその製
造方法および装置を提供することにある。Another object of the present invention is to provide a preform for producing a molded product of excellent quality as described above, a method for producing the same, and an apparatus for producing the preform.

【００２４】[0024]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のＦＲＰ製曲がり管は、内側に強化繊維層を
配し、その強化繊維層の外側に、単糸径が２０μｍ以下
で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布層を配してなる
ことを特徴とするものからなる。In order to achieve the above object, the FRP bent tube of the present invention has a reinforcing fiber layer on the inner side, and a single yarn diameter of 20 μm or less on the outer side of the reinforcing fiber layer. And a non-woven fabric layer having a basis weight of 100 g / m 2 or less.

【００２５】また、本発明に係るＦＲＰ製ラケットは、
繊維強化プラスチック製ラケットであって、内側に強化
繊維層を配し、その強化繊維層の外側に、単糸径が２０
μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布層を配
してなることを特徴とするものからなる。The FRP racket according to the present invention is
A racket made of fiber reinforced plastic, in which a reinforcing fiber layer is arranged on the inside, and a single yarn diameter is 20 on the outside of the reinforcing fiber layer.
and a non-woven fabric layer having a basis weight of 100 g / m 2 or less and having a weight of 100 μm or less.

【００２６】このようなＦＲＰ製曲がり管あるいはラケ
ットにおいては、その成形段階において、不織布層は、
内圧を受けたマトリクス樹脂を金型合わせ面まで容易に
到達せしめるための流出経路として機能し、かかる樹脂
が金型合わせ面から排出される際、予形された成形基材
の内部及び表層にある気泡を抱き込むため、脱気性がよ
くなり、ボイドやピンホールの極めて少ない表面品位の
よい形成体が得られる。更に、従来のラケットフレーム
に比べて排出される樹脂の量が増加するため、成形体の
重量を軽減でき、かつ外殻層全体の繊維体積含有率を増
やすため強度を上げることもできる。したがって、外
観、表面品位の良い、かつ強度特性に優れた曲がり管や
ラケットが得られる。In such a bent pipe or racket made of FRP, the nonwoven fabric layer is
It functions as an outflow path to make the matrix resin that has received internal pressure reach the die mating surface easily, and when such resin is discharged from the die mating surface, it is inside and on the surface layer of the preformed molding substrate. Since air bubbles are included, deaeration is improved, and a formed body having a good surface quality with very few voids and pinholes can be obtained. Further, since the amount of resin discharged is increased as compared with the conventional racket frame, the weight of the molded body can be reduced, and the fiber volume content of the entire outer shell layer can be increased to increase the strength. Therefore, it is possible to obtain a bent pipe or a racket having a good appearance and surface quality and excellent strength characteristics.

【００２７】ここで、不織布層の繊維の単糸径が２０μ
ｍを越えると、不織布層の粗密が大きくなるため成形品
の表面平滑性が損なわれ、さらに樹脂の過流出につなが
る。また、繊維の目付が１００ｇ／ｍ2 を越えると、や
はり樹脂の過流出につながり、ボイドやピンホールなど
の原因となったり、強度低下などを招く。また、目付が
大きすぎると、成形品の重量増につながるので、この面
からも上記のような低目付が好ましい。Here, the single yarn diameter of the fibers of the non-woven fabric layer is 20 μm.
If it exceeds m, the density of the non-woven fabric layer becomes large, so that the surface smoothness of the molded product is impaired, and further the resin flows out. Further, if the fiber areal weight exceeds 100 g / m 2 , the resin also leads to excessive outflow, which may cause voids, pinholes, or the like, and lead to a decrease in strength. Further, if the basis weight is too large, the weight of the molded product is increased, and therefore the low basis weight as described above is preferable also from this aspect.

【００２８】上記強化繊維層の強化繊維としては、炭素
繊維、ガラス繊維、各種有機繊維（たとえばポリアラミ
ド繊維）を用いることができ、上記不織布層の繊維とし
ても、炭素繊維、ガラス繊維、ポリアラミド繊維等を用
いることができる。不織布層の繊維としては、繊維径が
細く、成形後の研磨時にけば立たないという点で炭素繊
維が最も好ましい。Carbon fibers, glass fibers, various organic fibers (for example, polyaramid fibers) can be used as the reinforcing fibers of the reinforcing fiber layer, and carbon fibers, glass fibers, polyaramid fibers, etc. can also be used as the fibers of the nonwoven fabric layer. Can be used. As the fibers of the non-woven fabric layer, carbon fibers are most preferable because they have a small fiber diameter and do not fluff during polishing after molding.

【００２９】本発明のＦＲＰ製曲がり管およびラケット
においては、強化繊維層の形態として各種用い得る。た
とえば、強化繊維層が強化繊維を一方向に引き揃えた強
化繊維の一方向引き揃え体を含んでいるもの、強化繊維
層内で、強化繊維の配列方向が少なくとも二方向に交差
しているもの、強化繊維層が強化繊維の織物層や編組層
を含んでいるもの等を用いることができる。また、これ
らの任意の組み合わせを含んでいてもよい。In the FRP bent pipe and racket of the present invention, various forms can be used as the form of the reinforcing fiber layer. For example, a reinforced fiber layer includes a unidirectionally aligned body of reinforced fibers in which reinforced fibers are aligned in one direction, or a reinforced fiber layer in which the arranging directions of the reinforced fibers intersect in at least two directions. It is possible to use those in which the reinforcing fiber layer includes a reinforcing fiber woven layer or a braided layer. In addition, any combination of these may be included.

【００３０】このような形態の強化繊維層においては、
後述のプリフォームの項で詳しく説明するように、４組
を超えない範囲の強化繊維層を有し、各強化繊維層は複
数枚の強化繊維材の積層構成を有しているとともに横断
面がＣ字状をしており、かつ、下層の強化繊維層の開口
部を上層の強化繊維層が覆っていることが好ましく、こ
のような形態をとることによりプリフォームの成形が大
幅に容易化される。In the reinforcing fiber layer having such a form,
As will be described in detail in the section of the preform described later, it has a reinforcing fiber layer in a range not exceeding 4 sets, each reinforcing fiber layer has a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials, and has a cross section of It is preferable that the reinforcing fiber layer is C-shaped and that the opening of the lower reinforcing fiber layer is covered with the upper reinforcing fiber layer. By taking such a shape, the preform molding is greatly facilitated. It

【００３１】さらに、上述の如く、強化繊維層として、
強化繊維の編組を含んでいる構成としてもよい。好まし
くは、この強化繊維の編組は多重編組に構成される。編
組とすることにより、編組が元々有する成形形状への良
好なフィット性が確保されつつ、同時に上記不織布層の
存在により樹脂の良好な流動性、脱気性が確保され、表
面品位の良好な成形品が得られる。Further, as described above, as the reinforcing fiber layer,
The structure may include a braid of reinforcing fibers. Preferably, the braid of reinforcing fibers is constructed in multiple braids. By using a braid, a good fitting property to the original molding shape of the braid is ensured, and at the same time, the presence of the non-woven fabric layer ensures good fluidity and deaeration of the resin, and a molded product with a good surface quality. Is obtained.

【００３２】上記不織布層の不織布を構成している繊維
は、繊維長１〜３０ｍｍの短繊維であることが好まし
く、より好ましくは５〜２０ｍｍの短繊維である。繊維
長が３０ｍｍを越えると、樹脂の流動性を妨げ、逆に１
ｍｍよりも短いと、樹脂と共に流出するおそれがある。The fibers forming the non-woven fabric of the non-woven fabric layer are preferably short fibers having a fiber length of 1 to 30 mm, more preferably 5 to 20 mm. If the fiber length exceeds 30 mm, the fluidity of the resin will be hindered and conversely 1
If it is shorter than mm, it may flow out together with the resin.

【００３３】不織布自身の加工に用いる固着剤として
は、成形品のマトリクス樹脂にエポキシ樹脂を使用する
場合には、吸水性のできるだけ低いものが好ましい。更
に好ましくは、マトリクス樹脂と同系であることが望ま
しい。また、かかる固着剤は、成形温度において溶解も
しくは軟化するものが強化繊維層及び不織布層の拡幅性
の観点から好ましい。When the epoxy resin is used as the matrix resin of the molded product, the adhesive used for processing the nonwoven fabric itself is preferably one having the lowest water absorption. More preferably, the same type as the matrix resin is desirable. In addition, it is preferable that such a fixing agent dissolves or softens at the molding temperature from the viewpoint of the widening property of the reinforcing fiber layer and the nonwoven fabric layer.

【００３４】また、この不織布は、製造段階ではフレー
ム成形基材の最外層に更に積層するが、不織布に用いる
繊維の剛性によりしばらく放置すると拡がってしまい、
金型セット時の噛み込みなどの原因となることがある。
そこで、不織布に樹脂を含浸し、粘着性をもたせると作
業性が良くなる。つまり、不織布層もプリプレグ化して
おくことが好ましい。Further, this non-woven fabric is further laminated on the outermost layer of the frame forming base material in the manufacturing stage, but it spreads if left for a while due to the rigidity of the fibers used in the non-woven fabric,
It may cause biting when setting the mold.
Therefore, the workability is improved by impregnating the non-woven fabric with a resin so that the non-woven fabric has tackiness. That is, it is preferable that the non-woven fabric layer is also made into a prepreg.

【００３５】本発明に係る曲がり管やラケットのマトリ
クス樹脂としては、エポキシ樹脂や不飽和ポリエステル
樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化
性樹脂が挙げられる。また上記の如く不織布層をプリプ
レグ化して製造に供する場合には、含浸樹脂はこれらマ
トリクス樹脂と同系であることが、層間剥離強度の低下
を防ぐ観点から好ましい。Examples of the matrix resin for the bent pipe and the racket according to the present invention include thermosetting resins such as epoxy resin, unsaturated polyester resin, vinyl ester resin and phenol resin. When the non-woven fabric layer is prepreg-prepared for production as described above, it is preferable that the impregnating resin is of the same type as these matrix resins from the viewpoint of preventing reduction in interlaminar peel strength.

【００３６】不織布へ樹脂を含浸させておく場合には、
余り多くする必要はなく、たとえば不織布と含浸樹脂の
比率が３：７（重量比）の時、作業性が良好であった。
これ以上多くても、不織布に含浸された樹脂は成形時に
大部分が流出してしまうので無駄となる。When the nonwoven fabric is impregnated with resin,
It is not necessary to increase the amount too much, and the workability was good when the ratio of the nonwoven fabric to the impregnated resin was 3: 7 (weight ratio), for example.
Even if the amount is more than this, most of the resin impregnated into the nonwoven fabric will flow out during molding, which is wasteful.

【００３７】不織布層の繊維の向きとしては、実質的に
一方向に配向されていることが好ましい。成形基材を金
型セットし、内圧成形を行う際の樹脂や空気の逃げ方向
に、この繊維の配向方向を合わせることも可能となる。
この繊維の配向方向は、特に意図しなくても、不織布製
造段階で自然に達成し得る。すなわち、不織布の製造
は、通常、周回するベルト上に短繊維を散布するが、ベ
ルトが一定方向に速度をもっているため、ベルト上に堆
積される短繊維も、あるい程度ベルト走行方向に配列
し、実質的に方向性をもつ不織布となるからである。The fibers of the nonwoven fabric layer are preferably oriented substantially in one direction. It is also possible to set the molding base material in a mold and align the orientation direction of the fibers with the escape direction of the resin or air when performing internal pressure molding.
The orientation direction of the fibers can be naturally achieved in the non-woven fabric manufacturing stage without any special intention. That is, in the manufacture of a nonwoven fabric, usually, short fibers are dispersed on a belt that circulates around, but since the belt has a speed in a certain direction, the short fibers deposited on the belt are also arranged to some extent in the belt running direction. This is because the non-woven fabric is substantially directional.

【００３８】上述の如き不織布層を有する曲がり管やラ
ケットフレームの構成としては、たとえば図１に示すよ
うになる。図１は、本発明によるラケットフレームの層
構成を示しており、最内層に樹脂（たとえばナイロン）
やゴム製の内圧成形用のチューブ１（筒状フイルム）、
その外側に強化繊維２とマトリクス樹脂３からなる繊維
強化層４、最外層にマトリクス樹脂が含浸された不織布
層５の構成を有する。The structure of the bent pipe or racket frame having the above-mentioned non-woven fabric layer is as shown in FIG. 1, for example. FIG. 1 shows a layer structure of a racket frame according to the present invention, in which a resin (for example, nylon) is used as the innermost layer.
Or rubber inner pressure molding tube 1 (cylindrical film),
A fiber reinforced layer 4 composed of reinforcing fibers 2 and a matrix resin 3 is provided on the outer side thereof, and a nonwoven fabric layer 5 impregnated with a matrix resin is provided at the outermost layer.

【００３９】不織布層の厚さとしては、特に限定されな
いが、０．０５〜０．２ｍｍであることが、前述の樹脂
の流動性確保、ボイド等の発生防止、さらには成形品の
軽量化の観点から好ましい。また、不織布層における繊
維の体積含有率は、５〜３０％であることが好ましい。
目付を１００ｇ／ｍ2 以下にしたのと同じ理由で、繊維
体積含有率が高すぎると、樹脂の流動性が損なわれると
ともに、成形品の重量増大を招く。逆に低すぎると、不
織布層存在の効果が損なわれる。The thickness of the non-woven fabric layer is not particularly limited, but the thickness of 0.05 to 0.2 mm ensures the fluidity of the resin described above, prevents the occurrence of voids, and further reduces the weight of the molded product. It is preferable from the viewpoint. The volume content of fibers in the non-woven fabric layer is preferably 5 to 30%.
If the fiber volume content is too high for the same reason that the basis weight is 100 g / m 2 or less, the fluidity of the resin is impaired and the weight of the molded product is increased. On the contrary, if it is too low, the effect of the presence of the non-woven fabric layer is impaired.

【００４０】不織布層は、曲がり管やラケットの長さ方
向全長にわたって配されていてもよく、長さ方向に部分
的に設けられていてもよい。たとえば、不織布層がラケ
ットのグリップ以外の部分全長にわたって配されていて
もよく、フレームのヨーク近傍に配されていてもよい。
とくにフレームとヨーク接合部周りは、成形の際ボイド
やピンホールが発生し易い部位であるので、効果が大き
い。The non-woven fabric layer may be arranged over the entire length of the curved pipe or racket in the lengthwise direction, or may be partially provided in the lengthwise direction. For example, the non-woven fabric layer may be provided over the entire length of the racket other than the grip, or may be provided near the yoke of the frame.
In particular, the area around the joint between the frame and the yoke is a region where voids and pinholes are likely to occur during molding, so that the effect is great.

【００４１】また、不織布層は、曲がり管やラケットフ
レームの周方向に全周にわたって配されていてもよく、
部分的に、たとえばラケットフレームの周方向にガット
用溝部以外の部分に配されていてもよい。The non-woven fabric layer may be arranged over the entire circumference in the circumferential direction of the curved pipe or the racket frame,
It may be partially arranged, for example, in a portion other than the gut groove portion in the circumferential direction of the racket frame.

【００４２】また、不織布層としては、複数層積層され
た構成を採ることもできる。さらに、不織布層は、いわ
ゆるスパイラル巻きではなく、所定幅の不織布シートを
曲がり管やラケットフレームの周方向に巻いて設けるこ
とが好ましい。これによって、工程を簡素化できるとと
もに、不織布シートのオーバラップ部分を小さくし、表
面平滑性を向上できる。Further, the non-woven fabric layer may be formed by laminating a plurality of layers. Further, it is preferable that the non-woven fabric layer is provided by winding a non-woven fabric sheet having a predetermined width in the circumferential direction of the curved pipe or the racket frame, not by so-called spiral winding. As a result, the process can be simplified and the overlapping portion of the non-woven sheet can be reduced to improve the surface smoothness.

【００４３】さらに、ラケットのフレームおよび／また
はヨークの強化繊維層の内側に、少なくとも部分的にハ
ニカム体や木材からなる芯材を配することもできる。こ
のような芯材の配設により必要な部位を部分的にさらに
補強でき、強度特性の向上をはかることができる。Further, it is possible to dispose a core material at least partially made of a honeycomb body or wood inside the frame of the racket and / or the reinforcing fiber layer of the yoke. By arranging such a core material, it is possible to further reinforce a necessary part partially and improve the strength characteristics.

【００４４】また、本発明に係る曲がり管は、上記のよ
うな不織布層を持たない、特定の強化繊維層を有するも
のにも構成できる。すなわち、本発明に係る曲がり管
は、４組を超えない範囲の強化繊維層を有し、各強化繊
維層は複数枚の強化繊維材の積層構成を有しているとと
もに横断面がＣ字状をしており、かつ、下層の強化繊維
層の開口部を上層の強化繊維層が覆っていることを特徴
とするものからなる。このような曲がり管においては、
強化繊維材が、例えば、強化繊維の一方向引揃え体また
は織物からなる。Further, the bent pipe according to the present invention can also be constructed to have a specific reinforcing fiber layer which does not have the non-woven fabric layer as described above. That is, the bent pipe according to the present invention has a reinforcing fiber layer in a range not exceeding 4 sets, each reinforcing fiber layer has a laminated structure of a plurality of reinforcing fiber materials, and has a C-shaped cross section. In addition, the upper reinforcing fiber layer covers the opening of the lower reinforcing fiber layer. In such a bent pipe,
The reinforcing fiber material is, for example, a unidirectionally aligned body of a reinforcing fiber or a woven fabric.

【００４５】上記のようなＦＲＰ製曲がり管やラケット
は、次のようなプリフォームを用いて製造されることが
好ましい。すなわち、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管あ
るいはラケット成形用プリフォームは、４組を超えない
範囲の強化繊維層を有し、各強化繊維層は複数枚の強化
繊維材の積層構成を有しているとともに横断面がＣ字状
をしており、かつ、下層の強化繊維層の開口部を上層の
強化繊維層が覆っていることを特徴とするものからな
る。この強化繊維層は、プリプレグ化されていることが
好ましい。The FRP bent pipe and racket as described above are preferably manufactured using the following preforms. That is, the FRP bent pipe or racket forming preform according to the present invention has a reinforcing fiber layer in a range not exceeding 4 sets, and each reinforcing fiber layer has a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials. In addition, the cross section is C-shaped, and the opening of the lower reinforcing fiber layer is covered by the upper reinforcing fiber layer. This reinforcing fiber layer is preferably prepregized.

【００４６】すなわち、従来のプリフォームにあって
は、たとえば図６４に示すように、たとえばナイロンチ
ューブ２１１を被覆した芯材２１２に、強化繊維シート
あるいはプリプレグ２１３を一枚づつ順次捲回して、プ
リフォーム２１４を作製していた。したがって、作業性
が悪く、手間がかかるとともに品質も安定しなかった。That is, in a conventional preform, for example, as shown in FIG. 64, a reinforcing fiber sheet or a prepreg 213 is sequentially wound around a core material 212 coated with a nylon tube 211, and the core material 212 is wound one by one. The reform 214 was produced. Therefore, the workability is poor, it is troublesome, and the quality is not stable.

【００４７】本発明に係るプリフォームは上述の如き構
成を有し、たとえば図２、図３に示すように構成されて
いる。図において、１１、１２は、筒状フイルム１４
（たとえばナイロンチューブ）が被覆された芯材１３上
に、互いに幅方向両側部位にてオーバラップ領域を有す
るように捲回された４組を超えない範囲（図示例では２
組）の、複数枚の強化繊維材またはプリプレグの積層構
成を有しているとともに横断面がＣ字状をしている強化
繊維層またはプリプレグシートを示している。そして、
下層の強化繊維層またはプリプレグシートの開口部を上
層の強化繊維層またはプリプレグシートが覆っている。
プリフォーム１５としては、芯材１３が抜き取られた状
態にて内圧成形に供される。The preform according to the present invention has the structure as described above, and is structured as shown in FIGS. 2 and 3, for example. In the figure, 11 and 12 are tubular films 14
A range not exceeding four sets (two in the illustrated example) wound on the core material 13 covered with (for example, a nylon tube) so as to have overlapping regions at both sides in the width direction.
2) shows a reinforcing fiber layer or prepreg sheet having a laminated structure of a plurality of reinforcing fiber materials or prepregs and having a C-shaped cross section. And
The upper reinforcing fiber layer or prepreg sheet covers the opening of the lower reinforcing fiber layer or prepreg sheet.
The preform 15 is subjected to internal pressure molding in a state where the core material 13 is extracted.

【００４８】図３に示したようなプリフォーム１５は、
ラケットフレームの成形に供する場合には、たとえば図
４に示すように、オーバラップ部分にガット穴１６およ
びガット張設用の溝１７がくるようにすることが好まし
い。The preform 15 as shown in FIG.
When the racket frame is used for molding, it is preferable that the gut hole 16 and the gut tension groove 17 are provided in the overlapping portion as shown in FIG. 4, for example.

【００４９】また、図３に示した態様の他、たとえば図
５に示すように、筒状フイルム２１が被覆された芯材２
２の上に捲回される強化繊維シートあるいはプリプレグ
シート２３、２４のオーバラップ領域を更に大きくした
プリフォーム２５とすることもできる。In addition to the embodiment shown in FIG. 3, for example, as shown in FIG. 5, a core material 2 covered with a tubular film 21 is provided.
It is also possible to use a preform 25 in which the overlapping area of the reinforcing fiber sheet or prepreg sheets 23, 24 wound on the second sheet 2 is further increased.

【００５０】なお、図３、図５に示した態様では、２つ
の強化繊維シートあるいはプリプレグシートを捲回する
ようにしたが、必要に応じてこの上に更に同様にシート
を捲回してもよい。但し、捲回層数が余り多くなると、
従来の一層づつ捲回する場合との差が小さくなるので、
その場合には、捲回するシートを形成する強化繊維層あ
るいはプリプレグ層の積層枚数を増やし、合計で４組を
超えない範囲とすればよい。In the embodiment shown in FIGS. 3 and 5, two reinforcing fiber sheets or prepreg sheets are wound, but if necessary, a sheet may be further wound on the reinforcing fiber sheets or prepreg sheets. . However, if the number of wound layers becomes too large,
Since the difference from the conventional one-by-one winding is small,
In that case, the number of laminated reinforcing fiber layers or prepreg layers forming the wound sheet may be increased so that the total number does not exceed 4 sets.

【００５１】このようなプリフォームは、たとえば次の
ような方法で形成される。すなわち、本発明に係るプリ
フォームの製造方法は、芯材に被せた筒状フイルムの上
に、少なくとも、その筒状フイルムの全周長よりも短い
幅の第１の強化繊維シートを捲回し、この第１の強化繊
維シートの上に、第２の強化繊維シートを、捲回された
前記第１の強化繊維シートの開口部を覆うように捲回す
ることを特徴とする方法からなる。ここで、第１の強化
繊維シートおよび第２の強化繊維シートは、通常、それ
ぞれ強化繊維材が複数枚積層されたものからなる。Such a preform is formed, for example, by the following method. That is, the method for producing a preform according to the present invention, on the tubular film covered with the core material, at least, the first reinforcing fiber sheet having a width shorter than the entire circumference of the tubular film is wound, A second reinforcing fiber sheet is wound on the first reinforcing fiber sheet so as to cover the opening of the wound first reinforcing fiber sheet. Here, each of the first reinforcing fiber sheet and the second reinforcing fiber sheet is usually formed by laminating a plurality of reinforcing fiber materials.

【００５２】また、第１の強化繊維シートおよび第２の
強化繊維シートがプリプレグ化されていることが好まし
い。Further, it is preferable that the first reinforcing fiber sheet and the second reinforcing fiber sheet are prepregized.

【００５３】たとえば、図６に示すように、複数枚の強
化繊維シートあるいはプリプレグシート２６を所定枚数
積層し、該積層により形成された強化繊維シートあるい
はプリプレグシート２７を図７に示すように所定幅に切
断して第１の強化繊維シートあるいは第１のプリプレグ
シート、および第２の強化繊維シートあるいは第２のプ
リプレグシートを作製する。For example, as shown in FIG. 6, a predetermined number of reinforcing fiber sheets or prepreg sheets 26 are laminated, and a reinforcing fiber sheet or prepreg sheet 27 formed by the lamination is formed with a predetermined width as shown in FIG. Then, the first reinforcing fiber sheet or the first prepreg sheet and the second reinforcing fiber sheet or the second prepreg sheet are cut.

【００５４】そして図８に示すように、たとえばナイロ
ンチューブ２８が被覆された芯材２９上に、まず第１の
強化繊維シートあるいはプリプレグシート３０を捲回
し、その開口部３１を覆いかつ開口部３１の両側で第１
の強化繊維シートあるいはプリプレグシート３０とオー
バラップするように、第２の強化繊維シートあるいはプ
リプレグシート３２を捲回することにより、図５に示し
たようなプリフォームが形成される。Then, as shown in FIG. 8, for example, a first reinforcing fiber sheet or prepreg sheet 30 is first wound on a core material 29 covered with a nylon tube 28 to cover an opening 31 and an opening 31. First on both sides of
By winding the second reinforcing fiber sheet or prepreg sheet 32 so as to overlap with the reinforcing fiber sheet or prepreg sheet 30 of No. 1, a preform as shown in FIG. 5 is formed.

【００５５】上記のような、いわゆる２分割構成のプリ
フォームにおいては、従来のように１層毎に積層して構
成する場合に比べ、金型成形時に移動する層間が合計２
箇所しかないことから、成形が容易で、つまり内圧負荷
時に両強化繊維シートあるいはプリプレグシートが容易
に膨張、移動し、移動不良が極めて少なく、成形不良が
殆ど発生しない。また、芯材への捲回回数も内、外積層
体の２回だけで済むため、作業時間が短く、高効率であ
る。また捲回する回数が少ないことと、捲回されるプリ
プレグ等が既に多層に積層されたものであるため、剛性
が高く捲回作業の機械化、即ち自動化が容易となる。な
お、上記例は、２組の強化繊維シートあるいはプリプレ
グシートからなる、２分割構成の例を説明したが、成形
性や作業性改善の点、および機械化の点から、４組の構
成でも効果は充分にある。In the so-called two-part preform as described above, the total number of layers moved during molding is 2 as compared with the conventional case where the layers are laminated one by one.
Since there are only the locations, the molding is easy, that is, both the reinforcing fiber sheets or the prepreg sheets easily expand and move when the internal pressure is applied, and the defective movement is extremely small, and the defective molding hardly occurs. Further, the number of windings on the core material is only required to be two times for the outer laminated body, so that the working time is short and the efficiency is high. Further, since the number of times of winding is small and the prepregs to be wound are already laminated in multiple layers, the rigidity is high and the mechanization of the winding work, that is, the automation is facilitated. In the above example, an example of a two-divided structure composed of two sets of reinforcing fiber sheets or prepreg sheets has been described. There is enough.

【００５６】上記のように形成されたプリフォームの外
側には、前述の如く、不織布層が設けられていることが
好ましい。不織布層としては、その繊維の単糸径が２０
μｍ以下、目付が１００ｇ／ｍ2 以下であることが好ま
しい。このような不織布層が設けられたプリフォーム
は、たとえば図９に示すような構成を有する。A non-woven fabric layer is preferably provided on the outer side of the preform formed as described above, as described above. The non-woven fabric layer has a single yarn diameter of 20.
It is preferably μm or less and the basis weight is 100 g / m 2 or less. A preform provided with such a non-woven fabric layer has a structure as shown in FIG. 9, for example.

【００５７】上述のような、いわゆる２分割構成のプリ
フォームは、次のような装置を用いて形成できる。すな
わち、本発明に係る管状プリフォームの製造装置は、筒
状フイルムを被せた芯材とその芯材上に設けた強化繊維
のプリプレグシートとを保持するとともに、プリプレグ
シートを芯材の外形に沿って芯材の上下面に押圧する、
上下方向に移動可能な上下一対の第１のプレス手段と、
プリプレグシートを芯材の外形に沿って折り曲げ、折り
曲げられたプリプレグシートを芯材の側面に押圧する、
左右方向に移動可能な左右一対の第２のプレス手段とを
有していることを特徴とするものからなる。ここで、第
２のプレス手段は、たとえば上下二段に設けられてい
る。The so-called two-part preform as described above can be formed using the following apparatus. That is, the manufacturing apparatus of the tubular preform according to the present invention holds the core material covered with the tubular film and the prepreg sheet of the reinforcing fiber provided on the core material, and the prepreg sheet along the outer shape of the core material. Press on the upper and lower surfaces of the core material,
A pair of upper and lower first pressing means movable in the vertical direction,
Bending the prepreg sheet along the outer shape of the core material, pressing the folded prepreg sheet against the side surface of the core material,
It is characterized in that it has a pair of left and right second pressing means movable in the left-right direction. Here, the second pressing means is provided, for example, in upper and lower two stages.

【００５８】たとえば図５に示した形態のプリフォーム
は、図１０〜図２０に示すように、上下プレス板４１、
４２と、左右に上下二段に設けられたプレス板４３、４
４、４５、４６とを有する装置を用いて次のように形成
される。For example, as shown in FIGS. 10 to 20, the preform having the form shown in FIG.
42, and press plates 43, 4 provided on the left and right in two upper and lower stages.
It is formed as follows using a device having 4, 45, and 46.

【００５９】なお、使用するナイロンチューブ被覆芯材
４７は、断面が四角形であって、テーパがかかっていて
はならない。また、上下プレス板４１、４２の幅は、芯
材４７の横幅より狭い必要があり、左右プレス板４３〜
４６の高さは、芯材４７の厚みよりも大きい必要があ
る。The nylon tube-coated core material 47 used has a rectangular cross section and should not be tapered. The width of the upper and lower press plates 41, 42 needs to be narrower than the lateral width of the core material 47.
The height of 46 needs to be larger than the thickness of the core material 47.

【００６０】また、各プレス板は、プリプレグの折曲げ
動作時、所定の位置に順次移動する。本実施態様ではプ
レス板の移動は、電動モータによっているが、流体圧を
利用したシリンダ等、他の手段を使用することもでき
る。また、プリプレグシートは、表面にタック性がある
ため、プレス板に接着してしまうことのないように、プ
レス板の表面にテフロンコーティング等の難粘着処理を
行うことが望ましい。さらに、折曲げ動作時、プリプレ
グシートがずれないように保持するために、上下プレス
板のプレス面の複数箇所に吸着パッドを埋め込んで、必
要時にプリプレグを吸着することも効果的である。Further, each press plate sequentially moves to a predetermined position during the bending operation of the prepreg. In this embodiment, the press plate is moved by an electric motor, but other means such as a cylinder utilizing fluid pressure can be used. Further, since the surface of the prepreg sheet has tackiness, it is desirable that the surface of the press plate is subjected to a tack-resistant treatment such as Teflon coating so as not to adhere to the press plate. Further, in order to hold the prepreg sheet so as not to shift during the bending operation, it is also effective to embed suction pads in a plurality of positions on the pressing surfaces of the upper and lower press plates to suck the prepreg when necessary.

【００６１】また、プリプレグ折曲げ時には、プリプレ
グが芯材４７にしっかりと接着するためのタック性と、
折曲げた後、プリプレグシートが剥がれて元の状態に戻
ってしまわないようなドレープ性が必要であるので、装
置内の雰囲気温度をプリプレグの折曲げに最適な温度に
保つための加温設備を設けてある（図示略）。この加温
装置は、電熱ヒータを上下プレス板のプレス面に埋め込
むように構成してもよい。When the prepreg is bent, the prepreg firmly adheres to the core material 47 and has a tackiness.
After bending, it is necessary to have drapeability so that the prepreg sheet does not peel off and return to its original state.Therefore, a heating facility to keep the ambient temperature inside the equipment at the optimum temperature for bending the prepreg is required. It is provided (not shown). The heating device may be configured such that an electric heater is embedded in the press surfaces of the upper and lower press plates.

【００６２】図１０〜図２０に示した成形工程は、人ま
たは機械的手段によりプリプレグ折曲げ部に積層プリプ
レグおよびチューブ被覆芯材４７を配置する工程と、配
置後、作業者が装置のスタートボタンを押すことによ
り、装置が自動動作を行い、６個のプレス板が順次移動
して、プリプレグを折曲げ、芯材に捲回する工程からな
る。The molding process shown in FIGS. 10 to 20 is a process of arranging the laminated prepreg and the tube covering core material 47 in the prepreg bending portion by a human or mechanical means, and after the arrangement, the operator starts the device with a start button. By pressing, the apparatus automatically operates, the six press plates are sequentially moved, and the prepreg is bent and wound around the core material.

【００６３】まず、図１０に示すように、下プレス板４
２が中心点よりも上の位置まで上昇する。次に、下プレ
ス板４２の上に、プリプレグシート４８、チューブ被覆
芯材４７を順次配置する。First, as shown in FIG. 10, the lower press plate 4
2 rises to a position above the center point. Next, the prepreg sheet 48 and the tube covering core material 47 are sequentially arranged on the lower press plate 42.

【００６４】次に、図１１に示すように、上プレス板４
１が下降して、プリプレグ４８と芯材４７をプレスす
る。次に、右下、左下プレス板４６、４５が中心点に向
かって前進する。このとき図１２に示すように、上下プ
レス板４１、４２がプリプレグ４８と芯材４７を挟んだ
まま下降して、プリプレグ４８を折曲げる。そして、図
１３に示すように、右下、左下プレス板４６、４５が、
中心点に向かって前進して芯材４７を挟み、プリプレグ
４８を９０度折曲げ、プレスする。次に上プレス板４１
が上昇する。Next, as shown in FIG. 11, the upper press plate 4
1 descends and presses the prepreg 48 and the core material 47. Next, the lower right and lower left press plates 46 and 45 move forward toward the center point. At this time, as shown in FIG. 12, the upper and lower press plates 41 and 42 descend while sandwiching the prepreg 48 and the core material 47, and bend the prepreg 48. Then, as shown in FIG. 13, the lower right and lower left press plates 46 and 45 are
The core material 47 is sandwiched by advancing toward the center point, and the prepreg 48 is bent 90 degrees and pressed. Next, the upper press plate 41
Rises.

【００６５】次に、図１４に示すように、右上、左上プ
レス板４４、４３が中心点まで前進し、プリプレグ４８
を略Ｃ型に折曲げ、下プレス板４２が上昇してプレス
し、Ｃ型を定着させる。Next, as shown in FIG. 14, the upper right and upper left press plates 44 and 43 are advanced to the center point, and the prepreg 48 is moved.
Is bent into a substantially C shape, and the lower press plate 42 is raised and pressed to fix the C shape.

【００６６】次に、図１５に示すように、右上、左上プ
レス板４４、４３が後退し、芯材４７の上に次のプリプ
レグ４９を配置する。Next, as shown in FIG. 15, the upper right and upper left press plates 44 and 43 are retracted, and the next prepreg 49 is placed on the core material 47.

【００６７】次に、図１６に示すように、上プレス板４
１が下降してプリプレグ４９と芯材４７を挟む。そして
右下、左下プレス板４６、４５が後退する。Next, as shown in FIG. 16, the upper press plate 4
1 descends to sandwich the prepreg 49 and the core material 47. Then, the lower right and lower left press plates 46 and 45 retract.

【００６８】次に、図１７に示すように、上下プレス板
４１、４２が芯材４７とプリプレグ４８、４９を挟んだ
まま下降する。その後、右上、左上プレス板４４、４３
が中心点に向かって前進する。Next, as shown in FIG. 17, the upper and lower press plates 41 and 42 descend while sandwiching the core material 47 and the prepregs 48 and 49. After that, upper right and upper left press plates 44, 43
Moves forward toward the center point.

【００６９】次に、図１８に示すように、上下プレス板
４１、４２が芯材４７とプリプレグ４８、４９を挟んだ
まま上昇して、プリプレグ４９を折曲げる。そして、図
１９に示すように、右上、左上プレス板４４、４３が、
中心点に向かって前進して芯材４７を挟み、プリプレグ
４９を９０度折曲げ、プレスする。次に、下プレス板４
２が下降する。Next, as shown in FIG. 18, the upper and lower press plates 41 and 42 are raised while sandwiching the core material 47 and the prepregs 48 and 49, and the prepreg 49 is bent. Then, as shown in FIG. 19, the upper right and upper left press plates 44 and 43 are
The core material 47 is sandwiched by advancing toward the center point, and the prepreg 49 is bent 90 degrees and pressed. Next, the lower press plate 4
2 descends.

【００７０】さらに、図２０に示すように、右下、左下
プレス板４６、４５が中心点まで前進し、プリプレグ４
９を略Ｃ型に折曲げ、上プレス板４１が下降してプレス
し、Ｃ型を定着させる。プレス板を後退させて成形され
たプリフォームを取り出すと、図５に示したようなプリ
フォームとなる。Further, as shown in FIG. 20, the lower right and lower left press plates 46 and 45 are advanced to the center point, and the prepreg 4
9 is bent into a substantially C shape, and the upper press plate 41 is lowered and pressed to fix the C shape. When the preform molded by retracting the press plate is taken out, a preform as shown in FIG. 5 is obtained.

【００７１】ここで、さらに、プリプレグシートを捲回
する場合には、次のプリプレグシートを装置内に配置し
て、今までの工程を繰り返せば良い。また、上記工程
は、一例であって、プレス板の移動順序、位置等を成形
するプリフォームに合わせて変更することも可能であ
る。Here, in the case of further winding the prepreg sheet, the next prepreg sheet may be arranged in the apparatus and the above steps may be repeated. Further, the above steps are merely examples, and the moving order, position, etc. of the press plates can be changed according to the preform to be molded.

【００７２】上記のような装置を用いてプリフォームを
形成すれば、装置内に積層プリプレグシート、チューブ
被覆芯材を順次配置することにより、装置内の６つのプ
レス板が順次移動して、半自動的に積層プリプレグシー
トをチューブ被覆芯材に捲回でき、かつ捲回回数も原則
として２回でよいので、品質の安定した長尺プリフォー
ムを効率よく、短時間で成形することができる。When a preform is formed by using the above-mentioned apparatus, by sequentially arranging the laminated prepreg sheet and the tube-coated core material in the apparatus, the six press plates in the apparatus are sequentially moved, and the semi-automatic As a general rule, the laminated prepreg sheet can be wound around the tube-coated core material, and the number of windings can in principle be two. Therefore, a long preform with stable quality can be efficiently formed in a short time.

【００７３】本発明に係るプリフォームは、上記のよう
な２分割構成のプリフォームの他、編組を用いた構成と
することもできる。The preform according to the present invention may have a structure using a braid, in addition to the above-described two-divided structure preform.

【００７４】すなわち、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管
あるいはラケット成形用プリフォームは、強化繊維から
なる編組層と、この編組層の外側に配した不織布層とを
有していることを特徴とするものからなる。That is, the FRP bent pipe or racket forming preform according to the present invention is characterized by having a braiding layer made of reinforcing fibers and a non-woven fabric layer arranged outside the braiding layer. It consists of things.

【００７５】この編組層はプリプレグ化されていること
が好ましい。また、編組層としては、多重の編組から構
成することもできる。This braided layer is preferably prepregized. Further, the braid layer may be composed of multiple braids.

【００７６】ここで、上記不織布層の不織布を構成して
いる繊維の単糸径が２０μｍ以下で、目付が１００ｇ／
ｍ2 以下であることが好ましい。Here, the fibers constituting the non-woven fabric of the non-woven fabric layer have a single yarn diameter of 20 μm or less and a basis weight of 100 g /
It is preferably m 2 or less.

【００７７】上記編組プリフォームの製造方法を、たと
えば図２１に示した製造装置を参照して説明する。編組
機５１、５２、５３を多重連（本例では３連）で用い
て、気密性膨張管５４（たとえばナイロンチューブ）の
上に強化繊維の繊維束５５を多重編組し、該編組５６を
樹脂液５７に浸漬して樹脂を含浸し、加熱乾燥装置５
８、水冷ターンロール５９、６０、加熱乾燥装置６１を
通して溶媒を乾燥し、水冷ターンロール６２を通した
後、その上に不織布６３を上下から貼付し、カレンダー
装置６４でプレスした後、該多重層編組プリプレグ６５
を巻取る方法である。A method of manufacturing the above braided preform will be described with reference to the manufacturing apparatus shown in FIG. 21, for example. Using the braiding machines 51, 52, and 53 in multiple stations (three stations in this example), a fiber bundle 55 of reinforcing fibers is multi-braided on an airtight expansion tube 54 (for example, a nylon tube), and the braid 56 is made of resin. It is dipped in the liquid 57 to impregnate the resin, and the heating and drying device 5
8. The solvent is dried through water-cooled turn rolls 59 and 60 and a heating / drying device 61, and after passing through a water-cooling turn roll 62, a nonwoven fabric 63 is attached thereto from above and below and pressed by a calender device 64, and then the multilayer Braided prepreg 65
Is a method of winding.

【００７８】上記のような方法、装置においては、編組
角度（軸線方向を０°として）１０°〜６０°の範囲で
各層同一角度又は各層異なる角度で編組し、繊維体積含
有率は４０〜７０％（樹脂体積含有率３０〜６０％）と
することが好ましい。In the method and apparatus as described above, braids are braided at the same angle for each layer or at different angles for each layer within the range of 10 to 60 degrees of braid angle (0 ° in the axial direction), and the fiber volume content is 40 to 70. % (Resin volume content 30 to 60%) is preferable.

【００７９】また、気密性膨張管５８としては、ナイロ
ン、ポリエステル、ポリプロピレン、シリコーン、ゴム
系等、通常使用される任意のポリマー材料が使用でき
る。また、図示の如く、気密性膨張管５４の外に、繊維
束又はテープ状布帛６６（織布、不織布）を同時に通
し、その上に多重編組することもできる。Further, as the airtight expansion tube 58, any commonly used polymer material such as nylon, polyester, polypropylene, silicone and rubber can be used. Further, as shown in the drawing, a fiber bundle or a tape-like cloth 66 (woven cloth or non-woven cloth) may be passed through the outside of the airtight expansion tube 54 at the same time, and multiple braiding may be performed thereon.

【００８０】含浸する樹脂としては、エポキシ、不飽和
ポリエステル、ビニルエステル、フェノール、他の通常
使用される熱硬化性樹脂が使用できる。また、強化繊維
としては、炭素繊維、ガラス繊維、ポリアラミド繊維、
他の通常複合材料の強化繊維に使用し得る繊維が使用で
き、同種繊維又は異なる繊維のハイブリッド構成の両方
が可能である。As the resin to be impregnated, epoxy, unsaturated polyester, vinyl ester, phenol and other commonly used thermosetting resins can be used. Further, as the reinforcing fiber, carbon fiber, glass fiber, polyaramid fiber,
Fibers that can be used for the reinforcing fibers of other conventional composite materials can be used, both homogenous fibers or hybrid configurations of different fibers are possible.

【００８１】不織布としては、炭素繊維、ガラス繊維、
ポリアラミド繊維、他の通常の繊維からなる不織布又は
プリプレグが使用できる。As the non-woven fabric, carbon fiber, glass fiber,
Non-woven fabrics or prepregs made of polyaramid fibers, other conventional fibers can be used.

【００８２】このような方法においては、樹脂含浸を容
易にするため、溶媒稀釈により含浸用樹脂の粘度を調整
することが好ましい。粘度調整により、多重層であって
も容易に完全含浸ができる。また、溶媒系であるため樹
脂配合組成の制約はなく、溶媒可溶の原材料を自由に選
択使用することができる。In such a method, in order to facilitate resin impregnation, it is preferable to adjust the viscosity of the impregnating resin by diluting with a solvent. By adjusting the viscosity, complete impregnation can be easily performed even with multiple layers. Further, since it is a solvent system, there is no restriction on the resin composition, and solvent-soluble raw materials can be freely selected and used.

【００８３】また、編組表面に不織布を配置することに
より、ＦＲＰ成形の際のボイド、ピンホール等の表面欠
陥をほとんどなくすことができる。また、編組表面に貼
付する不織布を何も加工していない不織布そのもの、又
は片面にだけ樹脂を塗布したプリプレグにすることによ
り、離型紙によるセパレートが不要になり、使用時の取
り扱い性も良好となる。By disposing a non-woven fabric on the surface of the braid, surface defects such as voids and pinholes during FRP molding can be almost eliminated. In addition, by using a non-woven fabric itself that is not processed as the non-woven fabric to be pasted on the surface of the braid, or a prepreg in which resin is applied to only one side, separation by release paper is not required, and handleability during use is improved. .

【００８４】さらに、従来の問題点であった編組の寸法
安定性を解決するためには編組の伸びを抑えればよい。
そのための手段として、編組組織とは別に中芯に伸びを
抑える繊維束又はテープ状布帛６６を挿入することによ
り、編組の寸法安定性を確保するとともに編組の成形形
状へのフィット性を損なわず軸方向の補強材として作用
させ、三軸編組と同様の効果を得ることができる。Further, in order to solve the conventional problem of dimensional stability of the braid, it is sufficient to suppress the elongation of the braid.
As a means for this, by inserting a fiber bundle or tape-like cloth 66 that suppresses elongation into the core separately from the braid structure, the dimensional stability of the braid is ensured and the fit of the braid to the molded shape is not impaired. By acting as a directional reinforcing material, the same effect as that of the triaxial braid can be obtained.

【００８５】このような編組プリフォームの連続製法に
おいては、高生産性、省人化、均質性、樹脂完全含浸容
易、樹脂原材料の選択幅大、成形材料の設計自由度大、
取り扱い性良好、寸法安定性良好、成形品の表面品位良
好、後修正加工省略、高品質、低コスト等の種々の効果
が得られる。In the continuous manufacturing method of such a braided preform, high productivity, labor saving, homogeneity, easy resin impregnation, a wide selection of resin raw materials, a large degree of freedom in designing molding materials,
Various effects such as good handleability, good dimensional stability, good surface quality of molded products, omission of post-correction processing, high quality, and low cost can be obtained.

【００８６】なお所定形状の曲がり管やラケット用プリ
フォームを形成するに際し、管状プリフォーム内の少な
くとも一部にハニカム体や木材からなる芯材を配してお
くこともできる。たとえばラケットフレームについて
は、図２２や図２３に示すように、フレーム７１、７２
の内部にハニカム体７３、７４を配してサンドウィッチ
構造としたものである。これにより、ガット張力による
座屈の防止（ガット引抜き強度の増大）、軽量化を図っ
たり、剛性を高めることができる。ハニカム体７３、７
４を配する位置は、対ガット引抜き強度の場合は外側に
（図２２）、対剛性向上の場合は横断面上下にする（図
２３）。When forming a bent pipe or a racket preform having a predetermined shape, it is possible to dispose a core material made of a honeycomb body or wood in at least a part of the tubular preform. For example, as for the racket frame, as shown in FIG. 22 and FIG.
The honeycomb structures 73 and 74 are arranged inside the structure to form a sandwich structure. As a result, it is possible to prevent buckling due to gut tension (increase in gut pull-out strength), reduce weight, and increase rigidity. Honeycomb bodies 73, 7
The position where 4 is arranged is outside (FIG. 22) in the case of anti-gut pull-out strength, and is in the vertical cross section in the case of improving rigidity (FIG. 23).

【００８７】また、ラケットのヨーク部についても同様
に構成できる。すなわち、従来のヨークは、ウレタン発
泡体の両面にＥＶＡ（エチレンビニルアルコール）シー
トなどの発泡材料を配し、それにプリプレグを巻きつ
け、フレーム成形時の加熱（ＥＶＡ発泡）・硬化により
成形させるものが主流であった。しかし、この方法では
内圧が十分かからないことや、コアとなるウレタン発泡
体に補強効果がほとんど無いために、ＦＲＰ層を厚くす
る必要があり重量増につながっていた。The yoke portion of the racket can also be constructed in the same manner. That is, a conventional yoke is one in which a foam material such as EVA (ethylene vinyl alcohol) sheet is arranged on both sides of a urethane foam, and a prepreg is wound around the foam material, and is molded by heating (EVA foaming) and curing during frame molding. It was the mainstream. However, in this method, since the internal pressure is not sufficient and the urethane foam as the core has almost no reinforcing effect, it is necessary to thicken the FRP layer, which leads to an increase in weight.

【００８８】そこで、図２４、図２５に示すように、ヨ
ーク７５、７６の内部にハニカム体７７、７８を配し、
ガット７９、８０の張力による座屈を防止する。ハニカ
ム体７７、７８を配する位置は、ハニカム体が外側の殻
に接することを基本とし、発泡材料を併用して成形する
とよい。発泡材料に粉末や粒状のものを用いれば内側
（打球面側）の殻にも接するサンドウィッチ構造とする
ことができる。Therefore, as shown in FIGS. 24 and 25, the honeycomb bodies 77 and 78 are arranged inside the yokes 75 and 76,
Buckling due to the tension of the gut 79, 80 is prevented. The location where the honeycomb bodies 77 and 78 are arranged is basically such that the honeycomb body is in contact with the outer shell, and it is advisable to use a foaming material together for molding. If a powdered or granular material is used as the foam material, a sandwich structure can be formed in contact with the inner shell (ball striking face side).

【００８９】次に、プリフォームの賦形について説明す
る。上記のように形成された長尺のプリフォームは、曲
がり管、たとえばラケット形状に合わせて、ＦＲＰへの
成形前に予め賦形される。Next, the shaping of the preform will be described. The long preform formed as described above is preshaped according to the shape of a bent tube, for example, a racket, before being molded into an FRP.

【００９０】たとえば、ラケット用成形基材をラケット
成形用金型のキャビティ内に装着する前に、実質的にキ
ャビティの形状をした型、たとえば、キャビティの形状
に沿う形状の凸部を有する型（たとえば木型）を用い、
成形基材に張力を付与しつつ、一対の押し付けローラに
より成形基材を前記凸部の外周に押し付け、成形基材を
前記凸部の形状に沿う形状に賦形する方法である。For example, before mounting the racket molding base material in the cavity of the racket molding die, a mold having a substantially cavity shape, for example, a mold having a convex portion having a shape along the shape of the cavity ( For example, using a wooden pattern)
It is a method of pressing the molding base material against the outer periphery of the convex portion with a pair of pressing rollers while applying tension to the molding base material, and shaping the molding base material into a shape along the shape of the convex portion.

【００９１】より具体的には、図２６に示すように、筒
状フイルム８１上に所定のプリプレグや強化繊維シート
８２等を捲回し、さらには必要に応じて前述の如き不織
布層（図示略）を被覆した長尺のプリフォーム８３を、
長さ方向両外側に向けて張力を付与（保持）しつつ、予
めヨーク部用プリフォーム８４が装着された凸部８５を
有する型８６の凸部８５に沿わせて賦形する方法であ
る。More specifically, as shown in FIG. 26, a predetermined prepreg, a reinforcing fiber sheet 82, etc. are wound on a tubular film 81, and if necessary, the above-mentioned nonwoven fabric layer (not shown). A long preform 83 coated with
This is a method of imparting (holding) tension to both outer sides in the length direction and shaping along the convex portion 85 of the mold 86 having the convex portion 85 to which the yoke part preform 84 is mounted in advance.

【００９２】この賦形は、たとえば図２７に示すような
自動賦形機９０を用いて行うことができる。図において
は、９１は両側に設けられたプリフォームガイドであ
り、一対の張力保持機構９２により、プリフォーム８３
にその賦形時に張力が付与（保持）される。９３は一対
の押し付けローラを示しており、エア又は油圧シリンダ
９４によってプリフォーム８３を左右対称に、木型８６
の凸部８５の外周に押し付けていく。This shaping can be performed using an automatic shaping machine 90 as shown in FIG. 27, for example. In the figure, reference numeral 91 denotes preform guides provided on both sides, and a pair of tension holding mechanisms 92 are used to form the preform 83.
Tension is applied (held) during shaping. Reference numeral 93 denotes a pair of pressing rollers. The preform 83 is symmetrically arranged by the air or hydraulic cylinder 94, and the wooden pattern 86 is formed.
It is pressed against the outer circumference of the convex portion 85.

【００９３】まず、図２７に示したように、真直偏平な
プリフォーム８３をプリフォームセット位置に配置す
る。そして、Ｈ型のヨーク部プリフォーム８４を型８６
のヨーク部セット位置に配置する。この時、型８６と押
し付けローラ９３は、初期位置にある。張力保持ローラ
９２がプリフォーム８３を挟んで張力保持する。First, as shown in FIG. 27, the straight and flat preform 83 is placed at the preform set position. Then, the H-shaped yoke part preform 84 is attached to the mold 86.
Place it at the yoke set position of. At this time, the mold 86 and the pressing roller 93 are in the initial positions. The tension holding roller 92 holds the tension by sandwiching the preform 83.

【００９４】次に図２８に示すように、型８６が前進し
て、プリフォーム８３にあたり、押し付けローラ９３が
プリフォーム８３を型８６の凸部８５に押し付けていく
ことにより、プリフォーム８３を凸部８５に合わせて折
曲げる。Next, as shown in FIG. 28, the die 86 moves forward, hits the preform 83, and the pressing roller 93 pushes the preform 83 against the convex portion 85 of the die 86, thereby projecting the preform 83. Bend according to the portion 85.

【００９５】型８６がさらに前進し、図２９に示すよう
に、押し付けローラ９３がヨーク部セット位置に配置さ
れたヨーク部プリフォーム８４にプリフォーム８３を押
し付けて接着する。The mold 86 is further advanced, and as shown in FIG. 29, the pressing roller 93 presses and adheres the preform 83 to the yoke preform 84 arranged at the yoke set position.

【００９６】そして、図３０に示すように、グリップ部
付け根部で、プリフォーム８３が重なり、押し付けロー
ラ９３で押さえてグリップ付け根を強く接着した後、押
し付けローラ９３の押し付け力を押し付け力切り替え機
構（図示略）により弱くする。Then, as shown in FIG. 30, the preforms 83 overlap with each other at the grip roots and are pressed by the pressing rollers 93 to strongly adhere the grip roots, and then the pressing force of the pressing rollers 93 is changed to the pressing force switching mechanism ( (Not shown) to weaken.

【００９７】型８６がさらに前進することにより、図３
１に示すように、プリフォーム８３が押し付けローラ９
３に挟まれながら移動して、グリップ部９５が接着され
る。By further moving the die 86,
As shown in FIG. 1, the preform 83 presses against the pressing roller 9
The grip portion 95 is adhered by moving while being sandwiched between the three.

【００９８】型８６が行端まで移動して停止する（図３
２）。型８６からプリフォーム８３を取り出し、押し付
けローラ９３、型８６が初期位置に復帰する。賦形され
たプリフォームは、人が、接着部にプリプレグをまいて
補強した後、金型に投入されて、加圧加熱成形される。The mold 86 moves to the end of the line and stops (see FIG. 3).
2). The preform 83 is taken out from the mold 86, and the pressing roller 93 and the mold 86 return to the initial position. The shaped preform is put into a mold after a person applies a prepreg to the adhesive portion to reinforce it, and then pressure-heated and molded.

【００９９】なお、上記においては、押し付けローラ９
３の押し付け力は切り替え機構（たとえばエアシリンダ
の駆動圧力の切り替え）により、切り替えられるが、こ
れは、グリップ部接着工程までは、プリフォーム８３の
しわの発生を防ぎ、ヨーク部８４を強く接着するため、
ローラの押し付け力を強くし、グリップ部接着工程で
は、グリップ部付け根部が張力により剥がれるのを防ぐ
ため、ローラの押し付け力を弱くするためである。In the above, the pressing roller 9
The pressing force of No. 3 is switched by a switching mechanism (for example, switching of the driving pressure of the air cylinder). This prevents the preform 83 from wrinkling and strongly adheres the yoke portion 84 until the grip portion adhering step. For,
This is because the pressing force of the roller is increased and the pressing force of the roller is weakened in order to prevent the grip root from being peeled off by the tension in the grip part adhering step.

【０１００】また、押し付けローラ９３のエアシリンダ
９４の取り付け角度は、トップ部付近のしわの防止、ヨ
ーク部及びグリップ部の接着力向上のため、機軸９６に
対して、４５〜９０°の範囲内であることが望ましい。
この角度を４５°、７５°、９０°で比較したところ、
４５°ではヨーク部、グリップ部付近で押し付けローラ
９３がプリフォーム８３を型に押し付ける方向に力が十
分作用しない。また、９０°では、押し付けローラ９３
がプリフォーム８３の押し付けを開始する位置が後退す
るため、トップ部でのプリフォーム内周側でのしわの発
生防止の機能を果たさない。トップ部でのしわの発生防
止、ヨーク部、グリップ部の接着力向上のためには、７
０〜８０°が最も適している。Further, the mounting angle of the air cylinder 94 of the pressing roller 93 is within the range of 45 to 90 ° with respect to the machine shaft 96 in order to prevent wrinkles near the top part and to improve the adhesive strength of the yoke part and the grip part. Is desirable.
When comparing this angle with 45 °, 75 °, 90 °,
At 45 °, a sufficient force does not act in the direction in which the pressing roller 93 presses the preform 83 against the mold near the yoke and grip. At 90 °, the pressing roller 93
Since the position where the preform 83 starts to be pressed is retracted, the function of preventing the generation of wrinkles on the inner peripheral side of the preform at the top portion is not fulfilled. To prevent wrinkles from occurring on the top part and to improve the adhesive strength of the yoke and grip parts, 7
Most suitable is 0 to 80 °.

【０１０１】なお、押し付けローラ９３の押し付け機構
としては、図示したエアシリンダ以外の機構でも構わな
い。シリンダの直線往復運動の他に、機構は複雑になる
が、リンク機構により押し付けローラの押し付け方向を
型のカーブに合わせて変化させても良い。さらに、ロー
ラの表面はテフロンコーティング等の難粘着処理を行う
ことが望ましい。The pressing mechanism for the pressing roller 93 may be a mechanism other than the illustrated air cylinder. In addition to the linear reciprocating motion of the cylinder, the mechanism becomes complicated, but the pressing direction of the pressing roller may be changed by the link mechanism according to the curve of the mold. Further, it is desirable that the surface of the roller is subjected to a tack-resistant treatment such as Teflon coating.

【０１０２】張力保持機構９２は、一対の張力保持機構
９２が、機軸９６に対して対称に、プリフォームセット
位置に配置されている。より詳細な機構として、図３３
に示すように、固定ローラ９７と移動ローラ９８からな
り、エアシリンダ９９で移動ローラ９８を移動させ、プ
リフォーム８３を挟んで張力を保持する。固定ローラ９
７、移動ローラ９８とも、バンドブレーキ１００で回転
力を規制することにより、張力を調整できる。In the tension holding mechanism 92, a pair of tension holding mechanisms 92 are arranged symmetrically with respect to the machine shaft 96 at the preform set position. As a more detailed mechanism, FIG.
As shown in FIG. 3, the movable roller 98 is composed of a fixed roller 97 and a movable roller 98, and the movable cylinder 98 is moved by the air cylinder 99 to hold the tension by sandwiching the preform 83. Fixed roller 9
The tension of both the moving roller 98 and the moving roller 98 can be adjusted by regulating the rotational force with the band brake 100.

【０１０３】型８６としては、長方形の板の上にラケッ
トフレームの形状をした凸部８５（ガット面の形状をし
た楕円部とヨーク部以降グリップ付け根までの三角部）
が突設された構造になっている。図２６に示したよう
に、楕円部と三角部の間にＨ型のヨーク部プリフォーム
８４をセットできるようになっている。As the mold 86, a convex portion 85 in the shape of a racket frame is formed on a rectangular plate (an elliptical portion in the shape of a gut surface and a triangular portion from the yoke portion to the grip base).
Has a protruding structure. As shown in FIG. 26, an H-shaped yoke part preform 84 can be set between the elliptical part and the triangular part.

【０１０４】この型８６は、装置の機軸上にあり、プリ
フォームセット位置の手前から賦形の終了する行端ま
で、機軸上を移動する。駆動は、モータの回転運動をボ
ールねじで直線運動に変換しているが、他の駆動方法で
も可能である。型８６のプリフォーム８３が当たる面に
は、難粘着処理（テフロンコーティング等）を行うこと
が望ましい。そうしないと、賦形後、プリフォーム８３
を型８６から取り出すのが困難になり、形が崩れるおそ
れがある。The mold 86 is on the axis of the apparatus, and moves on the axis from the position before the preform setting position to the line end where the shaping is completed. Driving is performed by converting the rotational movement of the motor into a linear movement with a ball screw, but other driving methods are also possible. It is desirable that the surface of the mold 86 on which the preform 83 contacts is subjected to a non-adhesive treatment (Teflon coating or the like). Otherwise, after shaping, preform 83
It becomes difficult to take out the mold from the mold 86, and the shape may be lost.

【０１０５】また、ヨーク部付近は、実際のラケットフ
レームでは、凹んでいるが、その形状のままで型を作成
すると、プリフォーム８３にかかる張力のため、一度接
着されたプリフォーム８３とヨーク部プリフォーム８４
が剥がれてしまうおそれがある。そのため、型の形状
は、少し形を崩して、ヨーク部付近が直線状（図３４）
または外側に膨らんでいる形状にすることが好ましい。
各接着部の位置が正しければ、カーブの曲率が実際と多
少異なっていても問題ない。In the actual racket frame, the vicinity of the yoke portion is recessed. However, when a mold is created with the shape kept as it is, the preform 83 and the yoke portion which have been once adhered to each other due to the tension applied to the preform 83. Preform 84
May peel off. Therefore, the shape of the mold is a little broken, and the vicinity of the yoke is linear (Fig. 34).
Alternatively, it is preferable to make the shape bulge outward.
If the position of each adhesive is correct, there is no problem even if the curvature of the curve is slightly different from the actual curvature.

【０１０６】押し付けローラ９３の押し付け力は、たと
えば、エアシリンダ９４の駆動圧力を電磁弁（図示略）
で切り替えることにより切り替えることができる。たと
えば大きい方の圧力を、押圧力にて、４ｋｇｆ／ｃｍ2
程度とし、小さい方の押圧力を２ｋｇｆ／ｃｍ2 程度に
設定すればよい。The pressing force of the pressing roller 93 is, for example, the drive pressure of the air cylinder 94, which is determined by a solenoid valve (not shown).
You can switch by switching with. For example, the larger pressure is 4kgf / cm 2
And the smaller pressing force may be set to about 2 kgf / cm 2 .

【０１０７】従来は人手により、樹脂製又はゴム製のチ
ューブを被覆した芯材に、プリプレグを複数枚捲回して
作成した真直偏平なプリフォームを、ラケットフレーム
の形状をした木型に巻きつけ、ヨーク部、グリップ部を
接着していた。このような方法では、プリフォームを型
にあわせて曲げる時、内周側にしわが発生しやすいの
で、プリフォームの両端を引っぱりながら曲げる必要が
ある。したがって、作業者が疲れる、人の力では強い張
力をかけられない、張力が一定しない、等の問題があっ
た。また、常温では、プリフォームの柔軟性が低く、人
の力では型に合わせて曲げるのが大変であるため、型に
合わせて曲げやすいように、ホットプレートでプリフォ
ームを加熱して、プリフォームを柔らかくしていた。そ
のため、プリフォームが柔らかいので、折曲げ時や、型
から取り出す時に形が崩れやすい、取扱が面倒（粘着性
が高い）なので不良品が出やすい、等の問題も生じてい
た。さらに、時間がかかる、作業効率が悪い、また人手
によるため、画一的でなく、品質上ばらつきが生じる、
等の問題もあった。Conventionally, a straight flat preform made by winding a plurality of prepregs around a core material coated with a resin or rubber tube was manually wound around a wooden mold in the shape of a racket frame. The yoke part and the grip part were adhered. In such a method, when the preform is bent according to the mold, wrinkles are likely to occur on the inner peripheral side, and therefore it is necessary to bend while pulling both ends of the preform. Therefore, there are problems that the operator is tired, that strong tension cannot be applied by the force of a person, and that the tension is not constant. Also, at room temperature, the flexibility of the preform is low, and it is difficult for human power to bend it according to the mold, so heat the preform with a hot plate to make it easier to bend according to the mold. Was softening. Therefore, since the preform is soft, there is a problem that the shape is likely to collapse when bent or taken out from the mold, and handling is troublesome (high adhesiveness), so that defective products are likely to be produced. In addition, it takes time, work efficiency is poor, and because it is manual, it is not uniform and quality variations occur,
There was also such a problem.

【０１０８】前述の如き自動賦形装置、方法とすること
により、常温（２５〜３５度）でもある程度剛性のある
プリフォームの両端を、張力保持機構により強い力で引
っ張りながら型に合わせて曲げることができ、プリフォ
ームの内周側のしわの発生を防ぐことができる。By using the automatic shaping apparatus and method as described above, both ends of the preform, which has a certain degree of rigidity even at room temperature (25 to 35 degrees), are bent according to the die while being pulled by a tension holding mechanism with a strong force. It is possible to prevent the generation of wrinkles on the inner peripheral side of the preform.

【０１０９】また、押し付けローラでプリフォームを型
に押し付けながら賦形することにより、プリフォーム内
周側のしわの発生を防ぐことができ、さらにヨーク部、
グリップ部の接着も好ましい状態にて行うことができ
る。By forming the preform while pressing it against the mold with the pressing roller, it is possible to prevent the generation of wrinkles on the inner peripheral side of the preform,
The adhesion of the grip portion can also be performed in a preferable state.

【０１１０】また、常温でプリフォームを賦形するの
で、プリフォームの粘着性は高くないがプリフォームに
剛性がある程度あるので、一度賦形すると形崩れがしに
くく、十分に所望のラケットの形を保持できる。Further, since the preform is shaped at room temperature, the tackiness of the preform is not high, but the preform has a certain degree of rigidity. Can hold.

【０１１１】さらに、品質の安定、収率の向上、成形時
間の短縮、省人化、作業効率の向上等が可能となる。Further, it becomes possible to stabilize the quality, improve the yield, shorten the molding time, save labor and improve the work efficiency.

【０１１２】次に、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管およ
びラケットのＦＲＰ成形品の製造方法について説明す
る。まず、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管あるいはラケ
ットの製造方法は、筒状フイルムを被せた可撓性チュー
ブを強化繊維のプリプレグで被覆してなる成形基材を金
型のキャビティに入れ、金型を加熱するとともに前記可
撓性チューブ内を３０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ以上に加圧して
前記成形基材を金型に圧接することを特徴とする方法か
らなる。Next, a method of manufacturing the FRP bent pipe and the FRP molded product of the racket according to the present invention will be described. First, in the method for manufacturing a bent pipe or racket made of FRP according to the present invention, a molding base formed by covering a flexible tube covered with a tubular film with a prepreg of reinforcing fiber is put in a cavity of a mold, Is heated and the inside of the flexible tube is pressurized to 30 kg / cm 2 · G or more, and the molding substrate is pressed against the mold.

【０１１３】このプリプレグの上には、単糸径が２０μ
ｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布が巻きつ
けらていることが好ましい。On this prepreg, the single yarn diameter is 20 μm.
It is preferable that a non-woven fabric having a weight of 100 m / m 2 or less and a weight of 100 g / m 2 or less is wound around the fabric.

【０１１４】このような方法は、いわゆる一般に内圧成
形法と呼ばれるものの一種であるが、負荷圧力が３０ｋ
ｇ／ｃｍ2 ・Ｇ以上と通常圧力に比べはるかに高いの
で、本明細書では特に「高圧成形法」と呼ぶ。Such a method is one of the so-called internal pressure molding methods, but the load pressure is 30 k.
Since it is g / cm 2 · G or more, which is much higher than the normal pressure, it is particularly referred to as “high pressure molding method” in this specification.

【０１１５】すなわち、従来技術の項で述べたように、
従来は主として圧縮性流体（たとえば空気）を用い、比
較的低圧での内圧成形であった。上記本発明に係る高圧
成形法は、たとえば一端が閉塞され他端に外部の加圧装
置から非圧縮性流体からなる加圧媒体を導入するための
継手が接続された可撓性チューブを用いて、漏れのない
状態で可撓性チューブを膨張させ、成形基材を膨張させ
て成形するものである。That is, as described in the section of the prior art,
Conventionally, internal pressure molding has been performed at a relatively low pressure by mainly using a compressive fluid (for example, air). The high-pressure molding method according to the present invention uses, for example, a flexible tube in which one end is closed and the other end is connected to a joint for introducing a pressurizing medium made of an incompressible fluid from an external pressurizing device. The flexible tube is expanded in a leak-free state, and the molding base material is expanded to perform molding.

【０１１６】このような方法は、次のような装置を用い
て実施される。すなわち、本発明に係るＦＲＰ製曲がり
管あるいはラケットの製造装置は、可撓性チューブに被
せた筒状フイルムを強化繊維のプリプレグで被覆してな
る成形基材が入れられるキャビティを有する金型と、前
記可撓性チューブ内に非圧縮性流体からなる３０ｋｇ／
ｃｍ2 ・Ｇ以上の加圧媒体を供給する加圧媒体供給手段
とを有していることを特徴とするものからなる。Such a method is carried out using the following device. That is, the FRP bent pipe or racket manufacturing apparatus according to the present invention includes a mold having a cavity in which a molding base material obtained by coating a tubular film covered with a flexible tube with a prepreg of reinforcing fibers is placed, 30 kg / consisting of incompressible fluid in the flexible tube
and a pressurizing medium supply means for supplying a pressurizing medium of cm 2 · G or more.

【０１１７】ここで、前記可撓性チューブとしては、そ
の材質は熱硬化製樹脂の硬化温度に加熱しても成形時の
力では破断が生じない程度の強度を有する耐熱性のもの
であることが好ましく、具体的には硬度８０（ＪＩＳ
Ａ）以下のシリコンゴム、フッ素ゴムが好ましく、十分
な伸びを得るためには更に硬度４０（ＪＩＳＡ）のシリ
コンゴムチューブがより好ましい。また、チューブ断面
形状は、可能ならば成形品断面形状と近似した形状のも
のを用いるのが成形後チューブを抜き去るのに好都合で
ある。また、チューブの外形寸法は、成形後に成形品か
らチューブを容易に引き抜くことができる寸法のもの、
具体的にはチューブの限界伸び率を考慮して、金型内壁
断面積の５０〜８０％程度のものが好ましい。Here, the flexible tube is made of a heat-resistant material whose strength is such that even if it is heated to the curing temperature of the thermosetting resin, it will not be broken by the force during molding. The hardness is preferably 80 (JIS
A) The following silicone rubbers and fluororubbers are preferable, and a silicone rubber tube having a hardness of 40 (JISA) is more preferable for obtaining sufficient elongation. In addition, it is convenient to remove the tube after molding if the tube cross-sectional shape is similar to that of the molded product if possible. The outer dimensions of the tube are such that the tube can be easily pulled out from the molded product after molding.
Specifically, in consideration of the limit elongation rate of the tube, one having a cross section of the inner wall of the mold of about 50 to 80% is preferable.

【０１１８】チューブの一方の端部を閉塞する方法とし
ては、製造時に一端部を閉塞状態に成形する方法の他、
接着する方法、両端解放のチューブの一端部を例えばワ
イヤ等で絞り込む方法や、折り曲げ状態で金型にセット
して合わせ面の押圧力で閉塞する方法等が挙げられる。
一方、可撓性チューブの他方の端部は、かしめ部分のチ
ューブを二重構造とすることによりかかる部分の剛性を
向上させると共に、チューブの肉厚を加工前の肉厚に対
して４０〜７０％、より好ましくは５０〜６０％になる
ようにするのが好ましい。この二重構造とするための補
強部材としては、シリコンゴム、フッ素ゴム、硬質ゴ
ム、金属製ブレード等が好ましい。As a method of closing one end of the tube, other than a method of molding one end in a closed state at the time of manufacturing,
Examples include a method of adhering, a method of narrowing one end of a tube whose both ends are open, for example, with a wire, a method of setting the tube in a bent state in a mold and closing the tube by pressing force of the mating surfaces, and the like.
On the other hand, the other end of the flexible tube improves the rigidity of the caulked portion by forming the double-structured portion of the tube, and the wall thickness of the tube is 40 to 70 with respect to the wall thickness before processing. %, More preferably 50 to 60%. Silicon rubber, fluororubber, hard rubber, metal blades, and the like are preferable as the reinforcing member for forming this double structure.

【０１１９】そして、チューブ内に充填する非圧縮性流
体としては、熱硬化樹脂の硬化温度で気化せず、かつ、
長期間使用時に物性の劣化が生じないものが好ましい。
具体的には、例えば、タービン油、シリコンオイル等を
用いることができ、これらの中で安価で入手し易いター
ビン油が好ましい。これら非圧縮性流体により、可撓性
チューブ内を少なくとも３０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ以上の圧
力、好ましくは７０〜１００ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇの圧力ま
で加圧する。かかる圧力、特に少なくとも３０ｋｇ／ｃ
ｍ2 ・Ｇ以上の圧力に加圧する理由は、発明者らにおい
て実施した表面凹部の塗装後における視覚テスト結果に
基づく。すなわち、アルミ板表面に直径０．１ｍｍから
１．０ｍｍまで針状物を押し付けることにより０．１ｍ
ｍ刻みの凹部を設け、当該アルミ板を塗装後肉眼で観察
できる凹部の大きさを調べたところ、直径０．３ｍｍ以
下のものはほとんど表面品位に影響がないが、０．４ｍ
ｍを境として０．５ｍｍになると欠陥が観察できるよう
になった。このことから、直径０．５ｍｍの欠陥を直径
０．３ｍｍまで圧縮するために必要な圧力ｐは、 ｐ／ｐ0 ＝（０．５／０．３）3 となる。ここで、ｐ0 は、従来技術による成形圧力約７
ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇとするとｐは少なくとも約３０ｋｇ／
ｃｍに・Ｇ以上の圧力が必要となる。一方、その上限圧
力としては、特に制限はなく表面欠陥防止の観点からは
高ければ高いほど好ましいのであるが、実用性の点から
は１５０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇである。The non-compressible fluid filled in the tube does not vaporize at the curing temperature of the thermosetting resin, and
Those that do not cause deterioration of physical properties during long-term use are preferable.
Specifically, for example, turbine oil, silicone oil or the like can be used, and among these, inexpensive and easily available turbine oil is preferable. These non-compressible fluid, at least 30kg / cm 2 · G or more pressure inside the flexible tube, preferably pressurized to a pressure of 70~100kg / cm 2 · G. Such pressure, especially at least 30 kg / c
The reason for pressurizing to a pressure of m 2 · G or higher is based on the results of visual tests after the coating of the surface recesses performed by the inventors. That is, by pressing a needle-shaped object with a diameter of 0.1 mm to 1.0 mm against the surface of an aluminum plate,
When the size of the recesses that can be observed with the naked eye after coating the aluminum plate is provided, the recesses of m units are provided, and those having a diameter of 0.3 mm or less have almost no effect on the surface quality, but 0.4 m
Defects became observable at 0.5 mm with m as the boundary. From this, the pressure p required to compress a defect having a diameter of 0.5 mm to a diameter of 0.3 mm is p / p 0 = (0.5 / 0.3) 3 . Here, p 0 is a molding pressure of about 7 according to the prior art.
Assuming kg / cm 2 · G, p is at least about 30 kg /
cm requires a pressure of G or more. On the other hand, the upper limit pressure is not particularly limited, and the higher it is, the more preferable it is from the viewpoint of preventing surface defects, but it is 150 kg / cm 2 · G from the viewpoint of practicality.

【０１２０】なお、可撓性チューブの外周に筒状のフイ
ルムを挿入する理由は、繊維強化プラスチック製中空管
の成形後に、成形品が容易に可撓性チューブから引き抜
けるようにするためである。したがって、金型加熱時に
溶融しないようにするため、筒状フイルムの材質は、加
熱温度よりも融点が３０〜４０℃以上高い材料、例えば
ポリアミド、ＰＥＴ等の材質からなるフイルムを用いる
のが好ましい。The reason why the tubular film is inserted into the outer circumference of the flexible tube is that the molded product can be easily pulled out from the flexible tube after the hollow tube made of fiber reinforced plastic is molded. . Therefore, in order to prevent melting when the mold is heated, it is preferable to use, as the material of the tubular film, a material having a melting point higher than the heating temperature by 30 to 40 ° C. or more, for example, a material such as polyamide or PET.

【０１２１】上記方法および装置の一実施態様を図面に
基づいて説明する。図３５は、本発明方法に用いられる
可撓性チューブ１０１の全体斜視図であり、チューブ１
０１が筒状のフイルム１０２の内部に差し込まれ、フイ
ルム１０２の外周には更に繊維強化シート１０３（プリ
プレグ）が巻きつけられた状態を示している。かかるフ
イルム１０２の外周にプリプレグ１０３が巻きつけられ
たものが成形基材１０４（プリフォーム）である。An embodiment of the above method and apparatus will be described with reference to the drawings. FIG. 35 is an overall perspective view of the flexible tube 101 used in the method of the present invention.
01 is inserted into the tubular film 102, and the fiber reinforced sheet 103 (prepreg) is further wound around the outer periphery of the film 102. A molding substrate 104 (preform) is obtained by winding the prepreg 103 around the outer periphery of the film 102.

【０１２２】本発明方法の実施に際し、まず前準備とし
て図３５の状態にしなければならないのであるが、その
具体的工程は以下のとおりである。まず、図示しない例
えば、木材、竹、プラスチックなどの芯材を、材質がポ
リアミドからなる筒状のフイルム１０２の中に挿入す
る。次いでフイルム１０２の外周に熱硬化性樹脂である
エポキシ樹脂、フェノール樹脂等の成形すべき用途に応
じた熱硬化性樹脂が予め含浸された繊維強化シート１０
３（プリプレグ）を所定回数、捲回して積層し、しかる
後に芯材を抜き取り、上記可撓性チューブ１０１を挿入
するのである。In carrying out the method of the present invention, the state shown in FIG. 35 must first be prepared as a preliminary step. The specific steps are as follows. First, a core material such as wood, bamboo, or plastic (not shown) is inserted into the tubular film 102 made of polyamide. Then, the fiber reinforced sheet 10 in which the outer periphery of the film 102 is preliminarily impregnated with a thermosetting resin such as an epoxy resin or a phenol resin which is a thermosetting resin according to the intended use.
3 (prepreg) is wound a predetermined number of times and laminated, after which the core material is extracted and the flexible tube 101 is inserted.

【０１２３】本実施態様では上記芯材上の筒状フイルム
１０２には、肉厚０．１ｍｍのポリアミドフイルムを使
用した。繊維強化シート１０３は、いわゆるプリプレグ
と呼ばれるもので、本実施態様では強化繊維である炭素
繊維にエポキシ樹脂を含浸させたものである。In this embodiment, as the tubular film 102 on the core material, a polyamide film having a wall thickness of 0.1 mm is used. The fiber-reinforced sheet 103 is a so-called prepreg, and in the present embodiment, carbon fibers, which are reinforcing fibers, are impregnated with an epoxy resin.

【０１２４】可撓性チューブ１０１は、図３６に全体図
を示すように、外形が１３ｍｍで硬度４０（ＪＩＳＡ）
のシリコンゴムチューブを長さ１８００ｍｍに切断し、
その右端部を接着することにより閉塞し、左端部は図示
しない外部加圧装置と連結できるように市販のワンタッ
チカップラー継手のオス側継手１０６を接続した。すな
わち、継手１０６の拡大部分断面図である図３７に示す
ように、可撓性チューブ１０１の左端部を、チューブ１
０１からの液体漏れ防止と剛性向上のためにチューブ内
周面に補強リング１１４を固定して二重構造とし、そし
てこの二重構造のチューブ端部の外周をかしめリング１
１３により、かしめ後のチューブ肉厚がかしめ前の肉厚
の５５％となるように加工した。As shown in the overall view of FIG. 36, the flexible tube 101 has an outer shape of 13 mm and a hardness of 40 (JISA).
Cut the silicone rubber tube of to 1800mm in length,
The right end portion was closed by bonding, and the left end portion was connected to a male side joint 106 of a commercially available one-touch coupler joint so that it could be connected to an external pressure device (not shown). That is, as shown in FIG. 37, which is an enlarged partial sectional view of the joint 106, the left end of the flexible tube 101 is connected to the tube 1
In order to prevent liquid leakage from 01 and improve rigidity, a reinforcing ring 114 is fixed to the inner circumferential surface of the tube to form a double structure, and the outer circumference of the tube end of this double structure is caulked ring 1.
With No. 13, the tube thickness after crimping was processed to be 55% of the wall thickness before crimping.

【０１２５】次に、以上に説明した可撓性チューブ１０
１を用いて中空の曲がり管、具体的にはラケットフレー
ムを製造する手順を図３８に基づいて説明する。図３８
において、１１５は、上記可撓性チューブ１０１のオス
側継手１０６と耐圧ホース１１２を介して接続される外
部加圧装置で、２本の油圧シリンダ１１７、１１８内に
１本のロッド１１９の両端部に固定されたピストン１２
０、１２１が進退する、いわゆるデュアルタイプのシリ
ンダ／ピストン装置である。この加圧装置１１５は、油
圧ポンプ１２２によって製造された圧力油が配管１２３
および切替弁１０９を経てシリンダ１１７内に充填され
ると、共通ロッド１１９が右方向に移動し、シリンダ１
１８内のタービン油１０５がピストン１２１によってバ
ルブ１１０、耐圧ホース１１２、継手１０６を経てチュ
ーブ１０１内に充填され、チューブ１０１を膨張させる
ようになっている。また、チューブ１０１をフイルム１
０２から引き抜く際には、前もって共通ロッド１１９を
左方向に移動させ、収縮させてから引き抜くようになっ
ている。なお、１１１は、充填圧力確認のための圧力計
である。Next, the flexible tube 10 described above.
A procedure for manufacturing a hollow bent tube, specifically, a racket frame using No. 1 will be described with reference to FIG. Figure 38
In the drawing, 115 is an external pressurizing device connected to the male joint 106 of the flexible tube 101 via a pressure-resistant hose 112, and both ends of one rod 119 in two hydraulic cylinders 117 and 118. Piston 12 fixed to
This is a so-called dual type cylinder / piston device in which 0 and 121 move forward and backward. In the pressurizing device 115, the pressure oil produced by the hydraulic pump 122 is supplied to the pipe 123.
When the cylinder 117 is filled via the switching valve 109 and the switching valve 109, the common rod 119 moves to the right and the cylinder 1
The turbine oil 105 in 18 is filled in the tube 101 by the piston 121 via the valve 110, the pressure resistant hose 112, and the joint 106, and the tube 101 is expanded. In addition, the tube 101 is the film 1
When pulling out from 02, the common rod 119 is moved leftward in advance so as to be contracted, and then pulled out. In addition, 111 is a pressure gauge for confirming the filling pressure.

【０１２６】本実施態様では、金型１０７は、図に示す
ようにキャビティがラケットフレームの形状をした下型
１０７ａと、この下型の上部に固定する上型１０７ｂと
からなる金型を用いた。まず、図３５の状態の成形基材
１０４を可撓性チューブ１０１と共に図３８に示すよう
に下型１０７ａのキャビティに沿って曲げながら装着し
たのち、ヨーク１０８を装着した。なお、チューブ１０
１の一方の端部は、キャビティからはみ出させ、図に示
すように下型の合わせ面に乗せた。この場合、予め金型
温度を４０〜６０℃に保温しておくと繊維強化シート１
０３が軟化するため装着が非常に容易になる。次いで上
下金型１０７ａ、１０７ｂを図示しないホットプレス機
で型締めすることにより、金型１０７ａ、１０７ｂを一
体化せしめるとともに、両型の合わせ面によりチューブ
先端１１６を圧塞した。しかる後に外部加圧装置１１５
からタービン油を送り出すと共に１００ｋｇ／ｃｍ2 ・
Ｇの圧力まで加圧して、成形基材１０４をフイルム１０
２と共に金型のキャビティ内で膨らませ、キャビティの
内壁面に強く圧着させた。In the present embodiment, as the mold 107, a mold comprising a lower mold 107a whose cavity has a racket frame shape as shown in the figure and an upper mold 107b fixed to the upper part of this lower mold is used. . First, the molding substrate 104 in the state shown in FIG. 35 was mounted along with the flexible tube 101 along the cavity of the lower mold 107a as shown in FIG. 38, and then the yoke 108 was mounted. The tube 10
One end of No. 1 was protruded from the cavity and placed on the mating surface of the lower mold as shown in the figure. In this case, if the temperature of the mold is kept at 40 to 60 ° C. in advance, the fiber reinforced sheet 1
Since 03 is softened, it becomes very easy to mount. Then, the upper and lower molds 107a and 107b were clamped by a hot press machine (not shown) to integrate the molds 107a and 107b, and the tube tip 116 was closed by the mating surfaces of both molds. After that, the external pressurizing device 115
From the turbine oil from 100kg / cm 2 ·
The base material 104 is pressed to the film 10 by applying pressure up to G pressure.
It was inflated together with 2 in the cavity of the mold and strongly pressed against the inner wall surface of the cavity.

【０１２７】次いで、金型１０７を１５０℃まで加熱し
てエポキシ樹脂を硬化させた後、タービン油を外部に抜
き出して圧力を解放した後成形品を金型１０７から取り
出した。そして最後に、成形品から可撓性チューブ１０
１を引き抜くことにより、目的のＦＲＰ製ラケットフレ
ームを得た。Next, the mold 107 was heated to 150 ° C. to cure the epoxy resin, the turbine oil was extracted to the outside to release the pressure, and then the molded product was taken out from the mold 107. And finally, from the molded article to the flexible tube 10
The target FRP racket frame was obtained by pulling out 1.

【０１２８】このような製造方法によれば、従来にない
高い内圧力を有する非圧縮性流体により、可撓性チュー
ブから漏れが発生しない状態で成形できることから、繊
維強化シートの金型内壁面への圧接不良に起因する表面
欠陥のない品質の優れたＦＲＰ製曲がり管やラケットフ
レームを製造することができる。According to such a manufacturing method, the incompressible fluid having an unprecedentedly high internal pressure can be molded without leaking from the flexible tube. It is possible to manufacture a bent pipe and a racket frame made of FRP, which are excellent in quality and have no surface defects due to poor pressure welding.

【０１２９】なお、上記高圧成形法における可撓性チュ
ーブの継手部の構造として、図３７に示した以外、図３
９に示すように、継手１０６との接続部分１２４におい
て可撓性チューブ１２５を肉厚構造にしておく構成でも
よい。そして、接続部分１２４のチューブ肉厚ｔと、上
記接続部以外に係る部分のチューブ１２５の肉厚ｔ０と
が、ｔ＞ｔ０になる関係を有し、好ましくはかしめ加工
後のチューブの肉厚をｔ′とすると、０．４＜（ｔ−
ｔ′）／ｔ＜０．７なる構成を採ることが望ましい。以
下、［（ｔ−ｔ′）／ｔ］×１００をかしめ率と呼ぶ。As the structure of the joint portion of the flexible tube in the above-mentioned high-pressure molding method, other than that shown in FIG. 37, FIG.
As shown in FIG. 9, the flexible tube 125 may have a thick structure at the connection portion 124 with the joint 106. Then, the tube wall thickness t of the connecting portion 124 and the wall thickness t0 of the tube 125 in a portion other than the connecting portion have a relationship of t> t0, and preferably the tube wall thickness after caulking is If t ', 0.4 <(t-
It is desirable to adopt a configuration of t ') / t <0.7. Hereinafter, [(t−t ′) / t] × 100 is referred to as a crimping rate.

【０１３０】可撓性チューブの上記端部は、かしめ部分
のチューブを二重構造あるいは上記のような肉厚構造と
することによりかかる部分の剛性を向上させると共に、
かしめ率４０〜７０％、より好ましくは５０〜６０％に
なるようにするのが好ましい。二重構造とするための補
強部材としては、シリコンゴム、フッ素ゴム、硬質ゴ
ム、金属性ブレード等が好ましい。The end portion of the flexible tube improves the rigidity of the caulking portion by making the tube of the caulking portion have a double structure or the above-mentioned thick structure, and
The crimping rate is preferably 40 to 70%, more preferably 50 to 60%. Silicone rubber, fluororubber, hard rubber, metallic blade and the like are preferable as the reinforcing member for forming the double structure.

【０１３１】上記の方法は、いわゆる高圧成形法につい
て説明したが、本発明に係る不織布層を有するＦＲＰ製
曲がり管やラケットは、通常の内圧成形法、つまり、比
較的低圧の内圧を負荷する方法でも製造可能である。Although the above-mentioned method has been described as a so-called high-pressure molding method, the bent pipe or racket made of FRP having the nonwoven fabric layer according to the present invention is a normal internal-pressure molding method, that is, a method of applying a relatively low internal pressure. But it can be manufactured.

【０１３２】すなわち、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管
あるいはラケットの製造方法は、筒状フイルムを強化繊
維のプリプレグで被覆し、さらにそのプリプレグの上
に、単糸径が２０μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以
下の不織布を巻きつけてなる成形基材を金型のキャビテ
ィに入れ、金型を加熱するとともに前記筒状フイルム内
を加圧して前記成形基材を金型に圧接することを特徴と
する方法からなる。That is, in the method for producing a bent pipe or racket made of FRP according to the present invention, a tubular film is coated with a prepreg of a reinforcing fiber, and a single yarn diameter is 20 μm or less and a basis weight is 100 g on the prepreg. Characterized in that a molding base material formed by winding a non-woven fabric of less than 1 / m 2 is put into the cavity of the mold, the mold is heated, and the inside of the tubular film is pressed to press the molding base material to the mold. And the method.

【０１３３】上記方法においては、不織布も、プリプレ
グ化しておくことが好ましい。In the above method, the non-woven fabric is also preferably prepregized.

【０１３４】このような通常の内圧成形法であっても、
成形基材の外層に上記のような特定の不織布層を設けて
おくことにより、前述の如く、成形の際の樹脂の良好な
流動性と脱気性とが確保され、ボイドやピンホール、樹
脂流れの不良箇所のない表面品位の良好な成形品を得る
ことができる。Even with such a normal internal pressure molding method,
By providing the above specific non-woven fabric layer on the outer layer of the molding substrate, as described above, good fluidity and deaeration of the resin at the time of molding are secured, and voids, pinholes, and resin flow are ensured. It is possible to obtain a molded product having good surface quality and having no defective parts.

【０１３５】上記のような高圧成形法あるいは通常の内
圧成形法においては、成形の容易性、脱型の容易性を向
上するために、上下分割型の金型および分割自在に構成
された中子を内包する金型を用いることが好ましい。す
なわち、本発明に係る繊維強化プラスチック製曲がり管
あるいはラケットの製造装置は、筒状フイルムを強化繊
維のプリプレグで被覆してなる成形基材が入れられるキ
ャビティを有する上下分割型の金型と、前記筒状フイル
ム内に加圧媒体を供給する加圧媒体供給手段とを有し、
かつ、下側の金型が分割自在に構成された中子を内包し
ていることを特徴とするものからなる。このような装置
は、後述のＲＴＭ法でも適用できる。In the high-pressure molding method or the normal internal-pressure molding method as described above, in order to improve the ease of molding and the ease of demolding, the mold is divided into upper and lower dies and a core that is configured to be separable. It is preferable to use a mold that contains That is, the fiber-reinforced plastic bent pipe or racket manufacturing apparatus according to the present invention is a mold of an upper and lower split type having a cavity in which a molding substrate formed by coating a tubular film with a prepreg of a reinforcing fiber is placed, A pressurizing medium supplying means for supplying a pressurizing medium into the tubular film,
In addition, the lower die includes a core that is configured to be separable. Such a device can also be applied to the RTM method described later.

【０１３６】また、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管やラ
ケットは、筒状フイルムの外周に強化繊維シートを捲回
し、それを型内に装着した後樹脂を注入する、いわゆる
Resin Transfer Molding法（以下、ＲＴＭ法と略称する
こともある。）によっても製造可能である。Further, in the FRP bent pipe and racket according to the present invention, the reinforcing fiber sheet is wound around the outer periphery of the tubular film, and the resin is injected after being mounted in the mold.
It can also be manufactured by the Resin Transfer Molding method (hereinafter sometimes abbreviated as RTM method).

【０１３７】すなわち、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管
あるいはラケットの製造方法は、筒状フイルムを強化繊
維で被覆し、さらにその強化繊維の被覆層の上に、単糸
径が２０μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織
布を巻きつけてなる成形基材を金型のキャビティに入
れ、金型を加熱し、前記筒状フイルム内を加圧するとと
もに前記キャビティ内を減圧しながらそのキャビティ内
に樹脂を注入することを特徴とする方法からなる。That is, in the method for manufacturing a bent pipe or racket made of FRP according to the present invention, the tubular film is coated with the reinforcing fiber, and the coating layer of the reinforcing fiber has a single yarn diameter of 20 μm or less and a basis weight. Of a non-woven fabric of 100 g / m 2 or less is put into a cavity of a mold, the mold is heated, and the inside of the cavity is depressurized while depressurizing the inside of the cavity. The method comprises injecting a resin.

【０１３８】この方法においては、成形基材の強化繊維
層は樹脂が含浸されるのでプリプレグ化しておく必要は
ないが、不織布をプリプレグ化しておくことはさしつか
えない。In this method, since the reinforcing fiber layer of the molding substrate is impregnated with resin, it is not necessary to make it into a prepreg, but it is possible to make a non-woven fabric into a prepreg.

【０１３９】この方法は、より具体的には、たとえば、
強化繊維を筒状に形成したプリフォームとその内層に可
撓性チューブを配置した成形基材を成形温度に昇温した
金型にセットし、可撓性チューブを与圧し同時にキャビ
ティを減圧しながら、注入速度１〜７ｇ／秒、注入圧力
２〜１５ｋｇｆ／ｃｍ2 で金型内に樹脂を注入し、５分
以上２０分以下で硬化させる方法である。More specifically, this method is, for example,
A preform in which reinforcing fibers are formed in a tubular shape and a molding base material in which a flexible tube is arranged in the inner layer are set in a mold heated to the molding temperature, and the flexible tube is pressurized and simultaneously the cavity is depressurized. The resin is injected into the mold at an injection speed of 1 to 7 g / sec and an injection pressure of 2 to 15 kgf / cm 2 , and the resin is cured in 5 minutes or more and 20 minutes or less.

【０１４０】この方法においては、プリフォームがフィ
ラメントワインディングによるものまたは編組からなる
ことが好ましく、内層に可撓性チューブを配置した成形
基材が用いられる。上記成形基材を、所望の曲がり管形
状、たとえばラケットフレームの形状をしたキャビティ
を有する下金型に曲げながら入れる。このとき、後のチ
ューブ内の与圧の必要から、チューブの一端部を緊縛す
るなどして閉塞すると共に、他端部に圧力空気等の加圧
媒体導入用のカプラーをとりつけておく。次に、上金型
を閉じ、可撓性チューブ内に０．５〜２ｋｇｆ／ｃｍ2
の圧力空気を導入しながら樹脂注入する。In this method, the preform is preferably made by filament winding or braiding, and a molding substrate having a flexible tube as an inner layer is used. The molding substrate is bent and put into a lower mold having a cavity having a desired bent tube shape, for example, a racket frame shape. At this time, in order to pressurize the inside of the tube later, one end of the tube is tightly bound to close it, and a coupler for introducing a pressurized medium such as compressed air is attached to the other end. Next, the upper mold is closed, and 0.5 to 2 kgf / cm 2 is placed in the flexible tube.
Resin is injected while introducing pressured air.

【０１４１】成形基材をセットする金型は、あらかじめ
成形温度近くに昇温しておくことにより成形サイクルが
短縮でき成形コストの低減ができる効果と、注入した樹
脂粘度が下がり含浸性を上げる効果がある。さらに成形
基材を下型にセットし上金型を閉じた金型のキャビティ
内を減圧することにより、注入した樹脂の基材への含浸
性や成形物の表面性が良好となる。減圧の方法としては
キャビティを真空ポンプで引きながら樹脂注入しても良
いし、キャビティを真空ポンプで引き、ついで金型の減
圧口を閉じキャビティ内が減圧状態のところへ樹脂を注
入する方法のいずれでもよい。但し、キャビティ内の減
圧状態が真空ポンプで引かずまた樹脂も注入しない状態
で３００Ｔｏｒｒ以下を保持する時間が３分以上である
シール性を有していることが好ましい。３分以内である
と樹脂注入時に泡を巻き込みやすく、表面性や樹脂含浸
性が低下する。The mold for setting the molding base material has an effect that the molding cycle can be shortened and the molding cost can be reduced by raising the temperature near the molding temperature in advance, and that the viscosity of the injected resin can be lowered and the impregnation property can be improved. There is. Further, by setting the molding substrate in the lower mold and depressurizing the cavity of the mold in which the upper mold is closed, the impregnating property of the injected resin into the substrate and the surface property of the molded product are improved. As a method of depressurizing, resin may be injected while pulling the cavity with a vacuum pump, or by pulling the cavity with a vacuum pump and then closing the depressurizing port of the mold and injecting resin into the cavity where the pressure is reduced. But it's okay. However, it is preferable that the cavity has a sealing property such that the time of holding 300 Torr or less is 3 minutes or more in a state where the depressurized state is not pulled by the vacuum pump and the resin is not injected. If it is within 3 minutes, bubbles are likely to be entrained during the resin injection, and the surface properties and resin impregnability are deteriorated.

【０１４２】使用する樹脂は、エポキシ樹脂や不飽和ポ
リエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂
等の熱硬化性樹脂が挙げられる。これらの樹脂の粘度は
注入時の温度状態で５０センチポイズ以上１０ポイズ以
下であることが好ましい。１０ポイズを越えると、注入
時に成形基材による流動抵抗が大きく含浸性や取扱い性
が低下する。一方５０センチポイズ未満であると、金型
からの樹脂漏れをひきおこす原因となり好ましくない。
注入樹脂温度としては室温である２５℃から７０℃の間
であることが好ましい。７０℃以上では硬化反応のため
粘度上昇をおこしやすくなる。但し、硬化剤の種類によ
り差があるので適正な温度を選ぶことが必要である。Examples of the resin used include thermosetting resins such as epoxy resin, unsaturated polyester resin, vinyl ester resin and phenol resin. The viscosity of these resins is preferably 50 centipoise or more and 10 poises or less in the temperature state at the time of injection. If it exceeds 10 poise, the flow resistance due to the molding base material at the time of injection is large and impregnability and handleability are deteriorated. On the other hand, if it is less than 50 centipoise, it causes resin leakage from the mold and is not preferable.
The temperature of the injected resin is preferably between room temperature 25 ° C. and 70 ° C. At 70 ° C or higher, the viscosity tends to increase due to the curing reaction. However, it is necessary to select an appropriate temperature because there is a difference depending on the type of curing agent.

【０１４３】上記の樹脂注入に要する時間は１〜５分で
あることが好ましい。１分以下では注入圧力が高くなり
成形基材の配列乱れや金型からの樹脂漏れ、および含浸
不良を起こしやすくなる。５分以上では注入樹脂の硬化
反応が進み高粘度になり好ましくない。注入方法として
は連続して注入しても良いし断続して注入しても良い。
断続する場合注入開始から終了するまでの時間を注入時
間とする。この時の樹脂注入圧力は２〜１５ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 であることが好ましい。さらに、成形時に可撓性チ
ューブ内の圧力を５〜６ｋｇｆ／ｃｍ2 に上げると、過
剰の脂肪を絞り出すことができて補強繊維の含有率が上
がったり、肉厚の均一性が向上して物性のより優れた曲
がり管を得ることができるようになる。The time required for injecting the above resin is preferably 1 to 5 minutes. If it is less than 1 minute, the injection pressure becomes high, and the arrangement of the molding base material is disturbed, the resin leaks from the mold, and the impregnation is likely to occur. If it is more than 5 minutes, the curing reaction of the injected resin proceeds and the viscosity becomes high, which is not preferable. The injection method may be continuous injection or intermittent injection.
In the case of intermittent injection, the time from the start of injection to the end is the injection time. The resin injection pressure at this time is 2 to 15 kgf / c
It is preferably m 2 . Furthermore, if the pressure inside the flexible tube is increased to 5 to 6 kgf / cm 2 during molding, excess fat can be squeezed out, the content of reinforcing fibers increases, and the uniformity of the wall thickness is improved to improve physical properties. It becomes possible to obtain a better bent pipe.

【０１４４】プリフォームとしては、フィラメントワイ
ンディングによるものかもしくは編組を使用する。フィ
ラメントワインディングによるものは、マンドレルに可
撓性チューブ、たとえばゴムチューブやナイロンチュー
ブをかぶせ、そのチューブ周りに、フィラメントワイン
ディング法を用いて強化繊維束、たとえば炭素繊維、ガ
ラス繊維、ポリアラミド繊維からなる繊維束を、その方
向がマンドレルの軸方向に対して好ましくは±７〜７５
°の範囲になるようにヘリカル巻し、任意の厚みのヘリ
カル巻層を形成する。強化繊維束は、ストランドの形態
であってもよく、テープの形態であってもよい。また、
巻角度が７°よりも小さいと強化繊維束の配列の安定性
が低下し、また、７５°を越えると締め付け力が強くな
って後のマンドレルの引き抜きが難しくなる。さらに、
強化繊維束は５０〜２００ｇの力を加えながら巻きつけ
るのがよい。また編組は上記の強化繊維束を筒状に編ん
だものでありその内層には上記の可撓性チューブを配置
している。可撓性チューブを配置する方法は固定したマ
ンドレルにチューブをかぶせ、ついで予定の厚みになる
ように編組を重ねてかぶせて形成する。この際強化繊維
束の配列はキャビティ内でチューブに圧力をかけ膨らま
せた状態で２０〜３０°の角度になるように編組の編み
角度を設定する。As the preform, one obtained by filament winding or braid is used. In the filament winding method, a mandrel is covered with a flexible tube, for example, a rubber tube or a nylon tube, and a reinforced fiber bundle is formed around the tube by a filament winding method, for example, a fiber bundle made of carbon fiber, glass fiber, polyaramid fiber. Is preferably ± 7 to 75 with respect to the axial direction of the mandrel.
Helical winding is performed in the range of ° to form a helically wound layer of arbitrary thickness. The reinforcing fiber bundle may be in the form of a strand or a tape. Also,
If the winding angle is smaller than 7 °, the stability of the arrangement of the reinforcing fiber bundles is lowered, and if it exceeds 75 °, the tightening force becomes strong and it becomes difficult to pull out the mandrel afterwards. further,
The reinforcing fiber bundle is preferably wrapped while applying a force of 50 to 200 g. The braid is a tubular braid of the above-mentioned reinforcing fiber bundle, and the above-mentioned flexible tube is arranged in the inner layer thereof. The flexible tube is arranged by covering the fixed mandrel with the tube, and then braiding the mandrel so that it has a predetermined thickness. At this time, the braiding angle of the braid is set so that the reinforcing fiber bundles are arranged at an angle of 20 to 30 ° in a state where the tube is expanded by applying pressure to the tube.

【０１４５】上記の成形基材を下金型のキャビティにセ
ットする際に強化繊維を用いたクロスを追加セットして
部分的に補強し剛性を向上することも良い。特にテニス
ラケットフレームのようにガットを張るものについては
穴周辺等の補強はガット穴の陥没を防ぐためにも好まし
い。またラケットフレームのヨーク部との接合部やフレ
ームからグリップ部に至る２本の成形基材が合流する部
分では成形基材の乱れのため成形品の表面が悪くなりや
すい。この部分に強化繊維からなるクロスを巻いて追加
セットすることも好ましい。When the above molding substrate is set in the cavity of the lower mold, it is also possible to additionally set a cloth using reinforcing fibers to partially reinforce and improve the rigidity. In particular, for a racket frame such as a tennis racket frame, reinforcement around the hole is preferable also for preventing the gut hole from sinking. In addition, the surface of the molded product is apt to be deteriorated due to the disorder of the molding base material at the joining portion of the racket frame with the yoke portion and the portion where the two molding base materials merge from the frame to the grip portion. It is also preferable to wind a cloth made of reinforcing fibers around this portion and additionally set.

【０１４６】成形物の耐熱性としては、Ｔｇ（ガラス転
移温度）が１３０℃以上であることが必要である。これ
は高温下における変形を防止するために重要である。こ
のために、成形を終了して脱型した成形物のＴｇは１１
０℃以上であることが好ましい。１１０℃以下であると
テニスラケットフレームとして必要な１３０℃以上のＴ
ｇをアフターキュアで得ることが困難となる。The heat resistance of the molded product must have Tg (glass transition temperature) of 130 ° C. or higher. This is important to prevent deformation at high temperatures. For this reason, the Tg of the molded product that has been molded and released from the mold is 11
It is preferably 0 ° C. or higher. If the temperature is 110 ° C or lower, T of 130 ° C or higher, which is necessary for a tennis racket frame
It is difficult to obtain g by after-cure.

【０１４７】上記のようなＲＴＭ法においては、通常、
注入した樹脂を強化繊維に充分含浸させるために、注入
する樹脂は低粘度のものを使用することが一般的であ
る。しかし、低粘度になると、金型のパーティング面か
ら樹脂漏れをおこし易くなるという問題点がある。注入
時の樹脂漏れは成形品の品位を損なうばかりか周囲の作
業環境を悪化させる原因となる。また樹脂注入時にキャ
ビティを真空引きすることにより樹脂含浸性向上や注入
圧を下げる効果があるが、その時にパーティング面や注
入口のシール性が悪いと外気がキャビティ内に漏れ込み
ボイド発生の原因になるという問題点があった。In the RTM method as described above, normally,
In order to sufficiently impregnate the reinforcing resin with the injected resin, it is general to use a resin having a low viscosity. However, when the viscosity is low, there is a problem that the resin is likely to leak from the parting surface of the mold. The resin leakage at the time of injection not only impairs the quality of the molded product but also deteriorates the surrounding work environment. In addition, vacuuming the cavity during resin injection has the effect of improving resin impregnation and lowering the injection pressure, but if the parting surface and injection port are not well sealed at that time, the outside air will leak into the cavity and cause voids. There was a problem that became.

【０１４８】そこで、樹脂漏れのない、また真空引きし
た時のシール性に優れた、しかも成形性、脱型の容易性
に優れた金型を使用することが望ましい。この要望を満
たすために、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管あるいはラ
ケットの製造装置は、筒状フイルムを強化繊維で被覆し
てなる成形基材が入れられるキャビティを有する上下分
割型の金型と、前記筒状フイルム内に加圧媒体を供給す
る加圧媒体供給手段と、前記キャビティ内を減圧する減
圧手段と、前記キャビティ内に樹脂を注入する樹脂注入
手段とを有し、かつ、下側の金型が分割自在に構成され
た中子を内包していることを特徴とするものからなる。
また、上記キャビティの周囲にはシール材が配置される
ことが好ましい。さらに、キャビティの片側または両側
に樹脂溜まりを有することが好ましい。Therefore, it is desirable to use a mold that does not leak resin and that has excellent sealing properties when evacuated, and that is excellent in moldability and mold release. To meet this demand, an FRP bent pipe or racket manufacturing apparatus according to the present invention comprises an upper and lower split mold having a cavity for accommodating a molding base formed by coating a tubular film with reinforcing fibers, A pressurizing medium supplying unit for supplying a pressurizing medium into the tubular film, a depressurizing unit for depressurizing the inside of the cavity, and a resin injecting unit for injecting resin into the cavity, and The mold is characterized in that it contains a core that is configured to be splittable.
Further, it is preferable that a sealing material is arranged around the cavity. Further, it is preferable to have a resin pool on one side or both sides of the cavity.

【０１４９】すなわち、上下分割型および分割自在に構
成された中子を内包する構成により、成形性、脱型の容
易性が向上され、シール材の配設により、樹脂漏れが防
止され、減圧時のシール性が向上される。また、樹脂溜
まりを設けることにより、キャビティ（キャビティ）内
の気泡が樹脂とともに樹脂溜まりに移動し、成形に供さ
れる樹脂中の気泡を減少してボイド等の発生を防止する
ものである。That is, the moldability and the ease of demolding are improved by the structure in which the upper and lower split molds and the splittable core are contained, and the resin leak is prevented by the provision of the sealing material, and at the time of depressurization. The sealing property of is improved. Further, by providing the resin reservoir, the bubbles in the cavity move to the resin reservoir together with the resin, and the bubbles in the resin used for molding are reduced to prevent the occurrence of voids and the like.

【０１５０】たとえば、金型が上型と下型の分割型であ
り樹脂注入口と減圧口を合わせて２箇所以上設け、さら
に曲がり管の一端部にはキャビティに配置したチューブ
に加圧気体例えば加圧空気を吹き込む口を１箇所設けた
ものである。この金型のキャビティの外周には連続した
シール材を配置することが好ましい。シール材は１５０
℃の高温に耐えるシリコーン樹脂製またはフッ素樹脂製
であり、さらに断面が円形または偏平であることが好ま
しい。上型か下型のどちらか一方のパーティング面に溝
を設けるかそのまま置いて型閉じした時の締めつけ力で
シールする。この場合シール性が良好であると注入した
樹脂の気泡がキャビティの外に出なくなるという問題が
考えられ、このためにキャビティとシール材の間に樹脂
溜まり用の溝を設けると、キャビティ内の泡が樹脂溜ま
りに移動し樹脂中の泡を減らす効果がある。溝の大きさ
はキャビティに沿って幅５〜１５ｍｍ、深さ１〜５ｍｍ
を外周側に、さらに好ましくは内周側にも設けることが
好ましい。For example, the mold is a split mold of an upper mold and a lower mold, and two or more resin injection ports and decompression ports are provided in combination. Further, at one end of the bent pipe, a pressurized gas is applied to a tube arranged in the cavity. It is provided with one port for blowing pressurized air. It is preferable to arrange a continuous sealing material on the outer periphery of the cavity of the mold. Seal material is 150
It is preferably made of a silicone resin or a fluororesin that can withstand a high temperature of ° C and has a circular or flat cross section. Make a groove on the parting surface of either the upper mold or the lower mold or leave it as it is and seal with the tightening force when the mold is closed. In this case, if the sealing property is good, there may be a problem that the injected resin bubbles will not come out of the cavity. For this reason, if a groove for resin accumulation is provided between the cavity and the sealing material, bubbles inside the cavity Has the effect of moving to the resin pool and reducing bubbles in the resin. The size of the groove is 5 to 15 mm wide and 1 to 5 mm deep along the cavity.
Is preferably provided on the outer peripheral side, and more preferably on the inner peripheral side.

【０１５１】樹脂注入口と減圧口は合わせて２箇所以上
設けることが好ましく減圧口は樹脂の抜き出し口を兼ね
るものである。いずれの口もキャビティにスリット状に
設置し成形品の表面に跡が目だたなくすることが好まし
い。また条件により注入口と減圧口は互いに変更でき、
さらに３箇所以上の口であれば組み合わせて使うことに
より成形条件の最適化が可能である。The resin injection port and the decompression port are preferably provided in two or more places in total, and the decompression port also serves as a resin extraction port. It is preferable that all the openings are provided in the cavity in the shape of slits so that no marks are visible on the surface of the molded product. Also, depending on the conditions, the inlet and the decompression port can be changed to each other,
Furthermore, if three or more ports are used in combination, the molding conditions can be optimized.

【０１５２】樹脂注入口および減圧口からキャビティに
通ずる間に樹脂溜まりが設けられることが好ましい。樹
脂溜まりからキャビティへはスリットゲートを設け、こ
のゲートからキャビティに樹脂を注入し、または減圧す
る。減圧口は注入した樹脂が抜ける口でもあるので、注
入口と同様な樹脂溜まりが好ましい。このような樹脂溜
まりを設けることによりキャビティに通ずる口にスリッ
トゲートを設置しやすくなり硬化後の成形品の表面にゲ
ート跡が目だたなくすることができる。樹脂溜まりは型
開きした時に同時に樹脂が金型から抜けるように３°〜
１５°の抜け勾配をつけることが好ましい。注入口およ
び減圧口に取り付けるプラグは樹脂を硬化した後プラグ
を回転させることにより剪断力が硬化樹脂に伝わりねじ
切ることができる断面形状であることが好ましい。It is preferable that a resin reservoir is provided between the resin injection port and the pressure reducing port to reach the cavity. A slit gate is provided from the resin reservoir to the cavity, and resin is injected from the gate to the cavity or the pressure is reduced. Since the depressurizing port is also a port through which the injected resin escapes, a resin reservoir similar to the injection port is preferable. By providing such a resin reservoir, it becomes easier to install a slit gate in the opening leading to the cavity, and it is possible to make the gate mark invisible on the surface of the molded product after curing. The resin puddle is 3 ° ~ so that the resin will come out of the mold at the same time when the mold is opened.
It is preferable to provide a draft angle of 15 °. It is preferable that the plugs attached to the inlet and the pressure reducing port have a cross-sectional shape that allows the shearing force to be transmitted to the cured resin and screwed by rotating the plug after curing the resin.

【０１５３】本発明に係る曲がり管の端部、例えばラケ
ットフレームであればグリップ部に相当する部分に内圧
負荷用の圧縮気体吹き込み口を有する。内圧負荷は伸張
性のチューブを強化繊維からなる中間基材（プリフォー
ム）のコア部に配置して吹き込み口のノズル口より空気
等の圧縮空気を吹き込むことにより行う。チューブを介
して圧縮気体をキャビティに吹き込むので気体がキャビ
ティ内に漏れなくすることが必要である。このために、
テーパーをつけたノズルにチューブをかぶせこれを同じ
テーパーのフランジに挿入してシールする吹き込み用ノ
ズルを設けることが好ましい。この時のノズル径はチュ
ーブ径の±５％になるテーパー径であることが好まし
い。またキャビティ側の吹き込み口部分はチューブがキ
ャビティの容積に伸張する割合が大きいため内圧負荷し
た時に破裂しやすくなる。破裂を防ぐためにキャビティ
側にテーパーをつけ、フランジ穴の径より徐々にキャビ
ティの径になるテーパーをつける。テーパーの長さは１
〜５ｃｍが好ましい。In the end portion of the bent pipe according to the present invention, for example, in the racket frame, a portion corresponding to a grip portion has a compressed gas blowing port for loading an internal pressure. The internal pressure is applied by placing an extensible tube in the core portion of the intermediate base material (preform) made of reinforced fibers and blowing compressed air such as air through the nozzle opening of the blowing opening. Since the compressed gas is blown into the cavity through the tube, it is necessary to prevent the gas from leaking into the cavity. For this,
It is preferable to provide a blowing nozzle that covers a tube having a tapered nozzle and inserts the tube into a flange having the same taper to seal the tube. The nozzle diameter at this time is preferably a taper diameter which is ± 5% of the tube diameter. Further, since the tube has a large rate of expansion to the volume of the cavity at the blow-in portion on the cavity side, it is easy to burst when the internal pressure is applied. To prevent bursting, taper the cavity side so that the diameter of the cavity gradually becomes smaller than the diameter of the flange hole. Taper length is 1
~ 5 cm is preferred.

【０１５４】上記のような機構を有していれば、容易に
性能としてキャビティ内の減圧状態が真空ポンプで引か
ずまた樹脂も注入しない状態で−５００Ｔｏｒｒ以下を
保持する時間が３分以上であるシール性を有することが
できる。３分以内であると樹脂注入時に泡を巻き込みや
すく、表面性や樹脂含浸性が低下する。さらにキャビテ
ィのシール性としては、密閉状態で−５００Ｔｏｒｒ以
下を５分以上保つシール性であることが好ましい。With the above-mentioned mechanism, it is easy to maintain the reduced pressure state in the cavity at -500 Torr or less for 3 minutes or more when the reduced pressure state in the cavity is not pulled by the vacuum pump and the resin is not injected. It can have a sealing property. If it is within 3 minutes, bubbles are likely to be entrained during the resin injection, and the surface properties and resin impregnability are deteriorated. Further, the sealing property of the cavity is preferably a sealing property of keeping -500 Torr or less for 5 minutes or more in a closed state.

【０１５５】図面を参照してより具体的に説明するに、
図４０、図４１は上型１３１、下型１３２からなる金型
１３０を示しており、樹脂注入口１３３、給気口１３
４、減圧口１３５が設けられている。金型１３０のシー
ルのために、キャビティ１３６の外周にシール用Ｏリン
グ１３７が配置されている。高いシール性を付与するた
めには、キャビティ１３６周辺を切れ目なくシール材１
３７で囲むことが必要である。More specifically with reference to the drawings,
40 and 41 show a mold 130 including an upper mold 131 and a lower mold 132, and a resin injection port 133 and an air supply port 13 are shown.
4. A decompression port 135 is provided. A sealing O-ring 137 is arranged on the outer periphery of the cavity 136 for sealing the mold 130. In order to provide high sealing property, the sealing material 1 is seamlessly provided around the cavity 136.
Surrounding by 37 is required.

【０１５６】樹脂注入口１３３と減圧口１３５および給
気口１３４は、計３箇所以上の口が配置され、注入口と
減圧口は任意に交替できるようになっている。減圧口１
３５は樹脂の抜き出し口でもある。The resin injection port 133, the decompression port 135, and the air supply port 134 are arranged at a total of three or more places, and the injection port and the decompression port can be arbitrarily exchanged. Decompression port 1
Reference numeral 35 is also a resin outlet.

【０１５７】樹脂注入口１３３また減圧口１３５は、た
とえば図４２のように構成され、スリットゲート１３８
を通してキャビティ１３６に連通している。１３９は置
中子、１４０はスライド中子を示している。スライド中
子１４０は、キャビティ１３６の外周に設置され、アン
ダーカット部分（テニスラケットのガット部分）の脱型
のため、および、嵩高い基材を噛み込まれないように収
納させるために設けられている。The resin injection port 133 and the pressure reducing port 135 are constructed, for example, as shown in FIG.
Through to the cavity 136. Reference numeral 139 is a storage core, and 140 is a slide core. The slide core 140 is installed on the outer periphery of the cavity 136, and is provided for removing the undercut portion (gut portion of the tennis racket) from the mold and for accommodating the bulky base material so as not to be caught. There is.

【０１５８】泡抜き用樹脂溜まりとして、キャビティ１
３６の片側または両側に溢流樹脂の樹脂溜まり１４１が
設置されている。これによって樹脂注入後溢れ出た樹脂
を溜めることができ、樹脂が気泡とともに溢れ出るので
成形品のボイドを減少することができる。キャビティ外
周のシール材を外に出しにくくしているので効果があ
る。The cavity 1 is used as a resin reservoir for removing bubbles.
A resin reservoir 141 of overflow resin is installed on one side or both sides of 36. As a result, the resin that has overflowed after the resin injection can be stored, and the resin overflows together with the air bubbles, so that the voids in the molded product can be reduced. This is effective because it is difficult to remove the sealing material around the cavity from the outside.

【０１５９】また、図４２に示すように、ゲート用樹脂
溜まり１４２を、注入口及び減圧口からゲートの間に設
置しておくことも効果がある。樹脂溜まり１４２を設け
ることにより、スリットゲート方式の注入口１３３に注
入用プラグを取付けやすくなる。また、外から供給され
る樹脂の注入圧が変動しても緩衝されてキャビティ１３
６に伝わりにくい。樹脂溜まり１４２に図示の如く抜き
勾配を付けることにより、この中の硬化樹脂の除去は簡
単である。Further, as shown in FIG. 42, it is also effective to install the resin reservoir 142 for the gate between the inlet and the pressure reducing port and the gate. By providing the resin reservoir 142, the injection plug can be easily attached to the slit gate injection port 133. Further, even if the injection pressure of the resin supplied from the outside fluctuates, it is buffered and the cavity 13
It is difficult to reach 6. By providing the resin pool 142 with a draft as shown, removal of the cured resin therein is easy.

【０１６０】樹脂注入口１３３および減圧口１３５に
は、図４３に示したようなプラグ１４３が使用される。
プラグ１４３内の硬化樹脂と樹脂溜まりの硬化樹脂は剪
断力でねじ切られる。プラグ１４３をその中心軸１４４
周りに回すことにより、平面１４５に発生する剪断力に
よって硬化樹脂がねじ切られる。A plug 143 as shown in FIG. 43 is used for the resin injection port 133 and the pressure reducing port 135.
The cured resin in the plug 143 and the cured resin in the resin pool are threaded by a shearing force. The central axis 144 of the plug 143
By turning it around, the cured resin is threaded by the shearing force generated on the plane 145.

【０１６１】この剪断力を発生させやすいように、図４
３のＡ方向からみた管部の形状が、通常の単なる円管の
他、図４４に示す楕円形の口を有する管形状１４６、図
４５に示す多角形の口を有する管形状１４７、図４６に
示す正方形の口を有する管形状１４８、図４７に示す長
方形の口を有する管形状１４９、図４８に示す半円形の
口を有する管形状１５０、図４９に示す偏心口を有する
管形状１５１、図５０に示す２つの半円形口に区分けさ
れた口を有する管形状１５２等であってもよい。また、
これらの管形状が、プラグの口部のみで形成されていて
もよく、プラグ全長にわたって形成されていてもよい。In order to easily generate this shearing force, FIG.
The shape of the pipe portion viewed from the direction A of FIG. 3 is not only a normal simple pipe, but also a pipe shape 146 having an elliptical mouth shown in FIG. 44, a pipe shape 147 having a polygonal mouth shown in FIG. 47 has a square shape with a square mouth, 149 has a rectangular shape with a shape shown in FIG. 47, 149 has a semi-circular shape with a shape shown in FIG. It may be a tubular shape 152 having a mouth divided into two semi-circular mouths shown in FIG. Also,
These tubular shapes may be formed only at the mouth of the plug or may be formed over the entire length of the plug.

【０１６２】また、内圧吹き込み口（給気口１３４）に
関しては、図５１に示すように、内圧吹き込み口１３４
が金型の一端部に１箇所設置される。そして、曲がり管
の一端部からチューブ内に圧空を吹き込むためのノズル
１５３と取り付け用フランジ１５４が設けられる。内圧
負荷用のチューブをノズル１５３にかぶせそのままフラ
ンジ１５４に挿入しノズル１５３とフランジ１５４に設
けた勾配で圧着させ、その状態で金型１３０に固定す
る。この内圧吹き込み口１３４のキャビティの入口付近
ではチューブの伸張が大きく破裂し易いので、図５２に
示すようにキャビティに勾配１５５をつけて、キャビテ
ィ内容積をテーパー状に変化させることが好ましい。Regarding the internal pressure blowing port (air supply port 134), as shown in FIG.
Is installed at one location on one end of the mold. A nozzle 153 and a mounting flange 154 for blowing compressed air into the tube from one end of the bent tube are provided. The tube for loading the internal pressure is put on the nozzle 153, inserted into the flange 154 as it is, and pressure-bonded with the gradient provided on the nozzle 153 and the flange 154, and then fixed to the mold 130 in that state. Since the tube expands greatly near the entrance of the cavity of the internal pressure blowing port 134 and is likely to burst, it is preferable that the cavity have a gradient 155 to change the internal volume of the cavity in a tapered shape as shown in FIG.

【０１６３】さらに、前述のスライド中子１４０と置中
子１３９との関係は図５３〜図５５（型合せ時の動作順
に示してある）に示すような関係にあり、キャビティ１
３６に装着された成形基材１５６が噛み込まないように
収納するとともに、アンダーカット部分（ラケットのガ
ット張設部分）についても容易に脱型できるようになっ
ている。Further, the relationship between the slide core 140 and the storage core 139 described above is as shown in FIGS. 53 to 55 (shown in the order of operation at the time of mold matching).
The molded base material 156 mounted on the 36 is housed so as not to be bitten, and the undercut portion (the racket gut tension portion) can be easily demolded.

【０１６４】本発明に係るＦＲＰ製曲がり管あるいはラ
ケットは、成形時に余分な樹脂とキャビティ内の空気と
を自然に追い出す、いわゆるエアーベント成形法によっ
ても成形できる。The FRP bent pipe or racket according to the present invention can also be molded by a so-called air vent molding method in which excess resin and air in the cavity are naturally expelled during molding.

【０１６５】たとえば、筒状フイルムの外周にプリプレ
グを巻きつけ、該プリプレグの外周に単糸径が２０μｍ
以下、目付が１００ｇ／ｍ2 以下のの不織布を巻きつけ
た成形基材を金型のキャビティ内に装着し、金型を加熱
するとともに、前記筒状フイルム内を加圧し前記成形基
材を膨張させて金型に圧接し、該圧接に際し、成形基材
の余分な樹脂とキャビティ内の空気とをキャビティ外に
流出させる方法である。この方法においても、上記不織
布の層はプリプレグ化されていることが好ましい。For example, a prepreg is wound around the outer circumference of a tubular film, and the single yarn diameter is 20 μm on the outer circumference of the prepreg.
Then, a molding substrate wound with a non-woven fabric having a basis weight of 100 g / m 2 or less is mounted in the cavity of the mold, the mold is heated, and the cylindrical film is pressurized to expand the molding substrate. This is a method in which the resin is pressed against the mold and the excess resin of the molding base material and the air in the cavity are caused to flow out of the cavity during the pressing. Also in this method, the non-woven fabric layer is preferably prepregized.

【０１６６】また、上記のような方法は、次のような装
置によって実施できる。たとえば、筒状フイルムの外周
にプリプレグを巻きつけた成形基材を装着するキャビテ
ィを有する金型と、前記成形基材内に加圧媒体を供給す
る加圧媒体供給手段とを有し、かつ、前記金型に、前記
成形基材の余分な樹脂と前記キャビティ内の空気とをキ
ャビティ外に排出可能な、金型外に連通するスリット状
排出路が設けられている装置である。The above method can be carried out by the following device. For example, a mold having a cavity for mounting a molding base material having a prepreg wound around the outer periphery of a tubular film, and a pressurizing medium supply means for supplying a pressurizing medium into the molding base material, and The apparatus is provided with a slit-shaped discharge path communicating with the outside of the mold, which allows the mold to discharge the excess resin of the molding base material and the air inside the cavity to the outside of the cavity.

【０１６７】このような方法および装置は、以下のよう
な従来の問題を解消しようとするものである。つまり、
従来、たとえば図５６に示すように、上型１６１、下型
１６２によって形成されるキャビティ１６３に成形基材
１６４を装着し、スライド中子１６５等を配してＦＲＰ
成形品を内圧成形する場合（１６６は合せ面）、比較的
低圧（たとえば圧空８ｋｇ／ｃｍ2 ）をかけるため、成
形基材１６４のキャビティへの密着不足が生じ、金型内
部の空気が完全に抜けないことがある（密着不良部１６
７）。このような密着不良は、表面不良（凹部発生）や
ボイドの発生を招く。また、この不良発生箇所は、中空
管の形状により金型に応じ特徴的に発生する（特定箇所
に発生し易い）。The above method and apparatus are intended to solve the following conventional problems. That is,
Conventionally, for example, as shown in FIG. 56, a molding base 164 is mounted in a cavity 163 formed by an upper mold 161 and a lower mold 162, and a slide core 165 and the like are arranged to form an FRP.
When molding a molded product by internal pressure molding (166 is a mating surface), a relatively low pressure (for example, compressed air of 8 kg / cm 2 ) is applied, so that insufficient adhesion of the molding base material 164 to the cavity occurs and the air inside the mold is completely removed. It may not come off (adhesion failure part 16
7). Such poor adhesion causes surface defects (occurrence of concave portions) and generation of voids. Further, this defective portion characteristically occurs depending on the mold due to the shape of the hollow tube (it tends to occur at a specific portion).

【０１６８】そこで、図５７に示すように、空気が抜け
ないことによる不良発生箇所にスリット１６８を設ける
ことで、その部分にトラップされた空気を樹脂フローと
共に製品品質に影響の無い箇所（例えば金型外）に運び
去り、密着性を向上するものである。Therefore, as shown in FIG. 57, by providing a slit 168 at a defective portion due to the air being not released, the air trapped at the portion is not affected by the resin flow and the product quality (for example, gold). It is carried away (outside the mold) to improve the adhesion.

【０１６９】スリット１６８の加工方法としては、エン
ドミル等による機械加工も可能だが、型彫り放電加工ま
たはワイヤーカット放電加工が好ましい。また、スリッ
ト１６８の幅としては、０．３〜０．７ｍｍが好まし
い。０．３ｍｍ未満では、加工が困難で、樹脂が流れに
くく、０．７ｍｍを超えると、成形後のバリが厚く、後
仕上加工が困難になり、また、スリット１６８から強化
繊維がはみ出すおそれがある。さらに、スリットは、打
ち抜かなくても良いが、打ち抜きにしたほうが好まし
い。これは、スリット部で硬化した樹脂を掃除するのに
分割構造にした方が作業性が良くなるからである。The slit 168 can be machined by an end mill or the like, but die-sinking electric discharge machining or wire cut electric discharge machining is preferable. The width of the slit 168 is preferably 0.3 to 0.7 mm. If it is less than 0.3 mm, the processing is difficult and the resin does not easily flow, and if it exceeds 0.7 mm, the burr after molding is thick and post-finishing processing becomes difficult, and the reinforcing fiber may protrude from the slit 168. . Further, the slit may not be punched, but punching is preferable. This is because workability is improved by using a divided structure for cleaning the resin cured in the slit portion.

【０１７０】スリット１６８を設ける位置としては、次
のような部位が好ましい。たとえば図５８に成形基材１
６４を金型（１６１、１６２）に装着した状態を示す
が、欠量は一般に３時及び９時部１６９と呼ばれる部分
やヨーク１７０との接合部に多く発生する。１７１は加
圧媒体導入方向を示している。欠量は、合せ面１６６か
ら樹脂フローしにくい箇所に空気がトラップされて生じ
る。そこで、図５７に示したように空気がトラップされ
る箇所にスリット１６８を設けた。加工はワイヤー放電
加工方法によって行い、幅０．３ｍｍのスリット１６８
を図５９に示すようにラケットフレーム部全周に設け
た。その結果、トラップされた空気は樹脂フローと共に
スリット１６８を通り金型外部へ流れ、成形基材が金型
に完全密着し欠量の無い繊維強化プラスチック製ラケッ
トフレームが得られた。The position where the slit 168 is provided is preferably the following part. For example, as shown in FIG.
A state in which 64 is mounted on the molds (161, 162) is shown, but the lacking amount generally occurs at the portion called the 3 o'clock and 9 o'clock portions 169 and the joint portion with the yoke 170. Reference numeral 171 indicates the direction in which the pressurized medium is introduced. The deficiency occurs when air is trapped from the mating surface 166 at a location where resin flow is difficult. Therefore, as shown in FIG. 57, slits 168 are provided at the locations where air is trapped. Machining is performed by the wire electric discharge machining method, and a slit 168 having a width of 0.3 mm
As shown in FIG. 59, was provided all around the racket frame. As a result, the trapped air flowed to the outside of the mold through the slit 168 along with the resin flow, and the molding base material was completely adhered to the mold, and a racket frame made of fiber reinforced plastic with no gap was obtained.

【０１７１】なお、以上のような各種ＦＲＰ製ラケット
の製造方法においては、各部を別成形しておき、フレー
ム成形基材と接合することもできる。[0171] In the method for manufacturing various FRP rackets described above, each part may be separately molded and joined to the frame molding base material.

【０１７２】たとえば、ラケットのヨークやグリップを
予め別に成形若しくは加工しておき、前記成形基材とと
もに金型のキャビティ内に装着し、フレームの成形時に
一体化することもできる。For example, the yoke or grip of the racket may be separately molded or processed in advance and mounted in the cavity of the mold together with the molding base material so as to be integrated when molding the frame.

【０１７３】たとえばグリップ部の予備成形の効果につ
いてみる。従来のグリップ部の成形法は、フレームの成
形時にはグリップを所要寸法より小さく成形し、加工後
の工程で、所要寸法のグリップ金型にラケットをセット
し、ポリウレタンを流し込んで、加熱、発泡させグリッ
プ形状を得るようにしていた。この場合、必要な硬度の
グリップを得るためには約２０〜２５ｇのポリウレタン
が必要となり、超軽量（すなわちトップヘビー）のラケ
ットを製造する際に大きな妨げとなる。For example, the effect of preforming the grip portion will be examined. In the conventional molding method of the grip part, the grip is molded smaller than the required size when molding the frame, and in the post-processing step, the racket is set in the grip mold of the required size, polyurethane is poured, heated and foamed to make the grip. I was trying to get the shape. In this case, about 20 to 25 g of polyurethane is required to obtain a grip with the required hardness, which is a great obstacle in manufacturing an ultralight (ie, top heavy) racket.

【０１７４】また、従来法においては、一体成形法と呼
ばれる方法もある。つまり、超軽量ラケットを製造する
際に用いられる方法で、フレームを成形する金型のグリ
ップ部を、あらかじめ所要のグリップ形状に加工し、フ
レームの成形と同時に所要のグリップ形状を得る。ポリ
ウレタン発泡に比べて軽量化が可能であるが、打球時の
衝撃が直接プレーヤーに伝わるという欠点もある。ま
た、中空構造となるため、更なる軽量化を図る場合曲げ
剛性、強度が問題となる。また、グリップサイズ毎に金
型を用意する必要がある。In addition, in the conventional method, there is also a method called an integral molding method. That is, the grip part of the mold for molding the frame is preliminarily processed into a desired grip shape by the method used for manufacturing the ultralight racket, and the desired grip shape is obtained at the same time as the frame is molded. Although it can be made lighter than polyurethane foam, it also has the drawback that the impact of a ball is transmitted directly to the player. Further, since it has a hollow structure, bending rigidity and strength become problems when further weight reduction is intended. Moreover, it is necessary to prepare a mold for each grip size.

【０１７５】そこで、前述のように、グリップを予め所
要形状に成形若しくは加工し、前記成形基材とともに金
型のキャビティ内に装着し、フレームと一体化させる。
グリップの材質は何でもよいが、木材（圧縮に強い、加
工が容易、安価、衝撃吸収性良好）、中でも特に、バル
サ材を用いると軽量化も可能となる。Therefore, as described above, the grip is molded or processed into a required shape in advance, and the grip is mounted in the cavity of the mold together with the molding base material and integrated with the frame.
The grip may be made of any material, but wood (strong in compression, easy to process, inexpensive, and good in shock absorption), especially balsa wood, can be used to reduce the weight.

【０１７６】例えば、予め所要寸法に成形、もしくは加
工されたグリップの内部をくり抜き、これにフレームを
形成する前記成形基材を通したものを金型に装着し、加
熱、加圧（内圧）すれば、フレームの成形と、フレーム
とグリップの接着を同時に行うことができる。この場
合、グリップは一体であってもよいし、複数に分割され
ていてもよい。For example, the inside of a grip, which has been molded or processed to a required size in advance, is hollowed out, and the one through which the molding base material forming the frame is passed through is attached to a mold, and heated and pressed (internal pressure). For example, the frame can be molded and the frame and the grip can be bonded at the same time. In this case, the grip may be integrated or may be divided into a plurality of parts.

【０１７７】[0177]

【実施例】上述の本発明に関し、具体的な各種実施例に
ついて以下に説明する。 実施例１、比較例１ まず、図１に示した構成のラケットフレームについて、
強化繊維２として炭素繊維を用い、炭素繊維不織布層５
を構成する炭素繊維不織布には、繊維径７μｍ、繊維長
１２ｍｍの炭素繊維短繊維を、繊維強化層４を構成する
マトリクス樹脂３と同一の樹脂を固着剤として不織布加
工したものを用いた。更に、かかる炭素繊維不織布５に
繊維強化層４を構成するマトリクス樹脂３と同一の樹脂
を繊維重量含有率３０％になるよう含浸した。この不織
布層の目付は１００ｇ／ｍ2 であった。更に、かかる樹
脂含浸された炭素繊維不織布５を、ナイロンチューブ１
に強化繊維２にマトリクス樹脂３を含浸んさせたプリプ
レグを巻きつけた予形の最外層に、ラケットフレーム全
表面積の６０％を占めるように更に巻きつけ、金型に組
み込んだ後、チューブ内に圧力を付与し加熱硬化して成
形した。EXAMPLES Various specific examples of the present invention will be described below. Example 1, Comparative Example 1 First, regarding the racket frame having the configuration shown in FIG.
Carbon fiber is used as the reinforcing fiber 2, and the carbon fiber non-woven fabric layer 5
As the carbon fiber non-woven fabric constituting the above, a carbon fiber short fiber having a fiber diameter of 7 μm and a fiber length of 12 mm was processed by using the same resin as the matrix resin 3 constituting the fiber reinforced layer 4 as a fixing agent. Further, the carbon fiber nonwoven fabric 5 was impregnated with the same resin as the matrix resin 3 constituting the fiber reinforced layer 4 so that the fiber weight content rate was 30%. The basis weight of this non-woven fabric layer was 100 g / m 2 . Further, the resin-impregnated carbon fiber non-woven fabric 5 is replaced with a nylon tube 1
In the outermost layer of the preform in which the prepreg impregnated with the reinforcing resin 2 and the matrix resin 3 is wound, further wound so as to occupy 60% of the total surface area of the racket frame, and after being assembled in the mold, it is placed in the tube. It was molded by applying pressure and heat curing.

【０１７８】その結果、従来のラケットフレームで必要
としたパテ埋め工程を省略可能な程度の優れた表面品位
が得ることができた。また、炭素繊維不織布層を設けな
かった場合（比較例１）のラケットフレームの重量及び
繊維体積含有率をそれぞれ１００とすると本発明による
ラケットは重量で８９、繊維体積含有率で１１３とな
り、軽量化、高繊維体積含有率化、すなわち高強度化を
実現することができた。成型後のパテ埋め工程を省略可
能とするため、コストダウンを図ることができ、更に、
繊維体積含有率も大きくとれるため、軽量かつ強度の高
いラケットフレームを効率よく提供することができた。As a result, it was possible to obtain excellent surface quality such that the putty filling step required in the conventional racket frame could be omitted. When the weight and the fiber volume content of the racket frame in the case where the carbon fiber nonwoven fabric layer is not provided (Comparative Example 1) are respectively 100, the racket according to the present invention has a weight of 89 and a fiber volume content of 113, which results in weight reduction. It was possible to realize high fiber volume content, that is, high strength. Since the putty filling step after molding can be omitted, cost can be reduced, and
Since the fiber volume content can be large, it was possible to efficiently provide a lightweight and high-strength racket frame.

【０１７９】実施例２ エポキシ樹脂が含浸された繊維強化プリプレグシートを
３８ｍｍ幅×１７５０ｍｍ長に裁断されたものを５層積
層し、プレスした積層体を、ナイロンチューブが被覆さ
れた芯材（断面が２０ｍｍ×３ｍｍの長方体）の周りに
捲回し、図２、図３に示したようなプリフォームを得
た。上記５層積層の内、外層体１２、１３の積層内容は
共に表１の通りであり、樹脂は全てエポキシ樹脂であ
る。用いた強化繊維のうち、炭素繊維は東レ（株）製”
トレカ”Ｔ７００Ｓである。Example 2 Five layers of a fiber-reinforced prepreg sheet impregnated with an epoxy resin, which was cut into a size of 38 mm width × 1750 mm length, were laminated, and the pressed laminate was used as a core material coated with a nylon tube (cross section: It was wound around a rectangular body (20 mm × 3 mm) to obtain a preform as shown in FIGS. Of the above five-layer stack, the contents of the outer layer bodies 12 and 13 are as shown in Table 1, and all the resins are epoxy resins. Among the reinforcing fibers used, the carbon fiber is manufactured by Toray Industries, Inc. ”
Trading card "T700S".

【０１８０】[0180]

【表１】 [Table 1]

【０１８１】上記構成のプリフォームを脱芯した後、テ
ニスラケットのフレーム形状をなす金型のキャビティ内
へ配置し、約１５０℃に加熱しながらナイロンチューブ
１４（図２、図３）に約８ｋｇ／ｃｍ2 の圧空を封入し
て加圧成形し、テニスラケットフレームを２０本成形し
た。表２に示す通り、殆どボイドがなく樹脂流れ不良部
分も少ない表面品位の良好な成形品が得られた。After decentering the preform having the above-mentioned structure, it was placed in the cavity of a frame-shaped mold of a tennis racket, and heated to about 150 ° C., and the nylon tube 14 (FIGS. 2 and 3) weighed about 8 kg. 20 tennis racket frames were molded by enclosing a compressed air of / cm 2 and pressure molding. As shown in Table 2, a molded product having good surface quality with almost no voids and few resin flow failure parts was obtained.

【０１８２】比較例２ 上記表１に示したプリプレグを図６１に示した従来の一
層単位で１０回（１〜５層を各２回）順次捲回したプリ
フォームを用いて、実施例２と同様の方法で金型により
成形し、２０本のラケット成形品を得た。Comparative Example 2 Using a preform in which the prepreg shown in Table 1 above was sequentially wound 10 times (2 times for each of 1 to 5 layers) in the conventional single layer unit shown in FIG. In the same manner, molding was performed using a mold to obtain 20 racket molded products.

【０１８３】上述の実施例１、２及び比較例２で成形し
たラケットを１本づつ表面品位及び強度について評価し
た。強度は、通常テニスラケットの強度評価尺度として
用いられるヘッドクランチ強度（ラケット頭部より荷重
を加え、クラックが生じる荷重の値）を調べた。それら
の結果を表２に示す。The rackets formed in Examples 1 and 2 and Comparative Example 2 described above were evaluated for surface quality and strength one by one. As for the strength, the head crunch strength (the value of the load that causes a crack when a load is applied from the racket head), which is usually used as a strength evaluation scale for tennis rackets, was examined. The results are shown in Table 2.

【０１８４】実施例３ 次に、エポキシ樹脂が含浸された繊維強化プリプレグシ
ートを３８ｍｍ幅×１７５０ｍｍ長に裁断されたものを
５層積層し、プレスした積層体を、ナイロンチューブが
被覆された芯材（断面が２０ｍｍ×３ｍｍの長方体）の
周りに捲回し、図５に示したようなプリフォームを得
た。上記５層積層の内、外層体２３、２４の積層内容は
共に表１の通りであり、樹脂は全てエポキシ樹脂であ
る。用いた強化繊維のうち、炭素繊維は東レ（株）製”
トレカ”Ｔ７００Ｓである。図９に示した構成のラケッ
トフレームにおいて、強化繊維層として内、外層体２
３、２４から構成される上記プリフォームを用い、炭素
繊維不織布層５を構成する炭素繊維不織布には、実施例
１と同様に繊維径７μｍ、繊維長１２ｍｍの炭素繊維短
繊維を、上記繊維強化層を構成するマトリクス樹脂と同
一の樹脂を固着剤として不織布加工したものを用いた。
更に、かかる炭素繊維不織布５に上記繊維強化層を構成
するマトリクス樹脂と同一の樹脂を繊維重量含有率３０
％になるよう含浸した。この不織布層の目付は１００ｇ
／ｍ2 であった。更に、かかる樹脂含浸された炭素繊維
不織布５を、ナイロンチューブ２１に巻きつけた上記プ
リフォームの最外層に、ラケットフレーム全表面積の６
０％を占めるように更に巻きつけ、金型に組み込んだ
後、チューブ内に約８ｋｇ／ｃｍ2 の圧空を封入し加熱
硬化して成形した。上記方法で２０本のラケットフレー
ムを成形し、表面品位と強度を評価した結果を表２に示
す。この実施例３では、表面品位および強度共に殆ど問
題なく、良品であった。Example 3 Next, a fiber-reinforced prepreg sheet impregnated with an epoxy resin was cut into 38 mm width × 1750 mm length, 5 layers were laminated, and the pressed laminate was used as a core material coated with a nylon tube. It was wound around (a rectangular body having a cross section of 20 mm × 3 mm) to obtain a preform as shown in FIG. Of the above five-layer stack, the contents of the outer layer bodies 23 and 24 are as shown in Table 1, and all the resins are epoxy resins. Among the reinforcing fibers used, the carbon fiber is manufactured by Toray Industries, Inc. ”
Torayca "T700S". In the racket frame having the structure shown in FIG. 9, the inner and outer layer bodies 2 are used as the reinforcing fiber layers.
In the same manner as in Example 1, carbon fiber short fibers having a fiber diameter of 7 μm and a fiber length of 12 mm were used as the carbon fiber non-woven fabric forming the carbon fiber non-woven fabric layer 5 using the above preforms composed of 3 and 24. The same resin as the matrix resin constituting the layers was used as a fixing agent and processed into a non-woven fabric.
Further, the same carbon resin as the matrix resin constituting the fiber reinforced layer is added to the carbon fiber nonwoven fabric 5 in a fiber weight content ratio of 30.
It was impregnated so that it became%. The basis weight of this non-woven fabric layer is 100 g
/ M 2 . Further, the carbon fiber non-woven fabric 5 impregnated with the resin is applied to the outermost layer of the preform wound around the nylon tube 21 and the total surface area of the racket frame is 6
After further winding so as to occupy 0% and incorporating it in a mold, compressed air of about 8 kg / cm 2 was enclosed in the tube and heat-cured to mold. Table 2 shows the results of forming 20 racket frames by the above method and evaluating the surface quality and strength. In Example 3, the surface quality and the strength were almost satisfactory, and the product was a good product.

【０１８５】[0185]

【表２】 [Table 2]

【０１８６】表２から明らかなように、従来方法による
比較例２に対し、本発明による実施例１〜３の方が、表
面品位、強度共にばらつきが小さく、また、不合格品が
生じていないことが判る。As is clear from Table 2, in comparison with Comparative Example 2 according to the conventional method, Examples 1 to 3 according to the present invention have smaller variations in surface quality and strength, and no rejected products are produced. I understand.

【０１８７】実施例４ 前記表１に示す構成のプリプレグシート（幅７６０ｍｍ
×長さ１８００ｍｍ）を１〜５層まで表１の構成順序に
従って積層し、積層体を保護用金属プレートでサンドウ
ィッチした状態でプレスした（荷重：１００ｔｏｎ）。
しかる後、裁断機で幅３８ｍｍに２０等分した。裁断後
のプリプレグ積層体を前記実施例２に従って１０本のラ
ケット用プリフォームを作成し、前記と同様の方法で金
型成形して１０本のラケットを製作した。製作したラケ
ッットの表面品位及び強度の評価を実施例２と同様に行
った結果、表２の実施例とほぼ同様の結果が得られた。
ここで、プリプレグシートの積層から裁断及びラケット
プリフォームの作成までに要した時間は、作業者２名で
１０本作成するのに約１２分であった。Example 4 A prepreg sheet having the structure shown in Table 1 (width: 760 mm)
1 to 5 layers (length x 1800 mm) were laminated according to the construction order of Table 1, and the laminated body was pressed with a protective metal plate sandwiched (load: 100 ton).
After that, it was divided into 20 equal parts with a width of 38 mm by a cutting machine. The prepreg laminate after cutting was prepared into 10 racket preforms according to Example 2 described above, and was die-molded in the same manner as described above to produce 10 rackets. The surface quality and strength of the manufactured racket were evaluated in the same manner as in Example 2, and as a result, almost the same results as in Example in Table 2 were obtained.
Here, the time required from the lamination of the prepreg sheets to the cutting and the production of the racket preform was about 12 minutes for producing 10 pieces by two operators.

【０１８８】比較例３ 同様に前記表１に示す構成のプリプレグシート（幅７６
０ｍｍ×長さ１８００ｍｍ）を１〜５層まで表１の構成
順序に従って積層した。但し、各層が接着しないように
両面離型紙を各層間に配置した。その後は実施例４の手
順で幅３８ｍｍに２０等分した。裁断後のプリプレグシ
ートは各々の離型紙を剥がし、比較例２と全く同様の方
法で１０本のラケットプリフォームを作成した。この間
に要した時間は実施例４と同一人物の２名が行い、約４
５分かかった。即ち、従来の作業方法に対し、本発明に
よる作業方法ではプリフォーム作成時間が約１／４に短
縮できた。Comparative Example 3 Similarly, the prepreg sheet (width 76
1 mm to 5 layers (0 mm × length 1800 mm) were laminated according to the construction order of Table 1. However, double-sided release paper was placed between the layers so that the layers would not adhere to each other. After that, it was divided into 20 equal parts with a width of 38 mm by the procedure of Example 4. Each release paper was peeled off from the cut prepreg sheet, and ten racket preforms were prepared in the same manner as in Comparative Example 2. The time required during this period was about 2
It took 5 minutes. That is, compared with the conventional working method, the working method according to the present invention reduced the preform creation time to about 1/4.

【０１８９】実施例５ また、実施例２及び実施例３において、内積層体（内側
のプリプレグシート）と外積層体（外側のプリプレグシ
ート）の重ね合せ部分（オーバラップ領域）をガット穴
の位置に合わせて成形した場合、ガット張力をハイテン
ション試験値の４０ｋｇにしてガットを張っても２０本
中全てガット穴周りにクラックは生じなかったが、逆に
ガット穴の位置を内、外積層体の重ね合せ部分以外のと
ころに設けた場合、２０本中６本がハイテンション試験
値の４０ｋｇでガットを張った際にガット穴周りにクラ
ックが生じた。このように、オーバラップ領域をガット
張設部位に位置させることは極めて有効であることが判
る。Example 5 In Example 2 and Example 3, the overlapping portion (overlap region) of the inner laminate (inner prepreg sheet) and the outer laminate (outer prepreg sheet) was located at the gut hole position. When the gut tension was set to 40 kg, which is the high tension test value, no cracks were generated around the gut holes in all 20 of the gut holes. When the gut was provided at a place other than the overlapping portion, cracks occurred around the gut hole when 6 guts were put on the gut at a high tension test value of 40 kg. Thus, it can be seen that it is extremely effective to position the overlap region at the gut stretched portion.

【０１９０】上述の如く、いわゆる２分割構成のプリフ
ォームとすることにより、加圧成形時にプリフォームが
金型表面までスムーズに移動し易いことから、成形品の
表面品位や強度が良好で、またそれらのばらつきを小さ
くすることができる。また、プリプレグの積層によるプ
リフォームの成形時間を、従来方法に比べ大幅に短縮す
ることができる。これはプリフォーム積層工程が簡素化
されたことによるものであり、また、それによってプリ
フォーム製造工程の機械化（自動化）を容易に行うこと
ができる。As described above, by using a so-called two-piece preform, the preform easily moves smoothly to the surface of the mold during pressure molding, so that the surface quality and strength of the molded product are good, and These variations can be reduced. Further, the forming time of the preform by laminating the prepregs can be significantly shortened as compared with the conventional method. This is because the preform laminating process is simplified, and the mechanization (automation) of the preform manufacturing process can be easily performed.

【０１９１】実施例６ ４８打丸紐編組機を三重連で用い、ナイロン製の厚さ５
０μｍ、折り幅２７ｍｍの気密性膨張管と炭素繊維束
（東レ（株）製 トレカＴ７００Ｓ−１２０００）２本
の上に炭素繊維束（東レ（株）製 トレカＴ３００−６
０００−５０Ａ）を３層とも編組角度３０°で編組し、
エポキシ樹脂液に浸漬、プリプレグ重量比で４０％の樹
脂を含浸乾燥後、炭素繊維不織布テープ（東レ（株）製
トレカＴ３００、繊維長１２ｍｍ、坪量３０ｇ／
ｍ2 、樹脂量５０％片面塗布プリプレグ、テープ幅２５
ｍｍ）を上下両面にカレンダー加圧により貼付し巻きと
った。該編組プリプレグを用いてテニスラケットの金型
にセットした後、管内に８ｋｇ／ｃｍ2 の空気圧をかけ
金型温度１５０℃で２０分間保持して成形した。編組プ
リプレグは中芯にナイロン製気密膨張管と炭素繊維束
（東レ（株）製 トレカＴ７００Ｓ−１２０００）２本
同時に入っているため、編組組織の伸びがなく編組幅２
５ｍｍが安定して保持された。また表面に片面のみ樹脂
を塗布した不織布を貼付しているため、粘着性が全くな
く作業性が極めて良好で、かつ成形品は外観欠陥のない
良好な品質が得られた。Example 6 A 48-strand round braiding machine was used in triplet and a nylon thickness of 5 was used.
An airtight expansion tube of 0 μm and a folding width of 27 mm and two carbon fiber bundles (Toray Industries, Inc. Torayca T700S-12000) were placed on top of the carbon fiber bundles (Toray Industries, Ltd. Torayca T300-6).
000-50A) with all three layers braided at a braid angle of 30 °,
Immersed in epoxy resin liquid, impregnated with 40% by weight of prepreg resin and dried, then carbon fiber non-woven tape (Toray Industries, Inc., trading card T300, fiber length 12 mm, basis weight 30 g /
m 2 , resin amount 50%, single-sided coating prepreg, tape width 25
(mm) was attached to both upper and lower surfaces by calender pressure and wound. The braided prepreg was set in a tennis racket mold, and air pressure of 8 kg / cm 2 was applied to the inside of the tube to maintain the mold temperature at 150 ° C. for 20 minutes for molding. The braided prepreg has a nylon core airtight expansion tube and two carbon fiber bundles (Torayca T700S-12000) at the same time in the core, so there is no elongation of the braided structure and a braid width of 2
5 mm was held stably. Further, since a non-woven fabric having a resin applied only on one surface is attached to the surface, there is no tackiness and the workability is extremely good, and the molded product has a good quality with no appearance defect.

【０１９２】実施例７ 図３８に示した成形法により、可撓性チューブへの加圧
力を１５ｋｇ／ｃｍ2・Ｇから順次上げて複数のラケッ
トフレームを製造し、得られたフレームの表面をラケッ
トフームにおいて最も表面欠陥が発生し易い箇所の一つ
であるヨークの近辺部において肉眼観察した。Example 7 A plurality of racket frames were manufactured by sequentially increasing the pressure applied to the flexible tube from 15 kg / cm 2 · G by the molding method shown in FIG. 38, and the surface of the obtained frames was racketed. Visual observation was made in the vicinity of the yoke, which is one of the places where surface defects are most likely to occur in the hood.

【０１９３】その結果、約３０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇの加圧
力でフレーム表面に肉眼で観察可能な大きさの表面凹凸
がなくなり、１００ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇで成形したフレー
ムの表面には、微小ボイドの改善に効果がみられ、いず
れも欠陥のない品質の優れたものが得られた。また、製
造過程においては、可撓性チューブからのタービン油の
漏れは皆無であった。[0193] As a result, there is no about 30kg / cm 2 · surface unevenness observable size to the frame surface by the naked eye under a pressure of G, on the surface of the frame molded in 100 kg / cm 2 · G, microvoids The results were excellent, and all of them were excellent in quality with no defects. In the manufacturing process, no turbine oil leaked from the flexible tube.

【０１９４】比較例４ 一方、比較のため２５ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇの圧縮空気を用
いて前述の従来方法で製造し、上記方法でヨーク近辺部
を肉眼観察したところ、従来方法で製造したフレームに
は、圧接圧力の不足に起因すると思われる表面凹凸が大
小４箇所存在し、表面品位の劣るものであった。Comparative Example 4 On the other hand, for comparison, a compressed air of 25 kg / cm 2 · G was used for the above-mentioned conventional method, and the vicinity of the yoke was visually observed by the above-mentioned method. The surface roughness was inferior and there were four large and small surface irregularities thought to be due to insufficient pressure contact pressure.

【０１９５】実施例８ 実施例３と全く同様のプリフォームを用い、実施例７の
要領で約５０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇの加圧力で２０本成形し
た。その結果は、表面品位は２０本とも最高の品位を、
強度も２０本とも１８０〜２００ｋｇｆであり、全て良
品であった。Example 8 Using exactly the same preform as in Example 3, 20 pieces were molded under the pressure of about 50 kg / cm 2 · G in the same manner as in Example 7. As a result, the surface quality of all 20 pieces is the highest,
The strength of all 20 pieces was 180 to 200 kgf, and all were good products.

【０１９６】実施例９ 図３９に示した可撓性チューブを次のように作製した。
外径が１３ｍｍ、内径１０ｍｍ、肉厚１．５ｍｍで硬度
４０（ＪＩＳＡ）のフロロシリコンゴムチューブを長さ
１，８００ｍｍに切断し、端部を外径１３ｍｍ、内径５
ｍｍ、長さ３０ｍｍである同材質のシリコンチューブと
突き合わせ、その後、両チューブ間の未加硫フロロシリ
コンを金型内で加硫することにより一体化して肉厚部分
を形成した。継手１０６に挿入後外部筒状体１１３をい
わゆるかしめ加工により、かしめ率５５％となるよう外
部筒状体１１３の径を減少せしめた。なお、本実施例に
おいては継手１０６を市販のワンタッチカプラー継手の
オス側継手とすることにより、外部加圧装置と簡易に連
結できる構成とした。外部加圧装置により加圧油を可撓
性チューブ内に供給して内圧を負荷したところ、７０ｋ
ｇ／ｃｍ2 まで油の漏れは発生せず、さらに繰り返し使
用しても油のリークは発生しなかった。Example 9 The flexible tube shown in FIG. 39 was produced as follows.
A fluorosilicone rubber tube having an outer diameter of 13 mm, an inner diameter of 10 mm, a wall thickness of 1.5 mm and a hardness of 40 (JISA) is cut into a length of 1,800 mm, and the end portion has an outer diameter of 13 mm and an inner diameter of 5
A silicon tube of the same material having a length of 30 mm and a length of 30 mm was butted, and then unvulcanized fluorosilicon between both tubes was vulcanized in a mold to be integrated to form a thick portion. After being inserted into the joint 106, the outer tubular body 113 was so-called crimped to reduce the diameter of the outer tubular body 113 so that the crimping rate was 55%. In this embodiment, the joint 106 is a male-side joint of a commercially available one-touch coupler joint so that the joint 106 can be easily connected to the external pressure device. When the pressurized oil was supplied into the flexible tube by the external pressure device and the internal pressure was applied, 70 k
No oil leakage occurred up to g / cm 2, and no oil leakage occurred even after repeated use.

【０１９７】比較例５ これに対し、外径１３ｍｍ、内径１０ｍｍ、肉厚１．５
ｍｍのフロロシリコンゴムチューブ（肉厚部分なし）を
長さ１，８００ｍｍに切断し、一方の端部をかしめ率４
０％でかしめ加工した後他方の端部を閉塞し、外部加圧
装置から温度１５０℃のタービン油＃３２をチューブ内
部に送るとともに増圧しリークテストを実施したとこ
ろ、２０ｋｇ／ｃｍ2 で油の漏れが発生した。そこで、
かしめ率を７０％としたところチューブが切断した。Comparative Example 5 On the other hand, the outer diameter is 13 mm, the inner diameter is 10 mm, and the wall thickness is 1.5.
mm Fluorosilicone rubber tube (without thick part) is cut into a length of 1,800 mm, and one end is crimped at a rate of 4
Closing the other end after caulking 0%, was subjected to a increasing pressure leak test and sends an external pressurizing device temperature 0.99 ° C. of turbine oil # 32 inside the tube, the oil in 20 kg / cm 2 A leak has occurred. Therefore,
When the caulking rate was 70%, the tube was cut.

【０１９８】実施例１０ ＲＴＭ法により、以下のようにＦＲＰ製ラケットを作製
した。太さ５ｍｍ、長さ２，０００ｍｍのＣＦＲＰ（炭
素繊維強化プラスチック）線材８本を集束してなるマン
ドレルにナイロンチューブをかぶせ、そのナイロンチュ
ーブの周りにフィラメントワインディング法を用いて炭
素繊維のヘリカル巻層（内層：±１５°層×３層、外
層：６０°×１層）を形成した後、マンドレルを引き抜
いてプリフォームを得、成形基材とした。Example 10 An FRP racket was manufactured by the RTM method as follows. A nylon tube is placed on a mandrel formed by focusing eight CFRP (carbon fiber reinforced plastic) wire rods having a thickness of 5 mm and a length of 2,000 mm, and a helical winding layer of carbon fiber is formed around the nylon tube using a filament winding method. After forming (inner layer: ± 15 ° layer × 3 layers, outer layer: 60 ° × 1 layer), the mandrel was pulled out to obtain a preform, which was used as a molding substrate.

【０１９９】次に、この成形基材を、あらかじめ成形温
度付近に昇温したラケットフレームの形状をしたキャビ
ティを有する割金型に入れ、上金型を閉じ、ナイロンチ
ューブ内に１ｋｇｆ／ｃｍ2 の圧力空気を導入してその
ナイロンチューブ内を与圧し、かつ、上金型に設けた吸
引口から吸引して５０Ｔｏｒｒに減圧しながら、次に２
液混合ピストン型樹脂注入機（（株）ナカリキッド社
製）で予熱した樹脂と硬化剤を混合し樹脂注入口から注
入速度を変更して注入した（表３）。樹脂が吸引口に達
した時点で吸引と注入を止め、ナイロンチューブ内の与
圧を６ｋｇｆ／ｃｍ2 に上げ余分の樹脂がキャビティか
ら出るように注入口と吸引口を解放した。さらにそのま
ま１５分置いて樹脂を硬化させた後脱型し、さらに１３
０℃で２時間アフターキュア処理を施してラケットフレ
ームを得た。その結果、樹脂の注入時の注入速度と注入
圧力を適正化することにより表面性の良好なラケットフ
レームが得られた。粘度測定はＢ型粘度計、Ｔｇ測定は
ＤＳＣで窒素中において４０℃／分の昇温速度でそれぞ
れ測定した。Next, this molding substrate was placed in a split mold having a cavity in the shape of a racket frame which had been heated to near the molding temperature in advance, the upper mold was closed, and 1 kgf / cm 2 was placed in a nylon tube. While introducing pressured air to pressurize the inside of the nylon tube and suction from the suction port provided in the upper mold to reduce the pressure to 50 Torr,
The resin preheated by a liquid mixing piston type resin injecting machine (manufactured by Naka Liquid Co., Ltd.) and the curing agent were mixed and injected at different injection speeds from the resin injection port (Table 3). When the resin reached the suction port, suction and injection were stopped, and the pressure inside the nylon tube was increased to 6 kgf / cm 2 , and the injection port and the suction port were opened so that the excess resin would come out of the cavity. Leave it for 15 minutes to cure the resin, then remove from the mold.
After-curing treatment was performed at 0 ° C. for 2 hours to obtain a racket frame. As a result, a racket frame having a good surface property was obtained by optimizing the injection speed and injection pressure at the time of injecting the resin. The viscosity was measured by a B-type viscometer, and the Tg was measured by DSC in nitrogen at a temperature rising rate of 40 ° C./min.

【０２００】[0200]

【表３】 [Table 3]

【０２０１】実施例１１ 固定した直径１６ｍｍ、長さ２，０００ｍｍのマンドレ
ルにナイロンチューブをかぶせそのナイロンチューブの
周りにフィラメント数が６，０００本の炭素繊維束で４
８打ちのブレードを２層重ねた。さらにその上にフィラ
メント数が３，０００本炭素繊維束で４８打ちの編組を
１層重ね、次いでマンドレルを引き抜いてプリフォーム
とし、成形基材とした。Example 11 A fixed mandrel having a diameter of 16 mm and a length of 2,000 mm was covered with a nylon tube, and a carbon fiber bundle having a number of filaments of 6,000 was formed around the nylon tube.
Two layers of 8-stroke blades were stacked. Further, one layer of a braiding of 4,000 carbon fibers having 48 filaments was superposed thereon, and then the mandrel was pulled out to form a preform, which was used as a molding substrate.

【０２０２】次に、樹脂をエポコート８２７（油化シェ
ル（株）製）、硬化剤をエピキュア１１３（油化シェル
（株）製）を用いて（混合後の粘度が５０℃で４００セ
ンチポイズ）、注入温度を５０℃で２分間で注入した以
外は実施例１０と同条件で成形を行った。得られたラケ
ットフレームの表面は良好であった。またＴｇは１３２
℃であった。Next, using Epocoat 827 (made by Yuka Shell Co., Ltd.) as a resin and Epicure 113 (made by Yuka Shell Co., Ltd.) as a curing agent (viscosity after mixing was 400 centipoise at 50 ° C.), Molding was performed under the same conditions as in Example 10 except that the injection temperature was 50 ° C. for 2 minutes. The surface of the obtained racket frame was good. Also, Tg is 132
It was ℃.

【０２０３】[0203]

【発明の効果】以上詳述したように、本発明の曲がり管
およびラケットによれば、強化繊維層の外側に特定の不
織布層を配置したので、成形の際樹脂の流れを良くする
とともに脱気性を向上でき、表面欠陥がなく、かつ優れ
た強度特性を有するＦＲＰ成形品が得られる。As described in detail above, according to the bent pipe and the racket of the present invention, since the specific nonwoven fabric layer is arranged outside the reinforcing fiber layer, the flow of the resin is improved and the degassing property is improved during the molding. It is possible to obtain an FRP molded product having improved surface strength, no surface defects, and excellent strength characteristics.

【０２０４】また、本発明に係るＦＲＰ製曲がり管およ
びラケットの製造方法および装置によれば、表面特性に
優れるとともに強度特性に優れ、しかも安定した品質の
ＦＲＰ成形品が得られる。Further, according to the method and apparatus for manufacturing the bent pipe and the racket made of FRP according to the present invention, it is possible to obtain the FRP molded product having the excellent surface characteristics and the excellent strength characteristics and the stable quality.

【０２０５】さらに、本発明に係るプリフォームおよび
その製造方法によれば、上記のような優れた品質のＦＲ
Ｐ成形品を得るための成形基材を、効率よくかつ安価に
製造することが可能となる。Furthermore, according to the preform and the method for producing the same according to the present invention, the FR of excellent quality as described above is used.
It becomes possible to efficiently and inexpensively manufacture a molding base material for obtaining a P-molded product.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明の一実施例に係る曲がり管の部分斜視図
である。FIG. 1 is a partial perspective view of a bent pipe according to an embodiment of the present invention.

【図２】本発明の一実施例に係るプリフォームの断面図
である。FIG. 2 is a sectional view of a preform according to an embodiment of the present invention.

【図３】図２のプリフォームの部分斜視図である。FIG. 3 is a partial perspective view of the preform of FIG.

【図４】本発明の一実施例に係るラケット用プリフォー
ムの部分斜視図である。FIG. 4 is a partial perspective view of a racket preform according to an embodiment of the present invention.

【図５】本発明の別の実施例に係るプリフォームの断面
図である。FIG. 5 is a sectional view of a preform according to another embodiment of the present invention.

【図６】プリフォーム作製のためのプリプレグ積層を示
す斜視図である。FIG. 6 is a perspective view showing a prepreg stack for producing a preform.

【図７】積層プリプレグの裁断を示す斜視図である。FIG. 7 is a perspective view showing cutting of a laminated prepreg.

【図８】図７のプリプレグを用いて作製したプリフォー
ムの部分斜視図である。FIG. 8 is a partial perspective view of a preform manufactured by using the prepreg of FIG.

【図９】図５のプリフーム上に不織布層を設けたプリフ
ォームの断面図である。9 is a cross-sectional view of a preform in which a nonwoven fabric layer is provided on the preform of FIG.

【図１０】本発明の一実施例に係るプリフォームの製造
方法を示す概略構成図である。FIG. 10 is a schematic configuration diagram showing a method of manufacturing a preform according to an embodiment of the present invention.

【図１１】図１０の次の工程を示す概略構成図である。11 is a schematic configuration diagram showing the next step of FIG.

【図１２】図１１の次の工程を示す概略構成図である。FIG. 12 is a schematic configuration diagram showing the next step of FIG. 11.

【図１３】図１２の次の工程を示す概略構成図である。FIG. 13 is a schematic configuration diagram showing a step subsequent to that in FIG.

【図１４】図１３の次の工程を示す概略構成図である。FIG. 14 is a schematic configuration diagram showing a next step of FIG.

【図１５】図１４の次の工程を示す概略構成図である。FIG. 15 is a schematic configuration diagram showing a step subsequent to that in FIG.

【図１６】図１５の次の工程を示す概略構成図である。16 is a schematic configuration diagram showing a step subsequent to FIG.

【図１７】図１６の次の工程を示す概略構成図である。FIG. 17 is a schematic configuration diagram showing a step subsequent to FIG. 16.

【図１８】図１７の次の工程を示す概略構成図である。FIG. 18 is a schematic configuration diagram showing a step subsequent to that in FIG.

【図１９】図１８の次の工程を示す概略構成図である。FIG. 19 is a schematic configuration diagram showing a step subsequent to FIG. 18.

【図２０】図１９の次の工程を示す概略構成図である。20 is a schematic configuration diagram showing a step subsequent to FIG. 19.

【図２１】本発明の一実施例に係るプリフォームの製造
方法を示す概略構成図である。FIG. 21 is a schematic configuration diagram showing a method of manufacturing a preform according to an embodiment of the present invention.

【図２２】ハニカム体埋設ラケットフレームの一例を示
す断面図である。FIG. 22 is a cross-sectional view showing an example of a honeycomb body-embedded racket frame.

【図２３】ハニカム体埋設ラケットフレームの別の例を
示す断面図である。FIG. 23 is a cross-sectional view showing another example of the honeycomb body-embedded racket frame.

【図２４】ハニカム体埋設ヨーク部の一例を示す断面図
である。FIG. 24 is a cross-sectional view showing an example of a honeycomb body-buried yoke portion.

【図２５】ハニカム体埋設ヨーク部の別の例を示す断面
図である。FIG. 25 is a cross-sectional view showing another example of the honeycomb body-buried yoke portion.

【図２６】プリフォームの賦形方法を示す斜視図であ
る。FIG. 26 is a perspective view showing a method of shaping a preform.

【図２７】プリフォームの自動賦形機の概略平面図であ
る。FIG. 27 is a schematic plan view of an automatic preform forming machine.

【図２８】図２７の次の工程を示す概略平面図である。28 is a schematic plan view showing a step subsequent to FIG. 27. FIG.

【図２９】図２８の次の工程を示す概略平面図である。29 is a schematic plan view showing a step subsequent to FIG. 28. FIG.

【図３０】図２９の次の工程を示す概略平面図である。FIG. 30 is a schematic plan view showing the next step of FIG. 29.

【図３１】図３０の次の工程を示す概略平面図である。31 is a schematic plan view showing a step subsequent to FIG. 30. FIG.

【図３２】図３１の次の工程を示す概略平面図である。32 is a schematic plan view showing a step subsequent to FIG. 31. FIG.

【図３３】図２７の自動賦形機の張力保持機構部の概略
構成図である。FIG. 33 is a schematic configuration diagram of a tension holding mechanism portion of the automatic shaping machine in FIG. 27.

【図３４】賦形時のヨーク部近傍の概略平面図である。FIG. 34 is a schematic plan view of the vicinity of a yoke portion during shaping.

【図３５】本発明の一実施例に係る成形基材の斜視図で
ある。FIG. 35 is a perspective view of a molding substrate according to an example of the present invention.

【図３６】図３５の可撓性チューブの部分断面表示側面
図である。36 is a partial cross-sectional side view of the flexible tube of FIG. 35.

【図３７】図３５の可撓性チューブの継手部の拡大断面
図である。37 is an enlarged cross-sectional view of a joint portion of the flexible tube of FIG. 35.

【図３８】図３５の成形基材を用いてラケットを成形す
る際の概略構成図である。38 is a schematic configuration diagram when a racket is molded using the molding base material of FIG. 35.

【図３９】図３７とは別の例に係る可撓性チューブ継手
部の断面図である。FIG. 39 is a cross-sectional view of a flexible tube joint portion according to another example different from FIG. 37.

【図４０】本発明の一実施例に係るＦＲＰ製ラケットの
製造装置の概略縦断面図である。FIG. 40 is a schematic vertical sectional view of an FRP racket manufacturing apparatus according to an embodiment of the present invention.

【図４１】図４０の装置の下型の平面図である。41 is a plan view of the lower mold of the apparatus of FIG. 40. FIG.

【図４２】図４０の装置の樹脂注入口周りの拡大断面図
である。42 is an enlarged sectional view around the resin injection port of the apparatus of FIG. 40.

【図４３】図４０の装置の樹脂注入口および減圧口のプ
ラグの拡大断面図である。43 is an enlarged cross-sectional view of a plug of a resin injection port and a pressure reduction port of the device of FIG. 40.

【図４４】プラグの口部形状の一例を示す正面図であ
る。FIG. 44 is a front view showing an example of the mouth shape of the plug.

【図４５】プラグの口部形状の別の例を示す正面図であ
る。FIG. 45 is a front view showing another example of the mouth shape of the plug.

【図４６】プラグの口部形状のさらに別の例を示す正面
図である。FIG. 46 is a front view showing still another example of the shape of the mouth of the plug.

【図４７】プラグの口部形状のさらに別の例を示す正面
図である。FIG. 47 is a front view showing still another example of the shape of the mouth of the plug.

【図４８】プラグの口部形状のさらに別の例を示す正面
図である。FIG. 48 is a front view showing still another example of the shape of the mouth of the plug.

【図４９】プラグの口部形状のさらに別の例を示す正面
図である。FIG. 49 is a front view showing still another example of the shape of the mouth of the plug.

【図５０】プラグの口部形状のさらに別の例を示す正面
図である。FIG. 50 is a front view showing still another example of the shape of the mouth of the plug.

【図５１】図４０の装置の給気口部の拡大断面図であ
る。51 is an enlarged cross-sectional view of the air supply port of the device of FIG. 40.

【図５２】給気口部の別の例を示す断面図である。FIG. 52 is a cross-sectional view showing another example of the air supply port.

【図５３】図４０の装置の中子部の拡大正面図である。53 is an enlarged front view of the core portion of the apparatus of FIG. 40.

【図５４】図５３の次の状態を示す正面図である。54 is a front view showing the next state of FIG. 53. FIG.

【図５５】図５４のさらに次の状態を示す正面図であ
る。55 is a front view showing the next state of FIG. 54. FIG.

【図５６】従来の成形状態を示す金型の部分縦断面図で
ある。FIG. 56 is a partial vertical cross-sectional view of a mold showing a conventional molding state.

【図５７】本発明の一実施例に係る金型の部分縦断面図
である。FIG. 57 is a partial vertical sectional view of a mold according to an embodiment of the present invention.

【図５８】ラケットフレーム成形を示す斜視図である。FIG. 58 is a perspective view showing racket frame molding.

【図５９】図５７のスリット配設位置を示す金型の平面
図である。59 is a plan view of the mold showing the slit disposition position in FIG. 57. FIG.

【図６０】従来のプリフォームの部分斜視図である。FIG. 60 is a partial perspective view of a conventional preform.

【図６１】図６０のプリフォームの断面図である。61 is a cross-sectional view of the preform of FIG. 60.

【図６２】従来の曲がり管の成形状態を示す金型の部分
断面図である。FIG. 62 is a partial cross-sectional view of a mold showing a conventional bent tube molding state.

【図６３】従来の表面欠陥が発生した曲がり管の部分斜
視図である。FIG. 63 is a partial perspective view of a conventional bent tube having a surface defect.

【図６４】従来のプリフォームの断面図である。FIG. 64 is a cross-sectional view of a conventional preform.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 筒状フイルム ２ 強化繊維 ３ マトリクス樹脂 ４ 強化繊維層 ５ 不織布層 １１、１２、２３、２４ プリプレグ １３、２２、２９ 芯材 １４、２１、２８ 筒状フイルム １５、２５ プリフォーム １６ ガット穴 ２６ プリプレグ ２７ 積層体 ３０ 第１のプリプレグ ３１ 開口部 ３２ 第２のプリプレグ ４１、４２、４３、４４、４５、４６ プレス板 ４７ 芯材 ４８、４９ プリプレグ ５１、５２、５３ 編組機 ５４ 気密性膨張管 ５５ 繊維束 ５６ 多重編組 ５７ 樹脂液 ５８、６１ 加熱乾燥装置 ５９、６０、６２ 水冷ターンロール ６３ 不織布 ６４ カレンダー装置 ６５ 多重編組プリプレグ ６６ テープ状布帛 ７１、７２ フレーム ７３、７４ ハニカム体 ７５、７６ ヨーク部 ７７、７８ ハニカム体 ７９、８０ ガット ８１ 筒状フイルム ８２ 強化繊維シート ８３ プリフォーム ８４ ヨーク ８５ 凸部 ８６ 型 ９１ ガイド ９２ 張力保持機構 ９３ 押し付けローラ ９４ シリンダ ９５ グリップ部 ９６ 機軸 ９７ 固定ローラ ９８ 移動ローラ ９９ エアシリンダ １００ バンドブレーキ １０１ 可撓性チューブ １０２ 筒状フイルム １０３ プリプレグ １０４ 成形基材 １０５ タービン油 １０６ 継手 １０７ａ 上型 １０７ｂ 下型 １０８ ヨーク部 １０９ 切替弁 １１０ バルブ １１１ 圧力計 １１２ 耐圧ホース １１５ 外部加圧装置 １１６ チューブ先端 １１７、１１８ シリンダ １１９ 共通ロッド １２０、１２１ ピストン １２２ 油圧ポンプ １２３ 配管 １２４ 接続部分 １２５ 可撓性チューブ １３０ 金型 １３１ 上型 １３２ 下型 １３３ 樹脂注入口 １３４ 給気口 １３５ 減圧口 １３６ キャビティ １３７ シール材 １３８ ゲート １３９ 置中子 １４０ スライド中子 １４１、１４２ 樹脂溜まり １４３ プラグ １４４ 中心線 １４５ 剪断面 １４６、１４７、１４８、１４９、１５０、１５１、１
５２ プラグ口形状 １５３ ノズル １５４ フランジ １５５ テーパー部 １５６ 成形基材 １６１ 上型 １６２ 下型 １６３ キャビティ １６４ 成形基材 １６５ スライド中子 １６６ 合わせ面 １６７ 密着不良部 １６８ スリット １６９ ３時及び９時部 １７０ ヨーク １７１ 加圧媒体導入方向1 tubular film 2 reinforcing fiber 3 matrix resin 4 reinforcing fiber layer 5 non-woven fabric layer 11, 12, 23, 24 prepreg 13, 22, 29 core material 14, 21, 28 tubular film 15, 25 preform 16 gut hole 26 prepreg 27 Laminated body 30 First prepreg 31 Opening 32 Second prepreg 41, 42, 43, 44, 45, 46 Press plate 47 Core material 48, 49 Prepreg 51, 52, 53 Braiding machine 54 Airtight expansion tube 55 Fiber Bundle 56 Multiple braid 57 Resin liquid 58, 61 Heating / drying device 59, 60, 62 Water cooling turn roll 63 Nonwoven fabric 64 Calendar device 65 Multiple braid prepreg 66 Tape-like fabric 71, 72 Frame 73, 74 Honeycomb body 75, 76 Yoke part 77, 78 Honeycomb body 79, 80 Gut 81 Cylindrical film 8 2 Reinforcing fiber sheet 83 Preform 84 Yoke 85 Convex part 86 type 91 Guide 92 Tension holding mechanism 93 Pressing roller 94 Cylinder 95 Grip part 96 Machine axis 97 Fixed roller 98 Moving roller 99 Air cylinder 100 Band brake 101 Flexible tube 102 Cylindrical Film 103 Prepreg 104 Molding base material 105 Turbine oil 106 Joint 107a Upper mold 107b Lower mold 108 Yoke part 109 Switching valve 110 Valve 111 Pressure gauge 112 Pressure hose 115 External pressurizing device 116 Tube tip 117, 118 Cylinder 119 Common rod 120, 121 Piston 122 Hydraulic pump 123 Piping 124 Connection part 125 Flexible tube 130 Mold 131 Upper mold 132 Lower mold 133 Resin injection port 134 Air supply port 135 Decompression port 36 cavity 137 sealant 138 gate 139 置中Ko 140 slide core 141, 142, the resin reservoir 143 plug 144 center line 145 shear plane 146,147,148,149,150,151,1
52 Plug mouth shape 153 Nozzle 154 Flange 155 Tapered portion 156 Molding base material 161 Upper mold 162 Lower mold 163 Cavity 164 Molding base material 165 Sliding core 166 Mating surface 167 Poor adhesion part 168 Slit 169 3 o'clock and 9 o'clock 170 Yoke 171 Pressurizing medium introduction direction

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｃ 70/10 Ｂ３２Ｂ 1/08 Ｚ 7415−4Ｆ 5/26 7421−4Ｆ Ｃ０８Ｊ 5/24 7310−4Ｆ Ｆ１６Ｌ 11/08 Ｚ // Ｂ２９Ｋ 105:08 Ｂ２９Ｌ 23:00 31:52 (72)発明者 西村 一彦 滋賀県大津市園山１丁目１番１号 東レ株 式会社滋賀事業場内 (72)発明者 吉村 康輔 滋賀県大津市園山１丁目１番１号 東レ株 式会社滋賀事業場内 (72)発明者 礒井 伸也 滋賀県大津市園山１丁目１番１号 東レ株 式会社滋賀事業場内 (72)発明者 尾原 春夫 愛媛県伊予郡松前町大字筒井1515番地 東 レ株式会社愛媛工場内─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code Office reference number FI technical display location B29C 70/10 B32B 1/08 Z 7415-4F 5/26 7421-4F C08J 5/24 7310-4F F16L 11/08 Z // B29K 105: 08 B29L 23:00 31:52 (72) Inventor Kazuhiko Nishimura 1-1-1, Sonoyama, Otsu City, Shiga Prefecture Toray Industries, Inc. Shiga Plant (72) Inventor Kosuke Yoshimura 1-1-1, Sonoyama, Otsu City, Shiga Prefecture, Toray Co., Ltd. Shiga Plant (72) Inventor Shinya Isoi 1-1-1, Sonoyama, Otsu City, Shiga Prefecture, Shiga Plant (72) Inventor Ohara Haruo 1515 Tsutsui, Matsumae-cho, Iyo-gun, Ehime Prefecture Toray Co., Ltd. Ehime Plant

Claims (53)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 内側に強化繊維層を配し、その強化繊維
層の外側に、単糸径が２０μｍ以下で、目付が１００ｇ
／ｍ2 以下の不織布層を配してなることを特徴とする繊
維強化プラスチック製曲がり管。1. A reinforcing fiber layer is arranged on the inner side, and a single yarn diameter is 20 μm or less and a basis weight is 100 g on the outer side of the reinforcing fiber layer.
A bent pipe made of fiber reinforced plastic, characterized in that a non-woven fabric layer having a thickness of / m 2 or less is arranged. 【請求項２】 前記強化繊維層が、強化繊維の一方向引
揃え体、織物および／または編組を含んでいる、請求項
１の曲がり管。2. The bent tube of claim 1, wherein the layer of reinforcing fibers comprises a unidirectional aligner, fabric and / or braid of reinforcing fibers. 【請求項３】 ４組を超えない範囲の強化繊維層を有
し、各強化繊維層は複数枚の強化繊維材の積層構成を有
しているとともに横断面がＣ字状をしており、かつ、下
層の強化繊維層の開口部を上層の強化繊維層が覆ってい
る、請求項１の曲がり管。3. A reinforcing fiber layer in a range not exceeding 4 sets, each reinforcing fiber layer having a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials and having a C-shaped cross section, The bent pipe according to claim 1, wherein the opening portion of the lower reinforcing fiber layer is covered with the upper reinforcing fiber layer. 【請求項４】 前記不織布層の不織布を構成している繊
維が、繊維長１〜３０ｍｍの短繊維である、請求項１な
いし３のいずれかに記載の曲がり管。4. The bent pipe according to claim 1, wherein the fibers forming the non-woven fabric of the non-woven fabric layer are short fibers having a fiber length of 1 to 30 mm. 【請求項５】 前記不織布層が、曲がり管の長さ方向全
長にわたって配されている、請求項１ないし４のいずれ
かに記載の曲がり管。5. The bent pipe according to claim 1, wherein the non-woven fabric layer is arranged over the entire length in the length direction of the bent pipe. 【請求項６】 前記不織布層が、曲がり管の周方向全周
にわたって配されている、請求項１ないし５のいずれか
に記載の曲がり管。6. The bent pipe according to claim 1, wherein the non-woven fabric layer is arranged over the entire circumference in the circumferential direction of the bent pipe. 【請求項７】 ４組を超えない範囲の強化繊維層を有
し、各強化繊維層は複数枚の強化繊維材の積層構成を有
しているとともに横断面がＣ字状をしており、かつ、下
層の強化繊維層の開口部を上層の強化繊維層が覆ってい
ることを特徴とする曲がり管。7. A reinforcing fiber layer within a range not exceeding 4 sets, each reinforcing fiber layer having a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials and having a C-shaped cross section, A bent pipe characterized in that an opening portion of the lower reinforcing fiber layer is covered with the upper reinforcing fiber layer. 【請求項８】 強化繊維材が、強化繊維の一方向引揃え
体または織物である、請求項７の曲がり管。8. The bent pipe according to claim 7, wherein the reinforcing fiber material is a unidirectionally aligned body or a woven fabric of reinforcing fibers. 【請求項９】 ４組を超えない範囲の強化繊維層を有
し、各強化繊維層は複数枚の強化繊維材の積層構成を有
しているとともに横断面がＣ字状をしており、かつ、下
層の強化繊維層の開口部を上層の強化繊維層が覆ってい
ることを特徴とする、繊維強化プラスチック製曲がり管
成形用プリフォーム。9. A reinforcing fiber layer in a range not exceeding 4 sets, each reinforcing fiber layer having a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials and having a C-shaped cross section, A preform for bending pipe molding made of fiber reinforced plastic, characterized in that the opening of the lower layer of reinforcing fiber is covered by the upper layer of reinforcing fiber. 【請求項１０】 外側に不織布層が配されている、請求
項９のプリフォーム。10. The preform according to claim 9, wherein a non-woven fabric layer is arranged on the outside. 【請求項１１】 強化繊維層がプリプレグ化されてい
る、請求項９または１０のプリフォーム。11. The preform according to claim 9, wherein the reinforcing fiber layer is prepregized. 【請求項１２】 強化繊維からなる編組層と、この編組
層の外側に配した不織布層とを有していることを特徴と
する、繊維強化プラスチック製曲がり管成形用プリフォ
ーム。12. A preform for bending pipe molding made of fiber reinforced plastic, comprising a braided layer made of reinforced fibers and a non-woven fabric layer arranged outside the braided layer. 【請求項１３】 編組層がプリプレグ化されている、請
求項１２のプリフォーム。13. The preform of claim 12, wherein the braided layer is prepregized. 【請求項１４】 前記不織布層の不織布を構成している
繊維の単糸径が２０μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2
以下である、請求項１０ないし１３のいずれかに記載の
プリフォーム。14. The non-woven fabric of the non-woven fabric layer has a single yarn diameter of 20 μm or less and a basis weight of 100 g / m 2.
The preform according to any one of claims 10 to 13, which is as follows. 【請求項１５】 芯材に被せた筒状フイルムの上に、少
なくとも、その筒状フイルムの全周長よりも短い幅の第
１の強化繊維シートを捲回し、この第１の強化繊維シー
トの上に、第２の強化繊維シートを、捲回された前記第
１の強化繊維シートの開口部を覆うように捲回すること
を特徴とする、繊維強化プラスチック製曲がり管成形用
プリフォームの製造方法。15. A first reinforcing fiber sheet having a width at least shorter than the entire circumference of the tubular film is wound on the tubular film covered with the core material, and the first reinforcing fiber sheet Manufacture of a preform for bending pipe molding made of fiber reinforced plastic, characterized in that a second reinforcing fiber sheet is wound on the upper side so as to cover an opening of the wound first reinforcing fiber sheet. Method. 【請求項１６】 前記第１の強化繊維シートおよび第２
の強化繊維シートが、複数枚の強化繊維材の積層構成を
有している、請求項１５のプリフォームの製造方法。16. The first reinforcing fiber sheet and the second reinforcing fiber sheet
16. The method for manufacturing a preform according to claim 15, wherein the reinforcing fiber sheet of claim 1 has a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials. 【請求項１７】 前記第１の強化繊維シートおよび第２
の強化繊維シートがプリプレグ化されている、請求項１
５または１６のプリフォームの製造方法。17. The first reinforcing fiber sheet and the second reinforcing fiber sheet.
The reinforcing fiber sheet of claim 1 is prepregized.
5 or 16 preform manufacturing method. 【請求項１８】 筒状フイルムに強化繊維の編組を被
せ、さらにその編組の上に不織布を捲回することを特徴
とする、繊維強化プラスチック製曲がり管成形用プリフ
ォームの製造方法。18. A method for producing a preform for bending pipes made of fiber reinforced plastic, which comprises covering a tubular film with a braid of reinforcing fibers and winding a non-woven fabric on the braid. 【請求項１９】 編組がプリプレグ化されている、請求
項１８のプリフォームの製造方法。19. The method for producing a preform according to claim 18, wherein the braid is prepregized. 【請求項２０】 筒状フイルムを被せた芯材とその芯材
上に設けた強化繊維のプリプレグシートとを保持すると
ともに、プリプレグシートを芯材の外形に沿って芯材の
上下面に押圧する、上下方向に移動可能な上下一対の第
１のプレス手段と、プリプレグシートを芯材の外形に沿
って折り曲げ、折り曲げられたプリプレグシートを芯材
の側面に押圧する、左右方向に移動可能な左右一対の第
２のプレス手段とを有していることを特徴とする、繊維
強化プラスチック製曲がり管成形用プリフォームの製造
装置。20. A core material covered with a tubular film and a prepreg sheet of reinforcing fibers provided on the core material are held, and the prepreg sheet is pressed against the upper and lower surfaces of the core material along the outline of the core material. A pair of upper and lower first pressing means movable in the vertical direction, a prepreg sheet bent along the outer shape of the core material, and the folded prepreg sheet being pressed against the side surface of the core material; An apparatus for producing a preform for forming a bent pipe made of fiber reinforced plastic, comprising a pair of second pressing means. 【請求項２１】 筒状フイルムを被せた可撓性チューブ
を強化繊維のプリプレグで被覆してなる成形基材を金型
のキャビティに入れ、金型を加熱するとともに前記可撓
性チューブ内を３０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ以上に加圧して前
記成形基材を金型に圧接することを特徴とする、繊維強
化プラスチック製曲がり管の製造方法。21. A molding base material obtained by covering a flexible tube covered with a tubular film with a prepreg of reinforcing fibers is placed in a cavity of a mold, the mold is heated, and the inside of the flexible tube is 30 kg. / Cm 2 · G or more and pressurize the above-mentioned molding base material to a metal mold, It is characterized by the above-mentioned. 【請求項２２】 プリプレグの上に、単糸径が２０μｍ
以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布を巻きつけ
る、請求項２１の繊維強化プラスチック製曲がり管の製
造方法。22. A single yarn diameter is 20 μm on the prepreg.
The method for producing a bent pipe made of fiber-reinforced plastic according to claim 21, wherein a nonwoven fabric having a basis weight of 100 g / m 2 or less is wound below. 【請求項２３】 筒状フイルムを強化繊維のプリプレグ
で被覆し、さらにそのプリプレグの上に、単糸径が２０
μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布を巻き
つけてなる成形基材を金型のキャビティに入れ、金型を
加熱するとともに前記筒状フイルム内を加圧して前記成
形基材を金型に圧接することを特徴とする、繊維強化プ
ラスチック製曲がり管の製造方法。23. A tubular film is coated with a prepreg of reinforcing fibers, and a single yarn diameter of 20 is provided on the prepreg.
A molding substrate formed by winding a non-woven fabric having a weight per unit area of 100 μm or less and having a weight of 100 g / m 2 or less is placed in a cavity of a mold, and the mold is heated and the inside of the cylindrical film is pressed to mold the molding substrate. A method for producing a bent pipe made of fiber reinforced plastic, which comprises press-contacting a mold. 【請求項２４】 筒状フイルムを強化繊維で被覆し、さ
らにその強化繊維の被覆層の上に、単糸径が２０μｍ以
下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布を巻きつけて
なる成形基材を金型のキャビティに入れ、金型を加熱
し、前記筒状フイルム内を加圧するとともに前記キャビ
ティ内を減圧しながらそのキャビティ内に樹脂を注入す
ることを特徴とする、繊維強化プラスチック製曲がり管
の製造方法。24. A molding base comprising a tubular film coated with reinforcing fibers, and a non-woven fabric having a single yarn diameter of 20 μm or less and a basis weight of 100 g / m 2 or less is wound on the coating layer of the reinforcing fibers. The material is put in a cavity of a mold, the mold is heated, and the resin is injected into the cavity while pressurizing the inside of the tubular film and depressurizing the inside of the cavity. Pipe manufacturing method. 【請求項２５】 可撓性チューブに被せた筒状フイルム
を強化繊維のプリプレグで被覆してなる成形基材が入れ
られるキャビティを有する金型と、前記可撓性チューブ
内に非圧縮性流体からなる３０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ以上の
加圧媒体を供給する加圧媒体供給手段とを有しているこ
とを特徴とする、繊維強化プラスチック製曲がり管の製
造装置。25. A mold having a cavity for accommodating a molding base formed by covering a tubular film covered with a flexible tube with a prepreg of reinforcing fibers, and an incompressible fluid in the flexible tube. And a pressurizing medium supply means for supplying a pressurizing medium of 30 kg / cm 2 · G or more. 【請求項２６】 筒状フイルムを強化繊維のプリプレグ
で被覆してなる成形基材が入れられるキャビティを有す
る上下分割型の金型と、前記筒状フイルム内に加圧媒体
を供給する加圧媒体供給手段とを有し、かつ、下側の金
型が分割自在に構成された中子を内包していることを特
徴とする、繊維強化プラスチック製曲がり管の製造装
置。26. An upper and lower split mold having a cavity for accommodating a molding substrate formed by coating a tubular film with a prepreg of reinforcing fibers, and a pressurizing medium for supplying a pressurizing medium into the tubular film. An apparatus for manufacturing a bent pipe made of fiber reinforced plastic, comprising: a supply means; and a lower die including a core that is configured to be separable. 【請求項２７】 筒状フイルムを強化繊維で被覆してな
る成形基材が入れられるキャビティを有する上下分割型
の金型と、前記筒状フイルム内に加圧媒体を供給する加
圧媒体供給手段と、前記キャビティ内を減圧する減圧手
段と、前記キャビティ内に樹脂を注入する樹脂注入手段
とを有し、かつ、下側の金型が分割自在に構成された中
子を内包していることを特徴とする、繊維強化プラスチ
ック製曲がり管の製造装置。27. An upper and lower split mold having a cavity for accommodating a molding substrate formed by coating a tubular film with a reinforcing fiber, and a pressurizing medium supplying means for supplying a pressurizing medium into the tubular film. And a pressure reducing means for reducing the pressure in the cavity and a resin injecting means for injecting a resin into the cavity, and the lower die includes a core which is configured to be separable. An apparatus for manufacturing bent pipes made of fiber reinforced plastic, characterized by: 【請求項２８】 繊維強化プラスチック製ラケットであ
って、内側に強化繊維層を配し、その強化繊維層の外側
に、単糸径が２０μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以
下の不織布層を配してなることを特徴とするラケット。28. A fiber-reinforced plastic racket, wherein a reinforcing fiber layer is arranged on the inner side, and a nonwoven fabric layer having a single yarn diameter of 20 μm or less and a basis weight of 100 g / m 2 or less is provided on the outer side of the reinforcing fiber layer. A racket characterized by being arranged. 【請求項２９】 前記強化繊維層を構成している強化繊
維が、炭素繊維、ガラス繊維およびポリアラミド繊維か
ら選ばれたものである、請求項２８のラケット。29. The racket according to claim 28, wherein the reinforcing fibers constituting the reinforcing fiber layer are selected from carbon fibers, glass fibers and polyaramid fibers. 【請求項３０】 前記強化繊維層が、強化繊維の一方向
引揃え体、織物および／または編組を含んでいる、請求
項２８または２９のラケット。30. The racket of claim 28 or 29, wherein the layer of reinforcing fibers comprises unidirectional aligners, fabrics and / or braids of reinforcing fibers. 【請求項３１】 ４組を超えない範囲の強化繊維層を有
し、各強化繊維層は複数枚の強化繊維材の積層構成を有
しているとともに横断面がＣ字状をしており、かつ、下
層の強化繊維層の開口部を上層の強化繊維層が覆ってい
る、請求項２８ないし３０のいずれかに記載のラケッ
ト。31. A reinforcing fiber layer in a range not exceeding 4 sets, each reinforcing fiber layer having a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials and having a C-shaped cross section, The racket according to any one of claims 28 to 30, wherein the opening portion of the lower reinforcing fiber layer is covered with the upper reinforcing fiber layer. 【請求項３２】 前記不織布層の不織布を構成している
繊維が、炭素繊維、ガラス繊維およびポリアラミド繊維
から選ばれたものである、請求項２８ないし３１のいず
れかに記載のラケット。32. The racket according to claim 28, wherein the fibers forming the nonwoven fabric of the nonwoven fabric layer are selected from carbon fibers, glass fibers and polyaramid fibers. 【請求項３３】 前記不織布層の不織布を構成している
繊維が、繊維長１〜３０ｍｍの短繊維である、請求項２
８ないし３２のいずれかに記載のラケット。33. The fiber constituting the non-woven fabric of the non-woven fabric layer is a short fiber having a fiber length of 1 to 30 mm.
The racket according to any one of 8 to 32. 【請求項３４】 前記不織布層が、ラケットのグリップ
以外の部分に配されている、請求項２８ないし３３のい
ずれかに記載のラケット。34. The racket according to claim 28, wherein the non-woven fabric layer is arranged on a portion other than a grip of the racket. 【請求項３５】 前記不織布層が、フレームのガット用
溝部以外の部分に配されている、請求項２８ないし３４
のいずれかに記載のラケット。35. The non-woven fabric layer is arranged in a portion other than the gut groove portion of the frame.
Racket described in any of. 【請求項３６】 フレームおよび／またはヨークの前記
強化繊維層の内側に、少なくとも部分的に木材またはハ
ニカム体が配されている、請求項２８ないし３５のいず
れかに記載のラケット。36. The racket according to claim 28, wherein a wood or honeycomb body is at least partially arranged inside the reinforcing fiber layer of the frame and / or the yoke. 【請求項３７】 グリップにおける強化繊維層が木材で
覆われている、請求項２８ないし３６のいずれかに記載
のラケット。37. A racket according to any of claims 28 to 36, wherein the reinforcing fiber layer in the grip is covered with wood. 【請求項３８】 ４組を超えない範囲の強化繊維層を有
し、各強化繊維層は複数枚の強化繊維材の積層構成を有
しているとともに横断面がＣ字状をしており、かつ、下
層の強化繊維層の開口部を上層の強化繊維層が覆ってい
ることを特徴とする、繊維強化プラスチック製ラケット
成形用プリフォーム。38. A reinforcing fiber layer within a range not exceeding 4 sets, each reinforcing fiber layer having a laminated constitution of a plurality of reinforcing fiber materials and having a C-shaped cross section, A preform for molding a racket made of fiber reinforced plastic, characterized in that an opening portion of the reinforcing fiber layer of the lower layer is covered with the reinforcing fiber layer of the upper layer. 【請求項３９】 外側に不織布層が配されている、請求
項３８のプリフォーム。39. The preform of claim 38, having a non-woven fabric layer disposed on the outside. 【請求項４０】 強化繊維層がプリプレグ化されてい
る、請求項３８または３９のプリフォーム。40. The preform of claim 38 or 39, wherein the reinforcing fiber layer is prepregized. 【請求項４１】 強化繊維からなる編組層と、この編組
層の外側に配した不織布層とを有していることを特徴と
する、繊維強化プラスチック製ラケット成形用プリフォ
ーム。41. A racket-molding preform made of fiber reinforced plastic, comprising a braided layer made of reinforced fibers and a non-woven fabric layer arranged outside the braided layer. 【請求項４２】 編組層がプリプレグ化されている、請
求項４１のプリフォーム。42. The preform of claim 41, wherein the braided layer is prepregized. 【請求項４３】 前記不織布層の不織布を構成している
繊維の単糸径が２０μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2
以下である、請求項３９ないし４２のいずれかに記載の
プリフォーム。43. The non-woven fabric of the non-woven fabric layer has a single yarn diameter of 20 μm or less and a basis weight of 100 g / m 2.
The preform according to any one of claims 39 to 42, which is: 【請求項４４】 フレームおよび／またはヨークを形成
する部位の前記強化繊維層の内側に、少なくとも部分的
に木材またはハニカム体が配されている、請求項３８な
いし４３のいずれかに記載のプリフォーム。44. The preform according to claim 38, wherein a wood or honeycomb body is at least partially disposed inside the reinforcing fiber layer in a portion forming a frame and / or a yoke. . 【請求項４５】 筒状フイルムを被せた可撓性チューブ
を強化繊維のプリプレグで被覆してなる成形基材を金型
のキャビティに入れ、金型を加熱するとともに前記可撓
性チューブ内を３０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ以上に加圧して前
記成形基材を金型に圧接することを特徴とする、繊維強
化プラスチック製ラケットの製造方法。45. A molding base material, which is obtained by covering a flexible tube covered with a tubular film with a prepreg of reinforcing fibers, is placed in a cavity of a mold, the mold is heated, and the inside of the flexible tube is 30 kg. / Cm 2 · G or more and pressurize the above-mentioned molding base material to a metal mold, It is a manufacturing method of a fiber reinforced plastic racket. 【請求項４６】 プリプレグの上に、単糸径が２０μｍ
以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布を巻きつけ
る、請求項４５の繊維強化プラスチック製ラケットの製
造方法。46. A single yarn diameter is 20 μm on the prepreg.
The method for producing a fiber-reinforced plastic racket according to claim 45, wherein a nonwoven fabric having a basis weight of 100 g / m 2 or less is wound below. 【請求項４７】 筒状フイルムを強化繊維のプリプレグ
で被覆し、さらにそのプリプレグの上に、単糸径が２０
μｍ以下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布を巻き
つけてなる成形基材を金型のキャビティに入れ、金型を
加熱するとともに前記筒状フイルム内を加圧して前記成
形基材を金型に圧接することを特徴とする、繊維強化プ
ラスチック製ラケットの製造方法。47. A tubular film is coated with a prepreg of reinforcing fibers, and a single yarn diameter of 20 is provided on the prepreg.
A molding substrate formed by winding a non-woven fabric having a weight per unit area of 100 μm or less and having a weight of 100 g / m 2 or less is placed in a cavity of a mold, and the mold is heated and the inside of the cylindrical film is pressed to mold the molding substrate. A method for producing a fiber-reinforced plastic racket, which comprises press-contacting a mold. 【請求項４８】 筒状フイルムを強化繊維で被覆し、さ
らにその強化繊維の被覆層の上に、単糸径が２０μｍ以
下で、目付が１００ｇ／ｍ2 以下の不織布を巻きつけて
なる成形基材を金型のキャビティに入れ、金型を加熱
し、前記筒状フイルム内を加圧するとともに前記キャビ
ティ内を減圧しながらそのキャビティ内に樹脂を注入す
ることを特徴とする、繊維強化プラスチック製ラケット
の製造方法。48. A molding base comprising a tubular film coated with reinforcing fibers, and a non-woven fabric having a single yarn diameter of 20 μm or less and a basis weight of 100 g / m 2 or less is wound on the coating layer of the reinforcing fibers. A racket made of fiber reinforced plastic, characterized in that the material is put into a cavity of a mold, the mold is heated, and the resin is injected into the cavity while pressurizing the tubular film and depressurizing the cavity. Manufacturing method. 【請求項４９】 前記成形基材を、金型のキャビティに
入れる前に、前記キャビティの形状をした型に押し付け
て賦形する、請求項４５ないし４８のいずれかに記載の
繊維強化プラスチック製ラケットの製造方法。49. The fiber-reinforced plastic racket according to claim 45, wherein the molding substrate is shaped by pressing it into a mold having the shape of the cavity before putting it into the cavity of the mold. Manufacturing method. 【請求項５０】 前記成形基材とともに、予め成形した
ヨークおよび／またはグリップを金型のキャビティに入
れる、請求項４５ないし４９のいずれかに記載の繊維強
化プラスチック製ラケットの製造方法。50. The method for producing a fiber-reinforced plastic racket according to claim 45, wherein a preformed yoke and / or a grip is put in a cavity of a mold together with the molding substrate. 【請求項５１】 筒状フイルムを被せた可撓性チューブ
を強化繊維のプリプレグで被覆してなる成形基材が入れ
られるキャビティを有する金型と、前記可撓性チューブ
内に非圧縮性流体からなる３０ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ以上の
加圧媒体を供給する加圧媒体供給手段とを有しているこ
とを特徴とする、繊維強化プラスチック製ラケットの製
造装置。51. A mold having a cavity for accommodating a molding base formed by covering a flexible tube covered with a tubular film with a prepreg of reinforcing fibers, and an incompressible fluid in the flexible tube. And a pressurizing medium supplying means for supplying a pressurizing medium of 30 kg / cm 2 · G or more. 【請求項５２】 筒状フイルムを強化繊維のプリプレグ
で被覆してなる成形基材が入れられるキャビティを有す
る上下分割型の金型と、前記筒状フイルム内に加圧媒体
を供給する加圧媒体供給手段とを有し、かつ、下側の金
型が分割自在に構成された中子を内包していることを特
徴とする、繊維強化プラスチック製ラケットの製造装
置。52. An upper and lower split mold having a cavity for accommodating a molding substrate formed by coating a tubular film with a prepreg of reinforcing fibers, and a pressurizing medium for supplying a pressurizing medium into the tubular film. An apparatus for manufacturing a racket made of fiber reinforced plastic, comprising: a supply means; and a lower die including a core that is configured to be separable. 【請求項５３】 筒状フイルムを強化繊維で被覆してな
る成形基材が入れられるキャビティを有する上下分割型
の金型と、前記筒状フイルム内に加圧媒体を供給する加
圧媒体供給手段と、前記キャビティ内を減圧する減圧手
段と、前記キャビティ内に樹脂を注入する樹脂注入手段
とを有し、かつ、下側の金型が分割自在に構成された中
子を内包していることを特徴とする、繊維強化プラスチ
ック製ラケットの製造装置。53. A vertically-separated mold having a cavity for accommodating a molding substrate formed by coating a tubular film with reinforcing fibers, and a pressurizing medium supplying means for supplying a pressurizing medium into the tubular film. And a pressure reducing means for reducing the pressure in the cavity and a resin injecting means for injecting a resin into the cavity, and the lower die includes a core which is configured to be separable. An apparatus for manufacturing a fiber-reinforced plastic racket, which is characterized by:
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Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6958104B1 (en) * 2000-04-18 2005-10-25 Ef Composite Technologies, L.P. Sports racket with undulations in frame interior surface
JP2006051063A (en) * 2004-08-10 2006-02-23 Mizuno Technics Kk Wooden bat
JP2006321897A (en) * 2005-05-18 2006-11-30 Nagase Chemtex Corp Method for molding fiber-reinforced thermoplastic resin
JP2007030793A (en) * 2005-07-29 2007-02-08 Toray Ind Inc Arm-shaped stress transmitting member
JP2009214551A (en) * 2002-06-20 2009-09-24 Rocky Mountain Composites Inc Method for manufacturing resin impregnated multi orientation composite material
CN102009092A (en) * 2010-08-31 2011-04-13 安徽舒城县翰文运动用品有限责任公司 Device for quickly shaping racket frame of badminton racket
JP2012533442A (en) * 2009-06-18 2012-12-27 ジーン コーポレーション Fiber composite material and manufacturing method thereof
WO2013011885A1 (en) * 2011-07-21 2013-01-24 三菱重工業株式会社 Method and device for producing at least two products including fiber-reinforced resin
WO2013011884A1 (en) * 2011-07-21 2013-01-24 三菱重工業株式会社 Composite material of fiber-reinforced resin and weight-saving core, and method and apparatus for producing same
WO2016136792A1 (en) * 2015-02-27 2016-09-01 東レ株式会社 Resin supply material, method for using reinforcing fibers, preform, and method for producing fiber-reinforced resin
JP2016195790A (en) * 2009-06-18 2016-11-24 ジーン コーポレーション Fiber composite material and process of manufacturing the same
JP2018051769A (en) * 2016-09-26 2018-04-05 積水化学工業株式会社 Fiber-reinforced resin molded article and manufacturing method thereof
KR20200067338A (en) * 2018-12-04 2020-06-12 (주)엘지하우시스 Fiber reinforced composite material having a hollow section and methode for manufacturing the same
JP2020146859A (en) * 2019-03-11 2020-09-17 積水化成品工業株式会社 Method of manufacturing laminate
CN113696465A (en) * 2021-08-02 2021-11-26 株洲时代新材料科技股份有限公司 Preparation method of hollow arc-shaped tubular composite material
CN114261107A (en) * 2021-12-10 2022-04-01 常州启赋安泰复合材料科技有限公司 Composite material tubular beam and forming method thereof

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6958104B1 (en) * 2000-04-18 2005-10-25 Ef Composite Technologies, L.P. Sports racket with undulations in frame interior surface
JP2009214551A (en) * 2002-06-20 2009-09-24 Rocky Mountain Composites Inc Method for manufacturing resin impregnated multi orientation composite material
JP2006051063A (en) * 2004-08-10 2006-02-23 Mizuno Technics Kk Wooden bat
JP2006321897A (en) * 2005-05-18 2006-11-30 Nagase Chemtex Corp Method for molding fiber-reinforced thermoplastic resin
JP2007030793A (en) * 2005-07-29 2007-02-08 Toray Ind Inc Arm-shaped stress transmitting member
JP2012533442A (en) * 2009-06-18 2012-12-27 ジーン コーポレーション Fiber composite material and manufacturing method thereof
JP2016195790A (en) * 2009-06-18 2016-11-24 ジーン コーポレーション Fiber composite material and process of manufacturing the same
CN102009092A (en) * 2010-08-31 2011-04-13 安徽舒城县翰文运动用品有限责任公司 Device for quickly shaping racket frame of badminton racket
WO2013011884A1 (en) * 2011-07-21 2013-01-24 三菱重工業株式会社 Composite material of fiber-reinforced resin and weight-saving core, and method and apparatus for producing same
WO2013011885A1 (en) * 2011-07-21 2013-01-24 三菱重工業株式会社 Method and device for producing at least two products including fiber-reinforced resin
WO2016136792A1 (en) * 2015-02-27 2016-09-01 東レ株式会社 Resin supply material, method for using reinforcing fibers, preform, and method for producing fiber-reinforced resin
CN107249882A (en) * 2015-02-27 2017-10-13 东丽株式会社 Resin supplying material, the application method of reinforcing fiber, the manufacture method of preform and fiber-reinforced resin
CN107249882B (en) * 2015-02-27 2020-06-23 东丽株式会社 Resin supply material, method for using reinforcing fiber, preform, and method for producing fiber-reinforced resin
JP2018051769A (en) * 2016-09-26 2018-04-05 積水化学工業株式会社 Fiber-reinforced resin molded article and manufacturing method thereof
KR20200067338A (en) * 2018-12-04 2020-06-12 (주)엘지하우시스 Fiber reinforced composite material having a hollow section and methode for manufacturing the same
JP2020146859A (en) * 2019-03-11 2020-09-17 積水化成品工業株式会社 Method of manufacturing laminate
CN113696465A (en) * 2021-08-02 2021-11-26 株洲时代新材料科技股份有限公司 Preparation method of hollow arc-shaped tubular composite material
CN114261107A (en) * 2021-12-10 2022-04-01 常州启赋安泰复合材料科技有限公司 Composite material tubular beam and forming method thereof
CN114261107B (en) * 2021-12-10 2023-10-27 常州启赋安泰复合材料科技有限公司 Composite material tubular beam and forming method thereof

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