JPH07197164A - 高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法 - Google Patents
高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法Info
- Publication number
- JPH07197164A JPH07197164A JP35044993A JP35044993A JPH07197164A JP H07197164 A JPH07197164 A JP H07197164A JP 35044993 A JP35044993 A JP 35044993A JP 35044993 A JP35044993 A JP 35044993A JP H07197164 A JPH07197164 A JP H07197164A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- workability
- strength
- aluminum alloy
- effect
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 強度、耐磨耗性に優れ、かつ加工性(冷間鍛
造性等)にも優れた自動車のコンプレッサー部品用等に
好適な高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法
を提供する。 【構成】 Si6.0〜15.0wt%、Fe0.1〜
1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt%、Mg0.2〜
1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt%、Cr0.05〜
0.5wt%、Ni0.05〜1.0wt%、Sr0.02
〜0.1%、Ti0.3wt%以下を含有し、残部がAl
と不可避的不純物とからなることを特徴とする高強度高
加工性アルミニウム合金および上記組成のアルミニウム
合金溶湯を鋳造して鋳塊とした後、該鋳塊に500〜5
60℃の温度で4時間以上保持する均質化処理を施すこ
とを特徴とする高強度高加工性アルミニウム合金の製造
方法。
造性等)にも優れた自動車のコンプレッサー部品用等に
好適な高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法
を提供する。 【構成】 Si6.0〜15.0wt%、Fe0.1〜
1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt%、Mg0.2〜
1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt%、Cr0.05〜
0.5wt%、Ni0.05〜1.0wt%、Sr0.02
〜0.1%、Ti0.3wt%以下を含有し、残部がAl
と不可避的不純物とからなることを特徴とする高強度高
加工性アルミニウム合金および上記組成のアルミニウム
合金溶湯を鋳造して鋳塊とした後、該鋳塊に500〜5
60℃の温度で4時間以上保持する均質化処理を施すこ
とを特徴とする高強度高加工性アルミニウム合金の製造
方法。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は高強度、高耐磨耗性およ
び高加工性等が要求される自動車部品、例えば空調装置
のコンプレッサー部品として使用されるピストン、プレ
ート、スクロール等の材料として好適な高強度高加工性
アルミニウム合金とその製造方法に関するものである。
び高加工性等が要求される自動車部品、例えば空調装置
のコンプレッサー部品として使用されるピストン、プレ
ート、スクロール等の材料として好適な高強度高加工性
アルミニウム合金とその製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術とその課題】従来、高強度、高加工性およ
び高耐磨耗性が要求される自動車部品、機械部品にはA
l−Si系合金であるJIS4032合金(押出材)、
JISAC8A合金(鋳物材)、JISADC12(ダ
イカスト材)等が用いられてきたが、アルミニウムの需
要を拡大するために、より高品質の材料が要求されてい
る。例えば、ルームエアコンやカーエアコンのコンプレ
ッサー部品の中で強い磨耗を受ける部品には鉄系の材料
が用いられてきたが、最近では軽量化のためにアルミニ
ウム合金を用いる場合が多くなっている。このような部
品には前記JISAC8A合金、JISADC12合金
が使用されてきたが、フロンガス規制によりさらに強
度、耐磨耗性に優れたアルミニウム合金が必要になって
いる。またこれらの部品の形状は複雑化してきており、
鍛造等の成形加工時の加工性に優れた材料が求められて
いる。これらの要求に対し、前記従来合金の押出材では
耐磨耗性が不十分であり、鋳物材やダイカスト材では強
度および靱性が不十分であるという問題がある。
び高耐磨耗性が要求される自動車部品、機械部品にはA
l−Si系合金であるJIS4032合金(押出材)、
JISAC8A合金(鋳物材)、JISADC12(ダ
イカスト材)等が用いられてきたが、アルミニウムの需
要を拡大するために、より高品質の材料が要求されてい
る。例えば、ルームエアコンやカーエアコンのコンプレ
ッサー部品の中で強い磨耗を受ける部品には鉄系の材料
が用いられてきたが、最近では軽量化のためにアルミニ
ウム合金を用いる場合が多くなっている。このような部
品には前記JISAC8A合金、JISADC12合金
が使用されてきたが、フロンガス規制によりさらに強
度、耐磨耗性に優れたアルミニウム合金が必要になって
いる。またこれらの部品の形状は複雑化してきており、
鍛造等の成形加工時の加工性に優れた材料が求められて
いる。これらの要求に対し、前記従来合金の押出材では
耐磨耗性が不十分であり、鋳物材やダイカスト材では強
度および靱性が不十分であるという問題がある。
【0003】上記従来合金より強度、耐磨耗性に優れた
合金としてA390合金(Al−18wt%Si−5wt%
Cu−0.6wt%Mg合金)があり、その強度および靱
性をさらに改善するために、A390合金の鋳物あるい
は押出材を鍛造加工して使用することが検討されてい
る。しかしこの合金は加工性が悪く、鍛造加工は熱間鍛
造で行わなければならないという問題がある。
合金としてA390合金(Al−18wt%Si−5wt%
Cu−0.6wt%Mg合金)があり、その強度および靱
性をさらに改善するために、A390合金の鋳物あるい
は押出材を鍛造加工して使用することが検討されてい
る。しかしこの合金は加工性が悪く、鍛造加工は熱間鍛
造で行わなければならないという問題がある。
【0004】また上記各種Al−Si系合金の加工性等
を改善するために、NaFやNaCl等のフラックスの
状態でNaを溶湯に添加し、鋳塊としたときのSi系晶
出物の形状を球状あるいは粒状とし、かつ微細化する改
良処理も行われているが、十分な効果は得られておら
ず、フラックス成分により鋳造時に溶湯を濾過するセラ
ミックチューブフィルターが破損し易いという問題があ
る。
を改善するために、NaFやNaCl等のフラックスの
状態でNaを溶湯に添加し、鋳塊としたときのSi系晶
出物の形状を球状あるいは粒状とし、かつ微細化する改
良処理も行われているが、十分な効果は得られておら
ず、フラックス成分により鋳造時に溶湯を濾過するセラ
ミックチューブフィルターが破損し易いという問題があ
る。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような状況
に鑑み鋭意検討の結果、強度、耐磨耗性はもとより、冷
間鍛造性等の加工性にも優れた高強度高加工性アルミニ
ウム合金とその製造方法を開発したものである。
に鑑み鋭意検討の結果、強度、耐磨耗性はもとより、冷
間鍛造性等の加工性にも優れた高強度高加工性アルミニ
ウム合金とその製造方法を開発したものである。
【0006】即ち第1発明は、Si6.0〜15.0wt
%、Fe0.1〜1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt
%、Mg0.2〜1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt
%、Cr0.05〜0.5wt%、Ni0.05〜1.0
wt%、Sr0.02〜0.1wt%、Ti0.3wt%以下
を含有し、残部がAlと不可避的不純物とからなること
を特徴とする高強度高加工性アルミニウム合金である。
%、Fe0.1〜1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt
%、Mg0.2〜1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt
%、Cr0.05〜0.5wt%、Ni0.05〜1.0
wt%、Sr0.02〜0.1wt%、Ti0.3wt%以下
を含有し、残部がAlと不可避的不純物とからなること
を特徴とする高強度高加工性アルミニウム合金である。
【0007】また第2発明は、Si6.0〜15.0wt
%、Fe0.1〜1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt
%、Mg0.2〜1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt
%、Cr0.05〜0.5wt%、Ni0.05〜1.0
wt%、Sr0.02〜0.1wt%、Ti0.3wt%以下
を含有し、残部がAlと不可避的不純物とからなるアル
ミニウム合金溶湯を鋳造して鋳塊とした後、該鋳塊に5
00〜560℃の温度で4時間以上保持する均質化処理
を施すことを特徴とする高強度高加工性アルミニウム合
金の製造方法である。
%、Fe0.1〜1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt
%、Mg0.2〜1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt
%、Cr0.05〜0.5wt%、Ni0.05〜1.0
wt%、Sr0.02〜0.1wt%、Ti0.3wt%以下
を含有し、残部がAlと不可避的不純物とからなるアル
ミニウム合金溶湯を鋳造して鋳塊とした後、該鋳塊に5
00〜560℃の温度で4時間以上保持する均質化処理
を施すことを特徴とする高強度高加工性アルミニウム合
金の製造方法である。
【0008】
【作用】まず本発明合金の合金組成の限定理由について
説明する。Siはアルミニウム合金のマトリックス中に
あって主に耐磨耗性を改善するとともに、熱膨張係数を
低下させる。またアルミニウム合金のヤング率を高め、
密度を低下させるので軽量化にも寄与する。その含有量
を6.0〜15.0wt%と限定したのは、6.0wt%未
満ではその効果が十分ではなく、15.0wt%を超える
と鋳造時の凝固速度を大きくしても初晶Siが粗大化し
て加工が困難となり、強度も低下するためである。
説明する。Siはアルミニウム合金のマトリックス中に
あって主に耐磨耗性を改善するとともに、熱膨張係数を
低下させる。またアルミニウム合金のヤング率を高め、
密度を低下させるので軽量化にも寄与する。その含有量
を6.0〜15.0wt%と限定したのは、6.0wt%未
満ではその効果が十分ではなく、15.0wt%を超える
と鋳造時の凝固速度を大きくしても初晶Siが粗大化し
て加工が困難となり、強度も低下するためである。
【0009】Feはアルミニウム合金の硬度を高め、耐
磨耗性を向上させるが、その含有量を0.1〜1.0wt
%と限定したのは、0.1wt%未満ではその効果が十分
ではなく、1.0wt%を超えると巨大晶出物が発生し加
工性が低下するためである。
磨耗性を向上させるが、その含有量を0.1〜1.0wt
%と限定したのは、0.1wt%未満ではその効果が十分
ではなく、1.0wt%を超えると巨大晶出物が発生し加
工性が低下するためである。
【0010】Cuはアルミニウム合金の強度を高めるも
ので、その含有量を1.0〜3.0wt%と限定したの
は、1.0wt%未満ではその効果が十分ではなく、3.
0wt%を超えると初晶Siおよび共晶Siが粗大化して
冷間鍛造性等の加工性が著しく低下し、また耐食性も低
下して応力腐食割れが発生し易くなるためである。
ので、その含有量を1.0〜3.0wt%と限定したの
は、1.0wt%未満ではその効果が十分ではなく、3.
0wt%を超えると初晶Siおよび共晶Siが粗大化して
冷間鍛造性等の加工性が著しく低下し、また耐食性も低
下して応力腐食割れが発生し易くなるためである。
【0011】MgはMg2 Siの析出物を生成して強度
を高めるが、その含有量を0.2〜1.5wt%と限定し
たのは0.2wt%未満ではその効果が十分ではなく、
1.5wt%を超えると伸びが低下し、冷間鍛造性等の加
工性を劣化させるためである。
を高めるが、その含有量を0.2〜1.5wt%と限定し
たのは0.2wt%未満ではその効果が十分ではなく、
1.5wt%を超えると伸びが低下し、冷間鍛造性等の加
工性を劣化させるためである。
【0011】Mnは結晶粒を微細化する効果があり、靱
性を改善するが、その含有量を0.1〜0.5wt%と限
定したのは、0.1wt%未満ではその効果が十分ではな
く、0.5wt%を超えると耐磨耗性を低下させ、かつ粗
大金属間化合物が生成するためである。
性を改善するが、その含有量を0.1〜0.5wt%と限
定したのは、0.1wt%未満ではその効果が十分ではな
く、0.5wt%を超えると耐磨耗性を低下させ、かつ粗
大金属間化合物が生成するためである。
【0012】Crは耐磨耗性を改善するが、その含有量
を0.05〜0.5wt%と限定したのは、0.05wt%
未満ではその効果が十分ではなく、0.5wt%を超える
と焼入感受性が大きくなり強度を低下させるためであ
る。
を0.05〜0.5wt%と限定したのは、0.05wt%
未満ではその効果が十分ではなく、0.5wt%を超える
と焼入感受性が大きくなり強度を低下させるためであ
る。
【0013】Niは耐熱性(高温強度)や耐磨耗性を向
上させるが、その含有量を0.05〜1.0wt%と限定
したのは、0.05wt%未満ではその効果が十分ではな
く、1.0wt%を超えるとその効果が飽和するのみでな
く、Al3 Ni等の金属間化合物が粗大化して逆に耐熱
性、耐磨耗性が低下するためである。
上させるが、その含有量を0.05〜1.0wt%と限定
したのは、0.05wt%未満ではその効果が十分ではな
く、1.0wt%を超えるとその効果が飽和するのみでな
く、Al3 Ni等の金属間化合物が粗大化して逆に耐熱
性、耐磨耗性が低下するためである。
【0014】Tiは結晶粒を微細化する効果があり、強
度および靱性を改善するが、その含有量を0.3wt%以
下と限定したのは、0.3wt%を超えるとその効果が飽
和してしまうためと、加工性が低下するためである。
度および靱性を改善するが、その含有量を0.3wt%以
下と限定したのは、0.3wt%を超えるとその効果が飽
和してしまうためと、加工性が低下するためである。
【0015】Srは鋳造時に添加され合金の凝固時の初
晶Si、共晶Siの粒径を微細化し、耐磨耗性、強度、
靱性および加工性を改善するが、その添加量を0.02
〜0.10wt%と限定したのは、0.02wt%未満では
その効果が十分ではなく、0.10wt%を超えると効果
が飽和してしまい、いたずらにコスト高となるためであ
る。
晶Si、共晶Siの粒径を微細化し、耐磨耗性、強度、
靱性および加工性を改善するが、その添加量を0.02
〜0.10wt%と限定したのは、0.02wt%未満では
その効果が十分ではなく、0.10wt%を超えると効果
が飽和してしまい、いたずらにコスト高となるためであ
る。
【0016】以上が本発明合金の合金元素であるが、不
可避的不純物としては通常のアルミニウム地金に含まれ
ている程度の量は差し支えない。
可避的不純物としては通常のアルミニウム地金に含まれ
ている程度の量は差し支えない。
【0017】つぎに本発明の製造方法について述べる。
本発明製造方法は、上記アルミニウム合金溶湯を鋳造し
て鋳塊とした後、500〜560℃の温度で4時間以上
保持する均質化処理を施すことを特徴とする。Al−S
i系合金の均質化処理は通常500℃未満(450〜4
80℃程度)の温度で施されるが本発明においては上記
温度で均質化処理することにより、伸びを高くして加工
性を改善したものである。即ち均質化処理温度を500
〜560℃と高温とすることにより、鋳造時に生成する
晶出物を十分に固溶させ、Mn、Crを微細に析出させ
ることにより高い伸び(高加工性)が得られることを見
いだしたものである。均質化処理温度が500℃未満で
は上記効果が十分ではなく、560℃を超えると共晶溶
融(バーニング)等を起こして鋳塊割れを生じる。保持
時間は4時間以上であれば上記の効果が得られ、保持時
間を長くしても支障はない。
本発明製造方法は、上記アルミニウム合金溶湯を鋳造し
て鋳塊とした後、500〜560℃の温度で4時間以上
保持する均質化処理を施すことを特徴とする。Al−S
i系合金の均質化処理は通常500℃未満(450〜4
80℃程度)の温度で施されるが本発明においては上記
温度で均質化処理することにより、伸びを高くして加工
性を改善したものである。即ち均質化処理温度を500
〜560℃と高温とすることにより、鋳造時に生成する
晶出物を十分に固溶させ、Mn、Crを微細に析出させ
ることにより高い伸び(高加工性)が得られることを見
いだしたものである。均質化処理温度が500℃未満で
は上記効果が十分ではなく、560℃を超えると共晶溶
融(バーニング)等を起こして鋳塊割れを生じる。保持
時間は4時間以上であれば上記の効果が得られ、保持時
間を長くしても支障はない。
【0018】
【実施例】以下本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。表1に示す合金組成の各種アルミニウム合金の溶
湯を通常の水冷鋳造により鋳造して直径219mmの鋳
塊を作製した。鋳造時にNaを添加する場合はワッフル
状のフラックスで、Srを添加する場合はAl−Sr棒
で添加した。これらの鋳塊のマクロ組織およびミクロ組
織(Si粒径)を調べ、またこれらの鋳塊を表1に示す
条件で均質化処理した後、400℃の温度で押出加工し
て直径27mmの丸棒としたものから試験片を採り、押
出組織(Si粒径)、O材およびT6材の機械的性質、
冷間鍛造性、耐磨耗性を調べた。
する。表1に示す合金組成の各種アルミニウム合金の溶
湯を通常の水冷鋳造により鋳造して直径219mmの鋳
塊を作製した。鋳造時にNaを添加する場合はワッフル
状のフラックスで、Srを添加する場合はAl−Sr棒
で添加した。これらの鋳塊のマクロ組織およびミクロ組
織(Si粒径)を調べ、またこれらの鋳塊を表1に示す
条件で均質化処理した後、400℃の温度で押出加工し
て直径27mmの丸棒としたものから試験片を採り、押
出組織(Si粒径)、O材およびT6材の機械的性質、
冷間鍛造性、耐磨耗性を調べた。
【0019】主な試験方法は次の通りである。 (1)Si粒径の測定 金属顕微鏡で所定の箇所を400倍の倍率で撮影したミ
クロ写真を画像解析装置により画像解析し、Si粒子面
積を面積等価の円に置き換えて、その円の径をSi粒子
の粒径とする円相当径法によりSi粒子の粒径分布を求
めた。これにより平均粒径を計測した。 (2)冷間鍛造性(据込鍛造性) 直径27mm、高さ20mmの円柱状の試験片をプレス
により圧縮し、自由変形面に微小割れが発生した時、圧
縮を停止し、次式によりその時の据込率を求め、この据
込率を限界加工度とし、限界加工度により冷間鍛造性を
評価した。 (3)耐磨耗性 大越式磨耗試験機を用いて、下記の条件により試験片の
比磨耗量を測定し、耐磨耗性を評価した。 潤滑条件;ギヤ油 (GL−5) 磨耗距離;湿式 200mm 荷重 ;19.7kg 相手材 ;SCM21 磨耗速度;1.36m/sec これらの結果を表2に示した。
クロ写真を画像解析装置により画像解析し、Si粒子面
積を面積等価の円に置き換えて、その円の径をSi粒子
の粒径とする円相当径法によりSi粒子の粒径分布を求
めた。これにより平均粒径を計測した。 (2)冷間鍛造性(据込鍛造性) 直径27mm、高さ20mmの円柱状の試験片をプレス
により圧縮し、自由変形面に微小割れが発生した時、圧
縮を停止し、次式によりその時の据込率を求め、この据
込率を限界加工度とし、限界加工度により冷間鍛造性を
評価した。 (3)耐磨耗性 大越式磨耗試験機を用いて、下記の条件により試験片の
比磨耗量を測定し、耐磨耗性を評価した。 潤滑条件;ギヤ油 (GL−5) 磨耗距離;湿式 200mm 荷重 ;19.7kg 相手材 ;SCM21 磨耗速度;1.36m/sec これらの結果を表2に示した。
【0020】
【表1】
【0021】
【表2】
【0022】表2から明らかなように本発明合金No. 1
〜4は従来合金No. 8〜10に比較して強度、耐磨耗性
は同等またはそれ以上であり、冷間鍛造性は格段に優れ
ている。これに対し、合金組成および製造条件が本発明
の範囲を外れる比較合金No. 5〜7は冷間鍛造性が劣る
ことが判る。
〜4は従来合金No. 8〜10に比較して強度、耐磨耗性
は同等またはそれ以上であり、冷間鍛造性は格段に優れ
ている。これに対し、合金組成および製造条件が本発明
の範囲を外れる比較合金No. 5〜7は冷間鍛造性が劣る
ことが判る。
【0023】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば強
度、耐磨耗性に優れ、かつ冷間鍛造性にも優れた自動車
のコンプレッサー部品用等に好適な高強度高加工性アル
ミニウム合金が得られるもので、工業上顕著な効果を奏
する。
度、耐磨耗性に優れ、かつ冷間鍛造性にも優れた自動車
のコンプレッサー部品用等に好適な高強度高加工性アル
ミニウム合金が得られるもので、工業上顕著な効果を奏
する。
Claims (2)
- 【請求項1】 Si6.0〜15.0wt%、Fe0.1
〜1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt%、Mg0.2〜
1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt%、Cr0.05〜
0.5wt%、Ni0.05〜1.0wt%、Sr0.02
〜0.1wt%、Ti0.3wt%以下を含有し、残部がA
lと不可避的不純物とからなることを特徴とする高強度
高加工性アルミニウム合金。 - 【請求項2】 Si6.0〜15.0wt%、Fe0.1
〜1.0wt%、Cu1.0〜3.0wt%、Mg0.2〜
1.5wt%、Mn0.1〜0.5wt%、Cr0.05〜
0.5wt%、Ni0.05〜1.0wt%、Sr0.02
〜0.1wt%、Ti0.3wt%以下を含有し、残部がA
lと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金溶湯を
鋳造して鋳塊とした後、該鋳塊に500〜560℃の温
度で4時間以上保持する均質化処理を施すことを特徴と
する高強度高加工性アルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP35044993A JPH07197164A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP35044993A JPH07197164A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07197164A true JPH07197164A (ja) | 1995-08-01 |
Family
ID=18410575
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP35044993A Pending JPH07197164A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07197164A (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5851320A (en) * | 1996-01-05 | 1998-12-22 | Norsk Hydro, A. S. | Wear-resistant aluminum alloy and compressor piston formed therefrom |
US5993576A (en) * | 1995-11-29 | 1999-11-30 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Wear resistant wrought aluminum alloy and scroll of wear-resistant wrought aluminum alloy |
JP2001200326A (ja) * | 2000-01-18 | 2001-07-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐摩耗性アルミニウム合金長尺体およびその製造方法 |
EP2054535A2 (en) * | 2006-08-04 | 2009-05-06 | Tenedora Nemak, S.A. de C.V. | Wear-resistant aluminum alloy for casting engine blocks with linerless cylinders |
JP2010531388A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-09-24 | 東北大学 | Mgおよび高Siを含むAl合金の構造材料およびその製造方法 |
WO2013114582A1 (ja) * | 2012-02-01 | 2013-08-08 | 古河スカイ株式会社 | 耐摩耗性、押出性、鍛造加工性に優れたアルミニウム合金 |
JPWO2013114582A1 (ja) * | 2012-02-01 | 2015-05-11 | 株式会社Uacj | 耐摩耗性、押出性、鍛造加工性に優れたアルミニウム合金 |
CN113462914A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-10-01 | 顺博合金江苏有限公司 | 耐腐蚀铝锭及其制备方法 |
CN116024482A (zh) * | 2022-11-17 | 2023-04-28 | 大连科天新材料有限公司 | 一种高强韧高屈服压铸铝硅合金、其制备方法及应用 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP35044993A patent/JPH07197164A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5993576A (en) * | 1995-11-29 | 1999-11-30 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Wear resistant wrought aluminum alloy and scroll of wear-resistant wrought aluminum alloy |
US5851320A (en) * | 1996-01-05 | 1998-12-22 | Norsk Hydro, A. S. | Wear-resistant aluminum alloy and compressor piston formed therefrom |
JP2001200326A (ja) * | 2000-01-18 | 2001-07-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐摩耗性アルミニウム合金長尺体およびその製造方法 |
EP2054535A2 (en) * | 2006-08-04 | 2009-05-06 | Tenedora Nemak, S.A. de C.V. | Wear-resistant aluminum alloy for casting engine blocks with linerless cylinders |
EP2054535A4 (en) * | 2006-08-04 | 2012-04-18 | Tenedora Nemak Sa De Cv | WEAR-RESISTANT ALUMINUM ALLOY FOR FORMING BY CASTING CYLINDER BLOCK WITHOUT INNER SHIRT |
JP2010531388A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-09-24 | 東北大学 | Mgおよび高Siを含むAl合金の構造材料およびその製造方法 |
WO2013114582A1 (ja) * | 2012-02-01 | 2013-08-08 | 古河スカイ株式会社 | 耐摩耗性、押出性、鍛造加工性に優れたアルミニウム合金 |
JPWO2013114582A1 (ja) * | 2012-02-01 | 2015-05-11 | 株式会社Uacj | 耐摩耗性、押出性、鍛造加工性に優れたアルミニウム合金 |
CN113462914A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-10-01 | 顺博合金江苏有限公司 | 耐腐蚀铝锭及其制备方法 |
CN116024482A (zh) * | 2022-11-17 | 2023-04-28 | 大连科天新材料有限公司 | 一种高强韧高屈服压铸铝硅合金、其制备方法及应用 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101333915B1 (ko) | 알루미늄-아연-마그네슘-스칸듐 합금 및 이의 제조 방법 | |
JP3684313B2 (ja) | 自動車のサスペンション部品用高強度高靱性アルミニウム合金鍛造材 | |
US20110116966A1 (en) | Aluminum alloy, method of casting aluminum alloy, and method of producing aluminum alloy product | |
EP0987344A1 (en) | High strength aluminium alloy forgings | |
JP4764094B2 (ja) | 耐熱性Al基合金 | |
JPH06256880A (ja) | 鍛造用アルミニウム合金鋳造部材 | |
JPH07197165A (ja) | 高耐磨耗性快削アルミニウム合金とその製造方法 | |
JPH07197164A (ja) | 高強度高加工性アルミニウム合金とその製造方法 | |
JPH05287427A (ja) | 冷間鍛造用耐摩耗性アルミニウム合金とその製造方法 | |
JPH09209069A (ja) | 展伸用耐磨耗性Al合金及び展伸用耐磨耗性Al合金よりなるスクロール、並びにそれらの製造方法 | |
JP3471421B2 (ja) | アルミニウム合金鍛造材の製造方法 | |
JP3509163B2 (ja) | マグネシウム合金製部材の製造方法 | |
KR102407828B1 (ko) | 고물성 마그네슘 합금 가공재 및 그 제조방법 | |
JPH02247348A (ja) | 引張強度、延性および疲労強度にすぐれた耐熱性アルミニウム合金 | |
JPH11152552A (ja) | Al−Zn−Si系合金の加工方法 | |
JPH08134614A (ja) | 超塑性マグネシウム合金材の製造法 | |
JPH0762199B2 (ja) | A1基合金 | |
JPH02225635A (ja) | 熱膨張率が低く、耐摩耗性に優れ、且つ、高い靭性を有する、Al―Si合金部材の製造方法 | |
JP2790774B2 (ja) | 靭性に優れた高弾性アルミニウム合金 | |
JP2004269937A (ja) | 切削性に優れた耐摩耗Al−Si系合金及びその鋳造方法 | |
JP2602893B2 (ja) | 高強度、且つ、鍛造性に優れたアルミニウム合金部材 | |
JP5449754B2 (ja) | エンジンまたはコンプレッサーのピストンの鍛造方法 | |
JP7126915B2 (ja) | アルミニウム合金押出材及びその製造方法 | |
JPH09279286A (ja) | マグネシウム合金製ビレットおよびその製造方法 | |
JP2752971B2 (ja) | 高強度・耐熱性アルミニウム合金部材およびその製造方法 |