JPH07188748A - 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法 - Google Patents

建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法

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JPH07188748A
JPH07188748A JP33175693A JP33175693A JPH07188748A JP H07188748 A JPH07188748 A JP H07188748A JP 33175693 A JP33175693 A JP 33175693A JP 33175693 A JP33175693 A JP 33175693A JP H07188748 A JPH07188748 A JP H07188748A
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JP
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less
steel
steel pipe
solal
cooling
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JP33175693A
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English (en)
Inventor
Moriyasu Nagae
守康 長江
Osamu Hirano
攻 平野
Yutaka Osanawa
裕 長縄
Takayuki Honda
孝行 本多
Junichiro Kawasaki
順一郎 川崎
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JFE Engineering Corp
Original Assignee
NKK Corp
Nippon Kokan Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【構成】重量％で、C:0.03〜0.20% Si:0.01〜0.50% M
n:0.5 〜2.0%、solAl:0.005 〜0.10％を含有し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）
式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成
傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０とな
る鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲
げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上で
かつＡｃ3以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後空
冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却するか、又
は徐冷して建築用高強度低降伏比鋼管を製造する。 【効果】建築用高強度低降伏比鋼管を靭性を低下させる
ことなく、しかも生産性良く、経済的に製造することが
可能となった。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高層ビルなどの建築用と
して用いられる、肉厚が１２〜１５０ｍｍ程度で、引張
強さが５００〜６５０Ｎ／ｍｍ2 と高強度で、かつ降伏
比の低い鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術】高層ビルなどの建築用として用いられる鋼
管には、強度及び靭性、あるいは溶接性などの性能の他
に低降伏比が要求されることがあり、降伏比を低下させ
るために種々の処理方法が提案されている。
【０００３】例えば、圧延により製造した鋼板を、Ａｃ
3 以上の温度域に再加熱して焼入れし、引き続き７００
〜８５０℃に再加熱して焼入れし、Ａｃ1 以下の温度範
囲で焼戻処理を施した後に、冷間成形により鋼管を製造
し、その後５００〜６５０℃の温度範囲で焼鈍する方法
（特開平５−１１７７４６号公報）、及び圧延後７５０
℃の温度から直ちに常温まで焼入し、７００〜８５０℃
に再加熱して焼入れし、Ａｃ1 以下の温度範囲で焼戻処
理を施した後に、冷間成形により鋼管を製造し、その後
５００〜６５０℃の温度範囲で焼鈍する方法（特開平５
−１１７７４７号公報）が提案されている。
【０００４】また、鋼管をＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3 −
２０℃の温度域に加熱し、３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で水冷する方法（特開平３−８７３１８号公報）や、
Ａｃ3 以上に加熱した後に空冷してＡｒ3 −２５０℃〜
Ａｒ3 −２０℃の温度域から３０℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で水冷する方法（特開平３−８７３１７号公報）、
あるいはＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3 −２０℃の温度域に
加熱し、１５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷した後、
冷間で加工歪を付与し焼き戻す方法（特開平３−２１９
０１７号公報）、またＡｃ3 以上に加熱した後に空冷し
てＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3 −２０℃の温度域から１５
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷した後、冷間で加工歪
を付与し焼き戻す方法（特開平３−２１９０１８号公
報）、さらには鋼管をＡｃ3 ３−２００℃以上に加熱
し、Ａｃ3 −２００℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3 −
２００℃〜Ａｃ3 −２０℃の温度域で歪付与を終了し、
水冷した後に焼き戻す方法（特開平４−３２１号公報）
などが提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上のように降伏比の
低い鋼管を製造するための方法は種々提案されている
が、「圧延後に再加熱焼入れ−二相域焼入れ−焼戻し−
冷間成形−焼鈍」あるいは「直接焼入れ−二相域焼入れ
−焼戻し−冷間成形−焼鈍」のように３〜４回の再加熱
が必要であったり、「二相域温度に加熱後３０℃／ｓｅ
ｃ以上で水冷」、あるいは「Ａｃ3 以上に加熱空冷後、
二相域温度から３０℃／ｓｅｃ以上で水冷」などのよう
に、板厚が４０ｍｍ以上では水冷の理論限界値を超える
ような極めて高冷却速度での水冷が必要であったり、さ
らには「二相域温度に加熱後急冷し、冷間で加工歪を付
与した後焼戻す」、「Ａｃ3 以上に加熱空冷後、二相域
温度から急冷し、冷間で加工歪を付与した後焼き戻
す」、「二相域温度以上に加熱し、二相域温度で歪を付
与して直ちに急冷した後焼戻す」など鋼管に歪を付与し
てさらに焼戻しが必要であるなど、製造コストが上昇し
たり大きな設備投資が必要となり、より生産性や経済性
に優れた製造方法が要望されている。
【０００６】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、生産性及び経済性に優れ、靭性が高い建築用
高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供することを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本願発明者らは、多数回
の熱処理を施すことなく、極端な高冷却速度を必要とせ
ず、また鋼管への歪付与を必要としない高強度で降伏比
の低い鋼管の製造方法を得るべく種々検討を重ねた結
果、成分組成を特定範囲に規制することにより、フェラ
イト＋オーステナイトの二相域温度に加熱しその温度域
から成形しても島状マルテンサイトの生成を抑制して靱
性の劣化を引き起こさないようにし、この鋼を用いて熱
間圧延により鋼板を製造し、これを冷間で成形し溶接し
て鋼管にした後、Ａｃ1 変態点以上、Ａｃ3 変態点以下
の温度域に加熱し、その後空冷以上３０℃／sec 以下の
冷却速度で冷却するか、徐冷することにより、従来二相
域加熱において問題となっていた靭性劣化の問題を生じ
させずに高強度低降伏比鋼管が得られることを見出し
た。すなわち、従来から二相域への加熱により低降伏比
が得られることは知られていたが、同時に著しい靭性の
劣化を伴うため、この温度域への加熱後は焼戻しや応力
除去焼鈍などの後熱処理が行われていたものを、上述の
ような成分組成を採用することにより二相域に加熱して
も靭性の劣化を起こりにくくしたものである。
【０００８】本発明はこのような知見に基づいて完成さ
れたものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．０３〜
０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．
５％〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％
を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ
以下に示す（１）式で計算される二相域加熱時の島状マ
ルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値が
ＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、こ
の鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度
で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管
の製造方法を提供するものである。
【０００９】第２に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相
域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメ
ータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延に
より鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部
を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二
相域温度範囲に再加熱し、その後空冷以上、３０℃／se
c 以下の冷却速度で冷却することを特徴とする建築用高
強度低降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１０】第３に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接
して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温
度範囲に再加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下
の冷却速度で冷却することを特徴とする建築用高強度低
降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１１】第４に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以
下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算さ
れる二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わ
すパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱
間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、
継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3
以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後空冷以上、３
０℃／sec 以下の冷却速度で冷却することを特徴とする
建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供するもので
ある。
【００１２】第５に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式
で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾
向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる
鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ
加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1以上でか
つＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後空冷
以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却することを特
徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供す
るものである。
【００１３】第６に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３
０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種
又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この
鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度
で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管
の製造方法を提供するものである。
【００１４】第７に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２
種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この
鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度
で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管
の製造方法を提供するものである。
【００１５】第８に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
ち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００
３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１
種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マ
ルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値が
ＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、こ
の鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度
で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管
の製造方法を提供するものである。
【００１６】第９に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ以下に
示す（１）式で計算される二相域加熱時の島状マルテン
サイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦
１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板
を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａ
ｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱
し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度低降
伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１７】第１０に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％
〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含
有し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．
０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のう
ち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二
相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラ
メータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延
により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目
部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の
二相域温度範囲に再加熱し、その後徐冷することを特徴
とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供する
ものである。
【００１８】第１１に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％
〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含
有し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以
下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１
種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域
加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメー
タ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延によ
り鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を
溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相
域温度範囲に再加熱し、その後徐冷することを特徴とす
る建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供するもの
である。
【００１９】第１２に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％
〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含
有し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．
０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のう
ち１種又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以
下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算さ
れる二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わ
すパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱
間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、
継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3
以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後徐冷すること
を特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提
供するものである。
【００２０】第１３に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％
〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式
で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾
向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる
鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ
加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1以上でか
つＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後徐冷
することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造
方法を提供するものである。
【００２１】第１４に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％
〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含
有し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．
０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のう
ち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００
３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１
種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マ
ルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値が
ＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、こ
の鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度
低降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００２２】第１５に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％
〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含
有し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以
下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１
種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なり、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マ
ルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値が
ＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、こ
の鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度
低降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００２３】第１６に、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％
〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含
有し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．
０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のう
ち１種又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．
０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下の
うち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．０
０３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち
１種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなり、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状
マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値
がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、
この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管
とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に
再加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強
度低降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００２４】 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１） 次に、本発明に係る建築用高強度低降伏比鋼管の製造方
法について、成分組成、製造条件に分けて詳細に説明す
る。
【００２５】［成分組成］本発明では、Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ、及びｓｏｌＡｌを基本成分とし、（ａ）Ｎｂ，Ｖ，
Ｔｉのうち１種または２種以上、（ｂ）Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏのうち１種または２種以上、（ｃ）Ｃａ，Ｂの
うち１種または２種、を選択成分として、対象とする鋼
を基本成分のみ、又は基本成分とこの（ａ）〜（ｃ）の
うち１種または２種以上とを含有するものとする。な
お、上記（ｃ）のみを基本成分に添加する場合にはＣａ
単独に限られる。
【００２６】さらに本発明では、後述するように、 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍ
ｎ％］＋３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］ で表されるパラメータを１２０以下とすることにより二
相域加熱時の島状マルテンサイトの生成傾向を著しく低
下させることができる。
【００２７】以下に各成分範囲の限定理由について説明
する。なお、以下の説明において％表示はすべて重量％
を示す。
【００２８】Ｃ： この種の鋼の強度を安価にかつ効果
的に確保するためにはＣは０．０３％は必要である。し
かし、０．２０％を超えると低温割れや高温割れなどの
溶接性を損なう。従って、Ｃ含有量を０．０３〜０．２
０％の範囲に規定する。
【００２９】Ｓｉ： Ｓｉは脱酸のために添加される
が、０．０１％未満では十分な脱酸効果が得られず、一
方０．５０％を超えると靭性や溶接性の劣化を引き起こ
す。従って、Ｓｉ含有量を０．０１〜０．５０％の範囲
に規定する。
【００３０】Ｍｎ： Ｍｎは鋼の強度及び靭性の向上に
有効な鋼の基本元素として添加されるが、０．５％未満
ではその効果が小さく、また２．０％を超えると溶接性
が著しく劣化する。従って、Ｍｎ含有量を０．５〜２．
０％の範囲に規定する。
【００３１】ｓｏｌＡｌ： ｓｏｌＡｌは鋼の脱酸のた
めに添加されるが、０．００５％未満では十分な効果が
得られず、一方０．１０％でその効果が飽和する。従っ
て、Ａｌ０．００５〜０．１０％の範囲に規定する。
【００３２】以上は基本成分の限定理由であるが、以下
上記（ａ）〜（ｃ）に示した選択成分の限定理由につい
て説明する。
【００３３】（ａ）Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ： これらの元素
は、析出強化による強度上昇や結晶粒微細化による靭性
の改善をもたらすが、添加量が増大すると溶接部の靭性
などを劣化させるため、Ｎｂ：０．００５〜０．０５
％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜
０．１０％の範囲に規定する。
【００３４】（ｂ）Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ： これら
の元素は固溶強化と焼入れ性増大による組織変化を通じ
て靭性を損なわずに強化が図れるが、溶接性および経済
性の観点からＣｕは１．５％以下、Ｎｉ、Ｃｒは１．０
％以下、Ｍｏは０．５％以下に規定する。
【００３５】（ｃ）Ｂ、Ｃａ： Ｂは鋼の焼入れ性を増
大させ強度上昇に大きな効果をもたらすものの、０．０
００５％未満ではこの効果が小さく、また０．００３０
％を越えると溶接性を損なうため、０．０００５〜０．
００３０％の範囲に規定する。また、Ｃａは介在物の形
態を球状化させて水素誘起割れやラメラテアなどの防止
に有効であるが、０．０００５％未満ではその効果が得
られず、０．００５０％を超えて添加してもその効果は
飽和するため、０．０００５〜０．００５０％の範囲に
規定する。
【００３６】ＰMA： 二相域に加熱しその温度から成形
を開始した際の島状マルテンサイトの生成傾向に及ぼす
合金元素の影響を定量的に検討した結果、図１に示すよ
うに次の式で計算されるパラメータＰMAと良い相関を持
つことが明らかとなった。
【００３７】ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］
＋４０×［Ｍｎ％］＋３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×
［Ｎｂ％］ また靱性と島状マルテンサイトの面積分率は良い相関が
あり、例えば図２に示すように島状マルテンサイトの面
積分率が５％以下とすることによりシャルピー衝撃試験
の０℃における吸収エネルギーは１００Ｊ以上となって
良好な靱性が達成される。ここで島状マルテンサイトの
面積分率を５％以下とするためには、図１からＰMA≦１
２０とする必要がある。従って、本発明ではＰMA≦１２
０に規定している。
【００３８】［製造条件］本発明では、熱間圧延後、冷
間で曲げ加工し、継目部を溶接して鋼管とした後、Ａｃ
1 以上Ａｃ3 以下のいわゆる二相域温度領域に再加熱
し、Ａｃ1 以上Ａｃ3 以下のいわゆる二相域温度に加熱
し、任意の時間保持した後に、空冷以上、３０℃／sec
以下の冷却速度で冷却、又は徐冷することを必須の要件
としている。
【００３９】ここで２相域温度に加熱したのは、冷間成
形のままでは加工硬化により通常８０％以上の高い降伏
比を示すものを、回復及びミクロ組織の変化により８０
％以下の低い降伏比を得るためである。二相域温度に加
熱する方法としては、鋼管全体を熱処理炉に入れる方
法、あるいはリング状の高周波誘導加熱炉装置を鋼管に
巻き付けて移動させながら連続的に加熱する方法などが
あり、経済性や生産性を考慮して選択される。
【００４０】二相域加熱後の冷却速度は、空冷であって
も、３０℃／ｓｅｃ以下の急冷であっても、又は徐冷で
あっても、本発明の目的とする低降伏比を得るのに本質
的に変わりなく、必要とする強度レベルや設備能力など
によって決まるものである。ここで空冷とは大気中で自
然放冷するものをいい、通常０．０５℃／ｓｅｃ以上程
度である。また、３０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度の急冷
は、水冷やガス冷却による強制冷却をいう。さらに徐冷
とはなんらかの保温ないし加熱により、空冷より小さい
冷却速度で冷却することをいう。そして、冷却される鋼
管の管厚により冷却速度の絶対値が定まる。
【００４１】なお、熱間圧延は、通常この分野で用いら
れる一般的な手法を採用すればよい。また、鋼管製造は
上述のような鋼板を冷間でＵＯＥ成形、プレスベンド成
形などの通常の方法で曲げ加工し、適宜の方法で継ぎ目
部を溶接すればよい。
【００４２】
【作用】ここで本発明を用いることにより、二相域に加
熱しその温度域から成形しても靱性劣化を引き起こさな
いのは以下の作用による。すなわち、化学成分のうち多
量の添加により島状マルテンサイトの生成を促進する元
素としてＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，ｓｏｌＡｌ，Ｎｂの５種類を
抽出し、これら元素の二相域加熱時の島状マルテンサイ
ト生成に対する相対的な寄与率を求め、これをパラメー
タＰMAとして表し、この値を１２０以下とすることによ
り島状マルテンサイトの面積分率を５％以下とすること
ができ、これにより二相域加熱を行っても著しい靱性の
劣化を防ぐことができるのである。
【００４３】
【実施例】表１に示す成分組成を有する鋼を、熱間圧延
により鋼板にした後、冷間でＵＯＥ成形又はプレスベン
ドにより円筒状に成形し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし
た。その後、７８０℃に加熱し、水冷、空冷、又は炉冷
した。これら鋼管の長手方向が試験片の長手方向になる
ように引張試験片を採取し、引張試験を実施した。ま
た、シャルピー試験も実施した。これらの結果も表１に
示す。また ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍ
ｎ％］＋３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］ で計算されるパラメータＰMAの値ならびに板厚４０ｍ
ｍ、予熱温度１００℃で実施した斜めｙ形溶接割れ試験
の結果を併せて示す。
【００４４】なお、表１中、鋼番号１〜１７は本発明鋼
であり、鋼番号１８〜２２は比較鋼である。
【００４５】
【表１】 表１に示すように、本発明鋼では、溶接割れ試験におい
て割れが発生せず良好な溶接性を有するとともに、引張
強さもすべて５００Ｎ／ｍｍ2 以上の高い値を示した。
また降伏比はいずれも７０％以下の低い値を示してお
り、二相域加熱成形の十分な効果が認められた。さらに
二相域加熱成形にもかかわらず０℃でのシャルピー衝撃
値はすべて１００Ｊ以上の良好な靱性を示し、高強度・
高靱性・高溶接性ならびに低降伏比が同時に達成されて
いることが確認された。
【００４６】一方、比較鋼の場合にはいずれも高強度と
低降伏比は達成されているものの、溶接性および靱性に
問題があり、特に靭性については０℃のシャルピー衝撃
値が２４Ｊ以下と極めて低くなっている。これは二相域
加熱成形時に生成した粗大な島状マルテンサイトによる
もので、ＰMAを１２０以下に制限することの重要性を示
唆している。
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
肉厚が１２〜１５０ｍｍ程度で、引張強さ５００〜６５
０Ｎ／ｍｍ2 、降伏比７０％以下の建築用高強度低降伏
比鋼管を靭性を低下させることなく、しかも生産性良
く、経済的に製造することが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【図１】パラメータＰMAと島状マルテンサイトの面積分
率との相関を示す図。
【図２】マルテンサイトの面積分率とシャルピー衝撃試
験の０℃における吸収エネルギーとの関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 本多 孝行 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 川崎 順一郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内

Claims (16)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、残
    部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す
    （１）式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイ
    ト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２
    ０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷
    間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1
    以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、そ
    の後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却する
    ことを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方
    法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  2. 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
    らなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加
    熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメー
    タ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延によ
    り鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を
    溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相
    域温度範囲に再加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec
    以下の冷却速度で冷却することを特徴とする建築用高強
    度低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  3. 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：
    １．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は２種
    以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
    かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱時の島
    状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの
    値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板と
    し、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して
    鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範
    囲に再加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷
    却速度で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏
    比鋼管の製造方法。
  4. 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
    ％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
    ち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不
    純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二
    相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラ
    メータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延
    により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目
    部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の
    二相域温度範囲に再加熱し、その後空冷以上、３０℃／
    sec 以下の冷却速度で冷却することを特徴とする建築用
    高強度低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  5. 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃａ：０．
    ０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可
    避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算さ
    れる二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わ
    すパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱
    間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、
    継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3
    以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後空冷以上、３
    ０℃／sec 以下の冷却速度で冷却することを特徴とする
    建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  6. 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
    ％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
    は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
    り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
    テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
    MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この
    鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
    し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
    加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度
    で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管
    の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  7. 【請求項７】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：
    １．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は２種
    以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃａ：
    ０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２種以上
    を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ
    （１）式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイ
    ト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２
    ０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷
    間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1
    以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、そ
    の後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却する
    ことを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方
    法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  8. 【請求項８】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以
    下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１
    種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
    ％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
    は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
    り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
    テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
    MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この
    鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
    し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
    加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度
    で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管
    の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  9. 【請求項９】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、残
    部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す
    （１）式で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイ
    ト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２
    ０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷
    間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1
    以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、そ
    の後徐冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼
    管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  10. 【請求項１０】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
    ２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
    し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
    １〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
    １種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
    物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相
    域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメ
    ータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延に
    より鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部
    を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二
    相域温度範囲に再加熱し、その後徐冷することを特徴と
    する建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  11. 【請求項１１】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
    ２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
    し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
    Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
    は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
    なり、かつ以下に示す（１）式で計算される二相域加熱
    時の島状マルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：
    ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼
    板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接
    して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温
    度範囲に再加熱し、その後徐冷することを特徴とする建
    築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。
  12. 【請求項１２】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
    ２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
    し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
    １〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
    １種又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：
    １．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以
    下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
    避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式で計算さ
    れる二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾向を表わ
    すパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる鋼を、熱
    間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ加工し、
    継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3
    以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後徐冷すること
    を特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  13. 【請求項１３】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
    ２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｃ
    ａ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ
    及び不可避的不純物からなり、かつ以下に示す（１）式
    で計算される二相域加熱時の島状マルテンサイト生成傾
    向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰMA≦１２０となる
    鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この鋼板を冷間で曲げ
    加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でか
    つＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後徐冷
    することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造
    方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  14. 【請求項１４】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
    ２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
    し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
    １〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
    １種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３
    ０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種
    又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
    り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
    テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
    MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この
    鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
    し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
    加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度
    低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  15. 【請求項１５】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
    ２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
    し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
    Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
    は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、
    Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２
    種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
    り、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マル
    テンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値がＰ
    MA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、この
    鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
    し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
    加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度
    低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
  16. 【請求項１６】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５％〜
    ２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
    し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
    １〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
    １種又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
    ％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
    ち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００
    ３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１
    種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
    なり、かつ（１）式で計算される二相域加熱時の島状マ
    ルテンサイト生成傾向を表わすパラメータ：ＰMAの値が
    ＰMA≦１２０となる鋼を、熱間圧延により鋼板とし、こ
    の鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
    し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
    加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度
    低降伏比鋼管の製造方法。 ＰMA＝３２５×［Ｃ％］＋９×［Ｓｉ％］＋４０×［Ｍｎ％］＋ ３×［ｓｏｌＡｌ％］＋３８０×［Ｎｂ％］……（１）
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2594655A4 (en) * 2010-07-13 2017-07-19 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Dual-phase structure oil well pipe and method for producing same
CN110643908A (zh) * 2019-09-30 2020-01-03 鞍钢股份有限公司 高应变容量700MPa级高强度钢板及生产方法和应用
CN113073260A (zh) * 2021-03-16 2021-07-06 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度500MPa级高塑性冷弯成型用钢及生产方法
CN114871699A (zh) * 2022-05-26 2022-08-09 中南大学 一种带焊接接头的高强韧性x70管线钢弯管

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