JPH07136710A - 熱間押出製管法及び同製管装置 - Google Patents
熱間押出製管法及び同製管装置Info
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- JPH07136710A JPH07136710A JP28890293A JP28890293A JPH07136710A JP H07136710 A JPH07136710 A JP H07136710A JP 28890293 A JP28890293 A JP 28890293A JP 28890293 A JP28890293 A JP 28890293A JP H07136710 A JPH07136710 A JP H07136710A
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- diameter
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 軸方向に同一外径の中空ビレット１０を用い
て熱間押出製管法により継目無金属管を製造するに際
し、軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有するコンテナ３内
における前記中空ビレット１０の押出先端部分における
挿入ビレット外径Ｄｂと、当該ビレット１０の先端部分
を拘束する平行部９の内径Ｄｈとの径差が、０．５ｍｍ
≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃｍｍ並びにＤｃ−Ｄｈ＞
０を満足する状態とした後、押出すことを特徴とした熱
間押出製管法。但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状
態でのビレット外径（ｍｍ） 【効果】 中空ビレット１０の先端部をコンテナ孔２よ
り小径の平行部９に差込むことで、中空ビレット１０は
良好にセンタリングされ、偏肉の少ない高品質の管を製
造することができる。
て熱間押出製管法により継目無金属管を製造するに際
し、軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有するコンテナ３内
における前記中空ビレット１０の押出先端部分における
挿入ビレット外径Ｄｂと、当該ビレット１０の先端部分
を拘束する平行部９の内径Ｄｈとの径差が、０．５ｍｍ
≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃｍｍ並びにＤｃ−Ｄｈ＞
０を満足する状態とした後、押出すことを特徴とした熱
間押出製管法。但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状
態でのビレット外径（ｍｍ） 【効果】 中空ビレット１０の先端部をコンテナ孔２よ
り小径の平行部９に差込むことで、中空ビレット１０は
良好にセンタリングされ、偏肉の少ない高品質の管を製
造することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱間押出製管法及び同製
管装置に関する。
管装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】管の製造技術として、加熱された中空の
ビレットを押出成形するものが知られている。図５は従
来のユージン・セジュルネ（Ｕｇｉｎｅ Ｓｅｊｏｕｒ
ｎｅｔ）法に係る熱間押出製管装置の原理図であり、熱
間押出製管装置１００は、コンテナ孔１０１が開けられ
たコンテナ１０２と、コンテナ孔１０１の出口に取付け
られたダイホルダ１０３と、このダイホルダ１０３に正
確に嵌合されたダイス１０４と、コンテナ孔１０１を摺
動するステム１０５と、管の内径を規定するマンドレル
１０６とからなる。なお、前記ダイホルダ１０３は前面
外周が環状凸面１０３ａとされ、この環状凸面１０３ａ
をコンテナ孔１０１出口の円錐受け面１０１ａに当接す
ることで位置決めされる。また、ダイス１０４は極めて
大きな押出力を受けるので、ダイバッカ１０７で背面を
受けさせる構造となっている。
ビレットを押出成形するものが知られている。図５は従
来のユージン・セジュルネ（Ｕｇｉｎｅ Ｓｅｊｏｕｒ
ｎｅｔ）法に係る熱間押出製管装置の原理図であり、熱
間押出製管装置１００は、コンテナ孔１０１が開けられ
たコンテナ１０２と、コンテナ孔１０１の出口に取付け
られたダイホルダ１０３と、このダイホルダ１０３に正
確に嵌合されたダイス１０４と、コンテナ孔１０１を摺
動するステム１０５と、管の内径を規定するマンドレル
１０６とからなる。なお、前記ダイホルダ１０３は前面
外周が環状凸面１０３ａとされ、この環状凸面１０３ａ
をコンテナ孔１０１出口の円錐受け面１０１ａに当接す
ることで位置決めされる。また、ダイス１０４は極めて
大きな押出力を受けるので、ダイバッカ１０７で背面を
受けさせる構造となっている。
【０００３】次に作動を説明すると、コンテナ孔１０１
の奥（ダイホルダ１０３の前面）にガラスの粉末を固め
たところのガラスディスク１０８を置き、このコンテナ
孔１０１に十分に赤熱加熱された中空ビレット１１０
（このビレット１１０はガラス粉末で表面を覆われてい
る。）を挿入し、中心にマンドレル１０６を通し、ダミ
ーブロック１１１を介してステム１０５で強く押出す。
の奥（ダイホルダ１０３の前面）にガラスの粉末を固め
たところのガラスディスク１０８を置き、このコンテナ
孔１０１に十分に赤熱加熱された中空ビレット１１０
（このビレット１１０はガラス粉末で表面を覆われてい
る。）を挿入し、中心にマンドレル１０６を通し、ダミ
ーブロック１１１を介してステム１０５で強く押出す。
【０００４】すると中空ビレット１１０は、ダイス１０
４で絞られて外径が規定され、内径をマンドレル１０６
で規定され、所望の管１１２が形成される。マンドレル
１０６はステム１０５とともに前進する。
４で絞られて外径が規定され、内径をマンドレル１０６
で規定され、所望の管１１２が形成される。マンドレル
１０６はステム１０５とともに前進する。
【０００５】この時、中空ビレット１１０の外周に塗布
したガラス粉末は中空ビレット１１０とコンテナ孔１０
１との間の潤滑剤となり、またガラスディスク１０８は
溶融しつつダイス１０４と管１１２の外周との間の潤滑
剤となる。ガラス潤滑について説明を加えると、中空ビ
レット１１０が赤熱加熱される熱間押出では、ガラス粉
末が介在しなければ、工具鋼等で製造されたダイス１０
４はたちまち表面硬度が半減し、実用に堪えない。低温
押出で採用されているグリース・黒鉛混合潤滑剤は燃え
てしまうので使用できない。そこで、潤滑剤としてガラ
ス粉末（繊維）を採用したのがユージン・セジュルネ法
であり、このガラス粉末（繊維）は断熱性にも富み、ダ
イス１０４やコンテナ１０２の温度上昇を抑える作用も
為す。
したガラス粉末は中空ビレット１１０とコンテナ孔１０
１との間の潤滑剤となり、またガラスディスク１０８は
溶融しつつダイス１０４と管１１２の外周との間の潤滑
剤となる。ガラス潤滑について説明を加えると、中空ビ
レット１１０が赤熱加熱される熱間押出では、ガラス粉
末が介在しなければ、工具鋼等で製造されたダイス１０
４はたちまち表面硬度が半減し、実用に堪えない。低温
押出で採用されているグリース・黒鉛混合潤滑剤は燃え
てしまうので使用できない。そこで、潤滑剤としてガラ
ス粉末（繊維）を採用したのがユージン・セジュルネ法
であり、このガラス粉末（繊維）は断熱性にも富み、ダ
イス１０４やコンテナ１０２の温度上昇を抑える作用も
為す。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図６は従来技術で製造
された管の先端部の拡大図であり、管１１２は全体的に
偏肉、即ち肉厚不均一傾向にあり、特に先端は「竹や
り」の様に偏肉傾向が著しい。この原因としては、中空
ビレットの温度不均一によって変形抵抗に差がでるこ
と、あるいは中空ビレットとこれを保持する工具との間
隙によって中空ビレットが不均一に変形することが考え
られる。
された管の先端部の拡大図であり、管１１２は全体的に
偏肉、即ち肉厚不均一傾向にあり、特に先端は「竹や
り」の様に偏肉傾向が著しい。この原因としては、中空
ビレットの温度不均一によって変形抵抗に差がでるこ
と、あるいは中空ビレットとこれを保持する工具との間
隙によって中空ビレットが不均一に変形することが考え
られる。
【０００７】上記偏肉対策の一つに特公昭５９−４２０
６号公報の「押出中空金属製品の肉厚制御方法」があ
り、この方法は、押出用ダイス６（図５のダイホルダ１
０３に相当）と、これとは別の芯出用ダイス４とを準備
し、先ず芯出用ダイス４でマンドレル３の芯を出し、ラ
ム５を一定距離前進させてビレット２を塑性変形してマ
ンドレル３と密着させる。次に、芯出用ダイス４を外し
て押出用ダイス６を取付け、ラム５を前進させて管を押
出すというものである。
６号公報の「押出中空金属製品の肉厚制御方法」があ
り、この方法は、押出用ダイス６（図５のダイホルダ１
０３に相当）と、これとは別の芯出用ダイス４とを準備
し、先ず芯出用ダイス４でマンドレル３の芯を出し、ラ
ム５を一定距離前進させてビレット２を塑性変形してマ
ンドレル３と密着させる。次に、芯出用ダイス４を外し
て押出用ダイス６を取付け、ラム５を前進させて管を押
出すというものである。
【０００８】この改良方法は偏肉是正効果はあるもの、
芯出用ダイス４を準備すること、ラム５を１回停止する
こと、および芯出用ダイス４を押出用ダイス６と交換す
ることからなる新たな工程が従来の方法に加わり、生産
時間が長くなり、制御が難かしくなり、設備費が高くな
る等の不都合がある。そこで本発明の目的は従来並みの
工程で加工精度の良い熱間押出製管法及びそのための装
置を提供することにある。
芯出用ダイス４を準備すること、ラム５を１回停止する
こと、および芯出用ダイス４を押出用ダイス６と交換す
ることからなる新たな工程が従来の方法に加わり、生産
時間が長くなり、制御が難かしくなり、設備費が高くな
る等の不都合がある。そこで本発明の目的は従来並みの
工程で加工精度の良い熱間押出製管法及びそのための装
置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段及び作用】上記目的を達成
するべく本発明方法は、軸方向に同一外径の中空ビレッ
トを用いて熱間押出製管法により継目無金属管を製造す
るに際し、軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有するコンテ
ナ内における前記中空ビレットの押出先端部分における
挿入ビレット外径Ｄｂと、当該ビレットの先端部分を拘
束する部分の工具内径Ｄｈとの径差が、下記式（１）並
びに式（２）を満足する状態とした後、押出すことを特
徴とする。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
するべく本発明方法は、軸方向に同一外径の中空ビレッ
トを用いて熱間押出製管法により継目無金属管を製造す
るに際し、軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有するコンテ
ナ内における前記中空ビレットの押出先端部分における
挿入ビレット外径Ｄｂと、当該ビレットの先端部分を拘
束する部分の工具内径Ｄｈとの径差が、下記式（１）並
びに式（２）を満足する状態とした後、押出すことを特
徴とする。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
【００１０】本発明方法を実施する本発明に係る装置
は、下記式（１）並びに式（２）の条件を満足する軸方
向に同一の内径Ｄｈを有する平行部が入側端面の中央部
に形成されたダイホルダを、軸方向に同一の基準内径Ｄ
ｃを有する出側端に前記平行部を対向させて接続したこ
とを特徴とする。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
は、下記式（１）並びに式（２）の条件を満足する軸方
向に同一の内径Ｄｈを有する平行部が入側端面の中央部
に形成されたダイホルダを、軸方向に同一の基準内径Ｄ
ｃを有する出側端に前記平行部を対向させて接続したこ
とを特徴とする。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
【００１１】又は本発明方法を実施する本発明に係る装
置は、軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有し、その出側端
部に下記式（１）並びに式（２）の条件を満足する軸方
向に同一の内径Ｄｈを有する平行部が形成されたコンテ
ナの出側端に、前記内径Ｄｈにほぼ一致する頂部の径を
有する環状凸面が入側端面に形成されたダイホルダの前
記入側端面を対向させて接続したことを特徴とする。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
置は、軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有し、その出側端
部に下記式（１）並びに式（２）の条件を満足する軸方
向に同一の内径Ｄｈを有する平行部が形成されたコンテ
ナの出側端に、前記内径Ｄｈにほぼ一致する頂部の径を
有する環状凸面が入側端面に形成されたダイホルダの前
記入側端面を対向させて接続したことを特徴とする。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
【００１２】
【実施例】本発明の実施例を添付図面に基づいて以下に
説明する。図１は本発明の熱間押出製管装置の第１実施
例図であり、熱間押出製管装置１は、軸方向に同一の基
準内径Ｄｃを有するコンテナ孔２が開けられたコンテナ
３と、コンテナ孔２の出口に取付けられたダイホルダ４
と、このダイホルダ４に正確に嵌合されたダイス５と、
コンテナ孔２を摺動するステム６と、ステム６とともに
移動するマンドレル７とからなる。上記ダイホルダ４は
いわばネック付きダイホルダであって、そのネック部８
が内径Ｄｈで長さＬの平行部９を備えたことを特徴とす
る。この平行部９が中空ビレット１０の押出先端部１０
ａ（以下、「先端部１０ａ」と略す。）を拘束する工具
部分となる。
説明する。図１は本発明の熱間押出製管装置の第１実施
例図であり、熱間押出製管装置１は、軸方向に同一の基
準内径Ｄｃを有するコンテナ孔２が開けられたコンテナ
３と、コンテナ孔２の出口に取付けられたダイホルダ４
と、このダイホルダ４に正確に嵌合されたダイス５と、
コンテナ孔２を摺動するステム６と、ステム６とともに
移動するマンドレル７とからなる。上記ダイホルダ４は
いわばネック付きダイホルダであって、そのネック部８
が内径Ｄｈで長さＬの平行部９を備えたことを特徴とす
る。この平行部９が中空ビレット１０の押出先端部１０
ａ（以下、「先端部１０ａ」と略す。）を拘束する工具
部分となる。
【００１３】軸方向に同一の外径Ｄｂの中空ビレット１
０と、基準内径Ｄｃのコンテナ孔２と、平行部９の径Ｄ
ｈとの関係を次に説明する。先ずＤｈはＤｃより小さく
設定する。すなわち、Ｄｃ−Ｄｈ＞０である。また、Ｄ
ｈ−Ｄｂは０．５ｍｍ以上であり、０．０２５×Ｄｃ以
下であることが好ましい。すなわち、０．５ｍｍ≦Ｄｈ
−Ｄｂ≦ ０．０２５Ｄｃである。Ｄｈ−Ｄｂを０．５
ｍｍ未満にすると中空ビレット１０が平行部９に焼き付
くトラブルが発生するためであり、また、Ｄｈ−Ｄｂを
０．０２５×Ｄｃ超にすると偏肉が許容値を超えるとい
う不都合がある。以上に示した関係は数多くの実験結果
から本発明者が初めて見出した関係で、ビレット外径は
所定の押出温度に加熱した状態下での外径であり、コン
テナの基準内径Ｄｃおよび平行部９の内径Ｄｈは何れも
常温状態下での内径である。
０と、基準内径Ｄｃのコンテナ孔２と、平行部９の径Ｄ
ｈとの関係を次に説明する。先ずＤｈはＤｃより小さく
設定する。すなわち、Ｄｃ−Ｄｈ＞０である。また、Ｄ
ｈ−Ｄｂは０．５ｍｍ以上であり、０．０２５×Ｄｃ以
下であることが好ましい。すなわち、０．５ｍｍ≦Ｄｈ
−Ｄｂ≦ ０．０２５Ｄｃである。Ｄｈ−Ｄｂを０．５
ｍｍ未満にすると中空ビレット１０が平行部９に焼き付
くトラブルが発生するためであり、また、Ｄｈ−Ｄｂを
０．０２５×Ｄｃ超にすると偏肉が許容値を超えるとい
う不都合がある。以上に示した関係は数多くの実験結果
から本発明者が初めて見出した関係で、ビレット外径は
所定の押出温度に加熱した状態下での外径であり、コン
テナの基準内径Ｄｃおよび平行部９の内径Ｄｈは何れも
常温状態下での内径である。
【００１４】次に平行部９の長さＬ、平行部９先端のガ
イド部１１のテーパ角θについて説明する。平行部９の
長さＬは、ガラスディスク１２のＬに関与する長さｄと
中空ビレット１０外周先端のＲとの和よりは大きくなけ
ればならない。有効長さをＬeff（図示せず）とすれ
ば、Ｌeff＝Ｌ−ｄ−Ｒ＞０で表わせる。しかし、この
Ｌeffはあまり大きくすることはできなく、取扱う中空
ビレット１０の全長（最大）の１／６、好しくは１／２
０〜１／１０であり、例えば中空ビレット１０の全長が
６１３ｍｍであればＬeffは１００ｍｍが限界値とな
る。これを超えるとビレットの外周面に塗布したガラス
粉末が平行部９との摩擦で削ぎ落とされ平行部９で焼付
きが発生し易くなるからである。また、ガイド部１１の
テーパ角θは重要であり、テーパ角θは長手軸に対して
３０°以下の緩斜面が望ましい。または、丸みのあるガ
イド部が望ましい。これらは何れも平行部９における焼
付き等の発生を抑制・防止するためである。
イド部１１のテーパ角θについて説明する。平行部９の
長さＬは、ガラスディスク１２のＬに関与する長さｄと
中空ビレット１０外周先端のＲとの和よりは大きくなけ
ればならない。有効長さをＬeff（図示せず）とすれ
ば、Ｌeff＝Ｌ−ｄ−Ｒ＞０で表わせる。しかし、この
Ｌeffはあまり大きくすることはできなく、取扱う中空
ビレット１０の全長（最大）の１／６、好しくは１／２
０〜１／１０であり、例えば中空ビレット１０の全長が
６１３ｍｍであればＬeffは１００ｍｍが限界値とな
る。これを超えるとビレットの外周面に塗布したガラス
粉末が平行部９との摩擦で削ぎ落とされ平行部９で焼付
きが発生し易くなるからである。また、ガイド部１１の
テーパ角θは重要であり、テーパ角θは長手軸に対して
３０°以下の緩斜面が望ましい。または、丸みのあるガ
イド部が望ましい。これらは何れも平行部９における焼
付き等の発生を抑制・防止するためである。
【００１５】ダイホルダ４は、ネック部８の外周面が先
細り円錐面１３となっており、一方この円錐面１３に対
応してコンテナ３の出側端に凹部１４が形成されてい
る。従って、軸方向に同一の内径Ｄｈを有する平行部９
が入側端面の中央部に形成されたダイホルダ４が、軸方
向に同一の基準内径Ｄｃを有するコンテナ３の出側端に
前記平行部９を対向させて接続される。
細り円錐面１３となっており、一方この円錐面１３に対
応してコンテナ３の出側端に凹部１４が形成されてい
る。従って、軸方向に同一の内径Ｄｈを有する平行部９
が入側端面の中央部に形成されたダイホルダ４が、軸方
向に同一の基準内径Ｄｃを有するコンテナ３の出側端に
前記平行部９を対向させて接続される。
【００１６】以上の構成からなる熱間押出製管装置の作
用を次に説明する。図２は本発明に係る熱間押出製管装
置の初期作動説明図であり、コンテナ孔２の奥（ダイホ
ルダ４の前面）にガラスの粉末を固めたところのガラス
ディスク１２を置き、このコンテナ孔２に十分に赤熱加
熱された中空ビレット１０（ガラス粉末で表面を覆
う。）を挿入する。中空ビレット１０は先端部１０ａが
ダイホルダ４の平行部９に差込まれて、センタリングさ
れる。続いて、中心にマンドレル７を通し、ダミーブロ
ック１５を介してステム６で前記中空ビレット１０を強
く押出す。
用を次に説明する。図２は本発明に係る熱間押出製管装
置の初期作動説明図であり、コンテナ孔２の奥（ダイホ
ルダ４の前面）にガラスの粉末を固めたところのガラス
ディスク１２を置き、このコンテナ孔２に十分に赤熱加
熱された中空ビレット１０（ガラス粉末で表面を覆
う。）を挿入する。中空ビレット１０は先端部１０ａが
ダイホルダ４の平行部９に差込まれて、センタリングさ
れる。続いて、中心にマンドレル７を通し、ダミーブロ
ック１５を介してステム６で前記中空ビレット１０を強
く押出す。
【００１７】図３は本発明に係る熱間押出製管装置の途
中作動説明図であり、良好にセンタリングされた中空ビ
レット１０は、ダイス５で絞られて外径が規定され、内
径をマンドレル７で規定され、所望の管１６が形成され
る。マンドレル７はステム６とともに前進する。
中作動説明図であり、良好にセンタリングされた中空ビ
レット１０は、ダイス５で絞られて外径が規定され、内
径をマンドレル７で規定され、所望の管１６が形成され
る。マンドレル７はステム６とともに前進する。
【００１８】次に本発明装置１による実験例を具体的に
説明する。中空ビレットは、材質：ＪＩＳ−ＳＵＳ３０
４、加熱温度：１２００℃で、この状態での寸法が外径
Ｄｂ：１７４．８ｍｍ、内径：４１．９ｍｍ、長さ：６
１３ｍｍ、先端部Ｒ：１５．３ｍｍであり、試験番号当
りのサンプル数：１０本である。ダイス５の内径：４
６．６ｍｍ、マンドレル７の外径：３８ｍｍ、コンテナ
孔２の径Ｄｃ：１８１ｍｍ、ガラスディスク１２の関与
寸法ｄ：２０ｍｍ、平行部９の長さＬ：７０ｍｍ、テー
パ角θ：１０°である。
説明する。中空ビレットは、材質：ＪＩＳ−ＳＵＳ３０
４、加熱温度：１２００℃で、この状態での寸法が外径
Ｄｂ：１７４．８ｍｍ、内径：４１．９ｍｍ、長さ：６
１３ｍｍ、先端部Ｒ：１５．３ｍｍであり、試験番号当
りのサンプル数：１０本である。ダイス５の内径：４
６．６ｍｍ、マンドレル７の外径：３８ｍｍ、コンテナ
孔２の径Ｄｃ：１８１ｍｍ、ガラスディスク１２の関与
寸法ｄ：２０ｍｍ、平行部９の長さＬ：７０ｍｍ、テー
パ角θ：１０°である。
【００１９】以上の条件から本発明装置のＤｈは次の通
り計算される。 式（１）：１７５．３≦Ｄｈ≦１７９．３ 但し計算式は、０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄ
ｃをＤｈについて変形したところのＤｂ＋０．５ｍｍ≦
Ｄｈ≦Ｄｂ＋０．０２５Ｄｃである。 式（２）：Ｄｈ＜１８１ 但し計算式は、Ｄｃ−Ｄｈ＞０の変形式Ｄｈ＜Ｄｃであ
る。この条件の範囲内及び範囲外で、図１（第１実施
例）の押出製管装置１にて管を製造し、得られた管の外
面の焼付有無と、管先端５ｍにおける偏肉率を調べた。
その結果を表１に示す。
り計算される。 式（１）：１７５．３≦Ｄｈ≦１７９．３ 但し計算式は、０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄ
ｃをＤｈについて変形したところのＤｂ＋０．５ｍｍ≦
Ｄｈ≦Ｄｂ＋０．０２５Ｄｃである。 式（２）：Ｄｈ＜１８１ 但し計算式は、Ｄｃ−Ｄｈ＞０の変形式Ｄｈ＜Ｄｃであ
る。この条件の範囲内及び範囲外で、図１（第１実施
例）の押出製管装置１にて管を製造し、得られた管の外
面の焼付有無と、管先端５ｍにおける偏肉率を調べた。
その結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】試験番号１は、図１の第１実施例装置に
て、平行部９の径Ｄｈを式（１），（２）を満足する値
に決定した。試験番号２，３は、図１の第１実施例装置
にて、Ｄｈを式（１）は不満足で式（２）のみを満足す
る値に決定した。試験番号４は、図１の第１実施例装置
にて、Ｄｈを式（１），（２）ともに不満足である値に
決定した。試験番号５は、図５の従来装置にて実験し
た。
て、平行部９の径Ｄｈを式（１），（２）を満足する値
に決定した。試験番号２，３は、図１の第１実施例装置
にて、Ｄｈを式（１）は不満足で式（２）のみを満足す
る値に決定した。試験番号４は、図１の第１実施例装置
にて、Ｄｈを式（１），（２）ともに不満足である値に
決定した。試験番号５は、図５の従来装置にて実験し
た。
【００２２】結果の欄の「表面状態」は、目視にて判定
し、○は焼付が認められず、×は焼付が認められたこと
を示す。また、結果の欄の「偏肉率」は、得られた管の
先端部１５ｍｍを切り捨て、新たな先端部５ｍにおい
て、超音波肉厚測定機で肉厚を測定し、次の算式｛（肉
厚最大値−肉厚最小値）÷肉厚平均値｝で１サンプル毎
の偏肉率（％）を求め、さらに１０サンプルにおける偏
肉率を平均し、この平均値（％）が１０％以下であれば
○、１０％超であれば×とした。表面状態と偏肉率の両
方に○の付いたものに、評価の欄に○を記載した。評価
○は試験番号１のみであり、式（１），（２）に従った
本発明装置１によれば良好な管が製造できることが判明
した。
し、○は焼付が認められず、×は焼付が認められたこと
を示す。また、結果の欄の「偏肉率」は、得られた管の
先端部１５ｍｍを切り捨て、新たな先端部５ｍにおい
て、超音波肉厚測定機で肉厚を測定し、次の算式｛（肉
厚最大値−肉厚最小値）÷肉厚平均値｝で１サンプル毎
の偏肉率（％）を求め、さらに１０サンプルにおける偏
肉率を平均し、この平均値（％）が１０％以下であれば
○、１０％超であれば×とした。表面状態と偏肉率の両
方に○の付いたものに、評価の欄に○を記載した。評価
○は試験番号１のみであり、式（１），（２）に従った
本発明装置１によれば良好な管が製造できることが判明
した。
【００２３】図４は本発明の熱間押出製管装置の第２実
施例図であり、熱間押出製管装置２１はビレット１０の
先端部１０ａを保持するための平行部２２をコンテナ２
３に設けたことを特徴とする。コンテナ２３，ダイホル
ダ２４は第１実施例のコンテナ３，ダイホルダ４とは異
なるのでこれらについて説明する。他のダイス５、ステ
ム６、マンドレル７は変更ないので符号を援用し詳しい
説明を省略する。
施例図であり、熱間押出製管装置２１はビレット１０の
先端部１０ａを保持するための平行部２２をコンテナ２
３に設けたことを特徴とする。コンテナ２３，ダイホル
ダ２４は第１実施例のコンテナ３，ダイホルダ４とは異
なるのでこれらについて説明する。他のダイス５、ステ
ム６、マンドレル７は変更ないので符号を援用し詳しい
説明を省略する。
【００２４】コンテナ２３には、内径Ｄｃのコンテナ孔
２５が開けられ、このコンテナ孔２５の出口に、内径Ｄ
ｈで長さＬの平行部２２が形成されている。コンテナ孔
２５から平行部２２へはガイド部２６で滑らかに縮径さ
れる。
２５が開けられ、このコンテナ孔２５の出口に、内径Ｄ
ｈで長さＬの平行部２２が形成されている。コンテナ孔
２５から平行部２２へはガイド部２６で滑らかに縮径さ
れる。
【００２５】ダイホルダ２４は、前面入側端面に環状凸
面２４ａが形成され、この環状凸面２４ａの頂部２４ｂ
の径が平行部２２の内径Ｄｈとほぼ同一とされている。
一方、コンテナ２３の出側端には上記環状凸面２４ａに
対応した円錐受け面２２ａが形成されている。従って、
軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有し、その出側端部に下
記式（１）並びに式（２）の条件を満足する軸方向に同
一の内径Ｄｈを有する平行部２２が形成されたコンテナ
２３の出側端に、前記内径Ｄｈにほぼ一致する頂部２４
ｂを有する環状凸面２４ａが入側端面に形成されたダイ
ホルダ２４の入側端面を対向させて接続することで本発
明方法を実施する熱間押出製管装置２１が構成できる。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
面２４ａが形成され、この環状凸面２４ａの頂部２４ｂ
の径が平行部２２の内径Ｄｈとほぼ同一とされている。
一方、コンテナ２３の出側端には上記環状凸面２４ａに
対応した円錐受け面２２ａが形成されている。従って、
軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有し、その出側端部に下
記式（１）並びに式（２）の条件を満足する軸方向に同
一の内径Ｄｈを有する平行部２２が形成されたコンテナ
２３の出側端に、前記内径Ｄｈにほぼ一致する頂部２４
ｂを有する環状凸面２４ａが入側端面に形成されたダイ
ホルダ２４の入側端面を対向させて接続することで本発
明方法を実施する熱間押出製管装置２１が構成できる。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
【００２６】次に本発明装置２１による実験例を具体的
に説明する。中空ビレットは、材質：ＪＩＳ−ＳＵＳ３
０４、加熱温度：１２００℃で、この状態での寸法が外
径Ｄｂ：１７４．８ｍｍ、内径：４１．９ｍｍ、長さ：
６１３ｍｍ、先端部Ｒ：１５．３ｍｍであり、試験番号
当りのサンプル数：１０本である。ダイス５の内径：４
６．６ｍｍ、マンドレル７の外径：３８ｍｍ、コンテナ
孔２５の径Ｄｃ：表２に示す値、ガラスディスク１２の
関与寸法ｄ：２０ｍｍ、平行部９の長さＬ：７０ｍｍ、
テーパ角θ：１０°である。この条件の範囲内及び範囲
外で、図４（第２実施例）の押出製管装置２１にて管を
製造し、得られた管の外面の焼付有無と、管先端５ｍに
おける偏肉率を調べた。その結果を表２に示す。
に説明する。中空ビレットは、材質：ＪＩＳ−ＳＵＳ３
０４、加熱温度：１２００℃で、この状態での寸法が外
径Ｄｂ：１７４．８ｍｍ、内径：４１．９ｍｍ、長さ：
６１３ｍｍ、先端部Ｒ：１５．３ｍｍであり、試験番号
当りのサンプル数：１０本である。ダイス５の内径：４
６．６ｍｍ、マンドレル７の外径：３８ｍｍ、コンテナ
孔２５の径Ｄｃ：表２に示す値、ガラスディスク１２の
関与寸法ｄ：２０ｍｍ、平行部９の長さＬ：７０ｍｍ、
テーパ角θ：１０°である。この条件の範囲内及び範囲
外で、図４（第２実施例）の押出製管装置２１にて管を
製造し、得られた管の外面の焼付有無と、管先端５ｍに
おける偏肉率を調べた。その結果を表２に示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】試験番号１は、図４の第２実施例装置に
て、平行部２２の径Ｄｈを式（１），（２）を満足する
値に決定した。試験番号２，３は、図４の第２実施例装
置にて、Ｄｈを式（１）は不満足で式（２）のみを満足
する値に決定した。試験番号４は、図４の第２実施例装
置にて、Ｄｈを式（１），（２）ともに不満足である値
に決定した。試験番号５は、図５の従来装置にて実験し
た。
て、平行部２２の径Ｄｈを式（１），（２）を満足する
値に決定した。試験番号２，３は、図４の第２実施例装
置にて、Ｄｈを式（１）は不満足で式（２）のみを満足
する値に決定した。試験番号４は、図４の第２実施例装
置にて、Ｄｈを式（１），（２）ともに不満足である値
に決定した。試験番号５は、図５の従来装置にて実験し
た。
【００２９】結果の欄の「表面状態」は、目視にて判定
し、○は焼付が認められず、×は焼付が認められたこと
を示す。また、結果の欄の「偏肉率」は、得られた管の
先端部１５ｍｍを切り捨て、新たな先端部５ｍにおい
て、超音波肉厚測定機で肉厚を測定し、次の算式｛（肉
厚最大値−肉厚最小値）÷肉厚平均値｝で１サンプル毎
の偏肉率（％）を求め、さらに１０サンプルにおける偏
肉率を平均し、この平均値（％）が１０％以下であれば
○、１０％超であれば×とした。表面状態と偏肉率の両
方に○の付いたものに、評価の欄に○を記載した。評価
○は試験番号１のみであり、式（１），（２）に従った
本発明装置２１によれば良好な管が製造できることが判
明した。即ち、第２実施例装置２１で、押出試験をした
ところ前記表１と同等の結果を得た。従って、第２実施
例装置２１においても、良好な管が製造できることが確
認された。
し、○は焼付が認められず、×は焼付が認められたこと
を示す。また、結果の欄の「偏肉率」は、得られた管の
先端部１５ｍｍを切り捨て、新たな先端部５ｍにおい
て、超音波肉厚測定機で肉厚を測定し、次の算式｛（肉
厚最大値−肉厚最小値）÷肉厚平均値｝で１サンプル毎
の偏肉率（％）を求め、さらに１０サンプルにおける偏
肉率を平均し、この平均値（％）が１０％以下であれば
○、１０％超であれば×とした。表面状態と偏肉率の両
方に○の付いたものに、評価の欄に○を記載した。評価
○は試験番号１のみであり、式（１），（２）に従った
本発明装置２１によれば良好な管が製造できることが判
明した。即ち、第２実施例装置２１で、押出試験をした
ところ前記表１と同等の結果を得た。従って、第２実施
例装置２１においても、良好な管が製造できることが確
認された。
【００３０】
【発明の効果】以上に述べた通り本発明方法は、軸方向
に同一外径の中空ビレットを用いて熱間押出製管法によ
り継目無金属管を製造するに際し、軸方向に同一の基準
内径Ｄｃを有するコンテナ内における前記中空ビレット
の押出先端部分における挿入ビレット外径Ｄｂと、当該
ビレットの先端部分を拘束する部分の工具内径Ｄｈとの
径差が、次の式（１）並びに式（２）を満足する状態と
した後、押出すことを特徴とするものである。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）上記方法、即ち中空ビレットの先端部をコ
ンテナ孔より小径の平行部に差込むことで、中空ビレッ
トは良好にセンタリングされ、偏肉の少ない高品質の管
を製造することができる。
に同一外径の中空ビレットを用いて熱間押出製管法によ
り継目無金属管を製造するに際し、軸方向に同一の基準
内径Ｄｃを有するコンテナ内における前記中空ビレット
の押出先端部分における挿入ビレット外径Ｄｂと、当該
ビレットの先端部分を拘束する部分の工具内径Ｄｈとの
径差が、次の式（１）並びに式（２）を満足する状態と
した後、押出すことを特徴とするものである。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）上記方法、即ち中空ビレットの先端部をコ
ンテナ孔より小径の平行部に差込むことで、中空ビレッ
トは良好にセンタリングされ、偏肉の少ない高品質の管
を製造することができる。
【００３１】本発明方法を実施するための押出製管装置
において、平行部をダイホルダに形成した場合には、コ
ンテナは従来のままでよく、ダイボルダを交換するだけ
で済むので、熱間押出製管装置は高価とならない。ま
た、平行部をコンテナに形成した場合には、ダイホルダ
は従来品をそのまま使用することができる。
において、平行部をダイホルダに形成した場合には、コ
ンテナは従来のままでよく、ダイボルダを交換するだけ
で済むので、熱間押出製管装置は高価とならない。ま
た、平行部をコンテナに形成した場合には、ダイホルダ
は従来品をそのまま使用することができる。
【図１】本発明の熱間押出製管装置の第１実施例図
【図２】本発明に係る熱間押出製管装置の初期作動説明
図
図
【図３】本発明に係る熱間押出製管装置の途中作動説明
図
図
【図４】本発明の熱間押出製管装置の第２実施例図
【図５】従来のユージン・セジュルネ法に係る熱間押出
製管装置の原理図
製管装置の原理図
【図６】従来技術で製造された管の先端部の拡大図
１，２１…熱間押出製管装置、２，２５…コンテナ孔、
３，２３…コンテナ、４，２４…ダイホルダ、５…ダイ
ス、６…ステム、７…マンドレル、９，２２…平行部、
１０…中空ビレット、１０ａ…中空ビレットの先端部
（押出先端部）、１６…管（継目無金属管）、２４ａ…
ダイホルダの環状凸面、２４ｂ…環状凸面の頂部。
３，２３…コンテナ、４，２４…ダイホルダ、５…ダイ
ス、６…ステム、７…マンドレル、９，２２…平行部、
１０…中空ビレット、１０ａ…中空ビレットの先端部
（押出先端部）、１６…管（継目無金属管）、２４ａ…
ダイホルダの環状凸面、２４ｂ…環状凸面の頂部。
Claims (3)
- 【請求項１】 軸方向に同一外径の中空ビレットを用い
て熱間押出製管法により継目無金属管を製造するに際
し、軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有するコンテナ内に
おける前記中空ビレットの押出先端部分における挿入ビ
レット外径Ｄｂと、当該ビレットの先端部分を拘束する
部分の工具内径Ｄｈとの径差が、下記式（１）並びに式
（２）を満足する状態とした後、押出すことを特徴とし
た熱間押出製管法。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ） - 【請求項２】 下記式（１）並びに式（２）の条件を満
足する軸方向に同一の内径Ｄｈを有する平行部が入側端
面の中央部に形成されたダイホルダを、軸方向に同一の
基準内径Ｄｃを有するコンテナの出側端に前記平行部を
対向させて接続したことを特徴とする請求項１に記載の
方法を実施する熱間押出製管装置。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ） - 【請求項３】 軸方向に同一の基準内径Ｄｃを有し、そ
の出側端部に下記式（１）並びに式（２）の条件を満足
する軸方向に同一の内径Ｄｈを有する平行部が形成され
たコンテナの出側端に、前記内径Ｄｈにほぼ一致する頂
部の径を有する環状凸面が入側端面に形成されたダイホ
ルダの前記入側端面を対向させて接続したことを特徴と
する請求項１に記載の方法を実施する熱間押出製管装
置。 ０．５ｍｍ≦Ｄｈ−Ｄｂ≦０．０２５Ｄｃ ｍｍ………式（１） Ｄｃ−Ｄｈ＞０………式（２） 但し、Ｄｂ：押出し温度に加熱された状態でのビレット
外径（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28890293A JPH07136710A (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 熱間押出製管法及び同製管装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28890293A JPH07136710A (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 熱間押出製管法及び同製管装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07136710A true JPH07136710A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17736268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28890293A Pending JPH07136710A (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 熱間押出製管法及び同製管装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07136710A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010531735A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-09-30 | ゲーカーエン ドライブライン インターナショナル ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング | 細長い中空体の軸方向成形装置及び方法 |
| CN102213961A (zh) * | 2011-05-03 | 2011-10-12 | 东北大学 | 一种毛管质量预报与控制方法 |
| JP2012139693A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間押出管の製造方法 |
| CN109789458A (zh) * | 2016-09-29 | 2019-05-21 | 日立金属株式会社 | Ni基超耐热合金的热挤出成型方法及Ni基超耐热合金挤出材的制造方法 |
-
1993
- 1993-11-18 JP JP28890293A patent/JPH07136710A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010531735A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-09-30 | ゲーカーエン ドライブライン インターナショナル ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング | 細長い中空体の軸方向成形装置及び方法 |
| JP2012139693A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間押出管の製造方法 |
| CN102213961A (zh) * | 2011-05-03 | 2011-10-12 | 东北大学 | 一种毛管质量预报与控制方法 |
| CN109789458A (zh) * | 2016-09-29 | 2019-05-21 | 日立金属株式会社 | Ni基超耐热合金的热挤出成型方法及Ni基超耐热合金挤出材的制造方法 |
| EP3520916A4 (en) * | 2016-09-29 | 2020-05-27 | Hitachi Metals, Ltd. | HOT EXTRUSION MOLDING METHOD FOR NI HEAT RESISTANT ALLOY AND METHOD FOR PRODUCING NI HEAT RESISTANT ALLOY EXTRUSION MATERIAL |
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