JPH06264143A - 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 - Google Patents
冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法Info
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- JPH06264143A JPH06264143A JP5273293A JP5273293A JPH06264143A JP H06264143 A JPH06264143 A JP H06264143A JP 5273293 A JP5273293 A JP 5273293A JP 5273293 A JP5273293 A JP 5273293A JP H06264143 A JPH06264143 A JP H06264143A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間成形により製作された厚み１００mm以
下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％でＹＲ
≦８０％の鋼管の製造法を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２５％、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：０．００６％以
下を含有した鋼片を９００〜１２００℃の温度範囲に再
加熱して、９５０℃以下の累積圧下量が３０％以上かつ
圧延温度がＡｒ3 ＋１２０℃以下Ａｒ3 −２０℃以上と
なるように圧延を行った後、鋼板をＡｒ3 −２０℃〜Ａ
ｒ3 −１００℃まで空冷し、続いてこの温度から２００
℃以下まで焼入し、Ａｃ1 変態点以下温度範囲で焼戻処
理を施し、且つ降伏比（ＹＲ）≦８０−０．８×ｔ／Ｄ
に制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間成
形により鋼管を製作することにより、厚み１００mm以下
の低降伏比鋼管が製造できる。
下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％でＹＲ
≦８０％の鋼管の製造法を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２５％、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：０．００６％以
下を含有した鋼片を９００〜１２００℃の温度範囲に再
加熱して、９５０℃以下の累積圧下量が３０％以上かつ
圧延温度がＡｒ3 ＋１２０℃以下Ａｒ3 −２０℃以上と
なるように圧延を行った後、鋼板をＡｒ3 −２０℃〜Ａ
ｒ3 −１００℃まで空冷し、続いてこの温度から２００
℃以下まで焼入し、Ａｃ1 変態点以下温度範囲で焼戻処
理を施し、且つ降伏比（ＹＲ）≦８０−０．８×ｔ／Ｄ
に制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間成
形により鋼管を製作することにより、厚み１００mm以下
の低降伏比鋼管が製造できる。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木分野におい
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、鋼材に対し冷間加工を加える
と加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰ
の上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇し
てしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力
が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点が
あった。
と加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰ
の上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇し
てしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力
が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点が
あった。
【０００３】一方、低ＹＲ鋼管の製造法としては遠心鋳
造法、鋼管での熱処理（焼入、焼戻）等があるが、遠心
鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の熱処
理ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間
成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
造法、鋼管での熱処理（焼入、焼戻）等があるが、遠心
鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の熱処
理ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間
成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼板の冷間
成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するもので
ある。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且
つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するもので
ある。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且
つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前述の課題を克服し目的
を達成するための具体的手段を下記（１）、（２）に示
す。 （１）重量比でＣ ０．０１〜０．２０％、Ｓｉ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ ０．０３％以
下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．００５〜０．０２
５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．００６％以下を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を９
００〜１２００℃の温度範囲に再加熱して、９５０℃以
下の累積圧下量が３０％以上で仕上温度がＡｒ3 ＋１２
０℃以下Ａｒ3 −２０℃以上となるように圧延を行った
後、鋼板をＡｒ3 −２０℃〜Ａｒ3−１００℃まで空冷
し、続いてこの温度から２００℃以下まで焼き入れし、
Ａｃ1 変態点以下の温度範囲で焼戻処理を施し、且つＹ
Ｒ≦８０−０．８×ｔ／Ｄに制御した鋼板を用いてｔ／
Ｄ≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作すること
を特徴とする板厚１００mm以下、管軸方向のＹＲが８０
％以下である建築用低降伏比６００N/mm2 級鋼管の製造
法。
を達成するための具体的手段を下記（１）、（２）に示
す。 （１）重量比でＣ ０．０１〜０．２０％、Ｓｉ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ ０．０３％以
下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．００５〜０．０２
５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．００６％以下を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を９
００〜１２００℃の温度範囲に再加熱して、９５０℃以
下の累積圧下量が３０％以上で仕上温度がＡｒ3 ＋１２
０℃以下Ａｒ3 −２０℃以上となるように圧延を行った
後、鋼板をＡｒ3 −２０℃〜Ａｒ3−１００℃まで空冷
し、続いてこの温度から２００℃以下まで焼き入れし、
Ａｃ1 変態点以下の温度範囲で焼戻処理を施し、且つＹ
Ｒ≦８０−０．８×ｔ／Ｄに制御した鋼板を用いてｔ／
Ｄ≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作すること
を特徴とする板厚１００mm以下、管軸方向のＹＲが８０
％以下である建築用低降伏比６００N/mm2 級鋼管の製造
法。
【０００６】（２）重量比でＣ ０．０１〜０．２０
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．０
０５〜０．０２５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．
００６％以下さらにＮｉ ０．０５〜１．０％、Ｃｕ
０．０５〜０．５％、Ｃｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ
０．０５〜１．０％、Ｎｂ ０．００５〜０．０３％、
Ｖ ０．００５〜０．０５％、Ｃａ ０．００１〜０．
００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼を９００〜１２００℃の温
度範囲に再加熱して、９５０℃以下の累積圧下量が３０
％以上で仕上温度がＡｒ3 ＋１２０℃以下Ａｒ3 −２０
℃以上となるように圧延を行った後、鋼板をＡｒ3 −２
０℃〜Ａｒ3 −１００℃まで空冷し、続いてこの温度か
ら２００℃以下まで焼き入れし、Ａｃ1 変態点以下の温
度範囲で焼戻処理を施し、且つＹＲ≦８０−０．８×ｔ
／Ｄに制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷
間成形により鋼管を製作することを特徴とする板厚１０
０mm以下、管軸方向のＹＲが８０％以下である建築用低
降伏比６００N/mm2 級鋼管の製造法。
％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ
０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．０
０５〜０．０２５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．
００６％以下さらにＮｉ ０．０５〜１．０％、Ｃｕ
０．０５〜０．５％、Ｃｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ
０．０５〜１．０％、Ｎｂ ０．００５〜０．０３％、
Ｖ ０．００５〜０．０５％、Ｃａ ０．００１〜０．
００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄およ
び不可避的不純物からなる鋼を９００〜１２００℃の温
度範囲に再加熱して、９５０℃以下の累積圧下量が３０
％以上で仕上温度がＡｒ3 ＋１２０℃以下Ａｒ3 −２０
℃以上となるように圧延を行った後、鋼板をＡｒ3 −２
０℃〜Ａｒ3 −１００℃まで空冷し、続いてこの温度か
ら２００℃以下まで焼き入れし、Ａｃ1 変態点以下の温
度範囲で焼戻処理を施し、且つＹＲ≦８０−０．８×ｔ
／Ｄに制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷
間成形により鋼管を製作することを特徴とする板厚１０
０mm以下、管軸方向のＹＲが８０％以下である建築用低
降伏比６００N/mm2 級鋼管の製造法。
【０００７】
【作用】以下、本発明について説明する。発明者らの研
究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするには冷間加工
前の鋼板の材質制御、特にＹＲを低く制御することが必
要であることを見いだした。そこで本発明のポイントは
（１）冷間加工に供する鋼板に必要なＹＲ値、（２）そ
のＹＲ値以下に制御する製造法にある。
究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするには冷間加工
前の鋼板の材質制御、特にＹＲを低く制御することが必
要であることを見いだした。そこで本発明のポイントは
（１）冷間加工に供する鋼板に必要なＹＲ値、（２）そ
のＹＲ値以下に制御する製造法にある。
【０００８】再加熱温度を９００〜１２００℃の範囲に
限定した理由は、加熱時のオーステナイト粒を小さく保
ち圧延組織の細粒化を図るためである。１２００℃は加
熱時のオーステナイト粒が極端に粗大化しない上限温度
であって、加熱温度がこれを超えるとオーステナイト粒
が粗大混粒化し、変態後の組織が粗大なベイナイト組織
となるため鋼の靭性が著しく劣化する。一方加熱温度が
低すぎると、圧延終了温度が下がりすぎるため、十分な
材質向上効果が期待できない。またＮｂ、Ｖなどの析出
硬化元素添加時には、これらが十分に固溶せず強度、靭
性バランスが劣化する。このために下限を９００℃とす
る必要がある。
限定した理由は、加熱時のオーステナイト粒を小さく保
ち圧延組織の細粒化を図るためである。１２００℃は加
熱時のオーステナイト粒が極端に粗大化しない上限温度
であって、加熱温度がこれを超えるとオーステナイト粒
が粗大混粒化し、変態後の組織が粗大なベイナイト組織
となるため鋼の靭性が著しく劣化する。一方加熱温度が
低すぎると、圧延終了温度が下がりすぎるため、十分な
材質向上効果が期待できない。またＮｂ、Ｖなどの析出
硬化元素添加時には、これらが十分に固溶せず強度、靭
性バランスが劣化する。このために下限を９００℃とす
る必要がある。
【０００９】上述のような条件で加熱したスラブを、９
５０℃以下の未再結晶域での累積圧下量を３０％以上と
し、仕上温度がＡｒ3 ＋１２０℃以下Ａｒ3 −２０℃以
上となるように圧延する。これは未再結晶域での圧延を
行うことによってオーステナイト粒の細粒化を図るため
である。仕上温度の下限をＡｒ3 −２０℃としたのは、
過度の変態点以下の（γ＋α）域圧延によって靭性を劣
化させないためである。一方、仕上温度があまりにも高
すぎるとオーステナイト粒の微細化効果が期待できず靭
性が劣化する。このために上限をＡｒ3 ＋１２０℃とす
る必要がある。
５０℃以下の未再結晶域での累積圧下量を３０％以上と
し、仕上温度がＡｒ3 ＋１２０℃以下Ａｒ3 −２０℃以
上となるように圧延する。これは未再結晶域での圧延を
行うことによってオーステナイト粒の細粒化を図るため
である。仕上温度の下限をＡｒ3 −２０℃としたのは、
過度の変態点以下の（γ＋α）域圧延によって靭性を劣
化させないためである。一方、仕上温度があまりにも高
すぎるとオーステナイト粒の微細化効果が期待できず靭
性が劣化する。このために上限をＡｒ3 ＋１２０℃とす
る必要がある。
【００１０】次に圧延後の冷却条件であるが、これは圧
延終了後空冷し鋼板温度がＡｒ3 −２０℃〜Ａｒ3 −１
００℃の間から常温まで焼入し、その後Ａｃ1 変態点以
下の温度範囲で焼戻処理を行う必要がある。この理由は
適量の初析フェライトを析出せしめた後、炭素が濃縮さ
れた未変態オーステナイトを焼入することによって最終
組織をフェライト−ベイナイト−マルテンサイトとする
ためである。冷却開始温度の下限をＡｒ3 −１００℃と
したのは、これ以下の温度であるとフェライトの析出量
が多くなり、強度が低下するためである。また、上限を
Ａｒ3 −２０℃としたのは、これ以上の温度であるとフ
ェライト析出量が少なく降伏強度が低くならず、低降伏
比鋼が得られないからである。
延終了後空冷し鋼板温度がＡｒ3 −２０℃〜Ａｒ3 −１
００℃の間から常温まで焼入し、その後Ａｃ1 変態点以
下の温度範囲で焼戻処理を行う必要がある。この理由は
適量の初析フェライトを析出せしめた後、炭素が濃縮さ
れた未変態オーステナイトを焼入することによって最終
組織をフェライト−ベイナイト−マルテンサイトとする
ためである。冷却開始温度の下限をＡｒ3 −１００℃と
したのは、これ以下の温度であるとフェライトの析出量
が多くなり、強度が低下するためである。また、上限を
Ａｒ3 −２０℃としたのは、これ以上の温度であるとフ
ェライト析出量が少なく降伏強度が低くならず、低降伏
比鋼が得られないからである。
【００１１】さらに冷間成形（ｔ／Ｄ≦１０％）前の鋼
板のＹＲ値を（８０−０．８×ｔ／Ｄ）以下に制御す
る。これは冷間成形後のＹＲ値を８０％以下に制御する
ためで、これ以上のＹＲ値の鋼板では冷間成形によるＹ
Ｒの上昇により、鋼管でのＹＲが８０％を超えてしま
う。
板のＹＲ値を（８０−０．８×ｔ／Ｄ）以下に制御す
る。これは冷間成形後のＹＲ値を８０％以下に制御する
ためで、これ以上のＹＲ値の鋼板では冷間成形によるＹ
Ｒの上昇により、鋼管でのＹＲが８０％を超えてしま
う。
【００１２】次に成分範囲の限定理由について説明す
る。Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多
量に含有させると靭性あるいは溶接性を損なうために適
量の添加が必要となる。このような観点からＣは０．０
１〜０．２０％とした。Ｓｉは脱酸上、鋼に必然的に含
まれる元素であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好
ましくない元素であるため、その上限を０．５％とし
た。Ｍｎは強度、靭性を同時に向上せしめる極めて重要
な元素であり、０．５％以上は必要であるが、多量に添
加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を招くため
その上限を１．６％とした。
る。Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多
量に含有させると靭性あるいは溶接性を損なうために適
量の添加が必要となる。このような観点からＣは０．０
１〜０．２０％とした。Ｓｉは脱酸上、鋼に必然的に含
まれる元素であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好
ましくない元素であるため、その上限を０．５％とし
た。Ｍｎは強度、靭性を同時に向上せしめる極めて重要
な元素であり、０．５％以上は必要であるが、多量に添
加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を招くため
その上限を１．６％とした。
【００１３】本発明鋼において不純物であるＰ、Ｓをそ
れぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母
材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
れぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母
材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
【００１４】Ｔｉは炭窒化物を形成してＨＡＺ靭性を向
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。
【００１５】Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であ
るが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発
明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．０６％とした。
るが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発
明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．０６％とした。
【００１６】Ｎは一般的に不可避的不純物として鋼中に
含まれるものであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
含まれるものであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
【００１７】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであ
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、
靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、
靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
【００１８】次に、前記添加元素とその添加量について
説明する。Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼす
ことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０５
％以下では効果が薄く、１．０％以上では極めて高価に
なるため経済性を失うので、上限は１．０％とした。Ｃ
ｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、Ｃｕ析出物によ
る強度の増加や耐食性や耐候性の向上にも効果を有す
る。この場合Ｃｕ量が０．５％を超えるとその析出効果
が著しく熱処理において過度の析出効果によりＹＲの低
下が困難になり、また０．０５％以下では効果がないの
でＣｕ量は０．０５〜０．５％に限定する。
説明する。Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼす
ことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０５
％以下では効果が薄く、１．０％以上では極めて高価に
なるため経済性を失うので、上限は１．０％とした。Ｃ
ｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、Ｃｕ析出物によ
る強度の増加や耐食性や耐候性の向上にも効果を有す
る。この場合Ｃｕ量が０．５％を超えるとその析出効果
が著しく熱処理において過度の析出効果によりＹＲの低
下が困難になり、また０．０５％以下では効果がないの
でＣｕ量は０．０５〜０．５％に限定する。
【００１９】Ｍｏは母材の強度、靭性を共に向上させる
元素であるが、０．０５％以下では効果が薄く、１．０
％を超えると溶接部靭性及び溶接性の劣化を招き好まし
くないため０．０５〜１．０％に限定する。
元素であるが、０．０５％以下では効果が薄く、１．０
％を超えると溶接部靭性及び溶接性の劣化を招き好まし
くないため０．０５〜１．０％に限定する。
【００２０】Ｃｒは母材及び溶接部の強度を高める元素
であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、
１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、ま
た０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．
０５〜１．０％とする。
であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、
１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、ま
た０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．
０５〜１．０％とする。
【００２１】Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し、強度を増
加させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．０
０５％以下では効果がなく、０．０３％を超えると熱処
理で過度の析出効果により鋼板のＹＲ低下の妨げにな
る。ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素であるが、Ｎｂ
に比較して析出効果能はやや劣る。０．００５％以下で
は効果が少なく、０．０５％を超えると熱処理で過度の
析出効果により鋼板のＹＲ低下の妨げになる。
加させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．０
０５％以下では効果がなく、０．０３％を超えると熱処
理で過度の析出効果により鋼板のＹＲ低下の妨げにな
る。ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素であるが、Ｎｂ
に比較して析出効果能はやや劣る。０．００５％以下で
は効果が少なく、０．０５％を超えると熱処理で過度の
析出効果により鋼板のＹＲ低下の妨げになる。
【００２２】Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響
を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．０
０６％とする。
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響
を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．０
０６％とする。
【００２３】
【実施例】周知の転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作し、その強度、
靭性について調査した。表１の１〜９に本発明鋼、１０
〜１８に比較鋼の化学成分を示す。表２に本発明鋼と比
較鋼の鋼板製造条件とその機械的性質を示す。表２の本
発明鋼１〜９は、鋼管での強度、靭性がバランスよく達
成できており、ＹＲも８０％以下となっている。
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作し、その強度、
靭性について調査した。表１の１〜９に本発明鋼、１０
〜１８に比較鋼の化学成分を示す。表２に本発明鋼と比
較鋼の鋼板製造条件とその機械的性質を示す。表２の本
発明鋼１〜９は、鋼管での強度、靭性がバランスよく達
成できており、ＹＲも８０％以下となっている。
【００２４】これに対し比較鋼１０では仕上温度が高い
ために結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性が
劣化している。比較鋼１１は９５０℃以下の圧下率が低
いために結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性
が劣化している。比較鋼１２では加熱温度が高いために
結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性が劣化し
ている。比較鋼１３では冷却開始温度が低いために強度
が低下している。比較鋼１４では冷却開始温度が高いた
めに、鋼板のＹＲが高くなり鋼管のＹＲも高くなってい
る。比較鋼１５では仕上温度が低いために、靭性が劣化
している。比較鋼１６では鋼板の降伏比（ＹＲ）が高い
（＞８０−０．８×ｔ／Ｄ）ために、鋼管のＹＲが高く
なっている。比較鋼１７ではＮｂが高いために、鋼板の
ＹＲが高く鋼管でのＹＲも高くなっている。比較鋼１８
ではＶが高いために、鋼板のＹＲが高く鋼管でのＹＲも
高くなっている。
ために結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性が
劣化している。比較鋼１１は９５０℃以下の圧下率が低
いために結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性
が劣化している。比較鋼１２では加熱温度が高いために
結晶粒の細粒化が十分になされておらず、靭性が劣化し
ている。比較鋼１３では冷却開始温度が低いために強度
が低下している。比較鋼１４では冷却開始温度が高いた
めに、鋼板のＹＲが高くなり鋼管のＹＲも高くなってい
る。比較鋼１５では仕上温度が低いために、靭性が劣化
している。比較鋼１６では鋼板の降伏比（ＹＲ）が高い
（＞８０−０．８×ｔ／Ｄ）ために、鋼管のＹＲが高く
なっている。比較鋼１７ではＮｂが高いために、鋼板の
ＹＲが高く鋼管でのＹＲも高くなっている。比較鋼１８
ではＶが高いために、鋼板のＹＲが高く鋼管でのＹＲも
高くなっている。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】本発明の化学成分及び製造法で製造した
鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管
である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大
きく高めることができる。
鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管
である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大
きく高めることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．０１〜０．２０％、 Ｓｉ：０．５％
以下、 Ｍｎ：０．５〜１．６％、 Ｐ ：０．０３
％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｔｉ：０．００
５〜０．０２５％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００
６％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
９００〜１２００℃の温度範囲に再加熱して、９５０℃
以下の累積圧下量が３０％以上で仕上温度がＡｒ3 ＋１
２０℃以下Ａｒ3 −２０℃以上となるように圧延を行っ
た後、鋼板をＡｒ3 −２０℃〜Ａｒ3 −１００℃まで空
冷し、続いてこの温度から２００℃以下まで焼き入れ
し、Ａｃ1 変態点以下の温度範囲で焼戻処理を施し、且
つ降伏比（ＹＲ）≦８０−０．８×ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、
Ｄ：鋼管外径）に制御した鋼板を用いて冷間成形により
鋼管を製作することを特徴とする建築用低降伏比６００
N/mm2級鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．０１〜０．２０％、 Ｓｉ：０．５％
以下、 Ｍｎ：０．５〜１．６％、 Ｐ ：０．０３
％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｔｉ：０．００
５〜０．０２５％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００
６％以下 さらに Ｎｉ：０．０５〜１．０％、 Ｃｕ：０．０５
〜０．５％、 Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｍｏ：０．０５
〜１．０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０３％、 Ｖ ：０．００
５〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１〜０．００６％ の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼を９００〜１２００℃の温度範囲に
再加熱して、９５０℃以下の累積圧下量が３０％以上で
仕上温度がＡｒ3 ＋１２０℃以下Ａｒ3 −２０℃以上と
なるように圧延を行った後、鋼板をＡｒ3 −２０℃〜Ａ
ｒ3 −１００℃まで空冷し、続いてこの温度から２００
℃以下まで焼き入れし、Ａｃ1 変態点以下の温度範囲で
焼戻処理を施し、且つ降伏比（ＹＲ）≦８０−０．８×
ｔ／Ｄに制御した鋼板を用いて冷間成形により鋼管を製
作することを特徴とする建築用低降伏比６００N/mm2 級
鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5273293A JPH06264143A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5273293A JPH06264143A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264143A true JPH06264143A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=12923107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5273293A Withdrawn JPH06264143A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06264143A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007119899A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-05-17 | Kobe Steel Ltd | 溶接性に優れた４９０ＭＰａ級低降伏比冷間成形鋼管およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-03-12 JP JP5273293A patent/JPH06264143A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007119899A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-05-17 | Kobe Steel Ltd | 溶接性に優れた４９０ＭＰａ級低降伏比冷間成形鋼管およびその製造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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