JPH068214B2 - 炭素繊維強化炭素複合材料 - Google Patents
炭素繊維強化炭素複合材料Info
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- JPH068214B2 JPH068214B2 JP1333958A JP33395889A JPH068214B2 JP H068214 B2 JPH068214 B2 JP H068214B2 JP 1333958 A JP1333958 A JP 1333958A JP 33395889 A JP33395889 A JP 33395889A JP H068214 B2 JPH068214 B2 JP H068214B2
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- Japan
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- carbon
- composite
- carbon fiber
- layer
- matrix
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高強度の炭素繊維強化炭素複合材料に関する
ものである。
ものである。
本発明の炭素繊維強化炭素複合材料は、高強度であるた
め、特に航空、宇宙材料として適している。
め、特に航空、宇宙材料として適している。
（従来の技術） 比強度が高く耐熱性にも優れた炭素繊維強化炭素複合材
料（以下Ｃ／Ｃコンポジットと称する）は航空、宇宙用
素材等として重要な地位を占めている。
料（以下Ｃ／Ｃコンポジットと称する）は航空、宇宙用
素材等として重要な地位を占めている。
従来Ｃ／Ｃコンポジットの製造方法としては３つの方法
が知られている。
が知られている。
その第１は、ポリアクリロニトリル(PAN)系、ピッチ
系、あるいはレーヨン系炭素繊維の短繊維または長繊維
と、炭素マトリックス原料であるフェノール樹脂、フラ
ン樹脂などの熱硬化性樹脂、あるいはピッチ類を混合し
加熱成形した物を、不活性ガス雰囲気中において炭化処
理し、さらに必要ならば樹脂、ピッチ等の含浸、炭化処
理のサイクルを繰り返す方法である（例えば特開昭62-2
12262 号公報）。特にピッチ類を炭素マトリックス原料
とした場合には、成形体を金属、セラミックス等の固定
材で固定することによって膨れを抑えて炭化処理を施
し、その後、常法により含浸処理、炭化処理、黒鉛化処
理を施してＣ／Ｃコンポジットを得る方法も開発されて
いる（例えば特開昭62-241871 号公報）。
系、あるいはレーヨン系炭素繊維の短繊維または長繊維
と、炭素マトリックス原料であるフェノール樹脂、フラ
ン樹脂などの熱硬化性樹脂、あるいはピッチ類を混合し
加熱成形した物を、不活性ガス雰囲気中において炭化処
理し、さらに必要ならば樹脂、ピッチ等の含浸、炭化処
理のサイクルを繰り返す方法である（例えば特開昭62-2
12262 号公報）。特にピッチ類を炭素マトリックス原料
とした場合には、成形体を金属、セラミックス等の固定
材で固定することによって膨れを抑えて炭化処理を施
し、その後、常法により含浸処理、炭化処理、黒鉛化処
理を施してＣ／Ｃコンポジットを得る方法も開発されて
いる（例えば特開昭62-241871 号公報）。
第２は、予め炭素繊維を用いて大略の形状に成形した
後、炭素繊維の間隙部に化学蒸着法を用いて炭素を堆積
させ、Ｃ／Ｃコンポジットを得る方法である（例えばCa
rbon Vol. 6, p397-403,1968年）。
後、炭素繊維の間隙部に化学蒸着法を用いて炭素を堆積
させ、Ｃ／Ｃコンポジットを得る方法である（例えばCa
rbon Vol. 6, p397-403,1968年）。
第３は、前記第１法と第２法を組み合わせた方法であ
る。すなわち、第１法における樹脂、ピッチ等の含浸、
炭化処理のサイクルに代えて、第２法の化学蒸着法を使
用するものである。
る。すなわち、第１法における樹脂、ピッチ等の含浸、
炭化処理のサイクルに代えて、第２法の化学蒸着法を使
用するものである。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、従来のＣ／Ｃコンポジットは、炭素繊維
束間の炭素マトリックスに大きな細孔を有していたた
め、十分な物性を発揮するには至らなかった。特に高強
度なＣ／Ｃコンポジットは得られにくかった。
束間の炭素マトリックスに大きな細孔を有していたた
め、十分な物性を発揮するには至らなかった。特に高強
度なＣ／Ｃコンポジットは得られにくかった。
その理由を第２図により説明する。なお、通常、炭素繊
維束１は中央部が最も厚く、端部に向かうに従い薄くな
っている。
維束１は中央部が最も厚く、端部に向かうに従い薄くな
っている。
従来のＣ／Ｃコンポジットは、炭素繊維束１が最も厚い
部分で 500μｍ程度と厚いために、炭素繊維束間には炭
素マトリックス原料を炭化することにより得られる大き
な炭素マトリックス層２が形成されていた。炭素マトリ
ックス原料の炭化処理時の収縮率が大きいため、大きな
炭素マトリックス層には大きな細孔が生じ、高強度なＣ
／Ｃコンポジットを得ることが難しかった。
部分で 500μｍ程度と厚いために、炭素繊維束間には炭
素マトリックス原料を炭化することにより得られる大き
な炭素マトリックス層２が形成されていた。炭素マトリ
ックス原料の炭化処理時の収縮率が大きいため、大きな
炭素マトリックス層には大きな細孔が生じ、高強度なＣ
／Ｃコンポジットを得ることが難しかった。
そこで本発明の目的は、これまでの欠点を改善し、高強
度のＣ／Ｃコンポジットを提供することにある。
度のＣ／Ｃコンポジットを提供することにある。
（課題を解決するための手段） かかる課題を解決するため、本発明では炭素マトリック
ス原料を、十分に開繊した炭素繊維束に含浸して得られ
たプリプレグを用いて作られたＣ／Ｃコンポジットが、
高強度を発現することを見いだし、本発明に至った。
ス原料を、十分に開繊した炭素繊維束に含浸して得られ
たプリプレグを用いて作られたＣ／Ｃコンポジットが、
高強度を発現することを見いだし、本発明に至った。
すなわち、本発明は、開繊された炭素繊維束、及び炭素
マトリックスからなる層が積層され、該層の１層あたり
の厚みが、最も厚い部分で 200μｍ以下、好ましくは 1
00μｍ以下であることを特徴とするＣ／Ｃコンポジット
である。本発明のＣ／Ｃコンポジットは、フェノール樹
脂等の熱硬化性樹脂、塩化ビニル等の熱可塑性樹脂また
はピッチ類等の炭素マトリックス原料と、開繊された、
炭素繊維束からなる一方向性プリプレグを積層、加熱成
形し、次いで炭化処理、必要によりさらに黒鉛化処理を
施すことによって製造することが出来る。
マトリックスからなる層が積層され、該層の１層あたり
の厚みが、最も厚い部分で 200μｍ以下、好ましくは 1
00μｍ以下であることを特徴とするＣ／Ｃコンポジット
である。本発明のＣ／Ｃコンポジットは、フェノール樹
脂等の熱硬化性樹脂、塩化ビニル等の熱可塑性樹脂また
はピッチ類等の炭素マトリックス原料と、開繊された、
炭素繊維束からなる一方向性プリプレグを積層、加熱成
形し、次いで炭化処理、必要によりさらに黒鉛化処理を
施すことによって製造することが出来る。
以下、本発明の内容を詳細に説明する。
本発明で用いられる炭素繊維は、ＰＡＮ系、ピッチ系、
レーヨン系など、公知の炭素繊維を用いることができ
る。炭素繊維の形状としては連続繊維が好ましい。
レーヨン系など、公知の炭素繊維を用いることができ
る。炭素繊維の形状としては連続繊維が好ましい。
炭素マトリックス原料としては、フェノール樹脂等の熱
硬化性樹脂、塩化ビニル等の熱可塑性樹脂または石油
系、石炭系のピッチ類が用いられる。さらに炭素マトリ
ックスの炭化歩留まりを向上させるため、必要に応じて
フィラーとして、炭化ケイ素、カーボンブラック、黒鉛
等を添加してもよい。
硬化性樹脂、塩化ビニル等の熱可塑性樹脂または石油
系、石炭系のピッチ類が用いられる。さらに炭素マトリ
ックスの炭化歩留まりを向上させるため、必要に応じて
フィラーとして、炭化ケイ素、カーボンブラック、黒鉛
等を添加してもよい。
開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリックス原料から
なるプリプレグを得るには、以下の方法が例示でき、こ
れらのいずれの方法を用いても差し支えはない。すなわ
ち、炭素繊維束を圧延、超音波または空気流等により
開繊する。炭素繊維束に、炭素マトリックス原料を含
浸した後に開繊する。炭素繊維束に、炭素マトリック
ス原料を含浸すると同時に開繊する等の方法が挙げられ
る。の方法の場合は開繊された炭素繊維束に浸漬、塗
布、スプレー等の方法により炭素質マトリックス原料を
含浸させることによりプリプレグを得る。の方法、
の方法では、開繊と同時にプリプレグが得られる。
なるプリプレグを得るには、以下の方法が例示でき、こ
れらのいずれの方法を用いても差し支えはない。すなわ
ち、炭素繊維束を圧延、超音波または空気流等により
開繊する。炭素繊維束に、炭素マトリックス原料を含
浸した後に開繊する。炭素繊維束に、炭素マトリック
ス原料を含浸すると同時に開繊する等の方法が挙げられ
る。の方法の場合は開繊された炭素繊維束に浸漬、塗
布、スプレー等の方法により炭素質マトリックス原料を
含浸させることによりプリプレグを得る。の方法、
の方法では、開繊と同時にプリプレグが得られる。
このようにして得られたプリプレグを積層、加熱成形し
て成形体とした後、炭化処理を施し、その後常法により
含浸処理、炭化処理、黒鉛化処理を施して高強度なＣ／
Ｃコンポジットを得ることが出来る。
て成形体とした後、炭化処理を施し、その後常法により
含浸処理、炭化処理、黒鉛化処理を施して高強度なＣ／
Ｃコンポジットを得ることが出来る。
１層あたりの厚みは、最も厚い部分で 200μｍ超では、
炭素繊維束間の炭素マトリックス層が大きくなり、Ｃ／
Ｃコンポジットに大きな細孔が生じるため、好ましくな
い。プリプレグの厚さとしては、薄くするほど効果的で
あるため、炭素繊維単層とすることでも、十分その効果
を発揮することができる。すなわち、１層あたりの厚み
の下限は、用いる炭素繊維の径に依存することとなる
が、通常炭素繊維は細い場合でも、約５〜７μｍである
から、大略これが下限となる。
炭素繊維束間の炭素マトリックス層が大きくなり、Ｃ／
Ｃコンポジットに大きな細孔が生じるため、好ましくな
い。プリプレグの厚さとしては、薄くするほど効果的で
あるため、炭素繊維単層とすることでも、十分その効果
を発揮することができる。すなわち、１層あたりの厚み
の下限は、用いる炭素繊維の径に依存することとなる
が、通常炭素繊維は細い場合でも、約５〜７μｍである
から、大略これが下限となる。
得られた本発明のＣ／Ｃコンポジットは、炭素繊維の長
軸に垂直な断面を光学顕微鏡または電子顕微鏡等を用い
て観察することにより、開繊された炭素繊維束、及び炭
素マトリックスよりなる１層あたりの厚みを、測定する
ことができることから、識別が可能である。前記の１層
あたりの厚みを測定する際には、ばらつきもあることか
ら、Ｃ／Ｃコンポジットの複数個所の断面を観察するこ
とが望ましい。
軸に垂直な断面を光学顕微鏡または電子顕微鏡等を用い
て観察することにより、開繊された炭素繊維束、及び炭
素マトリックスよりなる１層あたりの厚みを、測定する
ことができることから、識別が可能である。前記の１層
あたりの厚みを測定する際には、ばらつきもあることか
ら、Ｃ／Ｃコンポジットの複数個所の断面を観察するこ
とが望ましい。
（作 用） 開繊された酸素繊維束、及び炭素マトリックスからなる
層が積層され、１層あたりの厚みが、最も厚い部分で 2
00μｍ以下である本発明のＣ／Ｃコンポジットは、炭素
繊維束間に形成される炭素質マトリックス層の厚さが小
さくなるため、細孔が小さく高強度なＣ／Ｃコンポジッ
トとなる。
層が積層され、１層あたりの厚みが、最も厚い部分で 2
00μｍ以下である本発明のＣ／Ｃコンポジットは、炭素
繊維束間に形成される炭素質マトリックス層の厚さが小
さくなるため、細孔が小さく高強度なＣ／Ｃコンポジッ
トとなる。
（実 施 例） 実施例１ ＰＡＮ系炭素繊維（12000フィラメント、繊維径約７μ
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
を含浸した後、ロールにより圧下して開繊し、プリプレ
グを作成した。
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
を含浸した後、ロールにより圧下して開繊し、プリプレ
グを作成した。
前記プリプレグを３cm長さに切断した後に、１２cm角の
金型内に積層し、150℃、1000kgf/cm2の条件下でプレス
成形し成形物（120mm×120mm×10mm）を得た。この成形
物を10℃／時の昇温速度にて1000℃まで加熱し炭化物と
した。ついでこの炭化物に含浸用のピッチを含浸し、炭
化する工程を４回繰り返し、Ｃ／Ｃコンポジット（嵩密
度1.58g/cm3）を得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの
断面を観察したところ、開繊され炭素繊維束、及び炭素
マトリックスからなる層、１層あたりの厚みは、最も厚
い部分で７２μｍであった。また、得られたＣ／Ｃコン
ポジットの細孔の分布を第１図に示す。第１図の横軸は
細孔の直径を、縦軸は細孔量を示す。実施例１で得られ
たＣ／Ｃコンポジットには、10〜100μm程度の大きな細
孔は、比較的少量存在する。
金型内に積層し、150℃、1000kgf/cm2の条件下でプレス
成形し成形物（120mm×120mm×10mm）を得た。この成形
物を10℃／時の昇温速度にて1000℃まで加熱し炭化物と
した。ついでこの炭化物に含浸用のピッチを含浸し、炭
化する工程を４回繰り返し、Ｃ／Ｃコンポジット（嵩密
度1.58g/cm3）を得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの
断面を観察したところ、開繊され炭素繊維束、及び炭素
マトリックスからなる層、１層あたりの厚みは、最も厚
い部分で７２μｍであった。また、得られたＣ／Ｃコン
ポジットの細孔の分布を第１図に示す。第１図の横軸は
細孔の直径を、縦軸は細孔量を示す。実施例１で得られ
たＣ／Ｃコンポジットには、10〜100μm程度の大きな細
孔は、比較的少量存在する。
さらに、得られたＣ／Ｃコンポジットの曲げ強度、引張
り強度の値を第１表に示す。
り強度の値を第１表に示す。
比較例 １ ＰＡＮ系炭素繊維（12000フィラメント、繊維径約７μ
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
を含浸しただけのプリプレグを作成した。
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
を含浸しただけのプリプレグを作成した。
前記プリプレグを３cmに切断した後に、実施例１と同じ
方法でＣ／Ｃコンポジット（嵩密度1.53g/cm3）を得
た。得られたＣ／Ｃコンポジットの断面を観察したとこ
ろ、開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリックスから
なる層、１層あたりの厚みは、最も厚い部分で 470μｍ
であった。得られたＣ／Ｃコンポジットの細孔の分布を
第１図に示す。10〜100μｍ程度の大きな細孔が、実施
例１と比較して大量に存在する。
方法でＣ／Ｃコンポジット（嵩密度1.53g/cm3）を得
た。得られたＣ／Ｃコンポジットの断面を観察したとこ
ろ、開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリックスから
なる層、１層あたりの厚みは、最も厚い部分で 470μｍ
であった。得られたＣ／Ｃコンポジットの細孔の分布を
第１図に示す。10〜100μｍ程度の大きな細孔が、実施
例１と比較して大量に存在する。
また、得られたＣ／Ｃコンポジットの曲げ強度、引張り
強度の値を第１表に示す。
強度の値を第１表に示す。
実施例２ ＰＡＮ系炭素繊維（12000フィラメント、繊維径約７μ
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
９０重量部、フィラーとして天然黒鉛粉（平均粒径１μ
ｍ）１０重量部からなるマトリックス原料となる炭素材
原料を含浸した後、ロールにより圧下して開繊し、プリ
プレグを作成した。
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
９０重量部、フィラーとして天然黒鉛粉（平均粒径１μ
ｍ）１０重量部からなるマトリックス原料となる炭素材
原料を含浸した後、ロールにより圧下して開繊し、プリ
プレグを作成した。
前記プリプレグを３cmに切断した後に、実施例１と同じ
方法でＣ／Ｃコポジット（嵩密度1.52g/cm3）を得た。
得られたＣ／Ｃコンポジットの開繊された炭素繊維束、
及び炭素マトリックスからなる層、１層あたりの厚み
は、最も厚い部分で６０μｍであった。得られたＣ／Ｃ
コンポジットの曲げ強度、引張り強度の値を第１表に示
す。
方法でＣ／Ｃコポジット（嵩密度1.52g/cm3）を得た。
得られたＣ／Ｃコンポジットの開繊された炭素繊維束、
及び炭素マトリックスからなる層、１層あたりの厚み
は、最も厚い部分で６０μｍであった。得られたＣ／Ｃ
コンポジットの曲げ強度、引張り強度の値を第１表に示
す。
比較例２ ＰＡＮ系炭素繊維（12000フィラメント、繊維径約７μ
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
９０重量部、天然黒鉛粉（平均粒径１μｍ）１０重量部
からなるマトリックス原料となる炭素材原料を含浸し、
プリプレグを作成した。
ｍ）にフェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000Ａ）
９０重量部、天然黒鉛粉（平均粒径１μｍ）１０重量部
からなるマトリックス原料となる炭素材原料を含浸し、
プリプレグを作成した。
前記プリプレグを３cmに切断した後に、実施例１と同じ
方法でＣ／Ｃコンポジット（嵩密度1.53g/cm3）を得
た。得られたＣ／Ｃコンポジットの、開繊された炭素繊
維束、及び炭素マトリックスからなる層、１層あたりの
厚みは、最も厚い部分で 360μｍであった。得られたＣ
／Ｃコンポジットの曲げ強度、引張り強度の値を第１表
に示す。
方法でＣ／Ｃコンポジット（嵩密度1.53g/cm3）を得
た。得られたＣ／Ｃコンポジットの、開繊された炭素繊
維束、及び炭素マトリックスからなる層、１層あたりの
厚みは、最も厚い部分で 360μｍであった。得られたＣ
／Ｃコンポジットの曲げ強度、引張り強度の値を第１表
に示す。
実施例３ ピッチ系炭素繊維（3000フィラメント、繊維径約１０μ
ｍ）に、フェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000
Ａ）からなるマトリックス原料となる炭素材原料を含浸
した後、ロールにより圧下して開繊し、プリプレグを作
成した。
ｍ）に、フェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000
Ａ）からなるマトリックス原料となる炭素材原料を含浸
した後、ロールにより圧下して開繊し、プリプレグを作
成した。
前記プリプレグを、０゜方向、及び９０゜方向に交互に
積層した後、実施例１と同じ方法でＣ／Ｃコンポジット
（嵩密度1.68g/cm3）を得た。得られたＣ／Ｃコンポジ
ットの、開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリックス
からなる層、１層あたりの厚みは、最も厚い部分で６０
μｍであった。得られたＣ／Ｃコンポジットの曲げ強
度、引張り強度の値を第１表に示す。
積層した後、実施例１と同じ方法でＣ／Ｃコンポジット
（嵩密度1.68g/cm3）を得た。得られたＣ／Ｃコンポジ
ットの、開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリックス
からなる層、１層あたりの厚みは、最も厚い部分で６０
μｍであった。得られたＣ／Ｃコンポジットの曲げ強
度、引張り強度の値を第１表に示す。
比較例３ ピッチ系炭素繊維（3000フィラメント、繊維径約１０μ
ｍ）に、フェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000
Ａ）からなるマトリックス原料となる炭素材原料を含浸
し、プリプレグを作成した。
ｍ）に、フェノール樹脂（旭有機材工業製、ＲＭ3000
Ａ）からなるマトリックス原料となる炭素材原料を含浸
し、プリプレグを作成した。
前記プリプレグを、０゜方向、及び９０゜方向に交互に
積層した後、実施例１と同じ方法でＣ／Ｃコンポジット
（嵩密度1.70g/cm3）を得た。得られたＣ／Ｃコンポジ
ットの、開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリックス
からなる層、１層あたりの厚みは、最も厚い部分で500
μｍであった。得られたＣ／Ｃコンポジットの曲げ強
度、引張り強度の値を第１表に示す。
積層した後、実施例１と同じ方法でＣ／Ｃコンポジット
（嵩密度1.70g/cm3）を得た。得られたＣ／Ｃコンポジ
ットの、開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリックス
からなる層、１層あたりの厚みは、最も厚い部分で500
μｍであった。得られたＣ／Ｃコンポジットの曲げ強
度、引張り強度の値を第１表に示す。
第１表に見られるように、本発明により得られたＣ／Ｃ
コンポジットは、開繊された炭素繊維束、及び炭素マト
リックスからなる層、１層あたりの厚みが、従来のＣ／
Ｃコンポジットに比べ小さいため、曲げ強度、引張り強
度共に、向上していることが判る。
コンポジットは、開繊された炭素繊維束、及び炭素マト
リックスからなる層、１層あたりの厚みが、従来のＣ／
Ｃコンポジットに比べ小さいため、曲げ強度、引張り強
度共に、向上していることが判る。
（発明の効果） 以上のように本発明によれば、開繊された炭素繊維束、
及び炭素マトリックスからなる層、１層あたりの厚み
が、従来のＣ／Ｃコンポジットに比べ小さいＣ／Ｃコポ
ジットが得られ、航空、宇宙用の、高強度のＣ／Ｃコン
ポジツトを得ることが出来る。
及び炭素マトリックスからなる層、１層あたりの厚み
が、従来のＣ／Ｃコンポジットに比べ小さいＣ／Ｃコポ
ジットが得られ、航空、宇宙用の、高強度のＣ／Ｃコン
ポジツトを得ることが出来る。
第１図は本発明の実施例１及び比較例１において得られ
たＣ／Ｃコンポジットの細孔分布を示す図、第２図は従
来のコンポジットの切断面の模式図である。 １…炭素繊維束 ２…炭素マトリックス
たＣ／Ｃコンポジットの細孔分布を示す図、第２図は従
来のコンポジットの切断面の模式図である。 １…炭素繊維束 ２…炭素マトリックス
Claims (1)
- 【請求項１】開繊された炭素繊維束、及び炭素マトリッ
クスからなる層が積層され、該層の１層あたりの厚み
が、最も厚い部分で 200μｍ以下であることを特徴とす
る炭素繊維強化炭素複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1333958A JPH068214B2 (ja) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1333958A JPH068214B2 (ja) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03193664A JPH03193664A (ja) | 1991-08-23 |
| JPH068214B2 true JPH068214B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=18271890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1333958A Expired - Lifetime JPH068214B2 (ja) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068214B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69324105T2 (de) * | 1992-06-16 | 1999-08-26 | Mitsubishi Chemical Corp. | Verfahren zur herstellung von kohlefaserarmiertem kohlenstoff-verbundmaterial, kohlefaserarmiertes kohlenstoff-verbundmaterial und gleitwerkstoff |
| JP2023110578A (ja) * | 2022-01-28 | 2023-08-09 | 東洋炭素株式会社 | Ｃ／ｃコンポジット及びイオンエンジン用グリッド |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4659624A (en) * | 1983-11-25 | 1987-04-21 | Ltv Aerospace & Defense Company | Hybrid and unidirectional carbon-carbon fiber reinforced laminate composites |
| JPS60191057A (ja) * | 1984-03-12 | 1985-09-28 | 東レ株式会社 | 炭素繊維／炭素複合材料 |
| JPS61197466A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-09-01 | 出光興産株式会社 | 炭素成形体の製造法 |
| JPS62231073A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-09 | 石川県 | 炭素繊維複合材の製造方法 |
| JPS6360155A (ja) * | 1986-08-28 | 1988-03-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 不織布を原料とした炭素／炭素複合材の製造方法 |
| JPS63100062A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-05-02 | 東邦レーヨン株式会社 | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造法 |
| JPH0813520B2 (ja) * | 1987-05-26 | 1996-02-14 | 住友電気工業株式会社 | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
-
1989
- 1989-12-22 JP JP1333958A patent/JPH068214B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03193664A (ja) | 1991-08-23 |
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