JPH06346858A - 可変容量型ベーンポンプ - Google Patents
可変容量型ベーンポンプInfo
- Publication number
- JPH06346858A JPH06346858A JP5139754A JP13975493A JPH06346858A JP H06346858 A JPH06346858 A JP H06346858A JP 5139754 A JP5139754 A JP 5139754A JP 13975493 A JP13975493 A JP 13975493A JP H06346858 A JPH06346858 A JP H06346858A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pump
- section
- orifice
- discharge
- cam ring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
- Power Steering Mechanism (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ポンプの動力損失を減少すると共に、作動油
温の上昇を抑える。 【構成】 ロータ３に対してカムリング６を偏心回動さ
せる制御機構１０の制御油圧を、ポンプ圧縮区間Ｒの吐
出ポート溝２５と分離させた制御ポート溝２４から取り
出す。前記吐出ポート溝２５と制御ポート溝２４との間
に、両者２４，２５を連通するオリフィス２８を設け、
該オリフィス２８の前後差圧で前記制御油圧を生成する
ようにした。
温の上昇を抑える。 【構成】 ロータ３に対してカムリング６を偏心回動さ
せる制御機構１０の制御油圧を、ポンプ圧縮区間Ｒの吐
出ポート溝２５と分離させた制御ポート溝２４から取り
出す。前記吐出ポート溝２５と制御ポート溝２４との間
に、両者２４，２５を連通するオリフィス２８を設け、
該オリフィス２８の前後差圧で前記制御油圧を生成する
ようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、パワーステアリング装
置等に施用される可変容量型ベーンポンプに関する。
置等に施用される可変容量型ベーンポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の可変容量型ベーンポンプのう
ち、自動車のパワーステアリング装置に使用されるもの
は、ポンプ駆動軸がエンジンで回動されるようになって
おり、エンジンの低速回転時においては吐出量を多くす
る一方、エンジンの高速回転時においては吐出量を少な
くするようになっており、自動車の運転状況に応じてパ
ワーステアリング装置の油圧シリンダに供給する油量を
変え、操舵力を変化させるようになっている（例えば実
開昭５７−７３８８１号公報参照）。
ち、自動車のパワーステアリング装置に使用されるもの
は、ポンプ駆動軸がエンジンで回動されるようになって
おり、エンジンの低速回転時においては吐出量を多くす
る一方、エンジンの高速回転時においては吐出量を少な
くするようになっており、自動車の運転状況に応じてパ
ワーステアリング装置の油圧シリンダに供給する油量を
変え、操舵力を変化させるようになっている（例えば実
開昭５７−７３８８１号公報参照）。
【０００３】斯かる従来の可変容量型ベーンポンプは、
図３に示すように、放射状に形成したスロット３４の内
部にベーン３５を摺動自在に支持するロータ３３と、こ
のロータ３３を収容すると共にこのロータ３３の中心Ｏ
1に対して偏心回動するカムリング３６と、このカムリ
ング３６の内周カム面３８の中心Ｏ2とロータ３３の中
心Ｏ1との偏心量ｅを変化させる制御機構４０とを備え
ている。
図３に示すように、放射状に形成したスロット３４の内
部にベーン３５を摺動自在に支持するロータ３３と、こ
のロータ３３を収容すると共にこのロータ３３の中心Ｏ
1に対して偏心回動するカムリング３６と、このカムリ
ング３６の内周カム面３８の中心Ｏ2とロータ３３の中
心Ｏ1との偏心量ｅを変化させる制御機構４０とを備え
ている。
【０００４】この制御機構４０は、ポンプ吐出通路３９
に設置したオリフィス４１の前後差圧（△Ｐ＝Ｐ1−
Ｐ2）に応じて作動するようになっており、ポンプ駆動
軸３２の回転数が増加してポンプ吐出量が増大し、オリ
フィス４１の前後差圧（△Ｐ）が所定値以上になると、
図３の状態（最大偏心位置）から偏心量ｅを減じる方向
にカムリング３６を回動させ、ポンプ吐出量を減じるよ
うになっている。
に設置したオリフィス４１の前後差圧（△Ｐ＝Ｐ1−
Ｐ2）に応じて作動するようになっており、ポンプ駆動
軸３２の回転数が増加してポンプ吐出量が増大し、オリ
フィス４１の前後差圧（△Ｐ）が所定値以上になると、
図３の状態（最大偏心位置）から偏心量ｅを減じる方向
にカムリング３６を回動させ、ポンプ吐出量を減じるよ
うになっている。
【０００５】尚、図３において３７はピンであり、この
ピン３７によりカムリング３６をポンプボディ３１に枢
支している。また、４２はオイル吸入ポートであり、４
３は吐出ポートである。そして、ロータ３３は図３中反
時計方向に回動するようになっている。
ピン３７によりカムリング３６をポンプボディ３１に枢
支している。また、４２はオイル吸入ポートであり、４
３は吐出ポートである。そして、ロータ３３は図３中反
時計方向に回動するようになっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】然し乍ら、このような
従来の可変容量型ベーンポンプにあっては、ポンプ吐出
通路３９にオリフィス４１を配置してあるため、図外の
パワーステアリング装置の油圧シリンダ等を作動させる
のに要する油圧Ｐ2に対し、ポンプ吐出圧Ｐ1がオリフィ
ス４１の前後差圧（△Ｐ）分だけ高くなる。したがっ
て、この可変容量型ベーンポンプがポンプ吐出通路３９
にオリフィス４１がない場合に比較し、オリフィス４１
の前後差圧（△Ｐ）分に相当する余分な仕事をしなけれ
ばならず、ポンプの動力損失が大きくなるという不具合
を生じる。また、ポンプの内圧が高くなることから、作
動油の温度が高くなるという不具合をも生じる。
従来の可変容量型ベーンポンプにあっては、ポンプ吐出
通路３９にオリフィス４１を配置してあるため、図外の
パワーステアリング装置の油圧シリンダ等を作動させる
のに要する油圧Ｐ2に対し、ポンプ吐出圧Ｐ1がオリフィ
ス４１の前後差圧（△Ｐ）分だけ高くなる。したがっ
て、この可変容量型ベーンポンプがポンプ吐出通路３９
にオリフィス４１がない場合に比較し、オリフィス４１
の前後差圧（△Ｐ）分に相当する余分な仕事をしなけれ
ばならず、ポンプの動力損失が大きくなるという不具合
を生じる。また、ポンプの内圧が高くなることから、作
動油の温度が高くなるという不具合をも生じる。
【０００７】この発明は、このような従来技術の不具合
を解消することを目的として案出されたものである。
を解消することを目的として案出されたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記従来の問
題点に鑑みて案出されたもので、放射状に形成したスロ
ットの内部に複数のベーンを摺動自在に支持するロータ
と、内周内に収納した該ロータの中心に対して移動可能
なカムリングと、該カムリングを前記ベーンの摺動に伴
うポンプの圧縮区間に設けられたオリフィスの前後差圧
によって移動させる制御機構とを備え、前記カムリング
の移動量を制御することにより該カムリング内周とロー
タとの偏心量を変化させてポンプ吐出量を可変にする可
変容量型ベーンポンプにおいて、前記ポンプ圧縮区間を
前記制御機構に連通する制御圧発生区間と、ポンプ吐出
通路に連通する吐出区間とに分離すると共に、前記オリ
フィスを前記制御圧発生区間と吐出区間との間に設けた
ことを特徴としている。
題点に鑑みて案出されたもので、放射状に形成したスロ
ットの内部に複数のベーンを摺動自在に支持するロータ
と、内周内に収納した該ロータの中心に対して移動可能
なカムリングと、該カムリングを前記ベーンの摺動に伴
うポンプの圧縮区間に設けられたオリフィスの前後差圧
によって移動させる制御機構とを備え、前記カムリング
の移動量を制御することにより該カムリング内周とロー
タとの偏心量を変化させてポンプ吐出量を可変にする可
変容量型ベーンポンプにおいて、前記ポンプ圧縮区間を
前記制御機構に連通する制御圧発生区間と、ポンプ吐出
通路に連通する吐出区間とに分離すると共に、前記オリ
フィスを前記制御圧発生区間と吐出区間との間に設けた
ことを特徴としている。
【０００９】
【作用】前記構成の本発明によれば、ロータの回転に伴
い圧縮区間内でポンプ作用が発生し、制御圧発生区間と
吐出区間の圧力は、流量がオリフィスを通過することに
より、そのオリフィスの前後に差圧が生じる。したがっ
て、このオリフィスの前後差圧によって制御圧発生区間
を介して制御機構を作動させることが可能になる。した
がって、ポンプ吐出通路にオリフィスを直接設ける必要
がなくなり、可変動力を小さくすることが可能になる。
い圧縮区間内でポンプ作用が発生し、制御圧発生区間と
吐出区間の圧力は、流量がオリフィスを通過することに
より、そのオリフィスの前後に差圧が生じる。したがっ
て、このオリフィスの前後差圧によって制御圧発生区間
を介して制御機構を作動させることが可能になる。した
がって、ポンプ吐出通路にオリフィスを直接設ける必要
がなくなり、可変動力を小さくすることが可能になる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳述
する。
する。
【００１１】図１は本発明に係る可変容量型ベーンポン
プの一実施例を示す要部断面図、図２は該ベーンポンプ
のポンプボディの正面図である。
プの一実施例を示す要部断面図、図２は該ベーンポンプ
のポンプボディの正面図である。
【００１２】前記ポンプボディ１は、中央に駆動軸２を
回転可能に支持してあり、駆動軸２には、ロータ３が一
体回動できるように連繋されている。また、このロータ
３の外周側には、複数のスロット４が放射状に穿設され
ており、このスロット４内にベーン５が摺動自在に収納
されている。
回転可能に支持してあり、駆動軸２には、ロータ３が一
体回動できるように連繋されている。また、このロータ
３の外周側には、複数のスロット４が放射状に穿設され
ており、このスロット４内にベーン５が摺動自在に収納
されている。
【００１３】６はカムリングであり、このカムリング６
は上端部がピン７によってポンプボディ１に枢支されて
いる。また、このカムリング６には、円形状の内周カム
面８が形成されており、その内部空間内に前記ベーン５
を備えたロータ３が収容されている。そして、該カムリ
ング６の下端部に垂設されたアーム９を介して制御機構
１０が連繋されている。
は上端部がピン７によってポンプボディ１に枢支されて
いる。また、このカムリング６には、円形状の内周カム
面８が形成されており、その内部空間内に前記ベーン５
を備えたロータ３が収容されている。そして、該カムリ
ング６の下端部に垂設されたアーム９を介して制御機構
１０が連繋されている。
【００１４】この制御機構１０は、図１に示すようにポ
ンプボディ１の下端部に配置され、略円筒状のケーシン
グ１１内に形成されたシリンダ１２と、該シリンダ１２
内に軸方向へ摺動可能なピストン１３と、このピストン
１３を一方向（図中右方向）に付勢する圧縮スプリング
１４とを備えており、ピストン１３の両端部に受圧室１
５，１６が形成されていると共に、シリンダ１２の外端
部が閉止栓１７で閉塞されている。尚、ピストン１３の
中央軸方向には、前記アーム９の下端部に固定された押
圧用ピン１８が係入された長孔１９が穿設されている。
また、ピストン１３は、その左右最大のストローク量が
ケーシング１１の端壁１１ａ及び閉止栓１７で規制され
るようになっている。
ンプボディ１の下端部に配置され、略円筒状のケーシン
グ１１内に形成されたシリンダ１２と、該シリンダ１２
内に軸方向へ摺動可能なピストン１３と、このピストン
１３を一方向（図中右方向）に付勢する圧縮スプリング
１４とを備えており、ピストン１３の両端部に受圧室１
５，１６が形成されていると共に、シリンダ１２の外端
部が閉止栓１７で閉塞されている。尚、ピストン１３の
中央軸方向には、前記アーム９の下端部に固定された押
圧用ピン１８が係入された長孔１９が穿設されている。
また、ピストン１３は、その左右最大のストローク量が
ケーシング１１の端壁１１ａ及び閉止栓１７で規制され
るようになっている。
【００１５】また、前記ポンプボディ１は、ロータ３側
の前端面略中央にスロット４の底部４ａと連通する吸入
側と吐出側の円弧状凹溝２０，２１が形成されていると
共に、内部には各凹溝２０，２１に連通するポンプ吐出
通路２２が傾斜状に形成されている。また、ポンプボデ
ィ１の各凹溝２０，２１の外周側には、ポンプの吸入区
間Ｓに配置された吸入ポート溝２３が形成されていると
共に、ポンプの圧縮区間Ｒ内に配置された制御ポート溝
２４と吐出ポート溝２５が隣合うベーン５とカムリング
６によって仕切られる作用室１室分の間隔をおいて形成
されている。
の前端面略中央にスロット４の底部４ａと連通する吸入
側と吐出側の円弧状凹溝２０，２１が形成されていると
共に、内部には各凹溝２０，２１に連通するポンプ吐出
通路２２が傾斜状に形成されている。また、ポンプボデ
ィ１の各凹溝２０，２１の外周側には、ポンプの吸入区
間Ｓに配置された吸入ポート溝２３が形成されていると
共に、ポンプの圧縮区間Ｒ内に配置された制御ポート溝
２４と吐出ポート溝２５が隣合うベーン５とカムリング
６によって仕切られる作用室１室分の間隔をおいて形成
されている。
【００１６】具体的に説明すれば、前記圧縮区間Ｒは、
ロータ３の回転に伴う各ベーン５の最大伸長となる吸入
区間Ｓの終端部付近の閉じ込み区間Ｘ後から、ベーン５
の最短縮となる吸入区間始端部付近の閉じ込み区間Ｙ前
までの間に設定されている。そして、斯かる圧縮区間Ｒ
は前記制御ポート溝２４と、吐出ポート溝２５によって
制御圧発生区間Ｒ１と吐出圧区間Ｒ２とに分離されてい
る。
ロータ３の回転に伴う各ベーン５の最大伸長となる吸入
区間Ｓの終端部付近の閉じ込み区間Ｘ後から、ベーン５
の最短縮となる吸入区間始端部付近の閉じ込み区間Ｙ前
までの間に設定されている。そして、斯かる圧縮区間Ｒ
は前記制御ポート溝２４と、吐出ポート溝２５によって
制御圧発生区間Ｒ１と吐出圧区間Ｒ２とに分離されてい
る。
【００１７】即ち、前記制御ポート溝２４は、吸入区間
Ｓの終端部側に円周方向に沿って短く形成されている。
また、この制御ポート溝２４は、信号通路２６を介して
制御機構１０の図１中右側の受圧室１５に連通してい
る。一方、吐出ポート溝２５は、吸入区間Ｓの始端部側
に前記制御ポート溝２４と同一円周上に円弧状に形成さ
れ、制御ポート溝２４よりも周方向へ長く形成されてい
る。また、吐出ポート溝２５は、一端部２５ａが前記ポ
ンプ吐出通路２２に連通していると共に、他端部２５ｂ
が連通路２７を介して前記制御ポート溝２４に連通して
おり、該他端部２５ｂと連通路２７との接続部にオリフ
ィス２８が形成されている。
Ｓの終端部側に円周方向に沿って短く形成されている。
また、この制御ポート溝２４は、信号通路２６を介して
制御機構１０の図１中右側の受圧室１５に連通してい
る。一方、吐出ポート溝２５は、吸入区間Ｓの始端部側
に前記制御ポート溝２４と同一円周上に円弧状に形成さ
れ、制御ポート溝２４よりも周方向へ長く形成されてい
る。また、吐出ポート溝２５は、一端部２５ａが前記ポ
ンプ吐出通路２２に連通していると共に、他端部２５ｂ
が連通路２７を介して前記制御ポート溝２４に連通して
おり、該他端部２５ｂと連通路２７との接続部にオリフ
ィス２８が形成されている。
【００１８】尚、前記ポンプ吐出通路２２は、図外の連
通路を介して制御機構１０の他方側受圧室１６に連通し
ている。また、前記連通路２７及び前記信号通路２６
は、外端部が盲栓２９1，２９2で閉止されている。
通路を介して制御機構１０の他方側受圧室１６に連通し
ている。また、前記連通路２７及び前記信号通路２６
は、外端部が盲栓２９1，２９2で閉止されている。
【００１９】したがって、この実施例によれば、ロータ
３の図中矢印方向回転に伴い各ベーン５がスロット４の
底部４ａ内に作用する圧力によって内周カム面８に押し
付けられながら摺接しつつ、スロット４内を往復運動す
る。したがって、吸入区間Ｓ内でベーン５間に吸入され
たポンプ油は、閉じ込み区間Ｘ通過後、圧縮区間Ｒ内で
漸次圧縮されて、制御圧区間Ｒ１の制御ポート溝２４か
ら信号通路２６に流入する。一方、吐出区間Ｒ２で最大
に加圧されたポンプ油は、その大部分が吐出ポート溝２
５からポンプ吐出通路２２を通ってパワーステアリング
装置に圧送され、その一部がオリフィス２８を通って連
通路２７から制御ポート溝２４内に導かれる。
３の図中矢印方向回転に伴い各ベーン５がスロット４の
底部４ａ内に作用する圧力によって内周カム面８に押し
付けられながら摺接しつつ、スロット４内を往復運動す
る。したがって、吸入区間Ｓ内でベーン５間に吸入され
たポンプ油は、閉じ込み区間Ｘ通過後、圧縮区間Ｒ内で
漸次圧縮されて、制御圧区間Ｒ１の制御ポート溝２４か
ら信号通路２６に流入する。一方、吐出区間Ｒ２で最大
に加圧されたポンプ油は、その大部分が吐出ポート溝２
５からポンプ吐出通路２２を通ってパワーステアリング
装置に圧送され、その一部がオリフィス２８を通って連
通路２７から制御ポート溝２４内に導かれる。
【００２０】この結果、該オリフィス２８を通過する前
の制御ポート溝２４内の油圧Ｐ１は、オリフィス２８を
通過した後の制御ポート溝２４内の油圧（ポンプ吐出
圧）Ｐ２よりもオリフィス２８による圧力降下分（△Ｐ
＝Ｐ１−Ｐ２）だけ高くなっている。この制御ポート溝
２４のオリフィス２８の前後差圧（△Ｐ＝Ｐ１−Ｐ２）
は、ポンプ回転数の増加に伴って増大する。
の制御ポート溝２４内の油圧Ｐ１は、オリフィス２８を
通過した後の制御ポート溝２４内の油圧（ポンプ吐出
圧）Ｐ２よりもオリフィス２８による圧力降下分（△Ｐ
＝Ｐ１−Ｐ２）だけ高くなっている。この制御ポート溝
２４のオリフィス２８の前後差圧（△Ｐ＝Ｐ１−Ｐ２）
は、ポンプ回転数の増加に伴って増大する。
【００２１】そして、両受圧室１５，１６を介してピス
トン１３の両端部に作用する圧力差（△Ｐ）が所定値以
上になると、ピストン１３が圧縮スプリング１４のばね
力に抗して図１中左方向へ移動する。したがって、カム
リング６は、図１の最大右方向の偏心位置から偏心量を
減ずる方向（図中時計方向）に回動させられる。そし
て、このカムリング６の回動量に応じてポンプ吐出量が
減少する。
トン１３の両端部に作用する圧力差（△Ｐ）が所定値以
上になると、ピストン１３が圧縮スプリング１４のばね
力に抗して図１中左方向へ移動する。したがって、カム
リング６は、図１の最大右方向の偏心位置から偏心量を
減ずる方向（図中時計方向）に回動させられる。そし
て、このカムリング６の回動量に応じてポンプ吐出量が
減少する。
【００２２】このように、本実施例では、圧縮区間Ｒ内
の制御ポート溝２４と吐出ポート溝２５との間にオリフ
ィス２８を設けて、該オリフィス２８の前後差圧（△
Ｐ）で制御機構１０を作動させるようにしたため、オリ
フィス２８をポンプ吐出通路２２に設ける必要がなくな
り、従来例に比較してオリフィス２８の前後差圧（△
Ｐ）分に相当するポンプの動力損失を低減することがで
きる。
の制御ポート溝２４と吐出ポート溝２５との間にオリフ
ィス２８を設けて、該オリフィス２８の前後差圧（△
Ｐ）で制御機構１０を作動させるようにしたため、オリ
フィス２８をポンプ吐出通路２２に設ける必要がなくな
り、従来例に比較してオリフィス２８の前後差圧（△
Ｐ）分に相当するポンプの動力損失を低減することがで
きる。
【００２３】即ち、従来のポンプ動力Ｗは、Ｗ＝ＰＣＱ
Ｏ／６１２となるのに対して、本実施例のポンプ動力Ｗ
１は、Ｗ１＝ＰＯＵＴＱ１／６１２＋ＰＣＱ２／６１２
の式となる（Ｑ１＋Ｑ２＝ＱＯ）。ここで、ＰＣは制御
圧、ＰＯＵＴはポンプ吐出圧、ＱＯはポンプ油の全流
量、Ｑ１は吐出区間Ｒ２の流量、Ｑ２は制御圧発生区間
Ｒ１の流量であり、ＰＯＵＴ＜ＰＣである。
Ｏ／６１２となるのに対して、本実施例のポンプ動力Ｗ
１は、Ｗ１＝ＰＯＵＴＱ１／６１２＋ＰＣＱ２／６１２
の式となる（Ｑ１＋Ｑ２＝ＱＯ）。ここで、ＰＣは制御
圧、ＰＯＵＴはポンプ吐出圧、ＱＯはポンプ油の全流
量、Ｑ１は吐出区間Ｒ２の流量、Ｑ２は制御圧発生区間
Ｒ１の流量であり、ＰＯＵＴ＜ＰＣである。
【００２４】したがって、前記両式からＷ＞Ｗ１とな
り、本実施例の可変容量型ベーンポンプは、従来に比較
して十分に動力損失が低減することが明らかである。ま
た、油温の上昇をも効果的に抑制することができる。
り、本実施例の可変容量型ベーンポンプは、従来に比較
して十分に動力損失が低減することが明らかである。ま
た、油温の上昇をも効果的に抑制することができる。
【００２５】尚、本発明は、前記実施例の構成に限定さ
れるものではなく、例えば制御ポート溝２４と吐出ポー
ト溝２５との周方向の長さや巾寸法等をポンプの形状・
大きさ等の態様に応じて任意に変更することも可能であ
り、またカムリング６は、偏心回動するものに限らず、
平行移動によって偏心量を変化させるものでもよい。
れるものではなく、例えば制御ポート溝２４と吐出ポー
ト溝２５との周方向の長さや巾寸法等をポンプの形状・
大きさ等の態様に応じて任意に変更することも可能であ
り、またカムリング６は、偏心回動するものに限らず、
平行移動によって偏心量を変化させるものでもよい。
【００２６】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
係る可変容量型ベーンポンプによれば、とりわけポンプ
圧縮区間を制御圧発生区間と吐出区間とに分離すると共
に、該制御圧発生区間と吐出区間との間に両者を連通す
るオリフィスを設け、該オリフィスの前後差圧で制御機
構を作動させてカムリングの回動を制御するようにした
ため、オリフィスで絞る流量は少なくてすみ、オリフィ
スによるポンプ内の圧力上昇が確実に防止される。この
結果、ポンプの動力損失を減少させることができると共
に、油温の上昇を防止することができる。
係る可変容量型ベーンポンプによれば、とりわけポンプ
圧縮区間を制御圧発生区間と吐出区間とに分離すると共
に、該制御圧発生区間と吐出区間との間に両者を連通す
るオリフィスを設け、該オリフィスの前後差圧で制御機
構を作動させてカムリングの回動を制御するようにした
ため、オリフィスで絞る流量は少なくてすみ、オリフィ
スによるポンプ内の圧力上昇が確実に防止される。この
結果、ポンプの動力損失を減少させることができると共
に、油温の上昇を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の可変容量型ベーンポンプの一実施例を
示す要部断面図。
示す要部断面図。
【図２】本実施例に供されるポンプボディの正面図。
【図３】従来の可変容量型ベーンポンプの概略図。
１…ポンプボディ ３…ロータ ４…スロット ５…ベーン ６…カムリング １０…制御機構 ２２…ポンプ吐出通路 ２４…制御ポート溝 ２５…吐出ポート溝 ２８…オリフィス Ｒ…圧縮区間 Ｒ１…制御圧発生区間 Ｒ２…吐出区間
Claims (1)
- 【請求項１】 放射状に形成したスロットの内部に複数
のベーンを摺動自在に支持するロータと、内周内に収納
した該ロータの中心に対して移動可能なカムリングと、
該カムリングを前記ベーンの摺動に伴うポンプの圧縮区
間に設けられたオリフィスの前後差圧によって移動させ
る制御機構とを備え、前記カムリングの移動量を制御す
ることにより該カムリング内周とロータとの偏心量を変
化させてポンプ吐出量を可変にする可変容量型ベーンポ
ンプにおいて、前記ポンプ圧縮区間を前記制御機構に連
通する制御圧発生区間と、ポンプ吐出通路に連通する吐
出区間とに分離すると共に、前記オリフィスを前記制御
圧発生区間と吐出区間との間に設けたことを特徴とする
可変容量型ベーンポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5139754A JPH06346858A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 可変容量型ベーンポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5139754A JPH06346858A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 可変容量型ベーンポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346858A true JPH06346858A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15252614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5139754A Pending JPH06346858A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 可変容量型ベーンポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346858A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003035280A (ja) * | 2001-07-24 | 2003-02-07 | Nachi Fujikoshi Corp | 可変容量形ベーンポンプ |
| KR100844510B1 (ko) * | 2007-05-23 | 2008-07-08 | 현대자동차주식회사 | 파워스티어링 펌프 |
-
1993
- 1993-06-11 JP JP5139754A patent/JPH06346858A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003035280A (ja) * | 2001-07-24 | 2003-02-07 | Nachi Fujikoshi Corp | 可変容量形ベーンポンプ |
| JP4674740B2 (ja) * | 2001-07-24 | 2011-04-20 | 株式会社不二越 | 可変容量形ベーンポンプ |
| KR100844510B1 (ko) * | 2007-05-23 | 2008-07-08 | 현대자동차주식회사 | 파워스티어링 펌프 |
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