JPH06346176A - 印刷版用アルミニウム板及びその製造方法 - Google Patents
印刷版用アルミニウム板及びその製造方法Info
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- JPH06346176A JPH06346176A JP5164192A JP16419293A JPH06346176A JP H06346176 A JPH06346176 A JP H06346176A JP 5164192 A JP5164192 A JP 5164192A JP 16419293 A JP16419293 A JP 16419293A JP H06346176 A JPH06346176 A JP H06346176A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 電解粗面化処理により更なる均一な粗面化面
が得られる平板印刷版用アルミニウム板及びその製造方
法を提供する。 【構成】 この印刷版用アルミニウム板はＦe：０.３０
〜０.６０％、Ｓi：０.０３０〜０.０７０％、Ｃu：０.
００４〜０.０２５％を含有する純アルミニウムにおい
て、更にＴi：０.００５〜０.０４０％、Ｖ：０.０３％
以下で、ＴiとＶの関係が１≦Ｔi(％)／Ｖ(％)≦４０を
満足し、必要に応じて更にＢ：１〜２０ppmを含有し、
残部が不可避的不純物からなり、電解粗面化時のエッチ
ングムラの少ないことを特徴としている。製造方法は、
この化学成分を有する純アルミニウム鋳塊を均質化処
理、熱間圧延、冷間圧延(中間焼鈍を含む)するに際し、
４００〜５５０℃の温度で熱間圧延を開始することを特
徴としている。オフセット印刷に用いられるＰＳ版の支
持体として利用される。
が得られる平板印刷版用アルミニウム板及びその製造方
法を提供する。 【構成】 この印刷版用アルミニウム板はＦe：０.３０
〜０.６０％、Ｓi：０.０３０〜０.０７０％、Ｃu：０.
００４〜０.０２５％を含有する純アルミニウムにおい
て、更にＴi：０.００５〜０.０４０％、Ｖ：０.０３％
以下で、ＴiとＶの関係が１≦Ｔi(％)／Ｖ(％)≦４０を
満足し、必要に応じて更にＢ：１〜２０ppmを含有し、
残部が不可避的不純物からなり、電解粗面化時のエッチ
ングムラの少ないことを特徴としている。製造方法は、
この化学成分を有する純アルミニウム鋳塊を均質化処
理、熱間圧延、冷間圧延(中間焼鈍を含む)するに際し、
４００〜５５０℃の温度で熱間圧延を開始することを特
徴としている。オフセット印刷に用いられるＰＳ版の支
持体として利用される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は印刷版用アルミニウム板
及びその製造方法に関し、更に詳しくは、オフセット印
刷に用いられるＰＳ版の支持体として電解粗面化時のエ
ッチングムラが少ない印刷版用アルミニウム板及びその
製造方法に関する。
及びその製造方法に関し、更に詳しくは、オフセット印
刷に用いられるＰＳ版の支持体として電解粗面化時のエ
ッチングムラが少ない印刷版用アルミニウム板及びその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】一般に
オフセット印刷において、アルミニウムを支持体として
用いることは従来から行われており、感光膜の密着性及
び非画像部の保水性の点からその表面を粗面化しておく
ことが必要である。
オフセット印刷において、アルミニウムを支持体として
用いることは従来から行われており、感光膜の密着性及
び非画像部の保水性の点からその表面を粗面化しておく
ことが必要である。
【０００３】この粗面化処理方法としては、従来から、
ボール研磨法やブラッシング研磨法等の機械的処理法が
あったが、ここ最近は、塩酸又はこれを主体とする電解
液、及び硝酸又はこれ主体とする電解液を用いて、板表
面を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理法、又は上
記のような機械的処理方法と電解粗面化処理法を組み合
わせた処理方法が主体となってきている。この理由とし
ては、電解粗面化は得られた粗面板の製版適正や印刷性
能が優れていること及びコイル材の連続処理に適してい
ることなどからである。
ボール研磨法やブラッシング研磨法等の機械的処理法が
あったが、ここ最近は、塩酸又はこれを主体とする電解
液、及び硝酸又はこれ主体とする電解液を用いて、板表
面を電気化学的に粗面化する電解粗面化処理法、又は上
記のような機械的処理方法と電解粗面化処理法を組み合
わせた処理方法が主体となってきている。この理由とし
ては、電解粗面化は得られた粗面板の製版適正や印刷性
能が優れていること及びコイル材の連続処理に適してい
ることなどからである。
【０００４】このような電気化学的粗面化処理に適する
アルミニウムとして、 Ｆe：０.３５〜１％、Ｓi：０.２％以下のアルミニウ
ム合金を均質化処理後、熱間圧延し、４０〜８０％の冷
間圧延を行ったアルミニウム合金板(特開昭５５−２８
８７４号)、 Ｆe：０.１〜１.０％、Ｓi：０.０２〜０.１５％、Ｃ
u：０.００３％以下のアルミニウム合金板(特開昭５８
−２２１２５４号)、 他に特開昭５８−４２４９３号、同５９−６７３４９
号等、 が提案されており、Ｆe、Ｓi及びＣuを所定量含有させ
ることにより、電解粗面化に適する印刷版用材料が得ら
れると記載されている。
アルミニウムとして、 Ｆe：０.３５〜１％、Ｓi：０.２％以下のアルミニウ
ム合金を均質化処理後、熱間圧延し、４０〜８０％の冷
間圧延を行ったアルミニウム合金板(特開昭５５−２８
８７４号)、 Ｆe：０.１〜１.０％、Ｓi：０.０２〜０.１５％、Ｃ
u：０.００３％以下のアルミニウム合金板(特開昭５８
−２２１２５４号)、 他に特開昭５８−４２４９３号、同５９−６７３４９
号等、 が提案されており、Ｆe、Ｓi及びＣuを所定量含有させ
ることにより、電解粗面化に適する印刷版用材料が得ら
れると記載されている。
【０００５】しかし、上記従来の平板印刷版用アルミニ
ウム合金板を電気化学的粗面化処理した場合に、以下の
２点の問題点が改善されていなかった。 十分均一な粗面が得られないこと(電解エッチング面
の凹凸が不均一)、 マクロ組織が粗くなるため、印刷版にした時の外観上
の見栄えが悪くなる。
ウム合金板を電気化学的粗面化処理した場合に、以下の
２点の問題点が改善されていなかった。 十分均一な粗面が得られないこと(電解エッチング面
の凹凸が不均一)、 マクロ組織が粗くなるため、印刷版にした時の外観上
の見栄えが悪くなる。
【０００６】もっとも、このような問題点に対して、特
開昭６２−１４８２９５号が提案され、それによれば、
この原因としては、 特定の粗大金属間化合物が存在することにより、電解
粗面化面が不均一となること、 熱間圧延条件や鋳塊の微細化条件が適当でない場合
に、熱延パスで粗大(１００μm以上)な再結晶粒が発生
し、これが最終圧延後にもその輪郭が残存しマクロ組織
が粗くなること、 であることが判明し、Ｆe、Ｓi、Ｔiを所定量含有させ
ることにより、電解粗面化に適する印刷版用材料が得ら
れると記載されている。
開昭６２−１４８２９５号が提案され、それによれば、
この原因としては、 特定の粗大金属間化合物が存在することにより、電解
粗面化面が不均一となること、 熱間圧延条件や鋳塊の微細化条件が適当でない場合
に、熱延パスで粗大(１００μm以上)な再結晶粒が発生
し、これが最終圧延後にもその輪郭が残存しマクロ組織
が粗くなること、 であることが判明し、Ｆe、Ｓi、Ｔiを所定量含有させ
ることにより、電解粗面化に適する印刷版用材料が得ら
れると記載されている。
【０００７】しかし、カラー印刷等、印刷物の高級化に
伴い、電解粗面化面の更なる均一性が要求されるように
なり、上記の従来技術で得られる電解粗面化面の均一性
では、対応しきれなくなってきた。
伴い、電解粗面化面の更なる均一性が要求されるように
なり、上記の従来技術で得られる電解粗面化面の均一性
では、対応しきれなくなってきた。
【０００８】本発明の目的は、上記従来技術の問題点を
解決し、電解粗面化処理により更なる均一な粗面化面が
得られる平板印刷版用アルミニウム板及びその製造方法
を提供することにある。
解決し、電解粗面化処理により更なる均一な粗面化面が
得られる平板印刷版用アルミニウム板及びその製造方法
を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記要請に
応えるには、電解粗面化処理により均一な粗面化面が得
られ、マクロ組織が細かくなり、且つ、ミクロ的な未エ
ッチング部が少なく(エッチングムラの少ない)できる平
板印刷版用アルミニウム板である必要があることに鑑み
て、鋭意研究を重ねた。その結果、電気化学的粗面化後
の印刷版用アルミニウム板の表面をよりミクロ的に均一
な粗面とするには、従来のＦe、Ｓi、Ｔiを所定量含有
させることに加え、Ｔi、Ｂ、Ｖの含有量の管理が必要
なことを究明した。
応えるには、電解粗面化処理により均一な粗面化面が得
られ、マクロ組織が細かくなり、且つ、ミクロ的な未エ
ッチング部が少なく(エッチングムラの少ない)できる平
板印刷版用アルミニウム板である必要があることに鑑み
て、鋭意研究を重ねた。その結果、電気化学的粗面化後
の印刷版用アルミニウム板の表面をよりミクロ的に均一
な粗面とするには、従来のＦe、Ｓi、Ｔiを所定量含有
させることに加え、Ｔi、Ｂ、Ｖの含有量の管理が必要
なことを究明した。
【００１０】また、印刷版にした時の外観上の見栄えに
ついては、従来の対策を行っても、改善されないことも
生じた。この原因につき、本研究者は更に鋭意研究の結
果、マクロ組織を細かくするためには、従来技術のＴ
i、Ｂによる鋳塊の微細化が効果的であるが、元来、地
金及び添加Ｔi−Ｂ中に含まれているＶがＴi−Ｂの微細
化の効果を妨げていることを究明した。
ついては、従来の対策を行っても、改善されないことも
生じた。この原因につき、本研究者は更に鋭意研究の結
果、マクロ組織を細かくするためには、従来技術のＴ
i、Ｂによる鋳塊の微細化が効果的であるが、元来、地
金及び添加Ｔi−Ｂ中に含まれているＶがＴi−Ｂの微細
化の効果を妨げていることを究明した。
【００１１】以上の知見に基づき、更に詳細に実験研究
を行い、ここに本発明を完成したものである。
を行い、ここに本発明を完成したものである。
【００１２】すなわち、本発明は、Ｆe：０.３０〜０.
６０％、Ｓi：０.０３０〜０.０７０％、Ｃu：０.００
４〜０.０２５％を含有する純アルミニウムにおいて、
更にＴi：０.００５〜０.０４０％、Ｖ：０.０３％以下
で、ＴiとＶの関係が１≦Ｔi(％)／Ｖ(％)≦４０を満足
し、必要に応じて更にＢ：１〜２０ppmを含有し、残部
が不可避的不純物からなり、電解粗面化時のエッチング
ムラの少ないことを特徴とする印刷版用アルミニウム板
を要旨としている。
６０％、Ｓi：０.０３０〜０.０７０％、Ｃu：０.００
４〜０.０２５％を含有する純アルミニウムにおいて、
更にＴi：０.００５〜０.０４０％、Ｖ：０.０３％以下
で、ＴiとＶの関係が１≦Ｔi(％)／Ｖ(％)≦４０を満足
し、必要に応じて更にＢ：１〜２０ppmを含有し、残部
が不可避的不純物からなり、電解粗面化時のエッチング
ムラの少ないことを特徴とする印刷版用アルミニウム板
を要旨としている。
【００１３】また、その製造方法は、上記化学成分を有
する純アルミニウム鋳塊を均質化処理、熱間圧延、冷間
圧延(中間焼鈍を含む)するに際し、４００〜５５０℃の
温度で熱間圧延を開始することを特徴としている。
する純アルミニウム鋳塊を均質化処理、熱間圧延、冷間
圧延(中間焼鈍を含む)するに際し、４００〜５５０℃の
温度で熱間圧延を開始することを特徴としている。
【００１４】
【作用】以下に本発明を更に詳細に説明する。まず、本
発明における化学成分の限定理由について説明する。
発明における化学成分の限定理由について説明する。
【００１５】Ｆe：０.３０〜０.６０％ Ｆeは電解粗面化の均一化の作用を有している。Ｆeはア
ルミニウム合金中で他の元素と結びつき、Ａl−Ｆe系の
共晶化合物を形成する元素であり、Ａl−Ｆe系の共晶化
合物は再結晶粒の微細化に効果があると共に、均一な電
解粗面を形成する効果がある。しかし、含有量が０.３
０％未満では再結晶粒の微細化効果が少なく、マクロエ
ッチングした際の筋が長くなる。また、０.６０％を超
える含有量では粗大化合物の形成により電解粗面化面が
不均一になる。よって、Ｆe含有量は０.３０〜０.６０
％とする。
ルミニウム合金中で他の元素と結びつき、Ａl−Ｆe系の
共晶化合物を形成する元素であり、Ａl−Ｆe系の共晶化
合物は再結晶粒の微細化に効果があると共に、均一な電
解粗面を形成する効果がある。しかし、含有量が０.３
０％未満では再結晶粒の微細化効果が少なく、マクロエ
ッチングした際の筋が長くなる。また、０.６０％を超
える含有量では粗大化合物の形成により電解粗面化面が
不均一になる。よって、Ｆe含有量は０.３０〜０.６０
％とする。
【００１６】Ｓi：０.０３０〜０.０７０％ Ｓiは、Ａl−Ｆe−Ｓi系金属間化合物を形成し、熱間パ
ス間での再結晶の核として作用するため、再結晶粒微細
化効果を有するが、０.０３０％未満ではその効果が少
なく、マクロエッチングした際の筋が長くなる。また、
０.０７０％を超える含有量では粗大化合物の形成によ
り電解粗面化面が不均一になる。よって、Ｓi含有量は
０.０３０〜０.０７０％とする。
ス間での再結晶の核として作用するため、再結晶粒微細
化効果を有するが、０.０３０％未満ではその効果が少
なく、マクロエッチングした際の筋が長くなる。また、
０.０７０％を超える含有量では粗大化合物の形成によ
り電解粗面化面が不均一になる。よって、Ｓi含有量は
０.０３０〜０.０７０％とする。
【００１７】Ｃu：０.００４〜０.０２５％ Ｃuは、適切にコントロールすることにより均一な電解
粗面化面を形成することが可能である。すなわち、０.
０２５％を超えるとピットが粗大になり、電解粗面化面
が不均一になる。また、０.００４％未満では全面溶解
を起こし、ピットが過小になり、粗面化が不十分であ
る。よって、Ｃu含有量は０.００４〜０.０２５％の範
囲にコントロールする。
粗面化面を形成することが可能である。すなわち、０.
０２５％を超えるとピットが粗大になり、電解粗面化面
が不均一になる。また、０.００４％未満では全面溶解
を起こし、ピットが過小になり、粗面化が不十分であ
る。よって、Ｃu含有量は０.００４〜０.０２５％の範
囲にコントロールする。
【００１８】Ｔi：０.００５〜０.０４０％ 従来より結晶粒微細化剤としてＴi−Ｂの母合金が添加
されており、このＴi−Ｂの添加により鋳塊組織を微細
化し、マクロエッチングによる筋が長くなることを防止
する効果が得られる。しかし、Ｔi含有量が０.０４０％
を超えると粗大化合物を形成し、粗大なピットが多くな
り、電解粗面化面が不均一になる。逆に、０.００５％
未満では結晶粒微細化ができず、マクロエッチングによ
る筋が長くなる。よって、Ｔi含有量は０.００５〜０.
０４０％とする。
されており、このＴi−Ｂの添加により鋳塊組織を微細
化し、マクロエッチングによる筋が長くなることを防止
する効果が得られる。しかし、Ｔi含有量が０.０４０％
を超えると粗大化合物を形成し、粗大なピットが多くな
り、電解粗面化面が不均一になる。逆に、０.００５％
未満では結晶粒微細化ができず、マクロエッチングによ
る筋が長くなる。よって、Ｔi含有量は０.００５〜０.
０４０％とする。
【００１９】Ｂ：１〜２０ppm 従来より結晶粒微細化剤としてＴi−Ｂの母合金が添加
されており、このＴi−Ｂの添加により鋳塊組織を微細
化し、マクロエッチングによる筋が長くなることを防止
する効果が得られる。しかし、Ｂ含有量が２０ppmを超
えるとＴi−Ｂの粒子数が増し、そのことが電解粗面化
面の未エッチング部分を発生し、エッチングムラを多く
する。逆に、１ppm未満では結晶粒微細化ができず、マ
クロエッチングによる筋が長くなる。よって、Ｂ含有量
は１〜２０ppmとする。
されており、このＴi−Ｂの添加により鋳塊組織を微細
化し、マクロエッチングによる筋が長くなることを防止
する効果が得られる。しかし、Ｂ含有量が２０ppmを超
えるとＴi−Ｂの粒子数が増し、そのことが電解粗面化
面の未エッチング部分を発生し、エッチングムラを多く
する。逆に、１ppm未満では結晶粒微細化ができず、マ
クロエッチングによる筋が長くなる。よって、Ｂ含有量
は１〜２０ppmとする。
【００２０】１≦Ｔi(％)／Ｖ(％)≦４０、Ｖ：０.０３
％以下 従来より結晶粒微細化剤としてＴi−Ｂの母合金が添加
されており、Ｔi−Ｂの添加によるＡl−Ｔi−Ｂの金属
間化合物が核となり、鋳造組織は微細化されることが知
られている。本発明者は、この微細化のメカニズムにつ
いて鋭意研究した結果、この微細化に関し、Ｖの含有量
が関与していることを究明した。
％以下 従来より結晶粒微細化剤としてＴi−Ｂの母合金が添加
されており、Ｔi−Ｂの添加によるＡl−Ｔi−Ｂの金属
間化合物が核となり、鋳造組織は微細化されることが知
られている。本発明者は、この微細化のメカニズムにつ
いて鋭意研究した結果、この微細化に関し、Ｖの含有量
が関与していることを究明した。
【００２１】すなわち、Ｖが含有していると、溶湯中の
Ｂと結びつき、Ｖ−Ｂの化合物として存在し、この結
果、Ａl−Ｔi−Ｂの金属間化合物数を減少させ、鋳造組
織の微細化を妨げることである。具体的には、Ｂ含有量
が１ppm以上２０ppm以下の範囲の場合では、Ｔi(％)／
Ｖ(％)の比が１未満では鋳造組織は微細化されず、マク
ロ組織が粗くなり、一方、Ｔi(％)／Ｖ(％)の比が４０
を超えると、Ｔi起因の粗大化合物を形成し、粗大ピッ
トが多くなり、電解粗面化面が不均一になる。また、Ｖ
含有量が０.０３０％を超えても、粗大化合物を形成
し、電解粗面化面が不均一になる。したがって、１≦Ｔ
i(％)／Ｖ(％)≦４０の関係を満足し、Ｖ：０.０３％以
下とする。
Ｂと結びつき、Ｖ−Ｂの化合物として存在し、この結
果、Ａl−Ｔi−Ｂの金属間化合物数を減少させ、鋳造組
織の微細化を妨げることである。具体的には、Ｂ含有量
が１ppm以上２０ppm以下の範囲の場合では、Ｔi(％)／
Ｖ(％)の比が１未満では鋳造組織は微細化されず、マク
ロ組織が粗くなり、一方、Ｔi(％)／Ｖ(％)の比が４０
を超えると、Ｔi起因の粗大化合物を形成し、粗大ピッ
トが多くなり、電解粗面化面が不均一になる。また、Ｖ
含有量が０.０３０％を超えても、粗大化合物を形成
し、電解粗面化面が不均一になる。したがって、１≦Ｔ
i(％)／Ｖ(％)≦４０の関係を満足し、Ｖ：０.０３％以
下とする。
【００２２】なお、本発明における平版印刷版用アルミ
ニウム板を構成する純アルミニウム中に含まれる不純物
としては、通常市販されているＡl地金に含まれる不純
物程度であれば、本発明の目的を損なうものではない。
すなわち、Ｍg：０.０２０％以下、Ｃr：０.０２０％以
下、Ｚn：０.０２０％以下ならば特に問題はない。
ニウム板を構成する純アルミニウム中に含まれる不純物
としては、通常市販されているＡl地金に含まれる不純
物程度であれば、本発明の目的を損なうものではない。
すなわち、Ｍg：０.０２０％以下、Ｃr：０.０２０％以
下、Ｚn：０.０２０％以下ならば特に問題はない。
【００２３】次に本発明の製造方法について説明する。
【００２４】本発明のアルミニウム合金板は通常、鋳造
−均質化処理−熱間圧延−冷間圧延−中間焼鈍−仕上げ
冷間圧延の工程により製造される。ここで、均質化処理
と熱間圧延前の加熱とは兼ねることもできる。すなわ
ち、均質化処理を行った後、そのまま熱間圧延を行った
り、また所定の温度まで冷却してから熱間圧延を行うこ
ともできる。
−均質化処理−熱間圧延−冷間圧延−中間焼鈍−仕上げ
冷間圧延の工程により製造される。ここで、均質化処理
と熱間圧延前の加熱とは兼ねることもできる。すなわ
ち、均質化処理を行った後、そのまま熱間圧延を行った
り、また所定の温度まで冷却してから熱間圧延を行うこ
ともできる。
【００２５】但し、本発明では、４００〜５００℃の温
度で熱間圧延を開始する必要がある。５００℃を超える
と熱延パスでの再結晶粒が１００μm以上と粗大にな
り、マクロ組織が粗くなる。また４００℃未満では粗大
化合物を形成し、粗大なピットが多くなり、電解粗面化
面が不均一になる。
度で熱間圧延を開始する必要がある。５００℃を超える
と熱延パスでの再結晶粒が１００μm以上と粗大にな
り、マクロ組織が粗くなる。また４００℃未満では粗大
化合物を形成し、粗大なピットが多くなり、電解粗面化
面が不均一になる。
【００２６】なお、中間焼鈍は特に制限されないが、特
に、昇温速度２０〜１５０℃／hrで昇温し、３５０〜５
００℃で２〜５時間保持後、降温速度２０〜１００℃／
hrにて冷却したり、或いは連続焼鈍炉で、昇温速度５〜
１００℃／secで昇温し、４００〜５５０℃で１２０秒
以下の保持後、降温速度１０〜１００℃／secにて冷却
することにより、マクロ組織はより一層短くなる。
に、昇温速度２０〜１５０℃／hrで昇温し、３５０〜５
００℃で２〜５時間保持後、降温速度２０〜１００℃／
hrにて冷却したり、或いは連続焼鈍炉で、昇温速度５〜
１００℃／secで昇温し、４００〜５５０℃で１２０秒
以下の保持後、降温速度１０〜１００℃／secにて冷却
することにより、マクロ組織はより一層短くなる。
【００２７】次に本発明の実施例を示す。
【実施例１】
【００２８】表１に示す化学成分を有する供試材のアル
ミニウムを溶解、鋳造し、４００〜５５０℃で均質化処
理した後、表１に示す熱延開始温度で圧延開始した。そ
して、熱間圧延後、冷間圧延→中間焼鈍(４２０℃×０
秒)→板厚減少率８０％で仕上げ冷間圧延を施し、０.３
０mm厚さの板を得た。
ミニウムを溶解、鋳造し、４００〜５５０℃で均質化処
理した後、表１に示す熱延開始温度で圧延開始した。そ
して、熱間圧延後、冷間圧延→中間焼鈍(４２０℃×０
秒)→板厚減少率８０％で仕上げ冷間圧延を施し、０.３
０mm厚さの板を得た。
【００２９】上記のようにして得た板(０.９８dm2)の表
面を、５％水酸化ナトリウム水溶液で温度６５℃で１分
間脱脂後、１０％硝酸中で温度２５℃で１分間中和洗浄
し、０.６(mol／リットル)硝酸電解液で、電流密度５０
Ａ／dm2、５０Ｈz、３０℃、３０秒の交流電解を行っ
た。
面を、５％水酸化ナトリウム水溶液で温度６５℃で１分
間脱脂後、１０％硝酸中で温度２５℃で１分間中和洗浄
し、０.６(mol／リットル)硝酸電解液で、電流密度５０
Ａ／dm2、５０Ｈz、３０℃、３０秒の交流電解を行っ
た。
【００３０】この電解処理した板の粗面化面を走査電子
顕微鏡(ＳＥＭ)を用いて３５０倍で０.９８dm2の全体を
表面観察し、０.９８dm2の板全体からトータルして０.
０２mm2になるように写真を撮った。この写真を基に以
下の式にて未エッチング率を求めた。未エッチング率
(％)＝(粗面化されていない部分の面積)／(全体の面積)
×１００。求めた未エッチング部率から、以下の基準に
て未エッチング部評価を決定した。 ○(良好)：未エッチング率０.０〜１０.０％、 △(やや悪い)：未エッチング率１０.１〜２０.０％、 ×(不良)：未エッチング率２０.１％以上。
顕微鏡(ＳＥＭ)を用いて３５０倍で０.９８dm2の全体を
表面観察し、０.９８dm2の板全体からトータルして０.
０２mm2になるように写真を撮った。この写真を基に以
下の式にて未エッチング率を求めた。未エッチング率
(％)＝(粗面化されていない部分の面積)／(全体の面積)
×１００。求めた未エッチング部率から、以下の基準に
て未エッチング部評価を決定した。 ○(良好)：未エッチング率０.０〜１０.０％、 △(やや悪い)：未エッチング率１０.１〜２０.０％、 ×(不良)：未エッチング率２０.１％以上。
【００３１】上記の電解表面観察写真からトータル１０
０cmの線を引き、線の下にあるピットの大きさを測っ
た。均一性の評価は、最小のピットと最大のピットの大
きさの差が１５μmより大のものを×(不良)、１０〜１
５μmのものを△(やや悪い)、１０μm未満のものを○
(良好)とした。
０cmの線を引き、線の下にあるピットの大きさを測っ
た。均一性の評価は、最小のピットと最大のピットの大
きさの差が１５μmより大のものを×(不良)、１０〜１
５μmのものを△(やや悪い)、１０μm未満のものを○
(良好)とした。
【００３２】また、上記のようにして得た板(３dm2圧延
方向１５cm×１０cm×２)の表面を王水にて化学エッチ
ング(マクロエッチング)を行い、筋を調べた。筋の評価
は、圧延方向の筋の長さが１cm未満を○(良好)とし、１
〜２cmまでの長さを△(やや悪い)、２より長いものを×
(不良)とした。
方向１５cm×１０cm×２)の表面を王水にて化学エッチ
ング(マクロエッチング)を行い、筋を調べた。筋の評価
は、圧延方向の筋の長さが１cm未満を○(良好)とし、１
〜２cmまでの長さを△(やや悪い)、２より長いものを×
(不良)とした。
【００３３】試験結果は表２に示すとおり、本発明例Ｎ
o.１〜Ｎo.５は、未エッチング部評価・筋評価・均一性
評価とも良好である。
o.１〜Ｎo.５は、未エッチング部評価・筋評価・均一性
評価とも良好である。
【００３４】一方、比較例Ｎo.６はＦeが０.３０％未満
のために筋評価が悪くなっている。比較例Ｎo.９はＳi
が０.０３０％未満のために筋評価が悪くなっている。
比較例Ｎo.１２はＴiが０.０１０％未満のために筋評価
が悪くなっている。比較例Ｎo.１５はＢが１ppm未満の
ために筋評価が悪くなっている。比較例Ｎo.１６及びＮ
o.１７は、ＶがＴiの含有量よりも多く又はＶが０.０３
０％を超えるために筋評価が悪くなっている。比較例Ｎ
o.１８は熱間圧延開始温度が５００℃を超えているため
に筋評価が悪くなっている。
のために筋評価が悪くなっている。比較例Ｎo.９はＳi
が０.０３０％未満のために筋評価が悪くなっている。
比較例Ｎo.１２はＴiが０.０１０％未満のために筋評価
が悪くなっている。比較例Ｎo.１５はＢが１ppm未満の
ために筋評価が悪くなっている。比較例Ｎo.１６及びＮ
o.１７は、ＶがＴiの含有量よりも多く又はＶが０.０３
０％を超えるために筋評価が悪くなっている。比較例Ｎ
o.１８は熱間圧延開始温度が５００℃を超えているため
に筋評価が悪くなっている。
【００３５】また、比較例Ｎo.７はＦeが０.６０％を超
えているために均一性評価が悪くなっている。比較例Ｎ
o.８はＳiが０.０７０％を超えているために均一性評価
が悪くなっている。比較例Ｎo.１１はＣuが０.０２５％
を超えているために均一性評価が悪くなっている。比較
例Ｎo.１３はＴiが０.０４０％を超えているために均一
性評価が悪くなっている。比較例Ｎo.１９は熱間圧延開
始温度が４００℃未満であるために均一性評価が悪くな
っている。
えているために均一性評価が悪くなっている。比較例Ｎ
o.８はＳiが０.０７０％を超えているために均一性評価
が悪くなっている。比較例Ｎo.１１はＣuが０.０２５％
を超えているために均一性評価が悪くなっている。比較
例Ｎo.１３はＴiが０.０４０％を超えているために均一
性評価が悪くなっている。比較例Ｎo.１９は熱間圧延開
始温度が４００℃未満であるために均一性評価が悪くな
っている。
【００３６】そして、比較例Ｎo.１０はＣuが０.００４
％未満であるので、ピットが過小になり、粗面化不十分
であるため、均一粗面ではないと見なし、均一性評価が
悪い。比較例Ｎo.１４はＢ量が２０ppmを超えてるた
め、未エッチング部評価が悪くなっている。
％未満であるので、ピットが過小になり、粗面化不十分
であるため、均一粗面ではないと見なし、均一性評価が
悪い。比較例Ｎo.１４はＢ量が２０ppmを超えてるた
め、未エッチング部評価が悪くなっている。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により成分
組成の調整と同時に熱間圧延開始温度を規制して得られ
る平板印刷版用アルミニウム板は、電解粗面化面が均一
化し、マクロ組織が細かく、マクロエッチングの際の筋
が短く、且つエッチングムラの少ないという顕著な効果
を奏するものである。
組成の調整と同時に熱間圧延開始温度を規制して得られ
る平板印刷版用アルミニウム板は、電解粗面化面が均一
化し、マクロ組織が細かく、マクロエッチングの際の筋
が短く、且つエッチングムラの少ないという顕著な効果
を奏するものである。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｆe：０.３０〜
０.６０％、Ｓi：０.０３０〜０.０７０％、Ｃu：０.０
０４〜０.０２５％を含有する純アルミニウムにおい
て、更にＴi：０.００５〜０.０４０％、Ｖ：０.０３％
以下で、ＴiとＶの関係が１≦Ｔi(％)／Ｖ(％)≦４０を
満足し、残部が不可避的不純物からなり、電解粗面化時
のエッチングムラの少ないことを特徴とする印刷版用ア
ルミニウム板。 - 【請求項２】 前記純アルミニウムが、更にＢ：１〜２
０ppmを含有している請求項１に記載の印刷版用アルミ
ニウム板。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の化学成分を有す
る純アルミニウム鋳塊を均質化処理、熱間圧延、冷間圧
延(中間焼鈍を含む)するに際し、４００〜５５０℃の温
度で熱間圧延を開始することを特徴とする電解粗面化時
のエッチングムラが少ない印刷版用アルミニウム板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5164192A JPH06346176A (ja) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | 印刷版用アルミニウム板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5164192A JPH06346176A (ja) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | 印刷版用アルミニウム板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346176A true JPH06346176A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15788437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5164192A Pending JPH06346176A (ja) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | 印刷版用アルミニウム板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346176A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09279274A (ja) * | 1996-04-16 | 1997-10-28 | Kobe Steel Ltd | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| KR100226607B1 (ko) * | 1996-01-05 | 1999-10-15 | 구마모토 마사히로 | 리쏘그래피 판면용 알루미늄 합금 시트 및 그 제조방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62146694A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-06-30 | Nippon Light Metal Co Ltd | 平版印刷用アルミニウム合金支持体の製造法 |
| JPS62148295A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Furukawa Alum Co Ltd | 平版印刷版用アルミニウム合金支持体およびその製造方法 |
| JPH03177529A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-08-01 | Sky Alum Co Ltd | 印刷版支持体用アルミニウム合金素板の製造方法 |
-
1993
- 1993-06-08 JP JP5164192A patent/JPH06346176A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62146694A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-06-30 | Nippon Light Metal Co Ltd | 平版印刷用アルミニウム合金支持体の製造法 |
| JPS62148295A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Furukawa Alum Co Ltd | 平版印刷版用アルミニウム合金支持体およびその製造方法 |
| JPH03177529A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-08-01 | Sky Alum Co Ltd | 印刷版支持体用アルミニウム合金素板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100226607B1 (ko) * | 1996-01-05 | 1999-10-15 | 구마모토 마사히로 | 리쏘그래피 판면용 알루미늄 합금 시트 및 그 제조방법 |
| JPH09279274A (ja) * | 1996-04-16 | 1997-10-28 | Kobe Steel Ltd | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
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