JPH0627783Y2 - Ｐｃｖシステムのオイルセパレ−タ - Google Patents
Ｐｃｖシステムのオイルセパレ−タInfo
- Publication number
- JPH0627783Y2 JPH0627783Y2 JP1987048986U JP4898687U JPH0627783Y2 JP H0627783 Y2 JPH0627783 Y2 JP H0627783Y2 JP 1987048986 U JP1987048986 U JP 1987048986U JP 4898687 U JP4898687 U JP 4898687U JP H0627783 Y2 JPH0627783 Y2 JP H0627783Y2
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- Japan
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- pcv
- chamber
- pcv chamber
- blow
- oil
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- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案はエンジンのヘッドカバー内にスロットルバルブ
上流側と接続する第１のＰＣＶ室とＰＣＶバルブを介し
てスロットルバルブ下流側と接続する第２のＰＣＶ室を
もつクランクケース・ベンチレーション（以下ＰＣＶと
いう）システムに関する。
上流側と接続する第１のＰＣＶ室とＰＣＶバルブを介し
てスロットルバルブ下流側と接続する第２のＰＣＶ室を
もつクランクケース・ベンチレーション（以下ＰＣＶと
いう）システムに関する。
［従来の技術］ 従来、上記のような第１のＰＣＶ室と第２のＰＣＶ室と
を有するＰＣＶシステムは、たとえば実開昭５８−１７
８４０４号公報によって知られている。このようなＰＣ
Ｖ装置では、スロットルバルブ上流からの新気が第１の
ＰＣＶ室に入り、ヘッドカバー内のオイルミストを掃気
して第２のＰＣＶ室に入り、第２のＰＣＶ室からＰＣＶ
バルブを通ってインテークマニホルドの負圧によってス
ロットルバルブ下流に吸引され、かくして新気の循環に
よりブローバイガスの掃気を行なうとともにオイル劣化
を防止している。
を有するＰＣＶシステムは、たとえば実開昭５８−１７
８４０４号公報によって知られている。このようなＰＣ
Ｖ装置では、スロットルバルブ上流からの新気が第１の
ＰＣＶ室に入り、ヘッドカバー内のオイルミストを掃気
して第２のＰＣＶ室に入り、第２のＰＣＶ室からＰＣＶ
バルブを通ってインテークマニホルドの負圧によってス
ロットルバルブ下流に吸引され、かくして新気の循環に
よりブローバイガスの掃気を行なうとともにオイル劣化
を防止している。
従来のＰＣＶ装置では、第１のＰＣＶ室と第２のＰＣＶ
室は、隔壁によって互いに遮断されており、第１のＰＣ
Ｖ室からの掃気は必ずヘッドカバー内の油面直上の空間
を通って第２のＰＣＶ室に流れるようになっている。
室は、隔壁によって互いに遮断されており、第１のＰＣ
Ｖ室からの掃気は必ずヘッドカバー内の油面直上の空間
を通って第２のＰＣＶ室に流れるようになっている。
［考案が解決しようとする問題点］ 低負荷時は、スロットルが絞られて下流側の負圧が大と
なる。第４図のＡの領域では流量が多くなり、特に高回
転時にはブローバイガスの発生量が多くなるため、クラ
ンクケース内に比べてヘッドカバー内の圧力が低くなり
（吸気系の負圧による）オイル戻し通路とブローバイガ
ス通路をブロック内で兼用しているものにおいては、ブ
ローバイガスの上昇流によりオイル戻りが妨げられ、油
面が上昇し、オイル吹き出し（オイルが直接的に吸引さ
れる）のおそれが生ずる。
なる。第４図のＡの領域では流量が多くなり、特に高回
転時にはブローバイガスの発生量が多くなるため、クラ
ンクケース内に比べてヘッドカバー内の圧力が低くなり
（吸気系の負圧による）オイル戻し通路とブローバイガ
ス通路をブロック内で兼用しているものにおいては、ブ
ローバイガスの上昇流によりオイル戻りが妨げられ、油
面が上昇し、オイル吹き出し（オイルが直接的に吸引さ
れる）のおそれが生ずる。
負荷の減少に伴い、ＰＣＶバルブ80の弁体は第５図にお
いて上昇し、流量が増えるが、負圧が強過ぎると第５図
の弁体先端部の流路が絞られ、スプリングの間隔も小さ
くなりかえって流量が減少する（第４図のＢの領域）。
特に高回転時ブローバイガスが多量に発生すると、第４
図のＢの領域では、ブローバイガスは新気導入側に多量
に流れるためオイル分離能力が不足する傾向にあり、吸
気系へのオイル持ち去りが増えるという問題が生じる。
さらに詳しく、新気導入側に接続されるＰＣＶ室に十分
名名容積があれば、オイル分離能力は不足しないが（セ
パレータプレートの穴で増速されたブローバイガスがＰ
ＣＶ室に入って減速するときにオイルとエアとの慣性の
差によってオイルとエアが分離されるのでＰＣＶ室は十
分な容積をもってブローバイガスを減速できることが必
要）、新気導入側およびＰＣＶバルブ側の最大流量に合
わせた大容積のＰＣＶ室を共に確保することは、エンジ
ンまわりのスペースの制約から通常困難である。したが
って、最大流量に合わせたＰＣＶ室容積を確保できてい
ないところに最大流量が流れるときに、上記Ｂの領域に
おける高回転時のようなオイル分離能力不足が生じる。
本考案の解決すべき問題点は、第４図のＢの領域におけ
る上記オイル持ち去りの増加を解決することにある。
（ただし、この場合はスロットルバルブ上流側は大気圧
に近いこともあり、油面の上昇はポンプの高回転による
供給量の増加や、ブローバイガスの発生量が増えたこと
によるものが主で、油面上昇の問題は本考案によって特
に解決されるものではない。） また、仮に中・高負荷域で高回転となり、ブローバイガ
スの発生量がＰＣＶバルブの流量を超えたとしても、ブ
ローバイガスはＰＣＶバルブ側、新気導入側の両方に分
散されるため、Ｂの部分程問題ではない。
いて上昇し、流量が増えるが、負圧が強過ぎると第５図
の弁体先端部の流路が絞られ、スプリングの間隔も小さ
くなりかえって流量が減少する（第４図のＢの領域）。
特に高回転時ブローバイガスが多量に発生すると、第４
図のＢの領域では、ブローバイガスは新気導入側に多量
に流れるためオイル分離能力が不足する傾向にあり、吸
気系へのオイル持ち去りが増えるという問題が生じる。
さらに詳しく、新気導入側に接続されるＰＣＶ室に十分
名名容積があれば、オイル分離能力は不足しないが（セ
パレータプレートの穴で増速されたブローバイガスがＰ
ＣＶ室に入って減速するときにオイルとエアとの慣性の
差によってオイルとエアが分離されるのでＰＣＶ室は十
分な容積をもってブローバイガスを減速できることが必
要）、新気導入側およびＰＣＶバルブ側の最大流量に合
わせた大容積のＰＣＶ室を共に確保することは、エンジ
ンまわりのスペースの制約から通常困難である。したが
って、最大流量に合わせたＰＣＶ室容積を確保できてい
ないところに最大流量が流れるときに、上記Ｂの領域に
おける高回転時のようなオイル分離能力不足が生じる。
本考案の解決すべき問題点は、第４図のＢの領域におけ
る上記オイル持ち去りの増加を解決することにある。
（ただし、この場合はスロットルバルブ上流側は大気圧
に近いこともあり、油面の上昇はポンプの高回転による
供給量の増加や、ブローバイガスの発生量が増えたこと
によるものが主で、油面上昇の問題は本考案によって特
に解決されるものではない。） また、仮に中・高負荷域で高回転となり、ブローバイガ
スの発生量がＰＣＶバルブの流量を超えたとしても、ブ
ローバイガスはＰＣＶバルブ側、新気導入側の両方に分
散されるため、Ｂの部分程問題ではない。
［問題点を解決するための手段］ 上記の問題点は、本考案によれば、ヘッドカバー内に、
スロットルバルブ上流側と接続する第１のＰＣＶ室と、
ＰＣＶバルブを介してスロットルバルブ下流側と接続す
る第２のＰＣＶ室とをもつＰＣＶシステムにおいて、第
１のＰＣＶ室と第２のＰＣＶ室とのそれぞれにブローバ
イガス経路から離れたデッドスペースを設け、第１のＰ
ＣＶ室内のデッドスペースと第２のＰＣＶ室内のデッド
スペース間の仕切壁に両デッドスペースを連通して常時
ブローバイガスの流通を許容する貫通穴を設けたＰＣＶ
システムのオイルセパレータによって達成される。
スロットルバルブ上流側と接続する第１のＰＣＶ室と、
ＰＣＶバルブを介してスロットルバルブ下流側と接続す
る第２のＰＣＶ室とをもつＰＣＶシステムにおいて、第
１のＰＣＶ室と第２のＰＣＶ室とのそれぞれにブローバ
イガス経路から離れたデッドスペースを設け、第１のＰ
ＣＶ室内のデッドスペースと第２のＰＣＶ室内のデッド
スペース間の仕切壁に両デッドスペースを連通して常時
ブローバイガスの流通を許容する貫通穴を設けたＰＣＶ
システムのオイルセパレータによって達成される。
［作用］ 上記本考案のオイルセパレータにおいては、高回転低負
荷域において大量に発生したブローバイガスは、従来は
第２のＰＣＶ室からスロットルバルブ下流側へ流れる流
量がＰＣＶバルブ特性（高回転低負荷域荷で流量が小と
なる特性）によって流量が制限されるためほとんどが第
１のＰＣＶ室からスロットルバルブ上流側に放出されて
いたのに対し、本考案ではブローバイガスが第２のＰＣ
Ｖ室から貫通穴を通って第１のＰＣＶ室にも流れるため
に、第１のＰＣＶ室と第２のＰＣＶ室との両方を通って
スロットルバルブ上流側に放出され、ＰＣＶ室の容積お
よびオイル切り性能は従来にくらべほぼ倍増することに
なる。このため、オイル切り性能が向上される。
荷域において大量に発生したブローバイガスは、従来は
第２のＰＣＶ室からスロットルバルブ下流側へ流れる流
量がＰＣＶバルブ特性（高回転低負荷域荷で流量が小と
なる特性）によって流量が制限されるためほとんどが第
１のＰＣＶ室からスロットルバルブ上流側に放出されて
いたのに対し、本考案ではブローバイガスが第２のＰＣ
Ｖ室から貫通穴を通って第１のＰＣＶ室にも流れるため
に、第１のＰＣＶ室と第２のＰＣＶ室との両方を通って
スロットルバルブ上流側に放出され、ＰＣＶ室の容積お
よびオイル切り性能は従来にくらべほぼ倍増することに
なる。このため、オイル切り性能が向上される。
また、仕切壁の貫通穴は、両ＰＣＶ室のデッドスペース
間に設けられているため、通常運転域においてスロット
ルバルブ上流側から新気が導入される場合においても、
新気がシリンダヘッド上空間をバイパスして貫通穴を通
って第１のＰＣＶ室から直接第２のＰＣＶ室へと流れる
量は微量であり、ほとんどの新気がヘッドカバー内空間
に導入されるので、換気性能（ブローバイガスの掃気）
の悪化はほとんど生じないと言える。
間に設けられているため、通常運転域においてスロット
ルバルブ上流側から新気が導入される場合においても、
新気がシリンダヘッド上空間をバイパスして貫通穴を通
って第１のＰＣＶ室から直接第２のＰＣＶ室へと流れる
量は微量であり、ほとんどの新気がヘッドカバー内空間
に導入されるので、換気性能（ブローバイガスの掃気）
の悪化はほとんど生じないと言える。
［実施例］ 以下に、本考案に係るＰＣＶシステムのオイルセパレー
タの望ましい実施例を、図面を参照して説明する。
タの望ましい実施例を、図面を参照して説明する。
第１図ないし第３図は、本考案のＰＣＶシステムのオイ
ルセパレータを示している。ＰＣＶシステムのオイルセ
パレータは、総じて、シリンダヘッドカバー10、シリン
ダヘッドカバー10に固定されシリンダヘッドカバー10と
の間に第１のＰＣＶ室20および第２のＰＣＶ室30を郭成
するセパレータプレート40、第１のＰＣＶ室20と第２の
ＰＣＶ室30を隔てる隔壁50および隔壁50に形成された貫
通穴60、第１のＰＣＶ室20をエンジン吸気系のスロット
ルバルブ上流側に接続する新気ポート70、および第２の
ＰＣＶ室30をエンジン吸気系のスロットルバルブ下流側
に接続するＰＣＶバルブ80から成る。
ルセパレータを示している。ＰＣＶシステムのオイルセ
パレータは、総じて、シリンダヘッドカバー10、シリン
ダヘッドカバー10に固定されシリンダヘッドカバー10と
の間に第１のＰＣＶ室20および第２のＰＣＶ室30を郭成
するセパレータプレート40、第１のＰＣＶ室20と第２の
ＰＣＶ室30を隔てる隔壁50および隔壁50に形成された貫
通穴60、第１のＰＣＶ室20をエンジン吸気系のスロット
ルバルブ上流側に接続する新気ポート70、および第２の
ＰＣＶ室30をエンジン吸気系のスロットルバルブ下流側
に接続するＰＣＶバルブ80から成る。
シリンダヘッドカバー10は、下端がシリンダヘッドに締
結されるほぼ上下方向に延びる四側の側壁11と、側壁11
の上端においてほぼ水平方向に延びる上壁12と、上壁12
から下方に向って延びるリブ13とを有する。リブ13は第
１のＰＣＶ室20および第２のＰＣＶ室30の側壁を構成す
る。
結されるほぼ上下方向に延びる四側の側壁11と、側壁11
の上端においてほぼ水平方向に延びる上壁12と、上壁12
から下方に向って延びるリブ13とを有する。リブ13は第
１のＰＣＶ室20および第２のＰＣＶ室30の側壁を構成す
る。
セパレータプレート40はリブ13の下端に取付けられ、セ
パレータプレート40とシリンダヘッドカバー10の上壁12
およびリブ13とで囲まれた空間はＰＣＶ室を構成する。
ＰＣＶ室は第１のＰＣＶ室20と第２のＰＣＶ室30とから
なり、第１のＰＣＶ室20と第２のＰＣＶ室30は、エンジ
ン長手方向に直列にかつ隣り合わせの関係をもって配置
される。セパレータプレート40は、第１のセパレータプ
レート41と、第１のセパレータプレート40に固定された
第２のセパレータプレート42とから成る。第１のセパレ
ータプレート41は、その長手方向中央部においてリブ13
の下端でほぼ水平方向に延び、その長手方向両端部にお
いて下方にオフセットしてほぼ水平方向に延びる。この
下方にオフセットした部分には、プレートを斜め上方に
複数個切り起して複数個の穴43が形成されブローバイガ
スをオイル切りしながら通す。第１のセパレータプレー
ト41のうち穴43が形成される部分に対応させて第２のセ
パレータプレート42が取りつけられ、第２のセパレータ
プレート42は穴43を下方から間隔をおいて覆うととも
に、エンジン長手方向に向って開口している。ブローバ
イガスはこの開口44を通って流れオイル切りされる。
パレータプレート40とシリンダヘッドカバー10の上壁12
およびリブ13とで囲まれた空間はＰＣＶ室を構成する。
ＰＣＶ室は第１のＰＣＶ室20と第２のＰＣＶ室30とから
なり、第１のＰＣＶ室20と第２のＰＣＶ室30は、エンジ
ン長手方向に直列にかつ隣り合わせの関係をもって配置
される。セパレータプレート40は、第１のセパレータプ
レート41と、第１のセパレータプレート40に固定された
第２のセパレータプレート42とから成る。第１のセパレ
ータプレート41は、その長手方向中央部においてリブ13
の下端でほぼ水平方向に延び、その長手方向両端部にお
いて下方にオフセットしてほぼ水平方向に延びる。この
下方にオフセットした部分には、プレートを斜め上方に
複数個切り起して複数個の穴43が形成されブローバイガ
スをオイル切りしながら通す。第１のセパレータプレー
ト41のうち穴43が形成される部分に対応させて第２のセ
パレータプレート42が取りつけられ、第２のセパレータ
プレート42は穴43を下方から間隔をおいて覆うととも
に、エンジン長手方向に向って開口している。ブローバ
イガスはこの開口44を通って流れオイル切りされる。
新気ポート70は、シリンダヘッドカバー10の第１のＰＣ
Ｖ室20の側壁に開口しており、しかもセパレータプレー
ト40の一端部の穴43に比較的近い位置に設けられてい
て、これによって第１のＰＣＶ室20内には、通常のブロ
ーバイガス経路を直接構成しないすなわちブローバイガ
ス経路から外れるようにデッドスペース21が構成され
る。ＰＣＶバルブ80の第２のＰＣＶ室30への開口ポート
は、セパレータプレート40の他端部の穴43に比較的近い
位置に設けられていて、これによって第２のＰＣＶ室30
内には、通常のブローバイガス経路を直接構成しないデ
ッドスペース31が形成される。
Ｖ室20の側壁に開口しており、しかもセパレータプレー
ト40の一端部の穴43に比較的近い位置に設けられてい
て、これによって第１のＰＣＶ室20内には、通常のブロ
ーバイガス経路を直接構成しないすなわちブローバイガ
ス経路から外れるようにデッドスペース21が構成され
る。ＰＣＶバルブ80の第２のＰＣＶ室30への開口ポート
は、セパレータプレート40の他端部の穴43に比較的近い
位置に設けられていて、これによって第２のＰＣＶ室30
内には、通常のブローバイガス経路を直接構成しないデ
ッドスペース31が形成される。
隔壁50はシリンダヘッドカバー10の上壁から下方に延
び、第１のＰＣＶ室20のデッドスペース21と第２のＰＣ
Ｖ室30のデッドスペース31を隣り合うように隔ててい
る。
び、第１のＰＣＶ室20のデッドスペース21と第２のＰＣ
Ｖ室30のデッドスペース31を隣り合うように隔ててい
る。
隔壁50には、第１のＰＣＶ室20のデッドスペース21と第
２のＰＣＶ室30のデッドスペース31を常時連通してブロ
ーバイガスの流通を許容する貫通穴60が設けられてい
る。貫通穴60は、たとえば隔壁50の下端を切り欠き、該
切り欠き部と第１のセパレータプレート41とによって囲
まれる穴から構成される。貫通穴60はエンジンの幅方向
中心軸芯からポート70側にオフセットしている。
２のＰＣＶ室30のデッドスペース31を常時連通してブロ
ーバイガスの流通を許容する貫通穴60が設けられてい
る。貫通穴60は、たとえば隔壁50の下端を切り欠き、該
切り欠き部と第１のセパレータプレート41とによって囲
まれる穴から構成される。貫通穴60はエンジンの幅方向
中心軸芯からポート70側にオフセットしている。
つぎに、上記実施例の作用について説明する。
エンジン高回転低負荷域において、ブローバイガス発生
量が増大するとともにＰＣＶ室内圧が正圧になると、ブ
ローバイガスは第１のＰＣＶ室20からスロットルバルブ
上流側に流れるとともに、第２のＰＣＶ室30からも貫通
穴60を通って第１のＰＣＶ室20に流れスロットルバルブ
上流側に流れる。（第２のＰＣＶ室30からＰＣＶバルブ
80を通ってスロットルバルブ下流側に流れる流量は従来
同様存在するが、ＰＣＶバルブ80の特性上この領域での
流量（第４図のＢの領域）は少ない。）このため、ＰＣ
Ｖ室容積は従来にくらべてほぼ倍増され、かつセパレー
タプレート40の両端のオイル切り機構が有効に働いてオ
イル切り性能もほぼ倍増される。
量が増大するとともにＰＣＶ室内圧が正圧になると、ブ
ローバイガスは第１のＰＣＶ室20からスロットルバルブ
上流側に流れるとともに、第２のＰＣＶ室30からも貫通
穴60を通って第１のＰＣＶ室20に流れスロットルバルブ
上流側に流れる。（第２のＰＣＶ室30からＰＣＶバルブ
80を通ってスロットルバルブ下流側に流れる流量は従来
同様存在するが、ＰＣＶバルブ80の特性上この領域での
流量（第４図のＢの領域）は少ない。）このため、ＰＣ
Ｖ室容積は従来にくらべてほぼ倍増され、かつセパレー
タプレート40の両端のオイル切り機構が有効に働いてオ
イル切り性能もほぼ倍増される。
また、換気に関しては、スロットルバルブ上流から第１
のＰＣＶ室20に新気が導入され、この新気はセパレータ
プレート40の一端の穴43と開口44を通ってシリンダヘッ
ド内空間に出て、セパレータプレート40の他端の開口と
穴43を通って第２のＰＣＶ室30に入り、ＰＣＶバルブ80
を通ってスロットルバルブ下流に吸引されるように、ブ
ローバイガス掃気上循環されなければならない。隔壁50
に形成した貫通穴60によってこの換気の流れがバイパス
されることは、十分な掃気が得られるためには抑制され
なければならない。第１のＰＣＶ室20にデッドスペース
21を設け、第２のＰＣＶ室30にもデッドスペース31を設
けて、両デッドスペース21、31を連通するように貫通穴6
0が設けられているので、ＰＣＶ経路から外れた位置に
貫通穴60が存在することになり、第１のＰＣＶ室20から
貫通穴60を通って直接第２のＰＣＶ室30に流れる新気の
量は極く僅かな量に抑制され、換気性能の悪化はほとん
どない。
のＰＣＶ室20に新気が導入され、この新気はセパレータ
プレート40の一端の穴43と開口44を通ってシリンダヘッ
ド内空間に出て、セパレータプレート40の他端の開口と
穴43を通って第２のＰＣＶ室30に入り、ＰＣＶバルブ80
を通ってスロットルバルブ下流に吸引されるように、ブ
ローバイガス掃気上循環されなければならない。隔壁50
に形成した貫通穴60によってこの換気の流れがバイパス
されることは、十分な掃気が得られるためには抑制され
なければならない。第１のＰＣＶ室20にデッドスペース
21を設け、第２のＰＣＶ室30にもデッドスペース31を設
けて、両デッドスペース21、31を連通するように貫通穴6
0が設けられているので、ＰＣＶ経路から外れた位置に
貫通穴60が存在することになり、第１のＰＣＶ室20から
貫通穴60を通って直接第２のＰＣＶ室30に流れる新気の
量は極く僅かな量に抑制され、換気性能の悪化はほとん
どない。
［考案の効果］ 本考案のＰＣＶシステムのオイルセパレータによれば、
第１のＰＣＶ室20と第２のＰＣＶ室30とを常時ブローバ
イガスの流通を許容する貫通穴60によって連通したの
で、エンジン高回転低負荷域においても、第２のＰＣＶ
室30から第１のＰＣＶ室20を介してスロットルバルブ上
流へ流れるブローバイガス流れが生じ、オイルセパレー
タの容量が増加され、ＰＣＶ室からスロットルバルブ上
流へのオイル持ち去りが低減される。これによってオイ
ル消費が低減される。
第１のＰＣＶ室20と第２のＰＣＶ室30とを常時ブローバ
イガスの流通を許容する貫通穴60によって連通したの
で、エンジン高回転低負荷域においても、第２のＰＣＶ
室30から第１のＰＣＶ室20を介してスロットルバルブ上
流へ流れるブローバイガス流れが生じ、オイルセパレー
タの容量が増加され、ＰＣＶ室からスロットルバルブ上
流へのオイル持ち去りが低減される。これによってオイ
ル消費が低減される。
また、貫通穴60を、第１のＰＣＶ室20に形成したデッド
スペース21と第２のＰＣＶ室30に形成したデッドスペー
ス31とを隔てる隔壁50に設けたので、貫通穴60をＰＣＶ
経路から外すことができ、貫通穴60を設けたにかかわら
ず新気のバイパスを抑制でき、換気性能を良好に保つこ
とができる。
スペース21と第２のＰＣＶ室30に形成したデッドスペー
ス31とを隔てる隔壁50に設けたので、貫通穴60をＰＣＶ
経路から外すことができ、貫通穴60を設けたにかかわら
ず新気のバイパスを抑制でき、換気性能を良好に保つこ
とができる。
第１図は本考案の一実施例に係るＰＣＶシステムのオイ
ルセパレータの、セパレータプレート上面位置における
底面図、 第２図は第１図のII−II線に沿う断面図、 第３図は第１図のIII−III線に沿う断面図、 第４図は一般のＰＣＶバルブのエンジン負荷−ＰＣＶバ
ルブ流量特性図、 第５図はＰＣＶバルブの構成図、 である。 10……シリンダヘッドカバー 20……第１のＰＣＶ室 21……デッドスペース 30……第２のＰＣＶ室 31……デッドスペース 40……セパレータプレート 50……隔壁 60……貫通穴 80……ＰＣＶバルブ
ルセパレータの、セパレータプレート上面位置における
底面図、 第２図は第１図のII−II線に沿う断面図、 第３図は第１図のIII−III線に沿う断面図、 第４図は一般のＰＣＶバルブのエンジン負荷−ＰＣＶバ
ルブ流量特性図、 第５図はＰＣＶバルブの構成図、 である。 10……シリンダヘッドカバー 20……第１のＰＣＶ室 21……デッドスペース 30……第２のＰＣＶ室 31……デッドスペース 40……セパレータプレート 50……隔壁 60……貫通穴 80……ＰＣＶバルブ
Claims (1)
- 【請求項１】ヘッドカバー内に、スロットルバルブ上流
側と接続する第１のＰＣＶ室と、ＰＣＶバルブを介して
スロットルバルブ下流側と接続する第２のＰＣＶ室とを
もつＰＣＶシステムにおいて、第１のＰＣＶ室と第２の
ＰＣＶ室とのそれぞれにブローバイガス経路から離れた
デッドスペースを設け、第１のＰＣＶ室内のデッドスペ
ースと第２のＰＣＶ室内のデッドスペース間の仕切壁に
両デッドスペースを連通して常時ブローバイガスの流通
を許容する貫通穴を設けたことを特徴とするＰＣＶシス
テムのオイルセパレータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987048986U JPH0627783Y2 (ja) | 1987-04-02 | 1987-04-02 | Ｐｃｖシステムのオイルセパレ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1987048986U JPH0627783Y2 (ja) | 1987-04-02 | 1987-04-02 | Ｐｃｖシステムのオイルセパレ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63156411U JPS63156411U (ja) | 1988-10-13 |
| JPH0627783Y2 true JPH0627783Y2 (ja) | 1994-07-27 |
Family
ID=30871025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1987048986U Expired - Lifetime JPH0627783Y2 (ja) | 1987-04-02 | 1987-04-02 | Ｐｃｖシステムのオイルセパレ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0627783Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4985105B2 (ja) * | 2007-05-30 | 2012-07-25 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関のオイルセパレータ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59110316U (ja) * | 1983-01-13 | 1984-07-25 | マツダ株式会社 | エンジンのブロバイガス還元装置 |
-
1987
- 1987-04-02 JP JP1987048986U patent/JPH0627783Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63156411U (ja) | 1988-10-13 |
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