JPH06271720A - インフレーションフィルム用組成物 - Google Patents
インフレーションフィルム用組成物Info
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- JPH06271720A JPH06271720A JP6428093A JP6428093A JPH06271720A JP H06271720 A JPH06271720 A JP H06271720A JP 6428093 A JP6428093 A JP 6428093A JP 6428093 A JP6428093 A JP 6428093A JP H06271720 A JPH06271720 A JP H06271720A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 より高速でインフレーションフィルム成形可
能なポリエチレン系組成物の提供。 【構成】 チーグラー触媒を用いて２段重合でＬＭとＨ
Ｍを含む、ＭＩ＝０．０２〜０．２ｇ／１０分、密度
０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ3 のポリエチレンであ
ってＬＭ及びＨＭのＱが各々３〜６、ＭＩLM＝５００〜
５０００ｇ／１０分、ＨＬＭＩHM＝０．１〜１ｇ／１０
分、ＬＭ／ＨＭ（重量比）＝６０／４０〜３０／７０の
もの（＝成分（Ａ））９９．９〜９０重量部と立体規則
性重合触媒の存在下前段でプロピレン単独又はプロピレ
ンとエチレン又はＣ4 〜Ｃ8 のα−オレフィンとの共重
合体を４０〜９０重量％、後段でエチレン／プロピレン
の反応比（重量比）＝８０／２０〜１００／０かつ実質
的に無水素で重合して得た重合体を１０〜６０重量％含
むＭＩ＝０．０１〜１０ｇ／１０分のプロピレンブロッ
ク共重合体（＝成分（Ｂ））０．１〜１０重量部からな
る組成物。 【効果】 上記目的が達成される。
能なポリエチレン系組成物の提供。 【構成】 チーグラー触媒を用いて２段重合でＬＭとＨ
Ｍを含む、ＭＩ＝０．０２〜０．２ｇ／１０分、密度
０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ3 のポリエチレンであ
ってＬＭ及びＨＭのＱが各々３〜６、ＭＩLM＝５００〜
５０００ｇ／１０分、ＨＬＭＩHM＝０．１〜１ｇ／１０
分、ＬＭ／ＨＭ（重量比）＝６０／４０〜３０／７０の
もの（＝成分（Ａ））９９．９〜９０重量部と立体規則
性重合触媒の存在下前段でプロピレン単独又はプロピレ
ンとエチレン又はＣ4 〜Ｃ8 のα−オレフィンとの共重
合体を４０〜９０重量％、後段でエチレン／プロピレン
の反応比（重量比）＝８０／２０〜１００／０かつ実質
的に無水素で重合して得た重合体を１０〜６０重量％含
むＭＩ＝０．０１〜１０ｇ／１０分のプロピレンブロッ
ク共重合体（＝成分（Ｂ））０．１〜１０重量部からな
る組成物。 【効果】 上記目的が達成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリエチレン系のイン
フレーションフィルム用組成物に関するものである。更
に詳しくは、本発明は、チーグラー型触媒を用いる２段
重合によって得られる特定のポリエチレンに、特定のプ
ロピレンブロック共重合体を特定の割合で配合した、イ
ンフレーションフィルム用組成物に関するものである。
本発明の組成物を用いると、インフレーションフィルム
が、高速で安定して成形可能となる。
フレーションフィルム用組成物に関するものである。更
に詳しくは、本発明は、チーグラー型触媒を用いる２段
重合によって得られる特定のポリエチレンに、特定のプ
ロピレンブロック共重合体を特定の割合で配合した、イ
ンフレーションフィルム用組成物に関するものである。
本発明の組成物を用いると、インフレーションフィルム
が、高速で安定して成形可能となる。
【０００２】
【従来の技術】従来から、高密度ポリエチレン系樹脂を
成形して得られるフィルム、特にブロー比３以上でイン
フレーション成形して得られるいわゆる高ブロー比フィ
ルムは、耐衝撃性および引張り強度のごとき機械的特性
がすぐれているためにショッピングバッグなどに大量に
使用されている。そして、この原料であるポリエチレン
系樹脂としてはチーグラー型触媒によって重合された、
低分子量部と高分子量部から成る、いわゆるバイモーダ
ルな分子量分布をもつポリエチレンが、一般的に使用さ
れている。また、近年生産性の向上、作業の効率化等か
ら成形機の改良が進み、成形速度が高速化する傾向にあ
る。
成形して得られるフィルム、特にブロー比３以上でイン
フレーション成形して得られるいわゆる高ブロー比フィ
ルムは、耐衝撃性および引張り強度のごとき機械的特性
がすぐれているためにショッピングバッグなどに大量に
使用されている。そして、この原料であるポリエチレン
系樹脂としてはチーグラー型触媒によって重合された、
低分子量部と高分子量部から成る、いわゆるバイモーダ
ルな分子量分布をもつポリエチレンが、一般的に使用さ
れている。また、近年生産性の向上、作業の効率化等か
ら成形機の改良が進み、成形速度が高速化する傾向にあ
る。
【０００３】ところが、高速で成形すればするほど、特
にインフレーション法では、押出された管状物の溶融体
が固化する過程で不安定となり、安定な管状物が得られ
ないと均一なインフレーションフィルムが得られない。
更にひどい場合には、この管状物の安定度、いわゆるバ
ブル安定性、が極度に悪くなり、ついにはインフレーシ
ョン成形不能となる。
にインフレーション法では、押出された管状物の溶融体
が固化する過程で不安定となり、安定な管状物が得られ
ないと均一なインフレーションフィルムが得られない。
更にひどい場合には、この管状物の安定度、いわゆるバ
ブル安定性、が極度に悪くなり、ついにはインフレーシ
ョン成形不能となる。
【０００４】上記問題点を改良するため、少量のラジカ
ル発生剤と樹脂を混合し反応させる方法（特公昭６２−
２８９７５号公報）、酸変性ポリエチレンを用いる方法
（特開昭５９−８４９４０号公報）等が提案されてい
る。
ル発生剤と樹脂を混合し反応させる方法（特公昭６２−
２８９７５号公報）、酸変性ポリエチレンを用いる方法
（特開昭５９−８４９４０号公報）等が提案されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
提案されている方法では、ラジカル発生剤や酸の影響で
臭いの問題が生じたり、また、十分な効果を得る目的で
多量に混合し反応させるとフィルム外観、いわゆるフィ
ッシュアイが増加したり、フィルムの強度が低下する等
の問題が生じたりするようである。そこで、工業的に簡
便な方法で、高速かつ安定したインフレーションフィル
ム成形を可能にする、バブル安定性の優れた技術が強く
望まれていた。
提案されている方法では、ラジカル発生剤や酸の影響で
臭いの問題が生じたり、また、十分な効果を得る目的で
多量に混合し反応させるとフィルム外観、いわゆるフィ
ッシュアイが増加したり、フィルムの強度が低下する等
の問題が生じたりするようである。そこで、工業的に簡
便な方法で、高速かつ安定したインフレーションフィル
ム成形を可能にする、バブル安定性の優れた技術が強く
望まれていた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題点を
解決すべく検討を行った結果なされたものである。即
ち、本発明は、下記成分（Ａ）：９９．９〜９０重量部
及び下記成分（Ｂ）：０．１〜１０重量部を含有するイ
ンフレーションフィルム用組成物を提供するものであ
る。成分（Ａ） チーグラー触媒を用い、低分子量部（ＬＭ）を製造する
工程と高分子量部（ＨＭ）を製造する工程からなる２段
重合により得られたポリエチレンであって、ＬＭ及びＨ
Ｍの分子量分布指数（Ｑ値）がそれぞれ３〜６、ＬＭの
１９０℃でのＭＦＲが５００〜５０００ｇ／１０分、Ｈ
Ｍの１９０℃での高荷重ＭＦＲが０．１〜１ｇ／１０
分、ＬＭ／ＨＭの組成割合が重量比で６０／４０〜３０
／７０、かつ該２段重合により得られたポリエチレンの
１９０℃でのＭＦＲが０．０２〜０．２ｇ／１０分、か
つ密度が０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ3 であるポリ
エチレン、成分（Ｂ） 立体規則性重合触媒の存在下、前段でプロピレンの結晶
性単独重合体もしくはプロピレンと５重量％までのエチ
レン及び／または炭素数４〜８のα−オレフィンとの共
重合体を４０〜９０重量％、後段でエチレン／プロピレ
ンの反応比が重量比で８０／２０〜１００／０かつ実質
的に無水素状態で重合を行って得られる重合体を１０〜
６０重量％、製造して得られるプロピレンブロック共重
合体であって２３０℃でのＭＦＲが０．０１〜１０ｇ／
１０分であるプロピレンブロック共重合体。
解決すべく検討を行った結果なされたものである。即
ち、本発明は、下記成分（Ａ）：９９．９〜９０重量部
及び下記成分（Ｂ）：０．１〜１０重量部を含有するイ
ンフレーションフィルム用組成物を提供するものであ
る。成分（Ａ） チーグラー触媒を用い、低分子量部（ＬＭ）を製造する
工程と高分子量部（ＨＭ）を製造する工程からなる２段
重合により得られたポリエチレンであって、ＬＭ及びＨ
Ｍの分子量分布指数（Ｑ値）がそれぞれ３〜６、ＬＭの
１９０℃でのＭＦＲが５００〜５０００ｇ／１０分、Ｈ
Ｍの１９０℃での高荷重ＭＦＲが０．１〜１ｇ／１０
分、ＬＭ／ＨＭの組成割合が重量比で６０／４０〜３０
／７０、かつ該２段重合により得られたポリエチレンの
１９０℃でのＭＦＲが０．０２〜０．２ｇ／１０分、か
つ密度が０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ3 であるポリ
エチレン、成分（Ｂ） 立体規則性重合触媒の存在下、前段でプロピレンの結晶
性単独重合体もしくはプロピレンと５重量％までのエチ
レン及び／または炭素数４〜８のα−オレフィンとの共
重合体を４０〜９０重量％、後段でエチレン／プロピレ
ンの反応比が重量比で８０／２０〜１００／０かつ実質
的に無水素状態で重合を行って得られる重合体を１０〜
６０重量％、製造して得られるプロピレンブロック共重
合体であって２３０℃でのＭＦＲが０．０１〜１０ｇ／
１０分であるプロピレンブロック共重合体。
【０００７】発明の具体的説明 本発明に用いる成分（Ａ）は、低分子量部（ＬＭ）を製
造する工程と高分子量部（ＨＭ）を製造する工程からな
る２段重合により得られたポリエチレンである。このポ
リエチレンは、エチレンの単独重合体及びエチレンとα
−オレフィンとの共重合体から選ばれる１種以上であっ
てよい。共重合に用いられるα−オレフィンは、炭素数
３〜１４、好ましくは炭素数３〜１０のもので、例え
ば、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、４−メ
チルペンテン−１、オクテン、デセン、等が挙げられ
る。これらの中でも成分（Ａ）は、エチレン単独重合体
又はエチレンと炭素数３〜８のα−オレフィンとの共重
合体が好ましい。
造する工程と高分子量部（ＨＭ）を製造する工程からな
る２段重合により得られたポリエチレンである。このポ
リエチレンは、エチレンの単独重合体及びエチレンとα
−オレフィンとの共重合体から選ばれる１種以上であっ
てよい。共重合に用いられるα−オレフィンは、炭素数
３〜１４、好ましくは炭素数３〜１０のもので、例え
ば、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、４−メ
チルペンテン−１、オクテン、デセン、等が挙げられ
る。これらの中でも成分（Ａ）は、エチレン単独重合体
又はエチレンと炭素数３〜８のα−オレフィンとの共重
合体が好ましい。
【０００８】成分（Ａ）は、低分子量部（ＬＭ）と高分
子量部（ＨＭ）を有し、ＬＭの１９０℃でのＭＦＲ（Ｍ
ＩLM）は５００〜５０００ｇ／１０分、好ましくは１０
００〜４０００ｇ／１０分であり、ＨＭの１９０℃での
高荷重ＭＦＲ（ＨＬＭＩHM）は０．１〜１ｇ／１０分、
好ましくは０．２〜０．５ｇ／１０分である。ここで高
荷重ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ−６７６０に従い、荷重２
１．６ｋｇの条件下で測定した値である。ＭＩLMが５０
０ｇ／１０分未満では、成形時の押出し負荷が高くなり
加工性が低下する。一方、５０００ｇ／１０分を越える
と各成分の均一性が低下するばかりか、低分子量部のポ
リエチレンが製造しにくいという欠点をもつ。
子量部（ＨＭ）を有し、ＬＭの１９０℃でのＭＦＲ（Ｍ
ＩLM）は５００〜５０００ｇ／１０分、好ましくは１０
００〜４０００ｇ／１０分であり、ＨＭの１９０℃での
高荷重ＭＦＲ（ＨＬＭＩHM）は０．１〜１ｇ／１０分、
好ましくは０．２〜０．５ｇ／１０分である。ここで高
荷重ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ−６７６０に従い、荷重２
１．６ｋｇの条件下で測定した値である。ＭＩLMが５０
０ｇ／１０分未満では、成形時の押出し負荷が高くなり
加工性が低下する。一方、５０００ｇ／１０分を越える
と各成分の均一性が低下するばかりか、低分子量部のポ
リエチレンが製造しにくいという欠点をもつ。
【０００９】また、ＨＬＭＩHMが０．１ｇ／１０分未満
では、フィッシュアイが発生したり、加工性が低下する
ため好ましくなく、１ｇ／１０分を越えると、後述する
成分（Ｂ）を配合しても、インフレーション成形時のバ
ブルが不安定となり、高速成形性が付与できない。ＬＭ
及びＨＭの分子量分布指数（Ｑ値）はそれぞれ３〜６、
好ましくは４〜５．５である。Ｑ値が３未満では押出し
加工性が悪くなり、６を越えると衝撃強度が低下するた
め好ましくない。成分（Ａ）のポリエチレンのＬＭの量
対ＨＭの量は、重量比で６０対４０から３０対７０の範
囲である。ＬＭの量が６０％を越えると衝撃強度が著し
く低下し、３０％未満であると押出し加工性が著しく低
下するため望ましくない。
では、フィッシュアイが発生したり、加工性が低下する
ため好ましくなく、１ｇ／１０分を越えると、後述する
成分（Ｂ）を配合しても、インフレーション成形時のバ
ブルが不安定となり、高速成形性が付与できない。ＬＭ
及びＨＭの分子量分布指数（Ｑ値）はそれぞれ３〜６、
好ましくは４〜５．５である。Ｑ値が３未満では押出し
加工性が悪くなり、６を越えると衝撃強度が低下するた
め好ましくない。成分（Ａ）のポリエチレンのＬＭの量
対ＨＭの量は、重量比で６０対４０から３０対７０の範
囲である。ＬＭの量が６０％を越えると衝撃強度が著し
く低下し、３０％未満であると押出し加工性が著しく低
下するため望ましくない。
【００１０】成分（Ａ）は、チーグラー触媒を用い、Ｌ
Ｍを製造する工程とＨＭを製造する工程からなる２段重
合により製造される。成分（Ａ）を製造するのに用いら
れるチーグラー触媒としては、チタン含有化合物もしく
は好ましくはマグネシウム含有化合物にチタン含有化合
物担持した遷移金属成分と有機アルミニウム化合物とを
組合せた、公知の触媒がある。具体的には、特開昭５４
−４５６９６、同５８−１９８５０４、同５９−１４９
９０５、同４９−５１３７８、同５０−９５３８２、同
５０−１３９８８５、同５３−３０６８１、同５３−１
４７８６、同５４−１４２１９２、同５４−１４８０９
３各号公報等に記載された触媒が例示できる。チーグラ
ー触媒を用いる重合の方法は公知の手法、懸濁重合、溶
液重合、気相重合などの方法が用いられ、ＨＭを製造す
る重合工程とＬＭを製造する重合工程の２段重合で製造
されればよく、特に重合条件等は公知の方法が採用でき
る。中でも気相で、上記の順序で重合するのが好まし
い。
Ｍを製造する工程とＨＭを製造する工程からなる２段重
合により製造される。成分（Ａ）を製造するのに用いら
れるチーグラー触媒としては、チタン含有化合物もしく
は好ましくはマグネシウム含有化合物にチタン含有化合
物担持した遷移金属成分と有機アルミニウム化合物とを
組合せた、公知の触媒がある。具体的には、特開昭５４
−４５６９６、同５８−１９８５０４、同５９−１４９
９０５、同４９−５１３７８、同５０−９５３８２、同
５０−１３９８８５、同５３−３０６８１、同５３−１
４７８６、同５４−１４２１９２、同５４−１４８０９
３各号公報等に記載された触媒が例示できる。チーグラ
ー触媒を用いる重合の方法は公知の手法、懸濁重合、溶
液重合、気相重合などの方法が用いられ、ＨＭを製造す
る重合工程とＬＭを製造する重合工程の２段重合で製造
されればよく、特に重合条件等は公知の方法が採用でき
る。中でも気相で、上記の順序で重合するのが好まし
い。
【００１１】このようにして製造された成分（Ａ）のポ
リエチレンの１９０℃でのＭＦＲは、０．０２〜０．２
ｇ／１０分、好ましくは０．０４〜０．１ｇ／１０分で
あり、密度は０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ3 、好ま
しくは０．９４５〜０．９５５ｇ／ｃｍ3 である。ＭＦ
Ｒが０．０２ｇ／１０分未満では、加工時の負荷が高く
なり加工性が低下し、０．２ｇ／１０分以上になると、
インフレーション成形時のバブルの安定性が低下した
り、衝撃強度が低下するので好ましくない。また、密度
が０．９４０ｇ／ｃｍ3 未満では得られるフィルムが軟
らかくなり過ぎ、０．９６０ｇ／ｃｍ3 を越えると衝撃
強度が低下する問題がある。
リエチレンの１９０℃でのＭＦＲは、０．０２〜０．２
ｇ／１０分、好ましくは０．０４〜０．１ｇ／１０分で
あり、密度は０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ3 、好ま
しくは０．９４５〜０．９５５ｇ／ｃｍ3 である。ＭＦ
Ｒが０．０２ｇ／１０分未満では、加工時の負荷が高く
なり加工性が低下し、０．２ｇ／１０分以上になると、
インフレーション成形時のバブルの安定性が低下した
り、衝撃強度が低下するので好ましくない。また、密度
が０．９４０ｇ／ｃｍ3 未満では得られるフィルムが軟
らかくなり過ぎ、０．９６０ｇ／ｃｍ3 を越えると衝撃
強度が低下する問題がある。
【００１２】本発明に用いる成分（Ｂ）は、立体規則性
重合触媒を用いる２段階重合により製造されるプロピレ
ンブロック共重合体である。立体規則性重合触媒として
は公知のチタン含有固体触媒成分と有機アルミニウム化
合物とを組合せた触媒が用いられる。チタン含有固体触
媒成分としては、三塩化チタン組成物触媒成分とマグネ
シウム化合物担体型触媒成分があるが、分子量分布の広
い重合体を得るためには三塩化チタン組成物触媒成分が
好ましい。分子量分布をさらに広げるために、第三成分
として公知の電子供与性化合物を用いることもできる。
前段重合工程でプロピレンの単独重合体もしくはプロピ
レンと５重量％までのエチレン及び／または炭素数４〜
８のα−オレフィンとの共重合体を製造する。ここで、
共重合に用いるα−オレフィンとしては、１−ブテン、
１−ヘキセン、１−オクテンなどが例示できる。前段重
合工程で得られるプロピレンの単独重合体及びプロピレ
ンとα−オレフィンとの共重合体は、結晶性の重合体で
ある。α−オレフィンの含有量が５重量％を越えると、
ブロック共重合体の性状が悪化し、生産性が低下するの
で好ましくない。
重合触媒を用いる２段階重合により製造されるプロピレ
ンブロック共重合体である。立体規則性重合触媒として
は公知のチタン含有固体触媒成分と有機アルミニウム化
合物とを組合せた触媒が用いられる。チタン含有固体触
媒成分としては、三塩化チタン組成物触媒成分とマグネ
シウム化合物担体型触媒成分があるが、分子量分布の広
い重合体を得るためには三塩化チタン組成物触媒成分が
好ましい。分子量分布をさらに広げるために、第三成分
として公知の電子供与性化合物を用いることもできる。
前段重合工程でプロピレンの単独重合体もしくはプロピ
レンと５重量％までのエチレン及び／または炭素数４〜
８のα−オレフィンとの共重合体を製造する。ここで、
共重合に用いるα−オレフィンとしては、１−ブテン、
１−ヘキセン、１−オクテンなどが例示できる。前段重
合工程で得られるプロピレンの単独重合体及びプロピレ
ンとα−オレフィンとの共重合体は、結晶性の重合体で
ある。α−オレフィンの含有量が５重量％を越えると、
ブロック共重合体の性状が悪化し、生産性が低下するの
で好ましくない。
【００１３】前段重合工程で得られるポリマーのＭＦＲ
は、好ましくは１０〜５００ｇ／１０分、さらに好まし
くは５０〜４００ｇ／１０分である。ＭＦＲが１０ｇ／
１０分未満ではフィルム外観が不良となり、ＭＦＲが５
００ｇ／１０分を越えるとバブルの安定性を付与できな
い。前段重合工程で得られるポリマーの分子量分布指数
（Ｑ値）は、好ましくは５〜１２であり、さらに好まし
くは６〜１１である。分子量分布指数が５未満ではバブ
ルの安定性が悪くなり、１２を越えるとフィルム外観が
悪化するため好ましくない。前段重合工程で得られるポ
リマーのブロック共重合体に占める割合は、４０〜９０
重量％であり、４０重量％未満ではブロック共重合体の
性状が悪化し、生産性が低下するので好ましくない。一
方９０重量％を越えるとバブルの安定性が付与できな
い。
は、好ましくは１０〜５００ｇ／１０分、さらに好まし
くは５０〜４００ｇ／１０分である。ＭＦＲが１０ｇ／
１０分未満ではフィルム外観が不良となり、ＭＦＲが５
００ｇ／１０分を越えるとバブルの安定性を付与できな
い。前段重合工程で得られるポリマーの分子量分布指数
（Ｑ値）は、好ましくは５〜１２であり、さらに好まし
くは６〜１１である。分子量分布指数が５未満ではバブ
ルの安定性が悪くなり、１２を越えるとフィルム外観が
悪化するため好ましくない。前段重合工程で得られるポ
リマーのブロック共重合体に占める割合は、４０〜９０
重量％であり、４０重量％未満ではブロック共重合体の
性状が悪化し、生産性が低下するので好ましくない。一
方９０重量％を越えるとバブルの安定性が付与できな
い。
【００１４】後段重合工程では、前段重合工程での重合
生成物の存在下に、エチレン／プロピレンの反応比が重
量比で８０／２０〜１００／０、好ましくは９０／１０
〜１００／０となるようにしてエチレン系重合体を製造
する。上記前段重合工程での重合生成物中には、立体規
則性重合触媒が残存し、または必要により新たに該触媒
又はその一成分が追加されて存在する。後段重合工程に
おいては、エチレンの反応割合が８０重量％未満では、
フィルム外観が悪くなり好ましくない。後段重合工程で
は、高分子量の重合体を得るために実質的に無水素状態
で重合を行なう。後段重合工程で得られるポリマーのブ
ロック共重合体に占める割合は、１０〜６０重量％、好
ましくは２０〜５０重量％である。１０重量％未満では
バブル安定性が付与できず、６０重量％を越えるとブロ
ック共重合体の性状が悪化し、生産性が低下するので好
ましくない。
生成物の存在下に、エチレン／プロピレンの反応比が重
量比で８０／２０〜１００／０、好ましくは９０／１０
〜１００／０となるようにしてエチレン系重合体を製造
する。上記前段重合工程での重合生成物中には、立体規
則性重合触媒が残存し、または必要により新たに該触媒
又はその一成分が追加されて存在する。後段重合工程に
おいては、エチレンの反応割合が８０重量％未満では、
フィルム外観が悪くなり好ましくない。後段重合工程で
は、高分子量の重合体を得るために実質的に無水素状態
で重合を行なう。後段重合工程で得られるポリマーのブ
ロック共重合体に占める割合は、１０〜６０重量％、好
ましくは２０〜５０重量％である。１０重量％未満では
バブル安定性が付与できず、６０重量％を越えるとブロ
ック共重合体の性状が悪化し、生産性が低下するので好
ましくない。
【００１５】上記前段及び後段重合工程を経て得られる
ブロック共重合体のＭＦＲは、０．０１〜１０ｇ／１０
分、好ましくは０．１〜２ｇ／１０分である。ＭＦＲが
０．０１未満ではフィルム外観が悪化し、ＭＦＲが１０
ｇ／１０分を越えるとバブル安定性が付与できないので
好ましくない。本発明の組成物においては、〔上記前段
重合工程で得られるポリマーのＭＦＲ〕／〔生成したブ
ロック共重合体（成分（Ｂ））のＭＦＲ〕の比は、１０
〜１０，０００、好ましくは１００〜５０００であるこ
とが望ましい。前記ＭＦＲの比が１０未満では、バブル
安定性を付与するのが困難となり、逆に１０，０００を
越えると、重合時の触媒活性が低下して経済的に不利と
なる、などの問題が生じる。成分（Ｂ）の製造は、連続
式でも回分式でも可能であり、ヘキサン、ヘプタン等の
公知の不活性溶媒を用いるスラリー重合、液相モノマー
中で行なう塊状重合、気相モノマー中で行なう気相重合
などいずれの様式も採用しうる。重合温度は通常４０〜
１００℃、好ましくは５０〜９０℃であり、重合圧力は
常圧〜５０気圧の範囲である。また、必要に応じてブロ
ック共重合体から触媒残渣を除去する後処理工程を付与
してもよい。
ブロック共重合体のＭＦＲは、０．０１〜１０ｇ／１０
分、好ましくは０．１〜２ｇ／１０分である。ＭＦＲが
０．０１未満ではフィルム外観が悪化し、ＭＦＲが１０
ｇ／１０分を越えるとバブル安定性が付与できないので
好ましくない。本発明の組成物においては、〔上記前段
重合工程で得られるポリマーのＭＦＲ〕／〔生成したブ
ロック共重合体（成分（Ｂ））のＭＦＲ〕の比は、１０
〜１０，０００、好ましくは１００〜５０００であるこ
とが望ましい。前記ＭＦＲの比が１０未満では、バブル
安定性を付与するのが困難となり、逆に１０，０００を
越えると、重合時の触媒活性が低下して経済的に不利と
なる、などの問題が生じる。成分（Ｂ）の製造は、連続
式でも回分式でも可能であり、ヘキサン、ヘプタン等の
公知の不活性溶媒を用いるスラリー重合、液相モノマー
中で行なう塊状重合、気相モノマー中で行なう気相重合
などいずれの様式も採用しうる。重合温度は通常４０〜
１００℃、好ましくは５０〜９０℃であり、重合圧力は
常圧〜５０気圧の範囲である。また、必要に応じてブロ
ック共重合体から触媒残渣を除去する後処理工程を付与
してもよい。
【００１６】本発明のインフレーションフィルム用組成
物において、成分（Ａ）と成分（Ｂ）の配合割合は、重
量割合で成分（Ａ）：成分（Ｂ）が９９．９：０．１〜
９０：１０、好ましくは９９．５：０．５〜９２：８で
ある。成分（Ｂ）の配合割合が０．１重量部未満では、
バブル安定性が付与できない。また、１０重量部を越え
る場合には、フィルムの衝撃強度及びフィルム外観が低
下するため好ましくない。本発明の組成物には、熱安定
剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、顔料、帯電防止剤、滑
剤、充填剤、他のポリオレフィン、熱可塑性樹脂、ゴム
等、通常ポリオレフィンに添加、ブレンドされ得る物質
を、必要に応じて使用できることは勿論である。他のポ
リオレフィンを用いる場合、好ましくは、クロム化合物
含有触媒を用いて重合して得られた、高荷重メルトイン
デックスが３〜１５ｇ／１０分、密度０．９４０〜０．
９６０ｇ／ｃｍ3 、かつ分子量分布指数が７〜２０であ
るポリエチレンを、成分（Ａ）及び（Ｂ）の合計量に対
し１０重量部未満添加してもよい。また、本発明の組成
物を用いてインフレーションフィルムを製造する方法
は、公知の方法が採用でき、例えば、パウダー状の成分
（Ａ）及び成分（Ｂ）を含有する組成物を、そのまま、
または公知の一軸又は二軸押出機又は混練機を用いてペ
レット化した後、インフレーション成形機を用いて成形
してフィルムを得る。
物において、成分（Ａ）と成分（Ｂ）の配合割合は、重
量割合で成分（Ａ）：成分（Ｂ）が９９．９：０．１〜
９０：１０、好ましくは９９．５：０．５〜９２：８で
ある。成分（Ｂ）の配合割合が０．１重量部未満では、
バブル安定性が付与できない。また、１０重量部を越え
る場合には、フィルムの衝撃強度及びフィルム外観が低
下するため好ましくない。本発明の組成物には、熱安定
剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、顔料、帯電防止剤、滑
剤、充填剤、他のポリオレフィン、熱可塑性樹脂、ゴム
等、通常ポリオレフィンに添加、ブレンドされ得る物質
を、必要に応じて使用できることは勿論である。他のポ
リオレフィンを用いる場合、好ましくは、クロム化合物
含有触媒を用いて重合して得られた、高荷重メルトイン
デックスが３〜１５ｇ／１０分、密度０．９４０〜０．
９６０ｇ／ｃｍ3 、かつ分子量分布指数が７〜２０であ
るポリエチレンを、成分（Ａ）及び（Ｂ）の合計量に対
し１０重量部未満添加してもよい。また、本発明の組成
物を用いてインフレーションフィルムを製造する方法
は、公知の方法が採用でき、例えば、パウダー状の成分
（Ａ）及び成分（Ｂ）を含有する組成物を、そのまま、
または公知の一軸又は二軸押出機又は混練機を用いてペ
レット化した後、インフレーション成形機を用いて成形
してフィルムを得る。
【００１７】
【実施例】以下の実施例、比較例において用いた測定方
法及び測定条件は次の通りである。 （１）メルトフローレート；ＪＩＳ Ｋ−６７６０に準
拠し、成分（Ａ）は１９０℃、また、成分（Ｂ）は２３
０℃の温度で、それぞれ荷重２．１６ｋｇの条件で測定
した値で、単位はｇ／１０分である。 （２）ＨＬＭＩ；高荷重メルトインデックスを表わし、
ＪＩＳ Ｋ−６７６０により、温度１９０℃、荷重２
１．６ｋｇの条件下で測定した値で、単位はｇ／１０分
である。 （３）密度；ＪＩＳ Ｋ−６７６０にしたがって測定し
た。 （４）Ｑ値；分子量分布指数を表わし、ゲルパーミエー
ションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で求めた重量平均
分子量（Ｍｗ）を数平均分子量（Ｍｎ）で除した値（Ｑ
＝Ｍｗ／Ｍｎ）である。ＧＰＣは、Ｗａｔｅｒｓ社製
「ＧＰＣ１５０Ｃ」の装置、昭和電工社製「ＡＤ８０Ｍ
／ｓ」のカラム、検出器に赤外吸光光度計を用い、ｏ−
ジ−クロルベンゼンの溶媒中、試料濃度２ｍｇ／ｍｌに
て１４０℃で測定した。標準物質は、ポリエチレン（Ｎ
ＢＳ１４７５）を用いた。
法及び測定条件は次の通りである。 （１）メルトフローレート；ＪＩＳ Ｋ−６７６０に準
拠し、成分（Ａ）は１９０℃、また、成分（Ｂ）は２３
０℃の温度で、それぞれ荷重２．１６ｋｇの条件で測定
した値で、単位はｇ／１０分である。 （２）ＨＬＭＩ；高荷重メルトインデックスを表わし、
ＪＩＳ Ｋ−６７６０により、温度１９０℃、荷重２
１．６ｋｇの条件下で測定した値で、単位はｇ／１０分
である。 （３）密度；ＪＩＳ Ｋ−６７６０にしたがって測定し
た。 （４）Ｑ値；分子量分布指数を表わし、ゲルパーミエー
ションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で求めた重量平均
分子量（Ｍｗ）を数平均分子量（Ｍｎ）で除した値（Ｑ
＝Ｍｗ／Ｍｎ）である。ＧＰＣは、Ｗａｔｅｒｓ社製
「ＧＰＣ１５０Ｃ」の装置、昭和電工社製「ＡＤ８０Ｍ
／ｓ」のカラム、検出器に赤外吸光光度計を用い、ｏ−
ジ−クロルベンゼンの溶媒中、試料濃度２ｍｇ／ｍｌに
て１４０℃で測定した。標準物質は、ポリエチレン（Ｎ
ＢＳ１４７５）を用いた。
【００１８】（５）バブルの安定性；原料ペレットを５
０ｍｍ径の押出機、５０ｍｍ径のダイスでシリンダー及
びダイス温度２００℃の条件下、ブロー比４．０、引取
り速度２５ｍ／分でインフレーション成形を行ない、５
０ｍｍ径の押出機の回転数を徐々に増加して、安定的に
成形できる最高押出量を求めた。単位はｋｇ／時間であ
る。 （６）フィルムの衝撃強度；上記（５）でつくった押出
量１７ｋｇ／時間のフィルムについて、振り子式インパ
クトテスターを使用し、衝撃子に１インチの半球を使っ
て測定した。値は、フィルムを貫通破壊させるのに要し
たエネルギーをフィルムの厚みで除したものであり、単
位はｋｇ−ｃｍ／ｃｍである。 （７）フィルムの外観；上記（５）でつくったフィルム
を透過光下、肉眼でフィルム面の状態を観察し、フィル
ムにすじやむらが認められず、良好な状態を○、すじ、
むら、フィッシュアイ等が発生し、均質性に欠ける状態
を×で表わす。
０ｍｍ径の押出機、５０ｍｍ径のダイスでシリンダー及
びダイス温度２００℃の条件下、ブロー比４．０、引取
り速度２５ｍ／分でインフレーション成形を行ない、５
０ｍｍ径の押出機の回転数を徐々に増加して、安定的に
成形できる最高押出量を求めた。単位はｋｇ／時間であ
る。 （６）フィルムの衝撃強度；上記（５）でつくった押出
量１７ｋｇ／時間のフィルムについて、振り子式インパ
クトテスターを使用し、衝撃子に１インチの半球を使っ
て測定した。値は、フィルムを貫通破壊させるのに要し
たエネルギーをフィルムの厚みで除したものであり、単
位はｋｇ−ｃｍ／ｃｍである。 （７）フィルムの外観；上記（５）でつくったフィルム
を透過光下、肉眼でフィルム面の状態を観察し、フィル
ムにすじやむらが認められず、良好な状態を○、すじ、
むら、フィッシュアイ等が発生し、均質性に欠ける状態
を×で表わす。
【００１９】実施例１成分（Ａ）の製造 ＜触媒合成＞充分に脱気乾燥したヘキサン４リットルに
無水のＭｇＣｌ2 （ボールミルで２４時間粉砕したも
の）を５００ｇおよびＴｉ（Ｏ−ｎＣ4 Ｈ9 ）4 を５０
０ミリリットル導入して、７０℃で３０分間反応させ
た。次いでｎ−ブタノール２８８ミリリットルとヘキサ
ン２８８ミリリットルの混合物を導入し、７０℃で１時
間反応させた。そこへＴｉＣｌ4 を１２３ミリリットル
導入して７０℃で１時間反応させた。次いで、メチルハ
イドロジェンポリシロキサンを４８０ミリリットル導入
して、７０℃で２時間反応させた。反応終了後得られた
固体成分をそのまま触媒成分とした。内容積２００リッ
トルの第１段重合器に脱水精製した溶媒ヘキサンを５０
リットル／ｈｒ、トリエチルアルミニウム８０ｍｍｏｌ
／ｈｒの速度で、前記担体付触媒をＴｉ原子に換算して
２ｍｍｏｌ／ｈｒを連続的に供給し、重合器内容物を所
要速度で排出しながら、９５℃においてエチレンを１４
ｋｇ／ｈｒ、水素を３５Ｎｍ3 ／ｈｒの速度で導入し、
全圧７ｋｇ／ｃｍ2 、平均滞留時間２時間の条件下で連
続的に第１段重合を行う。重合で生成したポリエチレン
（成分（Ａ）の低分子量部（ＬＭ）であり、第１段重合
器から採取したものを分析した結果、ＭＩが２５００ｇ
／１０分、Ｑ値は４である。）を同速度においてフラッ
シュ・ドラムに導き、溶液中に含まれる水素を分離後、
そのまま内容積２００リットルの第２段重合器に全量導
入し、触媒を追加することなく、精製ヘキサン５０リッ
トル／ｈｒを供給し、重合器内容物を所要速度で排出し
ながら、７０℃においてエチレンを１５．５ｋｇ／ｈ
ｒ、１−ブテンを１０００ｇ／ｈｒ、水素０．３Ｎｍ3
／ｈｒの速度で導入して全圧を７ｋｇ／ｃｍ2 、滞留時
間１時間の条件下で連続的に第２段重合を行った。第２
段重合器から得られたポリエチレン（Ａ）のパウダーの
ＭＩは０．０８ｇ／１０分で、密度は０．９５０ｇ／ｃ
ｍ3 であった。１段目と２段目での重合体の割合は４
７：５３に相当し、別に第２段重合と同様の条件で行っ
た単独重合の実験結果から、２段目の重合器のみで生成
しているエチレン共重合体（成分（Ａ）の高分子量部
（ＨＭ））のＨＬＭＩは０．３ｇ／１０分でＱ値は５で
あると推定される。
無水のＭｇＣｌ2 （ボールミルで２４時間粉砕したも
の）を５００ｇおよびＴｉ（Ｏ−ｎＣ4 Ｈ9 ）4 を５０
０ミリリットル導入して、７０℃で３０分間反応させ
た。次いでｎ−ブタノール２８８ミリリットルとヘキサ
ン２８８ミリリットルの混合物を導入し、７０℃で１時
間反応させた。そこへＴｉＣｌ4 を１２３ミリリットル
導入して７０℃で１時間反応させた。次いで、メチルハ
イドロジェンポリシロキサンを４８０ミリリットル導入
して、７０℃で２時間反応させた。反応終了後得られた
固体成分をそのまま触媒成分とした。内容積２００リッ
トルの第１段重合器に脱水精製した溶媒ヘキサンを５０
リットル／ｈｒ、トリエチルアルミニウム８０ｍｍｏｌ
／ｈｒの速度で、前記担体付触媒をＴｉ原子に換算して
２ｍｍｏｌ／ｈｒを連続的に供給し、重合器内容物を所
要速度で排出しながら、９５℃においてエチレンを１４
ｋｇ／ｈｒ、水素を３５Ｎｍ3 ／ｈｒの速度で導入し、
全圧７ｋｇ／ｃｍ2 、平均滞留時間２時間の条件下で連
続的に第１段重合を行う。重合で生成したポリエチレン
（成分（Ａ）の低分子量部（ＬＭ）であり、第１段重合
器から採取したものを分析した結果、ＭＩが２５００ｇ
／１０分、Ｑ値は４である。）を同速度においてフラッ
シュ・ドラムに導き、溶液中に含まれる水素を分離後、
そのまま内容積２００リットルの第２段重合器に全量導
入し、触媒を追加することなく、精製ヘキサン５０リッ
トル／ｈｒを供給し、重合器内容物を所要速度で排出し
ながら、７０℃においてエチレンを１５．５ｋｇ／ｈ
ｒ、１−ブテンを１０００ｇ／ｈｒ、水素０．３Ｎｍ3
／ｈｒの速度で導入して全圧を７ｋｇ／ｃｍ2 、滞留時
間１時間の条件下で連続的に第２段重合を行った。第２
段重合器から得られたポリエチレン（Ａ）のパウダーの
ＭＩは０．０８ｇ／１０分で、密度は０．９５０ｇ／ｃ
ｍ3 であった。１段目と２段目での重合体の割合は４
７：５３に相当し、別に第２段重合と同様の条件で行っ
た単独重合の実験結果から、２段目の重合器のみで生成
しているエチレン共重合体（成分（Ａ）の高分子量部
（ＨＭ））のＨＬＭＩは０．３ｇ／１０分でＱ値は５で
あると推定される。
【００２０】成分（Ｂ）の製造 内容積２００リットルの撹拌式オートクレーブをプロピ
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇ
を、６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。前段重合
は、オートクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を
１０容量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間の
スピードで導入することによって開始した。２０３分
後、プロピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９
０分間継続させた。そして、気相部プロピレンを０．２
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとなるまでパージした。次に、オートク
レーブを６０℃に降温した後、後段重合はエチレンを
３．３３ｋｇ／時間で１３７分間導入することにより実
施した。このようにして得られたスラリーを、濾過、乾
燥して３５．４ｋｇの粉末状ブロック共重合体を得た
（Ｂ−１と記す）。前段重合で得られたポリプロピレン
のＭＦＲは３６．２ｇ／１０分であり、ブロック共重合
体パウダーのＭＦＲは１．１ｇ／１０分であった。前段
重合と後段重合の反応割合は、８０：２０であった。前
段重合工程で得られたポリマーのＭＦＲと生成ブロック
共重合体のＭＦＲの比は、３２．９であった。また、前
段重合工程で得られたポリマーのＱ値は６．５であっ
た。
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇ
を、６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。前段重合
は、オートクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を
１０容量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間の
スピードで導入することによって開始した。２０３分
後、プロピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９
０分間継続させた。そして、気相部プロピレンを０．２
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとなるまでパージした。次に、オートク
レーブを６０℃に降温した後、後段重合はエチレンを
３．３３ｋｇ／時間で１３７分間導入することにより実
施した。このようにして得られたスラリーを、濾過、乾
燥して３５．４ｋｇの粉末状ブロック共重合体を得た
（Ｂ−１と記す）。前段重合で得られたポリプロピレン
のＭＦＲは３６．２ｇ／１０分であり、ブロック共重合
体パウダーのＭＦＲは１．１ｇ／１０分であった。前段
重合と後段重合の反応割合は、８０：２０であった。前
段重合工程で得られたポリマーのＭＦＲと生成ブロック
共重合体のＭＦＲの比は、３２．９であった。また、前
段重合工程で得られたポリマーのＱ値は６．５であっ
た。
【００２１】インフレーションフィルムの製造 上記でそれぞれ得た成分（Ａ）及び成分（Ｂ）のパウダ
ーを、成分（Ａ）＝９７重量部、成分（Ｂ）＝３重量
部、そして、この成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の合計量に
対して、熱及び酸化防止剤として、テトラキス〔メチレ
ン−３−（３′，５′−ジ−ｔ−ブチル−４′−ヒドロ
キシフェニル）プロピオネート〕メタンを１０００ｐｐ
ｍおよびステアリン酸カルシウム１０００ｐｐｍをそれ
ぞれ添加し、ヘンシェルミキサー中で撹拌混合した。こ
の混合物を径４０ｍｍの一軸押出機を使用し、２３０℃
の温度で混練りしながら押出し、ペレット化した。この
ペレットを用いてインフレーション成形を行い、得られ
たフィルムを評価した。結果を表１に示した。
ーを、成分（Ａ）＝９７重量部、成分（Ｂ）＝３重量
部、そして、この成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の合計量に
対して、熱及び酸化防止剤として、テトラキス〔メチレ
ン−３−（３′，５′−ジ−ｔ−ブチル−４′−ヒドロ
キシフェニル）プロピオネート〕メタンを１０００ｐｐ
ｍおよびステアリン酸カルシウム１０００ｐｐｍをそれ
ぞれ添加し、ヘンシェルミキサー中で撹拌混合した。こ
の混合物を径４０ｍｍの一軸押出機を使用し、２３０℃
の温度で混練りしながら押出し、ペレット化した。この
ペレットを用いてインフレーション成形を行い、得られ
たフィルムを評価した。結果を表１に示した。
【００２２】実施例２ 実施例１の成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の配合割合を、成
分（Ａ）＝９２重量部、成分（Ｂ）＝８重量部に変えた
以外は、実施例１と同様に実験を行った。評価結果を表
１に示した。
分（Ａ）＝９２重量部、成分（Ｂ）＝８重量部に変えた
以外は、実施例１と同様に実験を行った。評価結果を表
１に示した。
【００２３】比較例１〜２ 実施例１で製造した成分（Ａ）のみを用いた（比較例
１）、及び実施例１の成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の配合
割合を、成分（Ａ）＝８８重量部、成分（Ｂ）＝１２重
量部に変えた（比較例２）以外はそれぞれ実施例１と同
様に実験を行った。結果を表１に示した。
１）、及び実施例１の成分（Ａ）及び成分（Ｂ）の配合
割合を、成分（Ａ）＝８８重量部、成分（Ｂ）＝１２重
量部に変えた（比較例２）以外はそれぞれ実施例１と同
様に実験を行った。結果を表１に示した。
【００２４】実施例３成分（Ａ）の製造 実施例１で製造された成分（Ａ）を使用した。成分（Ｂ）の製造 内容積２００リットルの撹拌式オートクレーブをプロピ
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇを
６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。前段重合は、
オートクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を１５
容量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間のスピ
ードで導入することによって開始した。１５２分後、プ
ロピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９０分間
継続させた。そして、気相部プロピレンを０．４ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇとなるまでパージした。次に、オートクレーブ
を６０℃に降温した後、後段重合はエチレンを３．３３
ｋｇ／時間で２７４分間導入することにより実施した。
このようにして得られたスラリーを、濾過、乾燥して３
４．２ｋｇの粉末状ブロック共重合体を得た（Ｂ−２と
記す）。前段重合で得られたポリプロピレンのＭＦＲは
８３．６ｇ／１０分であり、ブロック共重合体パウダー
のＭＦＲは０．９ｇ／１０分であった。前段重合と後段
重合の反応割合は、６０：４０であった。前段重合工程
で得られたポリマーのＭＦＲと生成ブロック共重合体の
ＭＦＲの比は、９２．９であり、前段重合工程で得られ
たポリマーのＱ値は６．８であった。インフレーションフィルムの製造 上記で得た成分（Ａ）及び成分（Ｂ）をそれぞれ用いた
以外は、実施例１と同様に実験を行った。得られたフィ
ルムの評価も実施例１と同様に行った。結果を表１に示
す。
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇを
６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。前段重合は、
オートクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を１５
容量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間のスピ
ードで導入することによって開始した。１５２分後、プ
ロピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９０分間
継続させた。そして、気相部プロピレンを０．４ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇとなるまでパージした。次に、オートクレーブ
を６０℃に降温した後、後段重合はエチレンを３．３３
ｋｇ／時間で２７４分間導入することにより実施した。
このようにして得られたスラリーを、濾過、乾燥して３
４．２ｋｇの粉末状ブロック共重合体を得た（Ｂ−２と
記す）。前段重合で得られたポリプロピレンのＭＦＲは
８３．６ｇ／１０分であり、ブロック共重合体パウダー
のＭＦＲは０．９ｇ／１０分であった。前段重合と後段
重合の反応割合は、６０：４０であった。前段重合工程
で得られたポリマーのＭＦＲと生成ブロック共重合体の
ＭＦＲの比は、９２．９であり、前段重合工程で得られ
たポリマーのＱ値は６．８であった。インフレーションフィルムの製造 上記で得た成分（Ａ）及び成分（Ｂ）をそれぞれ用いた
以外は、実施例１と同様に実験を行った。得られたフィ
ルムの評価も実施例１と同様に行った。結果を表１に示
す。
【００２５】実施例４成分（Ａ）の製造 実施例１で製造された成分（Ａ）を使用した。成分（Ｂ）の製造 内容積２００リットルの撹拌式オートクレーブをプロピ
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇを
６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。前段重合は、
オートクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を３．
０容量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間のス
ピードで導入することによって開始した。１７７分後、
プロピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９０分
間継続させた。そして、気相部プロピレンを０．４ｋｇ
／ｃｍ2 Ｇとなるまでパージした。次に、オートクレー
ブを６０℃に降温した後、後段重合はエチレンを３．３
３ｋｇ／時間で２０５分間導入することにより実施し
た。このようにして得られたスラリーを、濾過、乾燥し
て３５．８ｋｇの粉末状ブロック共重合体を得た（Ｂ−
３と記す）。前段重合で得られたポリプロピレンのＭＦ
Ｒは２．３ｇ／１０分であり、ブロック共重合体パウダ
ーのＭＦＲは０．０８ｇ／１０分であった。前段重合と
後段重合の反応割合は、７０：３０であった。前段重合
工程で得られたポリマーのＭＦＲと生成ブロック共重合
体のＭＦＲの比は、２８．８であり、前段重合工程で得
られたポリマーのＱ値は６．７であった。インフレーションフィルムの製造 上記で得た成分（Ａ）及び成分（Ｂ）をそれぞれ用いた
以外は、実施例１と同様に実験を行った。得られたフィ
ルムの評価も実施例１と同様に行った。結果を表１に示
す。
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇを
６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。前段重合は、
オートクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を３．
０容量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間のス
ピードで導入することによって開始した。１７７分後、
プロピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９０分
間継続させた。そして、気相部プロピレンを０．４ｋｇ
／ｃｍ2 Ｇとなるまでパージした。次に、オートクレー
ブを６０℃に降温した後、後段重合はエチレンを３．３
３ｋｇ／時間で２０５分間導入することにより実施し
た。このようにして得られたスラリーを、濾過、乾燥し
て３５．８ｋｇの粉末状ブロック共重合体を得た（Ｂ−
３と記す）。前段重合で得られたポリプロピレンのＭＦ
Ｒは２．３ｇ／１０分であり、ブロック共重合体パウダ
ーのＭＦＲは０．０８ｇ／１０分であった。前段重合と
後段重合の反応割合は、７０：３０であった。前段重合
工程で得られたポリマーのＭＦＲと生成ブロック共重合
体のＭＦＲの比は、２８．８であり、前段重合工程で得
られたポリマーのＱ値は６．７であった。インフレーションフィルムの製造 上記で得た成分（Ａ）及び成分（Ｂ）をそれぞれ用いた
以外は、実施例１と同様に実験を行った。得られたフィ
ルムの評価も実施例１と同様に行った。結果を表１に示
す。
【００２６】比較例３成分（Ａ）の製造 実施例１で製造された成分（Ａ）を使用した。成分（Ｂ）の製造 内容積２００リットルの撹拌式オートクレーブをプロピ
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇを
６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。重合は、オー
トクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を２．５容
量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間のスピー
ドで導入することによって開始した。２０３分後、プロ
ピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９０分間継
続させた。そして、得られたスラリーを濾過、乾燥して
２９．１ｋｇの粉末状プロピレン重合体を得た。ＭＦＲ
は１．６ｇ／１０分であった（Ｂ−４と記す）。インフレーションフィルムの製造 上記で得たプロピレン重合体を使用した以外は、実施例
１と同様に実験を行い、得られたフィルムの評価も実施
例１と同様に行った。結果を表１に示す。
レンで充分置換した後、脱水、脱酸素したｎ−ヘプタン
６０リットルを導入し、ジエチルアルミニウムクロライ
ド３８ｇ、丸紅ソルベイ社製三塩化チタン１２．７ｇを
６０℃でプロピレン雰囲気下で導入した。重合は、オー
トクレーブを６５℃に昇温した後、水素濃度を２．５容
量％に保ちながら、プロピレンを９ｋｇ／時間のスピー
ドで導入することによって開始した。２０３分後、プロ
ピレンの導入を止め、さらに重合を６５℃で９０分間継
続させた。そして、得られたスラリーを濾過、乾燥して
２９．１ｋｇの粉末状プロピレン重合体を得た。ＭＦＲ
は１．６ｇ／１０分であった（Ｂ−４と記す）。インフレーションフィルムの製造 上記で得たプロピレン重合体を使用した以外は、実施例
１と同様に実験を行い、得られたフィルムの評価も実施
例１と同様に行った。結果を表１に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】本発明の特定の成分（Ａ）及び特定の成
分（Ｂ）を含有する組成物は、インフレーションフィル
ム成形時のバブルの安定性と得られたフィルムの衝撃強
度及び外観に優れたものである。
分（Ｂ）を含有する組成物は、インフレーションフィル
ム成形時のバブルの安定性と得られたフィルムの衝撃強
度及び外観に優れたものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 23:00
Claims (1)
- 【請求項１】 下記成分（Ａ）：９９．９〜９０重量部
及び下記成分（Ｂ）：０．１〜１０重量部を含有するイ
ンフレーションフィルム用組成物。成分（Ａ） チーグラー触媒を用い、低分子量部（ＬＭ）を製造する
工程と高分子量部（ＨＭ）を製造する工程からなる２段
重合により得られたポリエチレンであって、ＬＭ及びＨ
Ｍの分子量分布指数（Ｑ値）がそれぞれ３〜６、ＬＭの
１９０℃でのＭＦＲが５００〜５０００ｇ／１０分、Ｈ
Ｍの１９０℃での高荷重ＭＦＲが０．１〜１ｇ／１０
分、ＬＭ／ＨＭの組成割合が重量比で６０／４０〜３０
／７０、かつ該２段重合により得られたポリエチレンの
１９０℃でのＭＦＲが０．０２〜０．２ｇ／１０分、か
つ密度が０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ3 であるポリ
エチレン、成分（Ｂ） 立体規則性重合触媒の存在下、前段でプロピレンの結晶
性単独重合体もしくはプロピレンと５重量％までのエチ
レン及び／または炭素数４〜８のα−オレフィンとの共
重合体を４０〜９０重量％、後段でエチレン／プロピレ
ンの反応比が重量比で８０／２０〜１００／０かつ実質
的に無水素状態で重合を行って得られる重合体を１０〜
６０重量％、製造して得られるプロピレンブロック共重
合体であって２３０℃でのＭＦＲが０．０１〜１０ｇ／
１０分であるプロピレンブロック共重合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6428093A JPH06271720A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | インフレーションフィルム用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6428093A JPH06271720A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | インフレーションフィルム用組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06271720A true JPH06271720A (ja) | 1994-09-27 |
Family
ID=13253661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6428093A Pending JPH06271720A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | インフレーションフィルム用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06271720A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016017255A1 (ja) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | 三菱樹脂株式会社 | 樹脂組成物、該組成物を用いた包装用フィルム、多層フィルム、及び包装資材 |
-
1993
- 1993-03-23 JP JP6428093A patent/JPH06271720A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016017255A1 (ja) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | 三菱樹脂株式会社 | 樹脂組成物、該組成物を用いた包装用フィルム、多層フィルム、及び包装資材 |
| JP2016030811A (ja) * | 2014-07-30 | 2016-03-07 | 三菱樹脂株式会社 | 樹脂組成物、該組成物を用いた包装用フィルム、多層フィルム、及び包装資材 |
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