JPH06240352A - 平坦度の良好な低降伏比４９０Ｎ／ｍｍ２級鋼板の製造方法 - Google Patents
平坦度の良好な低降伏比４９０Ｎ／ｍｍ２級鋼板の製造方法Info
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- JPH06240352A JPH06240352A JP2918493A JP2918493A JPH06240352A JP H06240352 A JPH06240352 A JP H06240352A JP 2918493 A JP2918493 A JP 2918493A JP 2918493 A JP2918493 A JP 2918493A JP H06240352 A JPH06240352 A JP H06240352A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 化学成分を調整し、かつMn/Cが10以下、Pcm
が0.24％以下とし、残部Feおよび不可避的不純物からな
る鋼片を熱間圧延して、鋼板表面温度で800 〜950 ℃の
温度範囲で仕上げ圧延を終了し、その後、Ar3 点以上の
温度から冷却速度10〜30℃/sで、Ｄf （変態終了温度）
〜Ｄf ＋150 ℃の温度範囲まで加速冷却し、必要に応じ
て加速冷却後、550 〜650 ℃の温度範囲で焼戻しを行う
平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法であ
る。 【効果】 本発明法によれば、平坦度が良好で、降伏比
も75％以下と低く、引張強さが490N/mm2以上の鋼板を得
ることができる。
が0.24％以下とし、残部Feおよび不可避的不純物からな
る鋼片を熱間圧延して、鋼板表面温度で800 〜950 ℃の
温度範囲で仕上げ圧延を終了し、その後、Ar3 点以上の
温度から冷却速度10〜30℃/sで、Ｄf （変態終了温度）
〜Ｄf ＋150 ℃の温度範囲まで加速冷却し、必要に応じ
て加速冷却後、550 〜650 ℃の温度範囲で焼戻しを行う
平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法であ
る。 【効果】 本発明法によれば、平坦度が良好で、降伏比
も75％以下と低く、引張強さが490N/mm2以上の鋼板を得
ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加速冷却型の490N/mm2
級鋼板の製造方法に関し、さらに詳しくは、平坦度の良
好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法に関するもので
ある。
級鋼板の製造方法に関し、さらに詳しくは、平坦度の良
好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、鉄骨建築用490N/mm2級鋼板は、炭
素当量(Ceq) が高いので溶接低温割れ防止のために予熱
を行い、また、溶接継手靱性を確保するために入熱量を
制限する等、溶接施工性に問題があった。一方、制御圧
延後の冷却過程で、鋼板を水冷する加速冷却技術の利用
は、鋼のミクロ組織の改善を通して高強度化、高靱性化
が図られることから、低Ceq 化が可能となり、前記問題
点の解決策として有効な手段となっている。
素当量(Ceq) が高いので溶接低温割れ防止のために予熱
を行い、また、溶接継手靱性を確保するために入熱量を
制限する等、溶接施工性に問題があった。一方、制御圧
延後の冷却過程で、鋼板を水冷する加速冷却技術の利用
は、鋼のミクロ組織の改善を通して高強度化、高靱性化
が図られることから、低Ceq 化が可能となり、前記問題
点の解決策として有効な手段となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
加速冷却技術では、強度上昇に重きを置き、変態終了温
度以下の温度まで水冷することを基本としており、特
に、板厚30mm以下の薄物材では、単に、この加速冷却を
適用するのみでは、耐震設計上の安全性確保の観点から
要求される降伏比75％以下を満足させることが難しく、
加えて、平坦度不良や材質異常が多発する等の問題があ
る。このため、最近、冷却方法に関して、鋼のγ→α変
態率に着目した冷却方法が特開昭60-100632 号公報に提
案されている。この方法では、変態率検出装置が必要と
なり実用化の点で難点がある。
加速冷却技術では、強度上昇に重きを置き、変態終了温
度以下の温度まで水冷することを基本としており、特
に、板厚30mm以下の薄物材では、単に、この加速冷却を
適用するのみでは、耐震設計上の安全性確保の観点から
要求される降伏比75％以下を満足させることが難しく、
加えて、平坦度不良や材質異常が多発する等の問題があ
る。このため、最近、冷却方法に関して、鋼のγ→α変
態率に着目した冷却方法が特開昭60-100632 号公報に提
案されている。この方法では、変態率検出装置が必要と
なり実用化の点で難点がある。
【０００４】本発明は、上記の問題点を解決するために
なされたもので、化学成分を調整し、仕上げ圧延終了温
度と変態挙動に基づいて加速冷却条件を規制することに
よって、平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板を製造
する方法を提供することを目的とする。
なされたもので、化学成分を調整し、仕上げ圧延終了温
度と変態挙動に基づいて加速冷却条件を規制することに
よって、平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板を製造
する方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１発明は、C:0.05〜0.
20％、Si:0.05 〜0.60％、Mn:0.5〜2.0 ％、Ti:0.005〜
0.030 ％を含有し、かつMn/Cが10以下、下記式のPcm が
0.24％以下とし、残部Feおよび不可避的不純物からなる
鋼片を熱間圧延して、鋼板表面温度が800 〜950 ℃の温
度範囲で仕上げ圧延を終了し、その後、Ar3 点以上の温
度から冷却速度10〜30℃/sで、Ｄf （変態終了温度）〜
Ｄf ＋150 ℃の温度範囲まで加速冷却する平坦度の良好
な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法である。 Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
（％）
20％、Si:0.05 〜0.60％、Mn:0.5〜2.0 ％、Ti:0.005〜
0.030 ％を含有し、かつMn/Cが10以下、下記式のPcm が
0.24％以下とし、残部Feおよび不可避的不純物からなる
鋼片を熱間圧延して、鋼板表面温度が800 〜950 ℃の温
度範囲で仕上げ圧延を終了し、その後、Ar3 点以上の温
度から冷却速度10〜30℃/sで、Ｄf （変態終了温度）〜
Ｄf ＋150 ℃の温度範囲まで加速冷却する平坦度の良好
な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法である。 Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
（％）
【０００６】第２発明は、さらに、化学成分としてCu:
0.50 ％以下、Ni:1.0％以下、Cr:0.50 ％以下、Mo:0.50
％以下、V:0.10％以下およびNb:0.030％の内から選ん
だ１種または２種以上を含有する請求項１記載の平坦度
の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法である。
0.50 ％以下、Ni:1.0％以下、Cr:0.50 ％以下、Mo:0.50
％以下、V:0.10％以下およびNb:0.030％の内から選ん
だ１種または２種以上を含有する請求項１記載の平坦度
の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法である。
【０００７】第３発明は、加速冷却後、550 〜650 ℃の
温度範囲で焼戻しを行う請求項１または請求項２記載の
平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法であ
る。
温度範囲で焼戻しを行う請求項１または請求項２記載の
平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法であ
る。
【０００８】
【作用】以下に、本発明について詳細に説明する。ま
ず、本発明における圧延および加速冷却条件について説
明する。本発明では化学成分を調整した鋼片を加熱して
熱間圧延を行うが、鋼板表面温度が800 〜950 ℃の温度
範囲で仕上げ圧延を終了する必要がある。仕上げ圧延終
了温度が800℃未満の場合は、フェライトの過度の細粒
化により降伏比が高くなり、また950℃を超えるとオー
ステナイトが粗粒となり焼入れ性が増大し、加速冷却に
よって降伏比が高くなる。したがって、仕上げ圧延終了
温度は鋼板表面温度で800 〜950 ℃の温度範囲に限定す
る。
ず、本発明における圧延および加速冷却条件について説
明する。本発明では化学成分を調整した鋼片を加熱して
熱間圧延を行うが、鋼板表面温度が800 〜950 ℃の温度
範囲で仕上げ圧延を終了する必要がある。仕上げ圧延終
了温度が800℃未満の場合は、フェライトの過度の細粒
化により降伏比が高くなり、また950℃を超えるとオー
ステナイトが粗粒となり焼入れ性が増大し、加速冷却に
よって降伏比が高くなる。したがって、仕上げ圧延終了
温度は鋼板表面温度で800 〜950 ℃の温度範囲に限定す
る。
【０００９】仕上げ圧延終了後加速冷却を行うが、冷却
速度が10℃/s未満では強度上昇効果が小さく、また30℃
/sを超えるとベイナイト分率の増加により降伏比が高く
なる。したがって、圧延終了後の冷却速度は10〜30℃/s
の範囲に限定する。
速度が10℃/s未満では強度上昇効果が小さく、また30℃
/sを超えるとベイナイト分率の増加により降伏比が高く
なる。したがって、圧延終了後の冷却速度は10〜30℃/s
の範囲に限定する。
【００１０】冷却停止温度は、薄物材の形状確保の点で
特に重要な因子であり、この温度が低くなるほど形状不
良が増加する。この傾向は変態終了温度 (Ｄf)の前後で
大きく異なるという知見を発明者は得ている。図１は板
厚25mmの鋼板を冷却速度20℃/sで冷却したときの冷却停
止温度と平坦度および引張強さとの関係を示しており、
図から明らかなように、冷却停止温度がＤf 未満になる
と平坦度が極端に悪くなる。一方、冷却停止温度がＤf
＋150 ℃を超えると強度上昇効果が小さくなる。したが
って、冷却停止温度はＤf 〜Ｄf ＋150 ℃の温度範囲に
限定する。
特に重要な因子であり、この温度が低くなるほど形状不
良が増加する。この傾向は変態終了温度 (Ｄf)の前後で
大きく異なるという知見を発明者は得ている。図１は板
厚25mmの鋼板を冷却速度20℃/sで冷却したときの冷却停
止温度と平坦度および引張強さとの関係を示しており、
図から明らかなように、冷却停止温度がＤf 未満になる
と平坦度が極端に悪くなる。一方、冷却停止温度がＤf
＋150 ℃を超えると強度上昇効果が小さくなる。したが
って、冷却停止温度はＤf 〜Ｄf ＋150 ℃の温度範囲に
限定する。
【００１１】この場合、Ｄf は圧延前に、加工フォーマ
スタで成分、圧延条件、冷却条件ごとに求めておく。加
工フォーマスタで求めたＤf の例を図２に示す。図２は
0.15％C-0.35％Si-1.18 ％Mn-0.008％P-0.001 ％S-0.01
2 ％Tiの炭素鋼を1150℃に加熱し、その後、950 ℃で25
％、850 ℃で35％の加工を行い、いろいろな冷却速度で
冷却してＤf を求め、各冷却速度ごとのＤf を図示した
ものである。図中太実線が各冷却速度におけるＤf を示
している。
スタで成分、圧延条件、冷却条件ごとに求めておく。加
工フォーマスタで求めたＤf の例を図２に示す。図２は
0.15％C-0.35％Si-1.18 ％Mn-0.008％P-0.001 ％S-0.01
2 ％Tiの炭素鋼を1150℃に加熱し、その後、950 ℃で25
％、850 ℃で35％の加工を行い、いろいろな冷却速度で
冷却してＤf を求め、各冷却速度ごとのＤf を図示した
ものである。図中太実線が各冷却速度におけるＤf を示
している。
【００１２】また、本発明では、加速冷却により生じる
残留歪みを除去する必要がある場合、加速冷却後に焼戻
し処理を行う。焼戻し温度は、550 ℃未満では残留歪み
除去効果が小さく、また、650 ℃を超える温度では、加
速冷却による強度上昇効果が消失する。したがって、焼
戻し温度は、550 〜650 ℃の範囲に限定する。
残留歪みを除去する必要がある場合、加速冷却後に焼戻
し処理を行う。焼戻し温度は、550 ℃未満では残留歪み
除去効果が小さく、また、650 ℃を超える温度では、加
速冷却による強度上昇効果が消失する。したがって、焼
戻し温度は、550 〜650 ℃の範囲に限定する。
【００１３】つぎに、本発明の化学成分の限定理由につ
いて説明する。C は、鋼の強度上昇に寄与する元素であ
るが、0.05％未満では強度を確保することが困難であ
り、また、0.20％を超えて多量に含有すると鋼の靱性お
よび溶接性を劣化させる。したがって、C の添加量は0.
05〜0.20％の範囲とする。
いて説明する。C は、鋼の強度上昇に寄与する元素であ
るが、0.05％未満では強度を確保することが困難であ
り、また、0.20％を超えて多量に含有すると鋼の靱性お
よび溶接性を劣化させる。したがって、C の添加量は0.
05〜0.20％の範囲とする。
【００１４】Siは、鋼の脱酸のために必須の元素である
が、0.05％未満ではその効果が少なく、また、0.60％を
超えて多量に添加すると溶接性を劣化させる。したがっ
て、Siの添加量は0.05〜0.60％の範囲とする。
が、0.05％未満ではその効果が少なく、また、0.60％を
超えて多量に添加すると溶接性を劣化させる。したがっ
て、Siの添加量は0.05〜0.60％の範囲とする。
【００１５】Mnは、鋼の強度および靱性を確保するため
に必要な元素であるが、0.5 ％未満ではこのような効果
は少なく、また、2.0 ％を超えて多量に含有すると溶接
性を劣化させ、かつ、靱性も劣化させる。したがって、
Mnの添加量は0.5 〜2.0 ％の範囲とする。
に必要な元素であるが、0.5 ％未満ではこのような効果
は少なく、また、2.0 ％を超えて多量に含有すると溶接
性を劣化させ、かつ、靱性も劣化させる。したがって、
Mnの添加量は0.5 〜2.0 ％の範囲とする。
【００１６】Tiは、オーステナイト粒の粗大化抑制とと
もに変態時のフェライトの核生成サイトになり、フェラ
イトの細粒化による靱性の向上に有効である。特に、本
発明のように仕上げ圧延後に加速冷却を行う場合には、
極めて有効である。しかし、0.005 ％未満の含有ではこ
のような効果を発揮することができず、また、0.030％
を超えて多量に含有すると溶接継手靱性を劣化させる。
したがって、Tiの添加量は0.005 〜0.030 ％の範囲とす
る。
もに変態時のフェライトの核生成サイトになり、フェラ
イトの細粒化による靱性の向上に有効である。特に、本
発明のように仕上げ圧延後に加速冷却を行う場合には、
極めて有効である。しかし、0.005 ％未満の含有ではこ
のような効果を発揮することができず、また、0.030％
を超えて多量に含有すると溶接継手靱性を劣化させる。
したがって、Tiの添加量は0.005 〜0.030 ％の範囲とす
る。
【００１７】以上の元素を必須成分とするが、本発明に
おいては、要求される鋼の特性に応じて、以下に説明す
る元素Cu、Ni、Cr、Mo、V 、Nbの内から選んだ１種また
は２種以上を含有させることができる。
おいては、要求される鋼の特性に応じて、以下に説明す
る元素Cu、Ni、Cr、Mo、V 、Nbの内から選んだ１種また
は２種以上を含有させることができる。
【００１８】Cuは、鋼の強度上昇に有効な元素である
が、0.50％を超えて多量に含有すると熱間加工時に表面
割れが発生するとともに、溶接性を劣化させる。したが
って、Cuの添加量は0.50％以下とする。なお、含有量が
0.05％未満では、このような効果は期待し難いので、添
加量は0.05％以上が望ましい。
が、0.50％を超えて多量に含有すると熱間加工時に表面
割れが発生するとともに、溶接性を劣化させる。したが
って、Cuの添加量は0.50％以下とする。なお、含有量が
0.05％未満では、このような効果は期待し難いので、添
加量は0.05％以上が望ましい。
【００１９】Niは、溶接性に悪影響を与えることなく、
母材の強度および靱性を向上させるが、1.0 ％を超えて
添加すると製造コストの上昇を招き、また、本発明の目
的を達成させるためには1.0 ％以下の添加で十分であ
る。したがって、Niの添加量は1.0 ％以下とする。
母材の強度および靱性を向上させるが、1.0 ％を超えて
添加すると製造コストの上昇を招き、また、本発明の目
的を達成させるためには1.0 ％以下の添加で十分であ
る。したがって、Niの添加量は1.0 ％以下とする。
【００２０】Crは、鋼の焼入れ性向上に有効な元素であ
るが、0.50％を超えると溶接性が劣化する。したがっ
て、Crの添加量は0.50％以下とする。なお、含有量が0.
05％未満では、焼入れ性が向上しないので、添加量は0.
05％以上が望ましい。
るが、0.50％を超えると溶接性が劣化する。したがっ
て、Crの添加量は0.50％以下とする。なお、含有量が0.
05％未満では、焼入れ性が向上しないので、添加量は0.
05％以上が望ましい。
【００２１】Moは、鋼の焼入れ性向上に有効な元素であ
るが、0.50％を超えると溶接性が劣化する。したがっ
て、Moの添加量は0.50％以下とする。なお、含有量が0.
05％未満では、焼入れ性向上効果が期待し難くなるの
で、添加量は0.05％以上が望ましい。
るが、0.50％を超えると溶接性が劣化する。したがっ
て、Moの添加量は0.50％以下とする。なお、含有量が0.
05％未満では、焼入れ性向上効果が期待し難くなるの
で、添加量は0.05％以上が望ましい。
【００２２】V は、析出硬化による強度上昇に有効な元
素であるが、0.10％を超えると溶接性が劣化する。した
がって、V の添加量は0.10％以下とする。なお、含有量
が0.01％未満では、このような効果はほとんど期待でき
ないので、添加量は0.01％以上が望ましい。
素であるが、0.10％を超えると溶接性が劣化する。した
がって、V の添加量は0.10％以下とする。なお、含有量
が0.01％未満では、このような効果はほとんど期待でき
ないので、添加量は0.01％以上が望ましい。
【００２３】Nbは、析出硬化および変態強化による強度
上昇、および結晶粒の細粒化による靱性の向上を図るこ
とができる。このため、Nbは、合金元素の添加量を低減
でき、溶接性および溶接継手靱性の改善に有効な元素で
ある。しかし、0.030 ％を超えて多量に含有すると溶接
継手靱性を劣化させる。したがって、Nbの添加量は0.03
0 ％以下とする。なお、含有量が0.005 ％未満では、こ
のような効果は期待し難くなるので、添加量は0.005 ％
以上が望ましい。
上昇、および結晶粒の細粒化による靱性の向上を図るこ
とができる。このため、Nbは、合金元素の添加量を低減
でき、溶接性および溶接継手靱性の改善に有効な元素で
ある。しかし、0.030 ％を超えて多量に含有すると溶接
継手靱性を劣化させる。したがって、Nbの添加量は0.03
0 ％以下とする。なお、含有量が0.005 ％未満では、こ
のような効果は期待し難くなるので、添加量は0.005 ％
以上が望ましい。
【００２４】Mn/Cの降伏比に及ぼす影響は大きく、図３
に示すうに、Mn/Cが大きくなると降伏比は高くなる。図
３は、本発明の化学成分の限定範囲の鋼片を、仕上げ温
度：840 〜860 ℃ (Ar3:約760 ℃) 、冷却停止温度：51
0 〜600 ℃ (Ｄf:約500 ℃)、冷却速度：18〜22℃/sで
板厚25mmに圧延した鋼板のMn/Cと降伏比との関係を示し
たものである。図３から明らかなように、75％以下の降
伏比を得るためには、Mn/Cを10以下に抑える必要があ
る。Mn/Cが10を超えると焼入れ性が増し、ベイナイト分
率が高くなるため、降伏比の上昇をもたらす。したがっ
て、Mn/Cは10以下に限定する。
に示すうに、Mn/Cが大きくなると降伏比は高くなる。図
３は、本発明の化学成分の限定範囲の鋼片を、仕上げ温
度：840 〜860 ℃ (Ar3:約760 ℃) 、冷却停止温度：51
0 〜600 ℃ (Ｄf:約500 ℃)、冷却速度：18〜22℃/sで
板厚25mmに圧延した鋼板のMn/Cと降伏比との関係を示し
たものである。図３から明らかなように、75％以下の降
伏比を得るためには、Mn/Cを10以下に抑える必要があ
る。Mn/Cが10を超えると焼入れ性が増し、ベイナイト分
率が高くなるため、降伏比の上昇をもたらす。したがっ
て、Mn/Cは10以下に限定する。
【００２５】さらに、本発明では、溶接低温割れを抑制
するために溶接性の指標として広く使用されているPcm
を0.24％以下に限定する。なお、Pcm は下記式で定義さ
れる。 Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
（％）
するために溶接性の指標として広く使用されているPcm
を0.24％以下に限定する。なお、Pcm は下記式で定義さ
れる。 Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
（％）
【００２６】
【実施例】以下に、本発明の実施例について説明する。
供試鋼は表１に示す化学成分を有する鋼片を加熱後、表
２に示す圧延・冷却条件で板厚15〜30mmの鋼板に仕上げ
たものである。これらの鋼板について引張特性、衝撃特
性、溶接性および平坦度を調査した。その結果を表２に
併記する。
供試鋼は表１に示す化学成分を有する鋼片を加熱後、表
２に示す圧延・冷却条件で板厚15〜30mmの鋼板に仕上げ
たものである。これらの鋼板について引張特性、衝撃特
性、溶接性および平坦度を調査した。その結果を表２に
併記する。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】表２から明らかなように、本発明法Ａ〜Ｆ
は、平坦度が良好で、降伏比も75％以下と低く、引張強
さが490N/mm2以上で、かつ良好な靱性と溶接性を有する
鋼板が得られている。
は、平坦度が良好で、降伏比も75％以下と低く、引張強
さが490N/mm2以上で、かつ良好な靱性と溶接性を有する
鋼板が得られている。
【００３０】一方、比較例Ｇ〜Ｌの化学成分は、本発明
の限定範囲内ではあるが、比較例ＧはMn/Cが高く、かつ
圧延仕上げ温度が低いため、降伏比が高い。また、比較
例Ｈは圧延仕上げ温度が高いため、降伏比が高い。
の限定範囲内ではあるが、比較例ＧはMn/Cが高く、かつ
圧延仕上げ温度が低いため、降伏比が高い。また、比較
例Ｈは圧延仕上げ温度が高いため、降伏比が高い。
【００３１】比較例Ｉは冷却速度が小さいため、引張強
さが不足している。また、比較例Ｊは冷却速度が大き
く、冷却停止温度がＤf 未満であるため、降伏比が高
く、平坦度が悪い。
さが不足している。また、比較例Ｊは冷却速度が大き
く、冷却停止温度がＤf 未満であるため、降伏比が高
く、平坦度が悪い。
【００３２】比較例ＫはMn/Cが11.7と高いため、降伏比
が高い。また、比較例ＬはPcm が0.24％を超えているた
め、溶接性が悪い。
が高い。また、比較例ＬはPcm が0.24％を超えているた
め、溶接性が悪い。
【００３３】以上のように、本発明法は化学成分を調整
し、特に、Mn/C、Pcm を限定し、仕上げ圧延終了温度と
変態挙動に基づいて加速冷却条件を規制することによっ
て、平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板を製造する
ことができる。
し、特に、Mn/C、Pcm を限定し、仕上げ圧延終了温度と
変態挙動に基づいて加速冷却条件を規制することによっ
て、平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼板を製造する
ことができる。
【００３４】
【発明の効果】本発明は、化学成分を調整し、かつMn/C
が10以下、Pcm が0.24％以下とし、残部Feおよび不可避
的不純物からなる鋼片を熱間圧延して、鋼板表面温度で
800 〜950 ℃の温度範囲で仕上げ圧延を終了し、その
後、Ar3 点以上の温度から冷却速度10〜30℃/sで、Ｄf
（変態終了温度）〜Ｄf ＋150 ℃の温度範囲まで加速冷
却し、必要に応じて加速冷却後、550 〜650 ℃の温度範
囲で焼戻しを行う平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼
板の製造方法であって、本発明法によれば、平坦度が良
好で、降伏比も75％以下と低く、引張強さが490N/mm2以
上の鋼板を得ることができる。
が10以下、Pcm が0.24％以下とし、残部Feおよび不可避
的不純物からなる鋼片を熱間圧延して、鋼板表面温度で
800 〜950 ℃の温度範囲で仕上げ圧延を終了し、その
後、Ar3 点以上の温度から冷却速度10〜30℃/sで、Ｄf
（変態終了温度）〜Ｄf ＋150 ℃の温度範囲まで加速冷
却し、必要に応じて加速冷却後、550 〜650 ℃の温度範
囲で焼戻しを行う平坦度の良好な低降伏比490N/mm2級鋼
板の製造方法であって、本発明法によれば、平坦度が良
好で、降伏比も75％以下と低く、引張強さが490N/mm2以
上の鋼板を得ることができる。
【図１】冷却停止温度と平坦度および引張強さとの関係
を示す図である。
を示す図である。
【図２】加工フォーマスタで求めたＤf （変態終了温
度）の例を示す図である。
度）の例を示す図である。
【図３】降伏比に及ぼすMn/Cの影響を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 C:0.05〜0.20％、Si:0.05 〜0.60％、M
n:0.5〜2.0 ％、Ti:0.005〜0.030 ％を含有し、かつMn/
Cが10以下、下記式のPcm が0.24％以下とし、残部Feお
よび不可避的不純物からなる鋼片を熱間圧延して、鋼板
表面温度が800〜950 ℃の温度範囲で仕上げ圧延を終了
し、その後、Ar3 点以上の温度から冷却速度10〜30℃/s
で、Ｄf （変態終了温度）〜Ｄf ＋150 ℃の温度範囲ま
で加速冷却することを特徴とする平坦度の良好な低降伏
比490N/mm2級鋼板の製造方法。 Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
（％） - 【請求項２】 さらに、化学成分としてCu:0.50 ％以
下、Ni:1.0％以下、Cr:0.50 ％以下、Mo:0.50 ％以下、
V:0.10％以下およびNb:0.030％の内から選んだ１種また
は２種以上を含有する請求項１記載の平坦度の良好な低
降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 加速冷却後、550 〜650 ℃の温度範囲で
焼戻しを行う請求項１または請求項２記載の平坦度の良
好な低降伏比490N/mm2級鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2918493A JPH06240352A (ja) | 1993-02-18 | 1993-02-18 | 平坦度の良好な低降伏比４９０Ｎ／ｍｍ２級鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2918493A JPH06240352A (ja) | 1993-02-18 | 1993-02-18 | 平坦度の良好な低降伏比４９０Ｎ／ｍｍ２級鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240352A true JPH06240352A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12269127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2918493A Withdrawn JPH06240352A (ja) | 1993-02-18 | 1993-02-18 | 平坦度の良好な低降伏比４９０Ｎ／ｍｍ２級鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06240352A (ja) |
-
1993
- 1993-02-18 JP JP2918493A patent/JPH06240352A/ja not_active Withdrawn
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