JPH06147098A - Convection type temperature gradient prime mover - Google Patents
Convection type temperature gradient prime moverInfo
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- JPH06147098A JPH06147098A JP32613892A JP32613892A JPH06147098A JP H06147098 A JPH06147098 A JP H06147098A JP 32613892 A JP32613892 A JP 32613892A JP 32613892 A JP32613892 A JP 32613892A JP H06147098 A JPH06147098 A JP H06147098A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、対流温度差原動機に関
し、特に海水や雪、あるいは地下水、川の水等を用いる
のに適した対流温度差原動機に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a convection temperature difference prime mover, and more particularly to a convection temperature difference prime mover suitable for use with sea water, snow, ground water, river water or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、対流式の原動機として、フロンガ
スを用いたものが知られている。この対流式の原動機
は、液化フロンガスに温水を掛けて、これを沸騰気化さ
せ、この気化したフロンガスをノズルで絞ってタービン
に噴射させることにより、タービンを回転させるように
していた。そして、ノズルより噴射した後、その気化し
たフロンガスを冷水にて冷却し、前記タービンの動力を
用いてコンプレッサを作動させ、更に前記フロンガスを
圧縮して液化させ、これをポンプにて前述の温水処理側
に搬送して戻し、循環させて使用するようにしていた。2. Description of the Related Art Conventionally, as a convection type prime mover, one using freon gas has been known. In this convection-type prime mover, hot water is applied to the liquefied chlorofluorocarbon gas to vaporize the vaporized chlorofluorocarbon gas, and the vaporized chlorofluorocarbon gas is squeezed by a nozzle and injected into the turbine to rotate the turbine. Then, after being injected from the nozzle, the vaporized Freon gas is cooled with cold water, the compressor is operated by using the power of the turbine, and the Freon gas is further compressed and liquefied. It was transported to the side, returned, and circulated for use.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】上記従来の対流式原動
機にあっては、液化フロンガスに温水を掛けて、これを
沸騰気化させることとしていたため、高圧下では液化フ
ロンガスが沸騰せず、そのため低圧下で沸騰気化させな
ければならなかった。また、液化フロンガスの沸騰気化
や気化したフロンガスの圧縮液化のために、膨大な熱量
を必要とし、排出される熱の処理のための装置が必要と
され、しかもコンプレッサやフロンガス圧送用のポンプ
等も必要とされるために、熱交換部が非常に大型にな
り、装置全体も大型化してしまうという問題があった。In the above-mentioned conventional convection type prime mover, the liquefied CFC gas is heated to a high temperature so that it is boiled and vaporized. I had to boil it down. In addition, a huge amount of heat is required for boiling vaporization of liquefied CFC gas and liquefaction of vaporized CFC gas for compression, and a device for processing the discharged heat is required. Since it is required, there is a problem that the heat exchange section becomes very large, and the entire apparatus also becomes large.
【０００４】そこで本発明は、液化や気化をさせること
なく気体をそのまま用いて熱交換させることができ、し
かも熱交換のために膨大な熱量を必要とせず、従って熱
交換部が小さく、装置全体を小型化することのできる対
流温度差原動機を提供することを、その解決課題として
いる。Therefore, according to the present invention, the gas can be used as it is for heat exchange without being liquefied or vaporized, and a huge amount of heat is not required for the heat exchange. It is a problem to be solved to provide a convection temperature difference prime mover that can be downsized.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになしたもので、その解決手段として請求項
１に記載の対流温度差原動機は、熱交換を行なう気体を
密封するシリンダと、前記シリンダ内に軸方向にわたっ
て配設され軸方向一端側から冷却用流体が供給される冷
却パイプと、前記シリンダ内に軸方向にわたって配設さ
れた軸方向他端側から加温用流体が供給される加温パイ
プと、前記冷却パイプの周囲に接触させて配設したスパ
イラルパイプ状の気体冷却用の冷却流路と、前記加温パ
イプの周囲に接触させて配設し、かつ両端部を開口にし
て気体の流れを形成するスパイラルパイプ状の気体加温
用の加温流路と、前記冷却流路及び加温流路の出入口の
少なくとも一方に配設したファン及びこのファンととも
に回転する出力軸と、を備え、加温流路で加温された気
体を一方で冷却流路内に取入れ、かつ冷却流路内で冷却
された気体を他方で加温流路内に取入れ、気体が冷却流
路と加熱流路間をスパイラル運動しながら順環する対流
を発生させ、前記気体の温度差によって生じた対流によ
り前記ファンを回転させる構成としている。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and the convection temperature difference prime mover according to claim 1 is a cylinder for sealing a gas for heat exchange. A cooling pipe which is arranged in the cylinder in the axial direction and to which a cooling fluid is supplied from one side in the axial direction; and a heating fluid which is arranged in the cylinder in the axial direction from the other end side in the axial direction. A heating pipe to be supplied, a spiral pipe-shaped cooling channel for cooling a gas arranged in contact with the periphery of the cooling pipe, and a contact provided around the periphery of the heating pipe, and both ends thereof. A spiral pipe-shaped heating channel for heating a gas, which forms a gas flow with an opening, and a fan disposed in at least one of the inlet and outlet of the cooling channel and the heating channel, and the fan and the fan. Output shaft , The gas heated in the heating channel is taken into the cooling channel on the one hand, and the gas cooled in the cooling channel is taken into the heating channel on the other hand, and the gas is cooled in the cooling channel. A convection is generated which causes normal circulation while spirally moving between the heating flow path and the heating flow path, and the fan is rotated by the convection generated by the temperature difference of the gas.
【０００６】請求項２に記載の対流温度差原動機は、熱
交換を行なう気体を密封するシリンダと、前記シリンダ
内に軸方向にわたって配設され軸方向一端側から冷却用
流体が供給される冷却パイプと、前記冷却パイプの周囲
に接触させて配設し、かつ両端部を開口にして冷却用流
体の流れと逆方向の気体の流れを形成するスパイラルパ
イプ状の気体冷却用の冷却流路と、前記冷却流路の外側
に配設され、外温により前記冷却流路内の気体の流れと
逆方向の気体の流れを形成する気体加温用の加温流路
と、前記冷却流路及び加温流路の出入口の少なくとも一
方に配設された第一のファン、この第一のファンの後段
に配設された第二のファン及びこれら第一及び第二のフ
ァンと共に回転する出力軸と、前記第一のファンと第二
のファンの間に配設され、流量面積が前記冷却流路及び
加温流路の出入口の流量面積よりも小さいノズル口とを
備え、前記加温流路で加温された気体を一方で冷却流路
内に取入れ、かつ冷却流路内で冷却された気体を他方で
加温流路内に取入れ、気体が冷却流路と加熱流路間をス
パイラル運動しながら順環する対流を発生させ、前記気
体の温度差によって生じた対流により前記第一のファン
を回転させると共に、前記ノズル口から高速噴射する気
体で前記第二のファンを回転させるようにしたことを特
徴としている。A convection temperature difference prime mover according to a second aspect of the present invention is a cylinder for sealing a gas for heat exchange, and a cooling pipe arranged axially in the cylinder and supplied with a cooling fluid from one end side in the axial direction. A spiral pipe-shaped cooling channel for cooling the gas, which is arranged in contact with the periphery of the cooling pipe, and which has openings at both ends to form a gas flow in a direction opposite to the flow of the cooling fluid, A heating flow path for heating a gas, which is arranged outside the cooling flow path and forms a gas flow in a direction opposite to the gas flow in the cooling flow path due to an external temperature, the cooling flow path and the heating flow path. A first fan disposed in at least one of the inlet and outlet of the hot flow path, a second fan disposed in the subsequent stage of the first fan, and an output shaft rotating together with these first and second fans; Disposed between the first fan and the second fan And a nozzle opening having a flow area smaller than the flow areas of the inlet and outlet of the cooling flow passage and the heating flow passage, and the gas heated in the heating flow passage is introduced into the cooling flow passage on the one hand, and On the other hand, the gas cooled in the cooling flow path is taken into the heating flow path, and the gas causes convection that causes normal circulation while spiraling between the cooling flow path and the heating flow path, which is caused by the temperature difference of the gas. It is characterized in that the first fan is rotated by convection and the second fan is rotated by the gas jetted at high speed from the nozzle opening.
【０００７】請求項３に記載の対流温度差原動機は、前
記ファンを取付けた出力軸に起動用のモータを接続し、
強制的に対流を形成する構成としている。In the convection temperature difference prime mover according to claim 3, a starting motor is connected to an output shaft to which the fan is attached,
It is configured to forcibly form convection.
【０００８】[0008]
【作用】上記構成の本発明の対流温度差原動機は、冷却
パイプに冷水等の冷却用流体を供給し、かつ加温パイプ
に温水等の加温用流体を供給すると、冷却パイプに接触
するスパイラル状の冷却流路内の気体が冷却されて冷却
流路に沿ってスパイラル状に回転しながらその遠心力に
より次第に加速されつつ移動し、冷却流路の外にでる。
そして、この冷却流路の外に出た気体は、充分加速され
かつスパイラル回転しているため、遠心力によって冷た
い気体が外側に飛出すこととなる。なお、冷却流路の反
対側では、気体を吸込む状態となる。In the convection temperature difference prime mover of the present invention having the above-described structure, when the cooling fluid such as cold water is supplied to the cooling pipe and the heating fluid such as warm water is supplied to the heating pipe, the spiral pipe comes into contact with the cooling pipe. The gas in the cooling channel is cooled, and while rotating in a spiral shape along the cooling channel, the gas moves while being gradually accelerated by the centrifugal force and moves out of the cooling channel.
The gas that has flowed out of the cooling flow path is sufficiently accelerated and spirally rotated, so that the cold gas is blown out to the outside by the centrifugal force. In addition, on the opposite side of the cooling flow path, a state of sucking gas is obtained.
【０００９】次いで、この外側に飛出した冷たい気体が
加温パイプと接触するスパイラル状の加温流路内に入り
込み、この気体は、温水等の加温流体によって温められ
て軽くなり、加温流路に沿ってスパイラル状に回転しな
がら、その遠心力によってしだいに加速されつつ移動
し、加温流路の外にでて前記冷却流路内に吸込まれるこ
ととなり、これにより対流が形成される。Next, the cold gas that has flown out to the outside enters the spiral heating channel that contacts the heating pipe, and this gas is warmed by a heating fluid such as warm water to become lighter and warm. While rotating spirally along the flow path, it moves while being accelerated by the centrifugal force, and is sucked into the cooling flow path outside the heating flow path, thereby forming convection. To be done.
【００１０】そして、この対流によってファンが回転
し、このファンと一体の出力軸が回転することによって
出力されることとなる。The convection causes the fan to rotate, and the output shaft integrated with the fan rotates to output the power.
【００１１】このように、気体をそのまま用いることに
よって、気化や液化に必要な膨大な熱量を不要にして、
熱交換部を小型にしている。また、スパイラル状の流路
を気体が通過するため十分な接触状態が得られ、熱交換
が確実になされる。更に、冷水や温水等流体の流れと気
体の流れとを交差させることによって熱交換効率を向上
させることが可能となる。As described above, by using the gas as it is, the enormous amount of heat required for vaporization and liquefaction becomes unnecessary,
The heat exchange section is made compact. Moreover, since the gas passes through the spiral flow path, a sufficient contact state is obtained, and heat exchange is reliably performed. Further, the heat exchange efficiency can be improved by intersecting the flow of fluid such as cold water or hot water with the flow of gas.
【００１２】特に、本発明によれば、熱交換用の気体が
順環する冷却流路および加温流路をスパイラル状に形成
することにより、その実質的な流路長を極めて長距離に
設定することができ、この流路内をスパイラル状に回転
しながら通過してくる気体が、そのスパイラル運動の遠
心力により十分に加速され、極めて大きな対流エネルギ
ーをもつこととなる。このように、自然界に存在する温
度差、例えば海水などの温度差を利用して対流エネルギ
ーを発生させ、ファンを駆動することにより、自然界に
存在する温度差を効率よく運動エネルギーに、さらには
電気エネルギーに変換するエネルギー変換手段として各
種分野に幅広く利用することが可能となる。In particular, according to the present invention, the cooling flow passage and the heating flow passage in which the heat exchange gas normally circulates are formed in a spiral shape so that the substantial flow passage length is set to an extremely long distance. The gas passing through the flow path while rotating spirally is sufficiently accelerated by the centrifugal force of the spiral motion and has extremely large convection energy. In this way, by using the temperature difference existing in nature, such as the temperature difference of seawater, to generate convection energy and drive the fan, the temperature difference existing in nature can be efficiently converted into kinetic energy, and even electricity. It can be widely used in various fields as an energy conversion means for converting into energy.
【００１３】請求項２に記載の対流温度差原動機によれ
ば、気体の温度差によって生じた対流により第一のファ
ンを回転させると共に、ノズル口から高速噴射する気体
で第二のファンを回転させるようにしたため、出力軸に
大きなトルクが伝達し、この結果高電力の発電を達成す
ることができる。また、ノズル口から高速の気体が噴射
するので、冷却流路の開口側の負圧状態が著しく大きく
なり、このため、冷却流路内への気体の吸引効果が増大
して、気体が冷却流路内に円滑に流入し、期待する円滑
な気体の対流現象を形成することができる。According to the convection temperature difference prime mover of the second aspect, the first fan is rotated by the convection generated by the temperature difference of the gas, and the second fan is rotated by the gas jetted at a high speed from the nozzle port. Therefore, a large torque is transmitted to the output shaft, and as a result, high power generation can be achieved. Further, since the high-speed gas is jetted from the nozzle port, the negative pressure state on the opening side of the cooling flow channel becomes significantly large, which increases the suction effect of the gas into the cooling flow channel, and the gas flows into the cooling flow. The smooth gas convection phenomenon can be formed by smoothly flowing into the passage.
【００１４】さらに、請求項３に記載の対流温度差原動
機は、起動用のモータにて強制的に対流を形成すること
によって、初期動作を早めることが可能となる。Further, in the convection temperature difference prime mover according to the third aspect, the initial operation can be accelerated by forcibly forming the convection by the starting motor.
【００１５】[0015]
【実施例】以下、本発明の実施例について、図面を参照
して詳細に説明する。Embodiments of the present invention will now be described in detail with reference to the drawings.
【００１６】図１は、本発明の第一実施例を示す図であ
る。本実施例では、本発明の対流温度差原動機を例えば
湾内の陸地１０内に設置し、海水の温度差を利用した発
電機として用いた例を示している。FIG. 1 is a diagram showing a first embodiment of the present invention. In the present embodiment, an example is shown in which the convection temperature difference prime mover of the present invention is installed, for example, in the land 10 in a bay and used as a generator that utilizes the temperature difference of seawater.
【００１７】本実施例の発電機は、シリンダ１２と、冷
却パイプ１４、１６と、加温パイプ１８と、冷却流路２
０、２２と、加温流路２４、２６と、ファン２８ａ、２
８ｂ、２９と、出力軸３０とを備えている。The generator of this embodiment includes a cylinder 12, cooling pipes 14 and 16, a heating pipe 18, and a cooling passage 2.
0, 22, heating channels 24, 26, fans 28a, 2
8b and 29, and an output shaft 30.
【００１８】シリンダ１２は、縦型に形成され、内部に
熱交換を行なう気体１００が密封されるようになってい
る。この熱交換を行なう気体としては、空気や窒素等の
安定気体が採用できる。また、シリンダ１２の上部中央
には、出力軸３０の上部を軸支するベアリング３２が取
付けられており、かつ下部には発電用のコイル３４及び
出力軸３０の下部を軸支するベアリング３６が取付けら
れている。The cylinder 12 is formed vertically so that the gas 100 for heat exchange is sealed inside. As a gas for this heat exchange, a stable gas such as air or nitrogen can be adopted. A bearing 32 that supports the upper portion of the output shaft 30 is attached to the center of the upper portion of the cylinder 12, and a coil 34 for power generation and a bearing 36 that supports the lower portion of the output shaft 30 are attached to the lower portion. Has been.
【００１９】冷却パイプ１４、１６は、シリンダ３０内
の中央部側に、軸方向にわたって配設されるようになっ
ている。具体的には、冷却パイプ１４は、出力軸３０が
その内側を貫通し得るように筒状に形成され、断面リン
グ状の冷水通路が形成されたものとなっており、シリン
ダ１２の中央位置に配設されている。冷却パイプ１６
は、冷却パイプ１４の外周側に、この冷却パイプ１４と
間隔をおいて配設されたもため、冷却パイプ１４と同様
に断面リング状の冷水通路が形成された筒状のものとな
っている。また、この冷却パイプ１６は、上端から下端
にかけて若干広がった形状をなしている。そして、これ
ら冷却パイプ１４、１６は、その下端部側でシリンダ１
２の下部外周に設けたジャケット３８の冷水供給部４０
と接続すると共に、上端部側でシリンダ１２の上部外周
に設けたジャケット４２の冷水排出部４４と接続してい
る。また、ジャケット３８の冷水供給部４０及びジャケ
ット４２の冷水排出部４４は、それぞれ耐食性のある樹
脂パイプ４６、４８を介して海中５０に接続し、海水を
冷却パイプ１４、１６の下方から上方に供給排出するよ
うにしている。この場合の樹脂パイプ４６、４８の高低
差は、例えば５０〜１００ｍ程度とし、海水の温度差は
例えば下方では５〜１５゜Ｃ程度、上方では１０〜２５
゜Ｃ程度になるようにしており、この冷却パイプ１４、
１６内を海水が自動的に循環し得るようになっている。The cooling pipes 14 and 16 are arranged in the central portion of the cylinder 30 in the axial direction. Specifically, the cooling pipe 14 is formed in a tubular shape so that the output shaft 30 can pass through the inside thereof, and has a cold water passage having a ring-shaped cross section, which is provided at the center of the cylinder 12. It is arranged. Cooling pipe 16
Since it is arranged on the outer peripheral side of the cooling pipe 14 with a gap from the cooling pipe 14, it has a cylindrical shape in which a cold water passage having a ring-shaped cross section is formed like the cooling pipe 14. . Further, the cooling pipe 16 has a shape that slightly expands from the upper end to the lower end. The cooling pipes 14 and 16 are provided at the lower end side of the cylinder 1
Cold water supply section 40 of jacket 38 provided on the outer periphery of the lower part of 2
It is also connected to the cold water discharge portion 44 of the jacket 42 provided on the outer periphery of the upper portion of the cylinder 12 on the upper end side. Further, the cold water supply unit 40 of the jacket 38 and the cold water discharge unit 44 of the jacket 42 are connected to the underwater 50 via resin pipes 46 and 48 having corrosion resistance, respectively, and seawater is supplied from below the cooling pipes 14 and 16 to above. I try to discharge it. In this case, the height difference between the resin pipes 46 and 48 is, for example, about 50 to 100 m, and the seawater temperature difference is, for example, about 5 to 15 ° C. at the lower side and 10 to 25 at the upper side.
This cooling pipe 14,
Seawater can be automatically circulated in the inside of 16.
【００２０】加温パイプ１８は、シリンダ１２内の外周
部に、シリンダ１２の壁面及び冷却パイプ１６と間隔を
おいて軸方向にわたって配設されている。この加温パイ
プ１８も前記冷却パイプ１４、１６と同様に断面リング
状の温水通路が形成された筒状のものとなっている。そ
して、この加温パイプ１８は、その上端部側でジャケッ
ト４２の温水供給部５２と接続すると共に、下端部側で
ジャケット３８の温水排出部５４と接続している。ま
た、ジャケット４２の温水供給部５２及びジャケット３
８の温水排出部５４は、それぞれ耐食性のある樹脂パイ
プ５６、５８を介して海中５０に接続され、海水を加温
パイプ１８の上方から下方に供給排出するようにしてい
る。この樹脂パイプ５６、５８の高低差及び海水の温度
差は前記冷却パイプ１４、１６の樹脂パイプ４６、４８
の場合と同様で、また海水も自動的に循環するようにな
っている。The heating pipe 18 is arranged on the outer peripheral portion of the cylinder 12 in the axial direction at an interval from the wall surface of the cylinder 12 and the cooling pipe 16. Like the cooling pipes 14 and 16, the heating pipe 18 also has a tubular shape in which a hot water passage having a ring-shaped cross section is formed. The heating pipe 18 is connected at its upper end side to the hot water supply section 52 of the jacket 42 and at its lower end side to the hot water discharge section 54 of the jacket 38. In addition, the hot water supply unit 52 of the jacket 42 and the jacket 3
The hot water discharger 54 of 8 is connected to the underwater 50 via resin pipes 56 and 58 having corrosion resistance, respectively, and supplies and discharges seawater from above the heating pipe 18 to below. The height difference between the resin pipes 56 and 58 and the temperature difference between the seawater are the resin pipes 46 and 48 of the cooling pipes 14 and 16.
Similar to the case, the seawater is also automatically circulated.
【００２１】冷却流路２０、２２は、冷却パイプ１４、
１６の周囲に接触させて配設したスパイラルパイプ状の
もので、上下両端部を開口にしてシリンダ１２内に密封
した気体を導入し得るようにしている。具体的には、内
側の冷却流路２０は、冷却パイプ１４、１６の双方に接
触しており、冷却パイプ１６の形状に沿って上方から下
方にかけて広がった状態となっている。また、冷却流路
２２は、冷却パイプ１６の外周面に接触して、冷却パイ
プ１６の傾斜に沿って傾斜した状態となっている。そし
て、冷却流路２０、２２の上端部から取入れたシリンダ
１２内の気体を冷却パイプ１４、１６の冷水にて冷却し
て下端部より放出するようにしている。この場合、冷却
流路２０、２２は、スパイラル状（実施例では、気体１
００がシリンダの軸を中心に時計方向に旋回しながら進
むようなスパイラル状）になっているため十分な冷却距
離を取ることができ、しかも冷水が下方から上方に供給
されるのに対して、気体が上方から下方に流れる交差状
態（逆方向に流れる状態）となるため、冷却する熱交換
効率の高いものとなっている。また、冷却流路２０は、
下方になるにしたがって広がるために、冷却されて通気
抵抗が大きくなるに従ってその抵抗を低くすることがで
き、気体の通過が容易になるようになっている。更に、
下端部から放出される気体は、遠心力によって、冷たい
ものほど外周側に集められるようになっている。また、
各冷却流路２０、２２は、それぞれ複数相、例えば３組
の独立したスパイラル流路から成る３相に形成されるよ
うになっている。The cooling passages 20 and 22 are connected to the cooling pipe 14,
It is a spiral pipe-shaped member arranged so as to be in contact with the periphery of 16 and has both upper and lower ends opened so that the sealed gas can be introduced into the cylinder 12. Specifically, the inner cooling flow path 20 is in contact with both the cooling pipes 14 and 16, and is in a state of expanding from the upper side to the lower side along the shape of the cooling pipe 16. The cooling flow path 22 is in contact with the outer peripheral surface of the cooling pipe 16 and is inclined along the inclination of the cooling pipe 16. Then, the gas in the cylinder 12 taken in from the upper ends of the cooling channels 20 and 22 is cooled by the cold water of the cooling pipes 14 and 16 and discharged from the lower ends. In this case, the cooling flow paths 20 and 22 have a spiral shape (in the embodiment, the gas 1
00 has a spiral shape that advances while rotating clockwise around the axis of the cylinder), so that a sufficient cooling distance can be secured, and chilled water is supplied from below to above. Since the gas is in an intersecting state (flowing in the opposite direction) flowing from the upper side to the lower side, the heat exchange efficiency for cooling is high. Further, the cooling flow path 20 is
Since it spreads downward, the resistance can be lowered as it cools and the ventilation resistance increases, facilitating the passage of gas. Furthermore,
The gas discharged from the lower end is collected toward the outer peripheral side as it cools due to centrifugal force. Also,
Each of the cooling channels 20 and 22 is formed in a plurality of phases, for example, three phases including three sets of independent spiral channels.
【００２２】加温流路２４、２６は、加温パイプ１８の
周囲に接触させて配設したスパイラルパイプ状のもの
で、上下両端部を開口にしてシリンダ１２内に密封した
気体を導入し得るようにしている。具体的には、内側の
加温流路２４は、加温パイプ１８の内側面に接触してお
り、冷却流路２２の形状に沿って下方から上方にかけて
広がった状態となっている。また、外側の加温流路２６
は、加温パイプ１８の外周面に接触した状態となってい
る。そして、加温流路２４、２６の下端部から取入れた
シリンダ１２内の冷たい気体を加温パイプ１８の温水に
て加温して上端部より放出するようにしている。この場
合、加温流路２４、２６は、スパイラル状（実施例で
は、気体１００がシリンダの軸を中心に時計方向に旋回
しながら進むようなスパイラル状）になっているため十
分な加温距離を取ることができ、しかも温水が上方から
下方に供給されるのに対して、気体が下方から上方に流
れる交差状態（逆方向に流れる状態）となるため、加温
する熱交換効率の高いものとなっている。また、加温流
路２４、２６は、前記冷却流路２０、２２と同様に、複
数相、例えば３相に形成されるようになっている。The heating passages 24, 26 are spiral pipes arranged in contact with the periphery of the heating pipe 18, and the sealed gas can be introduced into the cylinder 12 with both upper and lower ends opened. I am trying. Specifically, the inner heating flow path 24 is in contact with the inner side surface of the heating pipe 18, and is in a state of expanding from below to above along the shape of the cooling flow path 22. In addition, the outer heating channel 26
Is in contact with the outer peripheral surface of the heating pipe 18. Then, the cold gas in the cylinder 12 taken in from the lower ends of the heating channels 24 and 26 is heated by the warm water of the heating pipe 18 and discharged from the upper ends. In this case, the heating channels 24 and 26 have a spiral shape (in the embodiment, a spiral shape in which the gas 100 advances while rotating clockwise around the axis of the cylinder), so that a sufficient heating distance is obtained. In addition, the hot water is supplied from the upper side to the lower side, while the gas is in an intersecting state in which the gas flows from the lower side to the upper side (a state in which the gas flows in the opposite direction). Has become. Further, the heating channels 24 and 26 are formed in a plurality of phases, for example, three phases, like the cooling channels 20 and 22.
【００２３】ファン２８ａ、２８ｂは、シリンダ１２内
の上下部にあって、出力軸３０にベアリング６０を介し
て回転可能に軸支されるようになっている。この出力軸
３０は、シリンダ１２の中央位置で、前記冷却パイプ１
４を貫通し、その両端部が前記シリンダ１２の上下に設
けたベアリング３２に軸支されるようになっている。こ
の出力軸３０の下端には発電用のマグネット６４が取付
けられている。また、この出力軸３０と、前記ファン２
８ｂとは、リングギア６２にて接続してあり、このリン
グギア６２によって、例えばファン２８ｂが１回転する
と出力軸３０が３回転するようになっている。更に、フ
ァン２９は、出力軸３０の前記上部側のファン２８ａ下
方位置に固着され、出力軸３０と一体に回転するように
なっている。ファン２８ａは、出力軸３０とはフリーの
状態となっており、頂部のプーリ３１と連結されてい
る。The fans 28a and 28b are located in the upper and lower parts of the cylinder 12 and are rotatably supported by the output shaft 30 via bearings 60. The output shaft 30 is located at the center of the cylinder 12 and is located in the cooling pipe 1.
4, and both ends thereof are axially supported by bearings 32 provided above and below the cylinder 12. A magnet 64 for power generation is attached to the lower end of the output shaft 30. In addition, the output shaft 30 and the fan 2
8b is connected by a ring gear 62, and the ring gear 62 causes the output shaft 30 to rotate three times when the fan 28b makes one rotation, for example. Further, the fan 29 is fixed to a lower position of the fan 28a on the upper side of the output shaft 30 so as to rotate integrally with the output shaft 30. The fan 28a is free from the output shaft 30, and is connected to the pulley 31 at the top.
【００２４】なお、６６、６８は、潮流によって冷却パ
イプ１４、１６及び加温パイプ１８に供給される海水が
影響を受けるのを防止するため、樹脂パイプ４６、４
８、５６、５８の先端に取付けた傘である。Incidentally, 66 and 68 are resin pipes 46 and 4 in order to prevent the seawater supplied to the cooling pipes 14 and 16 and the heating pipe 18 from being affected by the tidal current.
It is an umbrella attached to the tip of 8, 56, 58.
【００２５】次に、本実施例の作用を説明する。まず、
図１の状態において、樹脂パイプ４６、４８、５６、５
８の先端部が開放されているため、冷却パイプ１４、１
６及び加温パイプ１８内には海水が供給されている状態
となっている。Next, the operation of this embodiment will be described. First,
In the state of FIG. 1, the resin pipes 46, 48, 56, 5
Since the tip of 8 is open, the cooling pipes 14, 1
6 and the heating pipe 18 are supplied with seawater.
【００２６】そして、図示しないポンプを用い、冷水供
給部４０および温水供給部５２から、冷水パイプ１４，
１６および加温パイプ１８内への図中矢印で示す方向へ
の海水の供給を開始する。Then, using a pump (not shown), the cold water supply unit 40 and the hot water supply unit 52 are connected to the cold water pipes 14,
The supply of seawater into the heating pipe 16 and the heating pipe 18 in the direction indicated by the arrow in the figure is started.
【００２７】この場合、冷水供給部４０側から供給され
る海水と、温水供給部５２側から供給される海水との間
に約１０℃程度の温度差があるために、下方の冷水供給
部４０側からは冷水が冷却パイプ１４、１６内に供給さ
れ、上方の温水供給部５２側からは温水が加温パイプ１
８内に供給されることとなる。In this case, since there is a temperature difference of about 10 ° C. between the seawater supplied from the cold water supply unit 40 side and the seawater supplied from the hot water supply unit 52 side, the lower cold water supply unit 40. Cold water is supplied into the cooling pipes 14 and 16 from the side, and hot water is supplied from the upper side of the hot water supply unit 52 to the heating pipe 1.
8 will be supplied.
【００２８】次いで、上述のように、冷却パイプ１４、
１６内に冷水が供給され、かつ加温パイプ１８内に温水
が供給された状態となると、冷却パイプ１４、１６に接
触するスパイラル状の冷却流路２０、２２内の気体が冷
却されて重くなり、冷却流路２０、２２に沿ってスパイ
ラル状に回転しつつ下方に移動し、冷却流路２０、２２
の下端開口より、シリンダ１２内の下部空間に放出され
る。なお、冷却流路２０、２２の上端開口側では、冷却
された気体の移動によって内部が負圧状態になるために
シリンダ１２の上部空間の気体を吸込む状態となる。そ
して、この冷却流路２０、２２の外に出た気体は、スパ
イラル状の冷却流路２０、２２を回転して通過している
ため、遠心力によって冷たい気体がシリンダ１２内の外
周側に飛出すこととなる。Then, as described above, the cooling pipe 14,
When cold water is supplied into the cooling pipe 16 and hot water is supplied into the heating pipe 18, the gas in the spiral cooling flow passages 20 and 22 contacting the cooling pipes 14 and 16 is cooled and becomes heavy. , While rotating in a spiral shape along the cooling flow paths 20, 22 and moving downward,
It is discharged into the lower space inside the cylinder 12 through the lower end opening. On the upper opening side of the cooling passages 20 and 22, the inside of the cooling gas moves into a negative pressure state due to the movement of the cooled gas, so that the gas in the upper space of the cylinder 12 is sucked. The gas that has flowed out of the cooling flow paths 20 and 22 passes through the spiral cooling flow paths 20 and 22 while being rotated, so that the cold gas is blown to the outer peripheral side in the cylinder 12 by the centrifugal force. Will be issued.
【００２９】また、加温パイプ１８に接触するスパイラ
ル状の加温流路２４、２６内では、その内部の気体が温
められて軽くなり、加温流路２４、２６に沿ってスパイ
ラル状に回転しつつ上方に移動し、加温流路２４、２６
の上端開口より、シリンダ１２内の上方空間に放出され
る。そして、この放出された温かい気体が、前記冷却流
路２０、２２の上端開口より吸込まれて冷却されると共
に、加温流路２４、２６の下端開口では、温められた気
体の移動によって内部が負圧となるためにシリンダ１２
の下部空間の冷たい気体を吸込んで温めることとなる。In the spiral heating passages 24, 26 which come into contact with the heating pipe 18, the gas therein is warmed and lightened, and the spiral heating passages 24, 26 rotate in a spiral shape. While moving upward, the heating channels 24, 26
It is discharged to the upper space in the cylinder 12 from the upper end opening of the cylinder. Then, the released warm gas is sucked from the upper end openings of the cooling flow paths 20 and 22 to be cooled, and at the lower end openings of the heating flow paths 24 and 26, the inside is moved by the movement of the warmed gas. Cylinder 12 because of negative pressure
It will suck in the cold gas in the lower space and warm it.
【００３０】そして、このような冷却流路２０、２２に
よる気体の冷却及び加温流路２４、２６による気体の加
温が繰返されると、シリンダ１２内に気体の対流が形成
されることとなる。すると、この気体の対流によってフ
ァン２８ｂが回転し、このファン２８ｂとリングギア６
２を介して接続する出力軸３０が回転力を受けてファン
２８ｂの３倍の回転数で回転する。次いで、この出力軸
３０が回転することによって、出力軸３０の下端に取付
けた発電用のマグネット６４が発電用のコイル３４内で
回転し発電が行なわれることとなる。When the cooling of the gas by the cooling channels 20 and 22 and the heating of the gas by the heating channels 24 and 26 are repeated, convection of the gas is formed in the cylinder 12. . Then, the fan 28b is rotated by the convection of the gas, and the fan 28b and the ring gear 6 are rotated.
The output shaft 30 connected via 2 receives a rotational force and rotates at a rotational speed three times that of the fan 28b. Next, when the output shaft 30 rotates, the power generation magnet 64 attached to the lower end of the output shaft 30 rotates in the power generation coil 34 to generate power.
【００３１】このように、気体をそのまま用いることに
よって、気化や液化に必要な膨大な熱量を不要にして、
熱交換部を小型にでき、また、スパイラル状の流路を気
体が通過するため十分な接触状態が得られ、熱交換が確
実になされる。更に、冷水や温水の流れと気体の流れと
を交差させることによって熱交換効率を向上させること
が可能となるものである。As described above, by using the gas as it is, the enormous amount of heat required for vaporization and liquefaction becomes unnecessary,
The heat exchange section can be downsized, and since gas passes through the spiral flow path, a sufficient contact state can be obtained, and heat exchange can be reliably performed. Further, the heat exchange efficiency can be improved by intersecting the flow of cold water or hot water with the flow of gas.
【００３２】特に、本発明では冷却パイプ１４，１６お
よび加温パイプ１８をスパイラル状に形成し、シリンダ
１２という限られた空間内において対流流路の全長を長
く形成している。これにより、対流する気体が冷却パイ
プ１４，１６および加温パイプ１８を構成するスパイラ
ル流路内を同方向に、しかもその回転遠心力で十分に加
速されながら通過することになるため、この対流流路内
には十分な運動エネルギーが発生し、２８ｂを十分なエ
ネルギーをもって回転駆動し、発電をおこなうことが可
能となる。Particularly, in the present invention, the cooling pipes 14 and 16 and the heating pipe 18 are formed in a spiral shape, and the entire length of the convection flow path is formed long in the limited space of the cylinder 12. As a result, the convection gas will pass through the spiral flow passages forming the cooling pipes 14 and 16 and the heating pipe 18 in the same direction, and while being sufficiently accelerated by the rotational centrifugal force, the convection flow Sufficient kinetic energy is generated in the road, and 28b can be rotationally driven with sufficient energy to generate electricity.
【００３３】次に、本実施例の発電機における出力状態
について説明する。まず、気体の冷却流路及び加温流路
を通過するときの遠心力（Ｆ）は、式Ｆ＝ｍｒ（２π
ｎ）2により求められる。なお、ｍは質量、ｒは半径、
ｎは起動時のモータの回転数／秒である。この場合にお
いて、冷却流路及び加温流路の上下の長さ＝１０ｍ、ｒ
＝０．５ｍ、ｎ＝５０、０゜Ｃにおけるシリンダ内気圧
は２００atm （０゜Ｃ、１０００atm で水と同比重にな
るとして、すなわち水の1/5 の比重として計算。）とす
ると、重心位置における質量は、ｍ＝５０ｃｍ（半径）
×１/ ２（重心点）×２００atm/１０００atm ＝５ｇ／
ｃｍ2 となる。従って、前記式より遠心力はＦ＝５ｇ/
ｃｍ2 ×０．５ｍ（２π×５０）2 ＝２４６ｋｇ/ ｃｍ
2 となる。Next, the output state of the generator of this embodiment will be described. First, the centrifugal force (F) when passing through the gas cooling channel and the heating channel is expressed by the formula F = mr (2π
n) 2. Where m is mass, r is radius,
n is the rotation speed / second of the motor at the time of starting. In this case, the vertical length of the cooling channel and the heating channel = 10 m, r
= 0.5m, n = 50, and the cylinder internal pressure at 0 ° C is 200atm (assuming that the specific gravity is the same as that of water at 0 ° C and 1000atm, that is, 1/5 of water is the specific gravity). The mass at is m = 50 cm (radius)
× 1/2 (center of gravity) × 200atm / 1000atm = 5g /
cm2. Therefore, from the above formula, the centrifugal force is F = 5g /
cm2 x 0.5 m (2π x 50) 2 = 246 kg / cm
It becomes 2.
【００３４】次いで、シリンダ内の気体の膨張率は、ボ
イルシャルルの法則から、例えば１０℃の温度差では１
０゜Ｃ/ ２７３゜Ｃ＝４％となり、４％膨張して、４％
軽くなる。従って、冷却パイプ及び加温パイプに温度差
１０゜Ｃの冷水及び温水を供給した場合、気体の冷却流
路及び加温流路を通過するときの循環圧力は、その熱交
換等を５０％とすると、Ｆ＝２４６ｋｇ（遠心力）×４
％（膨張率）×５０％（熱交換率）＝５ｋｇ/ ｃｍ2 と
なる。Then, the expansion coefficient of the gas in the cylinder is 1 from a temperature difference of 10 ° C. according to the Boyle-Charles law.
0 ° C / 273 ° C = 4%, 4% expansion and 4%
It gets lighter. Therefore, when cold water and hot water having a temperature difference of 10 ° C. are supplied to the cooling pipe and the heating pipe, the circulation pressure when passing through the cooling passage and the heating passage of gas is 50% due to the heat exchange and the like. Then, F = 246 kg (centrifugal force) x 4
% (Expansion rate) × 50% (heat exchange rate) = 5 kg / cm 2.
【００３５】更に、冷却流路及び加温流路の平均スパイ
ラルギャップ（流路断面の高さ）を５ｃｍ（板圧込
み）、スパイラル相数を３とすると、１相の巻数＝１０
ｍ( 長さ)/５ｃｍ（スパイラルギャップ）×１/ ３相＝
６６巻となる。また、１相の長さ＝３．１４ｍ（直径×
π）×６６巻＝２０６ｍとなり、対流する気体の風速＝
３．１４ｍ×５０回転/ 秒（モータ起動時の回転数）＝
１５７ｍ/ 秒となる。Further, assuming that the average spiral gap (height of the cross section of the flow path) of the cooling flow path and the heating flow path is 5 cm (plate press-in) and the number of spiral phases is 3, the number of turns of one phase = 10.
m (length) / 5 cm (spiral gap) x 1/3 phase =
It will be 66 rolls. The length of one phase = 3.14 m (diameter x
π) x 66 rolls = 206 m, and the wind velocity of the convective gas =
3.14m x 50 rotations / second (number of rotations when starting the motor) =
It will be 157 m / sec.
【００３６】従って、２００atm 下での風速質量は、１
５７ｍ（秒）×２００atm ＝３１．４００ｍ／秒とな
る。また、１回路当りの対流時間は、２０６ｍ/ １５７
ｍ（秒）＝１．３秒となる。この場合のエネルギーは、
前記循環圧力が５ｋｇ/ ｃｍ2であるから水柱５０ｍと
なる。これを、水流に換算すると、１５７ｍ（秒）×２
００atm/１０００atm ＝３０ｍ（秒）となる。そして、
冷却流路及び加温流路の対流回路断面積が、各流路開口
断面５ｃｍ×半径５０ｃｍ×１/ ２ループ×３相＝３７
５ｃｍ2 となり、この場合の水量（秒）は、水流３０ｍ
（秒）×対流回路断面積０．０３７５ｍ2 ＝１．１２５
トンとなる。また、この場合の仕事量は、水柱５０ｍ×
水量１．１２５トン（秒）×重力加速度９．８＝５５０
ｋＷとなる。そして、この仕事量から発電機等を回転さ
せるロス及び流路摩擦を考慮して総合効率を３０％とし
て考えると、発電能力は、５５０ｋＷ×総合効率３０％
＝１６５ｋＷとなる。Therefore, the wind velocity mass under 200 atm is 1
57 m (seconds) × 200 atm = 31.400 m / second. The convection time per circuit is 206m / 157.
m (seconds) = 1.3 seconds. The energy in this case is
Since the circulation pressure is 5 kg / cm 2, the water column is 50 m. Converting this to a water flow, 157 m (sec) x 2
It becomes 00atm / 1000atm = 30m (second). And
The cross-sectional area of the convection circuit of the cooling channel and the heating channel is 5 cm of each channel opening cross section x radius of 50 cm x 1/2 loop x 3 phases = 37
It becomes 5 cm2, and the amount of water (seconds) in this case is 30 m
(Sec) x convection circuit cross section 0.0375 m2 = 1.125
It will be tons. Also, the amount of work in this case is 50 m water column x
Water amount 1.125 tons (second) x gravity acceleration 9.8 = 550
It becomes kW. Then, considering the total efficiency of 30% in consideration of the loss of rotating the generator etc. and the flow path friction from this work amount, the power generation capacity is 550 kW x total efficiency of 30%.
= 165 kW.
【００３７】また、前記５５０ｋＷの仕事量をするため
には、５５０ｋＷ/ ４．１９Ｊ×熱交換率０．５％＝２
６２ｋcal （秒）必要となり、温度差１０゜Ｃの場合１
ｃｍ3 の水を１０゜Ｃ上げるのに１０cal 必要とされ
る。このため、図示しないポンプを用いて海水を供給す
るための温度差給水量は、ポンプ１台当り２６２ｋcal
（秒）/ １０cal （秒）＝２６リットル／秒必要とな
る。この場合、温水及び冷水のそれぞれに２６リットル
／秒必要となるため、２６リットル／秒の能力をもつポ
ンプが２台必要となる。そして、落差６ｍからポンプで
前記給水をしようとする場合、それに要する電力は、落
差６ｍ×２台×２６リットル／秒×重力加速度９．８×
１/ ポンプ効率０．３で表され、その値は約１０ｋＷと
なる。そこで、発電能力１６５ｋＷからポンプを駆動す
るための給水量消費電力１０ｋＷを差引くと、１５５ｋ
Ｗの発電出力が得られることとなるものである。Further, in order to do the work of 550 kW, 550 kW / 4.19 J × heat exchange rate 0.5% = 2
62 kcal (seconds) is required, and if the temperature difference is 10 ° C, 1
10 cal is required to raise 10 cm of water of 10 cm3. For this reason, the temperature difference water supply amount for supplying seawater using a pump not shown is 262 kcal per pump.
(Sec) / 10 cal (sec) = 26 liters / sec is required. In this case, 26 liters / second is required for each of the hot water and the cold water, so that two pumps having a capacity of 26 liters / second are required. And, when trying to supply the water with a pump from a drop of 6 m, the power required for it is a drop of 6 m × 2 units × 26 liters / sec × gravity acceleration 9.8 ×
It is represented by 1 / pump efficiency of 0.3, which is about 10 kW. Therefore, when subtracting 10 kW of water supply power consumption for driving the pump from the power generation capacity of 165 kW, 155 k
The power generation output of W is obtained.
【００３８】図２には本発明の第二実施例を示す。この
実施例では、直接海中に設置する発電機の例を示してい
る。この発電機は、熱交換を行なう気体を密封した縦型
のシリンダ７０の中央位置に冷却パイプ７２を軸方向に
配設している。この冷却パイプ７２は、冷水供給用の内
側パイプ７４を排水用の外側パイプ７６内に貫通させ、
内側パイプ７４のか端部から外側パイプ７６内を下方か
ら上方に通して冷却するようになっている。また、加温
パイプ７８は、シリンダ７０の内周面に沿って配設さ
れ、加温パイプ７８内を上方から下方に温水が通過し得
るようになっている。冷却流路８０は、冷却パイプ７２
の外側パイプ７６の外周面に接触させてその外周に配設
してあり、加温流路８２は加温パイプ７８の内周面に接
触させて配設してあり、冷却流路８０では気体を上方か
ら下方にスパイラル状に回転させながら移動させ、加温
流路８２では気体を下方から上方にスパイラル状に回転
させながら移動させるようになっている。なお、冷却流
路８０及び加温流路８２は、いずれも上方から下方にか
けて順次断面積が小さくなるように設定してある。FIG. 2 shows a second embodiment of the present invention. In this embodiment, an example of a generator installed directly in the sea is shown. In this generator, a cooling pipe 72 is axially arranged at a central position of a vertical cylinder 70 in which a gas for heat exchange is sealed. The cooling pipe 72 penetrates an inner pipe 74 for supplying cold water into an outer pipe 76 for draining,
From the end of the inner pipe 74, the inside of the outer pipe 76 is passed from the lower side to the upper side for cooling. The heating pipe 78 is arranged along the inner peripheral surface of the cylinder 70 so that hot water can pass through the heating pipe 78 from above to below. The cooling flow path 80 includes the cooling pipe 72.
Of the outer pipe 76 of the heating pipe 78 is arranged in contact with the outer peripheral surface of the outer pipe 76, and the heating channel 82 is arranged in contact with the inner surface of the heating pipe 78. Is moved from above to below while being spirally rotated, and in the heating channel 82, gas is moved from below to above while being spirally rotated. The cooling flow passage 80 and the heating flow passage 82 are both set so that their cross-sectional areas become smaller in order from the upper side to the lower side.
【００３９】そして、シリンダ７０内の下部に発電機兼
用のモータ８４を配設し、このモータの出力軸８６の上
端部にファン８８を取付け、発電機の起動時にモータ８
４を作動させてファン８８を回転させ、強制的にシリン
ダ７０内に対流を形成するようにしている。従って、起
動時間を短縮することが可能となる。また、起動後には
充電作用により充電し得るようにしている。他の構成及
び作用は、前記実施例と同様につき説明を省略する。A motor 84 also serving as a generator is arranged in the lower part of the cylinder 70, and a fan 88 is attached to the upper end of an output shaft 86 of the motor so that the motor 8 is activated when the generator is started.
4 is operated to rotate the fan 88 to forcibly form convection in the cylinder 70. Therefore, it is possible to shorten the startup time. In addition, after starting, the battery can be charged by a charging action. The rest of the configuration and operation are the same as in the above-mentioned embodiment, so a description thereof will be omitted.
【００４０】図３には、本発明の第三実施例を示す。こ
の実施例では、加温流路部分を水中に突き刺して設置す
る発電機の例を示している。FIG. 3 shows a third embodiment of the present invention. In this embodiment, an example of a generator in which the heating flow path portion is pierced into water and installed is shown.
【００４１】本実施例の発電機は、内部に熱交換を行な
う気体１００が密封される縦型のシリンダ１１２と、冷
却パイプ１１４と、二条のスパイラル状の冷却流路１２
０と、加温流路１２４と、第一のファンとしてのタービ
ン１２８ａと、第二のファンとしてのギアタービン１２
８ｂと、セルモータ１３２に連結した出力軸１３０とを
備えている。The generator according to the present embodiment has a vertical cylinder 112 in which a gas 100 for heat exchange is sealed, a cooling pipe 114, and a double spiral cooling passage 12.
0, the heating flow path 124, the turbine 128a as a first fan, and the gear turbine 12 as a second fan.
8b and an output shaft 130 connected to the starter motor 132.
【００４２】冷却パイプ１１４は、上方の冷水供給部１
１９ａから冷水を取入れる内側パイプ１１４ａと、内側
パイプ１１４ａの外側に配され内側パイプ１１４ａ下端
部の孔１１４ｃから流入した冷水を上方の冷水排出部１
１９ｂから排水する外側パイプ１１４ｂとで形成されて
いる。The cooling pipe 114 has an upper chilled water supply unit 1.
An inner pipe 114a that takes in cold water from 19a, and cold water that flows out from a hole 114c at the lower end of the inner pipe 114a that is arranged outside the inner pipe 114a.
It is formed with the outer pipe 114b which drains from 19b.
【００４３】そして、これら内側及び外側パイプ１１４
ａ，１１４ｂは、その下端及び上端に着脱自在に嵌めら
れたキャップ１１６ａ，１１６ｂによって液密に保持さ
れている。この冷却パイプ１１４の下端部外側には、キ
ャップ１１６ａを外側に位置させ、冷却流路１２０を内
側にした隔壁板１１７が取り付けられ、隔壁板１１７に
よってシリンダ１１２の上大半部が気密に保持されてい
る。そして、このシリンダ１１２の下端部に尖頭キャッ
プ１１８が取り付けられている。Then, these inner and outer pipes 114
The a and 114b are held liquid-tight by caps 116a and 116b that are detachably fitted to the lower and upper ends thereof. A partition plate 117 with the cap 116a positioned outside and the cooling flow path 120 inside is attached to the outside of the lower end of the cooling pipe 114, and the partition plate 117 holds the upper most part of the cylinder 112 airtight. There is. Then, a pointed cap 118 is attached to the lower end of the cylinder 112.
【００４４】冷却流路１２０は、冷却パイプ１１４の周
囲に二条に巻き付けて接触させたスパイラルパイプ状の
もので、上下両端部を開口にしてシリンダ１１２内に密
封した気体１００を導入し得るようにしている。The cooling flow passage 120 is a spiral pipe-shaped coil which is wound around the cooling pipe 114 and is in contact with the cooling pipe 114. The upper and lower end portions of the cooling flow passage 120 are open so that the gas 100 sealed in the cylinder 112 can be introduced. ing.
【００４５】この冷却流路１２０の外径はシリンダ１１
２の外径よりも小さく設定され、これにより、シリンダ
１１２と冷却流路１２０との間に冷却流路１２０の下端
開口と連通した加温流路１２４が画成されている。すな
わち、本実施例では、加温流路１２４内に取入れた冷た
い気体を外部の温水で加温して上端部に導くようにして
いる。尚、冷却流路１２０の外周は断熱材１２１にて断
熱されるようになっている。The outer diameter of this cooling passage 120 is the cylinder 11
The outer diameter of the heating passage 124 is set smaller than the outer diameter of the cooling passage 120, so that the heating passage 124 communicating with the lower end opening of the cooling passage 120 is defined between the cylinder 112 and the cooling passage 120. That is, in this embodiment, the cold gas taken into the heating flow path 124 is heated by external warm water and guided to the upper end. The outer periphery of the cooling channel 120 is insulated by a heat insulating material 121.
【００４６】セルモータ１３２が装着されたシリンダ１
１２上部内には、前記加温流路１２４と連通し冷却流路
１２０と連結した加圧流路１２６が形成されている。具
体的には、加圧流路１２６は、シリンダ１１２のシリン
ダ内壁１１２ａとシリンダ外壁１１２ｂとの間を通り、
シリンダ内壁１１２ａと出力軸１３０の間を通って、冷
却流路１２０の上端開口に連結している。Cylinder 1 with starter motor 132 mounted
A pressurizing channel 126, which communicates with the heating channel 124 and is connected to the cooling channel 120, is formed in the upper portion of the unit 12. Specifically, the pressure passage 126 passes between the cylinder inner wall 112a and the cylinder outer wall 112b of the cylinder 112,
It passes through between the cylinder inner wall 112 a and the output shaft 130 and is connected to the upper end opening of the cooling flow passage 120.
【００４７】そして、図４にも示すように、加圧流路１
２６の前段に、出力軸１３０に固着されたタービン１２
８ａが配され、後段にタービン１２８ａと一体に出力軸
１３０に取り付けられたギアタービン１２８ｂが配設さ
れており、また、これらタービン１２８ａ，１２８ｂの
間には、シリンダ内壁１１２ａに固着されたリング状の
プレート１２９が配設されている。Then, as also shown in FIG.
In front of 26, the turbine 12 fixed to the output shaft 130.
8a is disposed, and a gear turbine 128b attached to the output shaft 130 integrally with the turbine 128a is disposed in the subsequent stage, and a ring shape fixed to the cylinder inner wall 112a is provided between the turbines 128a and 128b. The plate 129 of FIG.
【００４８】タービン１２８ａは、気体回転用のファン
で、図５に示すように、羽根間隔が前記第一及び第二実
施例のファン２９，８８と略同様に設定されている。The turbine 128a is a gas rotating fan, and as shown in FIG. 5, the blade intervals are set to be substantially the same as those of the fans 29 and 88 of the first and second embodiments.
【００４９】プレート１２９は、後述するノズルを形成
するためのリング体で、図６に示すように、内周に小径
の切り欠き１２９ａを多数有している。The plate 129 is a ring body for forming a nozzle, which will be described later, and has a large number of small-diameter cutouts 129a on its inner circumference, as shown in FIG.
【００５０】このプレート１２９はその外周面をシリン
ダ内壁１１２ａに当接固着させた状態で取り付けられて
いる。具体的には、、図４に示すように、タービン１２
８ａとギヤタービン１２８ｂとの間に幅広リング状のプ
レート板１３０ａが固着され、このプレート板１３０ａ
の外周面にプレート１２９の内周面を近接させた状態
で、プレート１２９が取り付けられている。The plate 129 is attached with its outer peripheral surface abuttingly fixed to the cylinder inner wall 112a. Specifically, as shown in FIG.
A wide ring-shaped plate plate 130a is fixed between the gear plate 8a and the gear turbine 128b.
The plate 129 is attached with the inner peripheral surface of the plate 129 close to the outer peripheral surface of the plate 129.
【００５１】これにより、開口断面積が加圧流路１２６
の断面積よりも著しく小さいノズル１４０が画成されて
いる。As a result, the cross-sectional area of the opening is increased by the pressure passage 126.
A nozzle 140 that is significantly smaller than the cross-sectional area of the nozzle.
【００５２】ギヤタービン１２８ｂは、動力増大用のフ
ァンで、図７及び図８に示すように、例えば傾斜角４５
度のはす歯状の羽根１２８ｃを外周部に多数有してい
る。羽根１２８ｃ間の間隔は、プレート１２９の切り欠
き１２９ａの周方向の径に略等しく設定され、タービン
１２８ａのはね間隔よりも著しく狭くなっている。ま
た、羽根１２８ｃの傾斜方向は冷却流路１２０のスパイ
ラル方向に対応させてある。The gear turbine 128b is a fan for increasing power, and as shown in FIG. 7 and FIG.
A large number of helical helical blades 128c are provided on the outer peripheral portion. The interval between the blades 128c is set to be substantially equal to the diameter of the notch 129a of the plate 129 in the circumferential direction, and is significantly smaller than the splash interval of the turbine 128a. Further, the inclination direction of the vanes 128c corresponds to the spiral direction of the cooling flow passage 120.
【００５３】次に、本実施例の作用を説明する。Next, the operation of this embodiment will be described.
【００５４】まず、図３において、図示しないポンプを
用い、冷水供給部１１９ａから、冷水パイプ１１４内へ
の図中矢印で示す方向へ冷水を供給しつつ、セルモータ
１３２を起動させる。First, in FIG. 3, a pump (not shown) is used to supply the cold water from the cold water supply unit 119a to the inside of the cold water pipe 114 in the direction indicated by the arrow in the figure, while activating the starter motor 132.
【００５５】冷却パイプ１１４内に冷水が供給された状
態となると、冷却パイプ１１４に接触するスパイラル状
の冷却流路１２０内に送られた気体１００が冷却されて
重くなり、冷却流路１２０に沿ってスパイラル状に回転
しつつ下方に移動する。そして、冷却流路１２０の下端
開口より、シリンダ１１２内の下部空間に気体１００が
放出され、遠心力によって冷たい気体１００がシリンダ
外壁１１２ｂ側に分離された状態で、加温流路１２４内
に流入する。When the cooling water is supplied to the cooling pipe 114, the gas 100 sent into the spiral cooling flow passage 120 in contact with the cooling pipe 114 is cooled and becomes heavy, and along the cooling flow passage 120. It moves downward while rotating spirally. Then, the gas 100 is discharged from the lower end opening of the cooling flow passage 120 to the lower space in the cylinder 112, and the cold gas 100 flows into the heating flow passage 124 in a state of being separated to the cylinder outer wall 112b side by the centrifugal force. To do.
【００５６】加温流路１２４内の冷たい気体１００はシ
リンダ外壁１１２ｂを介して温水で温められて軽くな
り、加温流路１２４に沿ってスパイラル状に回転しつつ
上方に移動し、加温流路１２４の上端開口より加圧流路
１２６内に放出される。The cold gas 100 in the heating channel 124 is heated by the warm water through the cylinder outer wall 112b and becomes light, and moves upward while rotating in a spiral shape along the heating channel 124. It is discharged into the pressurized channel 126 through the upper opening of the channel 124.
【００５７】加圧流路１２６内の温かい気体１００は、
図４に示すように、シリンダ内壁１１２ａの内側を通
り、タービン１２８ａに当たるが、タービン１２８ａの
羽根間隔が広いためタービン１２８ａに対する回転トル
クは小さい。すなわち、タービン１２８ａは、気体１０
０の対流を円滑に行わせるファンとして機能する。The warm gas 100 in the pressurized channel 126 is
As shown in FIG. 4, it passes through the inside of the cylinder inner wall 112a and hits the turbine 128a. However, since the blade interval of the turbine 128a is wide, the rotational torque for the turbine 128a is small. That is, the turbine 128 a
It functions as a fan that smoothly performs zero convection.
【００５８】そして、このタービン１２８ａを通過し送
り出された気体１００は、小径のノズル１４０を通り、
ノズル１４０の機能によって高速化され、ギヤタービン
１２８ｂの羽根１２８ｃに噴射される。The gas 100 sent out through the turbine 128a passes through the nozzle 140 having a small diameter,
The speed of the nozzle 140 is increased by the function of the nozzle 140, and it is injected to the blades 128c of the gear turbine 128b.
【００５９】このとき、ギヤタービン１２８ｂの羽根１
２８ｃの間隔がプレート１２９の切り欠き１２９ａの周
方向の径に略等しく設定され、各切り欠き１２９ａと羽
根１２８ｃとが１対１に対応しているため、各切り欠き
１２９ａから噴射された気体流は各羽根１２８ｃに集中
して当たり、大きな回転トルクでギヤタービン１２８ｂ
を回転させる。At this time, the blade 1 of the gear turbine 128b
Since the interval of 28c is set to be substantially equal to the diameter of the notch 129a of the plate 129 in the circumferential direction, and each notch 129a and the vane 128c have a one-to-one correspondence, the gas flow injected from each notch 129a Concentrates on each blade 128c and produces a large rotational torque with the gear turbine 128b.
To rotate.
【００６０】このように、本実施例によれば、高速の気
体でギヤタービン１２８ｂを回転させるため、前述した
第一及び第二実施例に比べて、出力軸に大きなトルクが
伝達し、この結果対流状態が得られた後、セルモータ１
３２を発電用に切替えれば高電力の発電を達成すること
ができる。As described above, according to this embodiment, since the gear turbine 128b is rotated by the high-speed gas, a large torque is transmitted to the output shaft as compared with the above-mentioned first and second embodiments, and as a result, convection occurs. After the state is obtained, the starter motor 1
By switching 32 for power generation, high power generation can be achieved.
【００６１】また、ノズル１４０から高速の気体が噴射
するため、ノズル１４０下方即ち冷却流路１２０の上端
開口側の負圧状態が前記第一及び第二実施例に比べて著
しく大きくなり、このため、冷却流路１２０内への気体
の吸引効果が増大する。しかも、ギヤタービン１２８ｂ
の羽根１２８ｃの傾斜方向が冷却流路１２０のスパイラ
ル方向に対応させてあるため、気体が冷却流路１２０内
に円滑に流入し、期待する円滑な気体の対流現象を形成
することができる。Further, since the high-speed gas is jetted from the nozzle 140, the negative pressure state below the nozzle 140, that is, on the upper end opening side of the cooling flow passage 120 becomes significantly larger than that in the first and second embodiments, and for this reason. The effect of sucking gas into the cooling flow path 120 is increased. Moreover, the gear turbine 128b
Since the slanting direction of the blades 128c corresponds to the spiral direction of the cooling flow passage 120, the gas smoothly flows into the cooling flow passage 120, and an expected smooth gas convection phenomenon can be formed.
【００６２】次に、本実施例の変形使用例について説明
する。Next, a modified use example of this embodiment will be described.
【００６３】図３において、尖頭キャップ１１８とキャ
ップ１１６ａとをシリンダ１１２と冷却パイプ１１４下
端部から外すと共に、冷水供給部１１９ａと冷水排出部
１１９ｂとを冷却パイプ１１４上部から外す。そして、
冷水供給部１１９ａ，冷水排出部１１９ｂを、二点鎖線
で示すように、内側パイプ１１４ａ，外側パイプ１１４
ｂの下端開口部に奥深く取り付け、冷却排出部１１９ｂ
が取り外され露出した外側パイプ１１４ｂ上部の孔１１
４ｄを液密に密閉する。In FIG. 3, the pointed cap 118 and the cap 116a are removed from the cylinder 112 and the lower end of the cooling pipe 114, and the cold water supply part 119a and the cold water discharge part 119b are removed from the upper part of the cooling pipe 114. And
The cold water supply unit 119a and the cold water discharge unit 119b are connected to each other by an inner pipe 114a and an outer pipe 114 as indicated by a two-dot chain line.
It is installed deeply in the lower end opening of b, and the cooling discharge part 119b
Hole 11 in the upper part of the outer pipe 114b exposed by removing
Liquid-tightly seal 4d.
【００６４】そして、この対流温度差原動機を逆さまに
して、温水内に水没させることにより、前述した第二実
施例に係る対流温度差原動機として使用することができ
る。Then, the convection temperature difference prime mover can be used as the convection temperature difference prime mover according to the above-mentioned second embodiment by inverting it and submerging it in hot water.
【００６５】また、図示せぬが、尖頭キャップ１１８と
キャップ１１６ａを取外し、かつ内側パイプ１１４ａを
外側パイプ１１４ｂ内から取外し、上下は図３のまま、
外側パイプ１１４ｂの下端に冷却パイプを接続してポン
プ等により、冷却水を外側パイプ１１４ｂ内に供給する
ようにすることもできる。Although not shown, the pointed cap 118 and the cap 116a are removed, and the inner pipe 114a is removed from the outer pipe 114b.
It is also possible to connect a cooling pipe to the lower end of the outer pipe 114b and supply cooling water into the outer pipe 114b by a pump or the like.
【００６６】本実施例の他の構成及び作用は、前記第一
及び第二実施例と同様につき説明を省略する。Since the other structure and operation of this embodiment are the same as those of the first and second embodiments, the description thereof will be omitted.
【００６７】なお、本発明は前記第一ないし第三実施例
に限定されるものではなく本発明の要旨の範囲内で各種
の変形実施が可能である。The present invention is not limited to the first to third embodiments described above, and various modifications can be made within the scope of the gist of the present invention.
【００６８】例えば、前記実施例では、冷水および温水
を冷却液体および加温液体として用いる場合を例にとり
説明したが、本発明はこれに限らず、これ以外に各種の
液体を必要に応じて冷却液体および加温液体として用い
てもよい。For example, in the above-described embodiment, the case where cold water and hot water are used as the cooling liquid and the heating liquid has been described as an example, but the present invention is not limited to this, and various liquids other than this are cooled as necessary. You may use as a liquid and a warming liquid.
【００６９】上記実施例においては、本発明の対流温度
差原動機を発電機として用いた場合について説明した
が、発電機に限られるものではなく、例えば動力源その
他の原動機等にも適用できるものである。In the above embodiment, the case where the convection temperature difference prime mover of the present invention is used as a generator has been described, but the present invention is not limited to the generator and can be applied to, for example, a power source and other prime movers. is there.
【００７０】また、前記実施例においては、海水の温度
差を利用して冷却パイプおよび加温パイプに冷水および
温水を供給する場合を例にとり説明したが、本発明はこ
れに限らず、これ以外にも、自然界に存在する温度エネ
ルギー、例えば室内と室外の温度差や，雪，地下水，川
の水などを利用した温度差を利用して冷水および温水を
つくり出し、これを冷水パイプおよび加温パイプへ供給
してもよい。Further, in the above-mentioned embodiment, the case where the cold water and the hot water are supplied to the cooling pipe and the heating pipe by utilizing the temperature difference of the sea water has been described as an example, but the present invention is not limited to this, and other than that. In addition, cold energy and hot water are created by utilizing the temperature energy existing in nature, such as the temperature difference between indoor and outdoor, or the temperature difference using snow, groundwater, river water, etc. May be supplied to
【００７１】更に、加温手段としては温水等の液体に限
らず、空気等の気体を用いることもでき、この場合、例
えば図３のシリンダ外壁１１２ｂ外周にフィンを取付
け、熱交換を容易にすると良い。Further, the heating means is not limited to a liquid such as hot water, but a gas such as air can be used. In this case, for example, if fins are attached to the outer circumference of the cylinder outer wall 112b in FIG. 3 to facilitate heat exchange. good.
【００７２】また、冷却手段は気体と逆方向あるいは順
方向に流動するものでも良く、更には流動するものに限
らず、停止状態のものを用いることも可能である。Further, the cooling means may be one that flows in the reverse direction or the forward direction of the gas, and is not limited to the one that flows, and it is also possible to use a stopped state.
【００７３】[0073]
【発明の効果】以上説明したように、本発明の対流温度
差原動機は、気体をそのまま用いることによって、高圧
下での作動を可能にすると共に、従来のように気化や液
化に必要な膨大な熱量を不要にして、熱交換部を小型に
することができ、その結果装置全体の小型化がなし得る
という効果がある。また、スパイラル状の流路を気体が
通過するため十分な接触状態が得られ、熱交換を確実に
できるという効果がある。更に、冷水や温水の流れと気
体の流れとを交差させることによって熱交換効率を向上
させることができるという効果がある。As described above, the convection temperature difference prime mover of the present invention enables operation under high pressure by using gas as it is, and at the same time, has a huge amount of vaporization and liquefaction required as in the past. There is an effect that the heat exchange section can be downsized by eliminating the amount of heat, and as a result, the entire apparatus can be downsized. Further, since gas passes through the spiral flow path, a sufficient contact state can be obtained, and there is an effect that heat exchange can be surely performed. Furthermore, there is an effect that the heat exchange efficiency can be improved by intersecting the flow of cold water or hot water with the flow of gas.
【００７４】また、請求項２に記載の対流温度差原動機
によれば、出力軸に大きなトルクが伝達させることがで
き、高電力の発電を達成することができる効果がある。
また、冷却流路の吸入開口側の負圧状態を大きくするこ
とができ、期待する円滑な気体の対流現象を形成するこ
とができる効果がある。According to the convection temperature difference prime mover of the second aspect, a large torque can be transmitted to the output shaft, and there is an effect that high power generation can be achieved.
Further, there is an effect that the negative pressure state on the suction opening side of the cooling flow path can be increased, and an expected smooth gas convection phenomenon can be formed.
【００７５】さらに、請求項３に記載の対流温度差原動
機は、起動用のモータにて強制的に対流を形成すること
によって、初期動作を早めることができるという効果が
ある。Furthermore, the convection temperature difference prime mover according to claim 3 has an effect that the initial operation can be accelerated by forcibly forming convection with the starting motor.
【図１】本発明の第一実施例に係る対流温度差原動機の
全体的構成を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing an overall configuration of a convection temperature difference prime mover according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第二実施例を示す断面図である。FIG. 2 is a sectional view showing a second embodiment of the present invention.
【図３】本発明の第三実施例を示す断面図である。FIG. 3 is a sectional view showing a third embodiment of the present invention.
【図４】タービンとノズルとギヤタービンの間の気体の
流れを示す部分拡大図である。FIG. 4 is a partially enlarged view showing a gas flow between a turbine, a nozzle, and a gear turbine.
【図５】タービンの正面図である。FIG. 5 is a front view of the turbine.
【図６】ノズルを構成するリングの正面図である。FIG. 6 is a front view of a ring forming a nozzle.
【図７】ギヤタービンの正面図である。FIG. 7 is a front view of a gear turbine.
【図８】ギヤタービンの側面図である。FIG. 8 is a side view of the gear turbine.
１２、７０、１１２ シリンダ １４、１６、７２ １１４ 冷却パイプ １８、７８ 加温パイプ ２０、２２、８０、１２０ 冷却流路 ２４、２６、８２、１２４加温流路 ２８ａ、２８ｂ、２９、８８、１２８ａ、１２８ｂ フ
ァン ３０、８６、１３０ 出力軸 ８４、１３２ モータ １１９ 尖頭キャップ １２９ プレート １４０ ノズル12, 70, 112 Cylinder 14, 16, 72 114 Cooling pipe 18, 78 Heating pipe 20, 22, 80, 120 Cooling channel 24, 26, 82, 124 Heating channel 28a, 28b, 29, 88, 128a , 128b fan 30, 86, 130 output shaft 84, 132 motor 119 pointed cap 129 plate 140 nozzle
Claims (3)
と、 前記シリンダ内に軸方向にわたって配設され軸方向一端
側から冷却用流体が供給される冷却パイプと、 前記シリンダ内に軸方向にわたって配設され軸方向他端
側から加温用流体が供給される加温パイプと、 前記冷却パイプの周囲に接触させて配設したスパイラル
パイプ状の気体冷却用の冷却流路と、 前記加温パイプの周囲に接触させて配設し、かつ両端部
を開口にして気体の流れを形成するスパイラルパイプ状
の気体加温用の加温流路と、 前記冷却流路及び加温流路の出入口の少なくとも一方に
配設したファン及びこのファンとともに回転する出力軸
と、 を備え、加温流路で加温された気体を一方で冷却流路内
に取入れ、かつ冷却流路内で冷却された気体を他方で加
温流路内に取入れ、気体が冷却流路と加温流路間をスパ
イラル運動しながら順環する対流を発生させ、前記気体
の温度差によって生じた対流により前記ファンを回転さ
せることを特徴とする対流温度差原動機。1. A cylinder for sealing a gas for heat exchange, a cooling pipe arranged in the cylinder in the axial direction and supplied with a cooling fluid from one end in the axial direction, and arranged in the cylinder in the axial direction. A heating pipe provided with a heating fluid supplied from the other end in the axial direction, a spiral pipe-shaped cooling passage for cooling a gas, which is arranged in contact with the periphery of the cooling pipe, and the heating pipe Of the spiral pipe-shaped heating channel for heating the gas, which is arranged in contact with the periphery of the heating element and has both ends opened to form a gas flow, and the inlet and outlet of the cooling channel and the heating channel. A gas that is provided in at least one side and an output shaft that rotates together with this fan, and that takes in the gas heated in the heating channel into the cooling channel on the one hand and cools it in the cooling channel. On the other hand in the heating channel The convection temperature difference prime mover is characterized in that a convection flow is generated in which the gas is spirally moved between the cooling flow path and the heating flow path to cause normal circulation, and the fan is rotated by the convection generated by the temperature difference of the gas. .
と、 前記シリンダ内に軸方向にわたって配設され軸方向一端
側から冷却用流体が供給される冷却パイプと、 前記冷却パイプの周囲に接触させて配設し、かつ両端部
を開口にして冷却用流体の流れと逆方向の気体の流れを
形成するスパイラルパイプ状の気体冷却用の冷却流路
と、 前記冷却流路の外側に配設され、外温により前記冷却流
路内の気体の流れと逆方向の気体の流れを形成する気体
加温用の加温流路と、 前記冷却流路及び加温流路の出入口の少なくとも一方に
配設された第一のファン、この第一のファンの後段に配
設された第二のファン及びこれら第一及び第二のファン
と共に回転する出力軸と、 前記第一のファンと第二のファンの間に配設され、流量
面積が前記冷却流路及び加温流路の出入口の流量面積よ
りも小さいノズル口とを備え、 前記加温流路で加温された気体を一方で冷却流路内に取
入れ、かつ冷却流路内で冷却された気体を他方で加温流
路内に取入れ、気体が冷却流路と加熱流路間をスパイラ
ル運動しながら順環する対流を発生させ、前記気体の温
度差によって生じた対流により前記第一のファンを回転
させると共に、前記ノズル口から高速噴射する気体で前
記第二のファンを回転させるようにしたことを特徴とす
る対流温度差原動機。2. A cylinder for hermetically sealing a gas for heat exchange, a cooling pipe axially arranged in the cylinder to which a cooling fluid is supplied from one end side in the axial direction, and a cylinder for contacting the periphery of the cooling pipe. And a spiral pipe-shaped cooling channel for cooling the gas, which forms a gas flow in the opposite direction to the cooling fluid flow with both ends open, and is disposed outside the cooling channel. A heating flow path for heating a gas that forms a gas flow in a direction opposite to the flow of the gas in the cooling flow path by an external temperature; and at least one of the inlet and outlet of the cooling flow path and the heating flow path. A first fan provided, a second fan disposed after the first fan, an output shaft that rotates together with the first and second fans, the first fan and the second fan Between the cooling flow path and A nozzle opening smaller than the flow area of the inlet / outlet of the hot flow path, the gas heated in the heating flow path is taken into one cooling flow path, and the gas cooled in the cooling flow path is the other The gas is taken into the heating flow path, and a convection is generated in which the gas is circularly moved while spirally moving between the cooling flow path and the heating flow path, and the first fan is rotated by the convection caused by the temperature difference of the gas. At the same time, the convection temperature difference prime mover is characterized in that the second fan is rotated by the gas jetted at high speed from the nozzle port.
形成することを特徴とする対流温度差原動機。3. The convection temperature difference prime mover according to claim 1, wherein a startup motor is connected to the output shaft to forcibly form convection.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32613892A JPH06147098A (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Convection type temperature gradient prime mover |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32613892A JPH06147098A (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Convection type temperature gradient prime mover |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06147098A true JPH06147098A (en) | 1994-05-27 |
Family
ID=18184478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32613892A Pending JPH06147098A (en) | 1992-11-11 | 1992-11-11 | Convection type temperature gradient prime mover |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06147098A (en) |
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