JPH0578780A - 低降伏比鋳鋼管およびその製造方法 - Google Patents
低降伏比鋳鋼管およびその製造方法Info
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- JPH0578780A JPH0578780A JP27004591A JP27004591A JPH0578780A JP H0578780 A JPH0578780 A JP H0578780A JP 27004591 A JP27004591 A JP 27004591A JP 27004591 A JP27004591 A JP 27004591A JP H0578780 A JPH0578780 A JP H0578780A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高層建築の極限耐震設計用柱材等として有用
な高強度、高靱性、かつ低降伏比(降伏点/引張強さの
比 0.8以下)を有する鋳鋼管 【構成】 C: 0.05〜0.15%, Si:1%以下,Mn:1.5
%以下,Ni:0.4 〜2%,Cr:0.4 %以下, Mo:0.05〜
0.4 %, V: 0.05〜0.15%, 残部Fe 、炭素当量(JIS
G 5201)が0.44以下で、フェライト相を主相としベイナ
イト相が混在(少量の焼もどしマルテンサイト相を付随
することもある)する混相組織を有する。上記組成の遠
心力鋳造管に、オーステナイト域から急冷する1次焼入
れ、オーステナイト・フェライト2相域から急冷する2
次焼入れ、および焼もどし処理を施すことにより製造さ
れる。
な高強度、高靱性、かつ低降伏比(降伏点/引張強さの
比 0.8以下)を有する鋳鋼管 【構成】 C: 0.05〜0.15%, Si:1%以下,Mn:1.5
%以下,Ni:0.4 〜2%,Cr:0.4 %以下, Mo:0.05〜
0.4 %, V: 0.05〜0.15%, 残部Fe 、炭素当量(JIS
G 5201)が0.44以下で、フェライト相を主相としベイナ
イト相が混在(少量の焼もどしマルテンサイト相を付随
することもある)する混相組織を有する。上記組成の遠
心力鋳造管に、オーステナイト域から急冷する1次焼入
れ、オーステナイト・フェライト2相域から急冷する2
次焼入れ、および焼もどし処理を施すことにより製造さ
れる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は高層建築用柱材等として
有用な低降伏比を有する溶接構造用鋳鋼管およびその製
造方法に関する。
有用な低降伏比を有する溶接構造用鋳鋼管およびその製
造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】建築用材料として、従来よりJIS G 5201
に溶接構造用遠心力鋳鋼管として規定されたSCW 490-CF
やSCW 520-CF等が使用されてきた。その機械的性質につ
いて、SCW 490-CFでは、降伏点: 315N/mm2 以上, 引張
強さ: 490N/mm2 以上, 伸び:20%以上, シャルピー吸
収エネルギ:27J (at 0℃) 以上と規定され、SCW 520-
CFでは、降伏点:355N/mm2 以上, 引張強さ:520N/mm
2 以上, 伸び: 18%以上, シャルピー吸収エネルギ: 27
J (at 0℃) 以上と規定されている。
に溶接構造用遠心力鋳鋼管として規定されたSCW 490-CF
やSCW 520-CF等が使用されてきた。その機械的性質につ
いて、SCW 490-CFでは、降伏点: 315N/mm2 以上, 引張
強さ: 490N/mm2 以上, 伸び:20%以上, シャルピー吸
収エネルギ:27J (at 0℃) 以上と規定され、SCW 520-
CFでは、降伏点:355N/mm2 以上, 引張強さ:520N/mm
2 以上, 伸び: 18%以上, シャルピー吸収エネルギ: 27
J (at 0℃) 以上と規定されている。
【0003】近時、ビルの高層化に伴う構造部材の軽量
化の要請から、より高強度な高抗張力鋳鋼管が使用され
るようになり、JIS G 5201には、新たに、SCW 570 −CF
の規格が加えられた。その化学組成は、C: 0.20%以
下, Si:1.0 %以下, Mn:1.50%以下, Ni:2.50%以
下, Cr:0.50%以下, Mo:0.50%以下,V:0.20%以
下,炭素当量 (Ceq %=C+Mn /6+Si /24+Ni
/40+Cr /5+Mo /4+V/14%) は0.44以下であ
り、機械的性質については、降伏点:430N/mm2 以上,
引張強さ:570N/mm2 以上, 伸び: 17%以上, シャルピ
ー吸収エネルギ ;27J(at 0℃) 以上、とされている。
化の要請から、より高強度な高抗張力鋳鋼管が使用され
るようになり、JIS G 5201には、新たに、SCW 570 −CF
の規格が加えられた。その化学組成は、C: 0.20%以
下, Si:1.0 %以下, Mn:1.50%以下, Ni:2.50%以
下, Cr:0.50%以下, Mo:0.50%以下,V:0.20%以
下,炭素当量 (Ceq %=C+Mn /6+Si /24+Ni
/40+Cr /5+Mo /4+V/14%) は0.44以下であ
り、機械的性質については、降伏点:430N/mm2 以上,
引張強さ:570N/mm2 以上, 伸び: 17%以上, シャルピ
ー吸収エネルギ ;27J(at 0℃) 以上、とされている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】高層建築用構造部材
は、前記のように軽量化のための高抗張力化が要請され
る一方で、極限耐震設計の観点から、降伏比(降伏点/
引張強さ)の低い鋳鋼材が要望されている。しかしなが
ら、これまでの溶接構造用鋳鋼管は、 降伏点430N/mm2
以上および引張強さ570N/mm2 以上の高強度とし、 しか
もその降伏比を0.8 以下とすることは極めて困難であっ
た。本発明は上記に鑑みてなされたものであり、高層建
築用柱材等として有用な降伏点430N/mm2 以上、 引張強
さ570N/mm2 以上の高強度と、0.8 以下の低降伏比を有
し、かつ伸び20%以上、衝撃吸収エネルギ(−5℃)47
J 以上と延靱性も高く極限耐震設計の要請を満たす材料
特性を具備し、肉厚50mmを越える層肉設計の可能な低合
金鋳鋼管およびその製造方法を提供する。
は、前記のように軽量化のための高抗張力化が要請され
る一方で、極限耐震設計の観点から、降伏比(降伏点/
引張強さ)の低い鋳鋼材が要望されている。しかしなが
ら、これまでの溶接構造用鋳鋼管は、 降伏点430N/mm2
以上および引張強さ570N/mm2 以上の高強度とし、 しか
もその降伏比を0.8 以下とすることは極めて困難であっ
た。本発明は上記に鑑みてなされたものであり、高層建
築用柱材等として有用な降伏点430N/mm2 以上、 引張強
さ570N/mm2 以上の高強度と、0.8 以下の低降伏比を有
し、かつ伸び20%以上、衝撃吸収エネルギ(−5℃)47
J 以上と延靱性も高く極限耐震設計の要請を満たす材料
特性を具備し、肉厚50mmを越える層肉設計の可能な低合
金鋳鋼管およびその製造方法を提供する。
【0005】
【課題を解決するための手段および作用】本発明の低降
伏比鋳鋼管は、C: 0.05〜0.15%, Si:1%以下,Mn:
1.5 %以下,Ni:0.4 〜2%,Cr:0.4 %以下, Mo:0.
05〜0.4 %, V: 0.05〜0.15%, 残部実質的にFe から
なり、炭素当量 (Ceq %=C+Mn /6+Si /24+N
i /40+Cr /5+Mo /4+V/14%) が0.44以下で
あり、フェライト相を主相とするベイナイト相との2相
ないしはこれに少量の焼もどしマルテンサイト相を付随
する3相からなる混相組織を有することを特徴としてい
る。上記炭素当量算出式は、JIS G 5201に規定されてい
るそれと同じである。
伏比鋳鋼管は、C: 0.05〜0.15%, Si:1%以下,Mn:
1.5 %以下,Ni:0.4 〜2%,Cr:0.4 %以下, Mo:0.
05〜0.4 %, V: 0.05〜0.15%, 残部実質的にFe から
なり、炭素当量 (Ceq %=C+Mn /6+Si /24+N
i /40+Cr /5+Mo /4+V/14%) が0.44以下で
あり、フェライト相を主相とするベイナイト相との2相
ないしはこれに少量の焼もどしマルテンサイト相を付随
する3相からなる混相組織を有することを特徴としてい
る。上記炭素当量算出式は、JIS G 5201に規定されてい
るそれと同じである。
【0006】以下、本発明について詳しく説明する。本
発明の鋳鋼管の成分限定理由は次の通りである。 C:0.05〜0.15% Cは強度確保のために少なくとも0.05%を必要とする。
その増量に伴って強度の向上をみる。好ましくは0.07%
以上である。しかし、C量を多くすると、炭素当量が高
くなり溶接性の低下をきたすので、0.15%を上限とす
る。
発明の鋳鋼管の成分限定理由は次の通りである。 C:0.05〜0.15% Cは強度確保のために少なくとも0.05%を必要とする。
その増量に伴って強度の向上をみる。好ましくは0.07%
以上である。しかし、C量を多くすると、炭素当量が高
くなり溶接性の低下をきたすので、0.15%を上限とす
る。
【0007】Si:1%以下 Si は脱酸元素として添加されるが、 その量は1%まで
で十分であり、またそれを越える添加は合金の靱性低下
を招く。このため1%を上限とする。
で十分であり、またそれを越える添加は合金の靱性低下
を招く。このため1%を上限とする。
【0008】Mn:1.5 %以下 Mn は脱酸・ 脱硫作用を有し、また焼入性の向上に奏効
する。しかし、多量の添加は炭素当量の増加に伴い溶接
性が悪くなるので 1.5%を上限とする。
する。しかし、多量の添加は炭素当量の増加に伴い溶接
性が悪くなるので 1.5%を上限とする。
【0009】Ni:0.4 〜2% Ni は、焼入性を高め、特に建築用柱材等として使用さ
れる肉厚50mm以上の厚肉材における焼入処理の質量効果
を減じるのに有効な元素である。また、強度、低温靱性
の改善効果を示す。これら効果は0.4 %以上の添加によ
り得られる。添加増量により効果を増すが、2%までゞ
十分である。多量添加はコスト増大の不利、および溶接
性の低下傾向を招く。このため、2%を上限とする。
れる肉厚50mm以上の厚肉材における焼入処理の質量効果
を減じるのに有効な元素である。また、強度、低温靱性
の改善効果を示す。これら効果は0.4 %以上の添加によ
り得られる。添加増量により効果を増すが、2%までゞ
十分である。多量添加はコスト増大の不利、および溶接
性の低下傾向を招く。このため、2%を上限とする。
【0010】Cr:0.4 %以下 Cr は炭化物を形成し強度向上に寄与する元素である
が、多量の添加は、炭素当量の増加、溶接性の低下をき
たすので、0.4 %を上限とする。
が、多量の添加は、炭素当量の増加、溶接性の低下をき
たすので、0.4 %を上限とする。
【0011】Mo:0.05〜0.4 % Mo は焼入性の向上に著効を奏し、かつ焼もどし脆化抵
抗性を付与する元素である。また炭化物を形成し強度の
向上に寄与する。これらの効果は0.05%の添加により現
れ、添加増量に伴って増大する。しかし、反面炭素当量
の増加とそれによる溶接性の低下を付随する。 このた
め、0.4 %を上限とする。
抗性を付与する元素である。また炭化物を形成し強度の
向上に寄与する。これらの効果は0.05%の添加により現
れ、添加増量に伴って増大する。しかし、反面炭素当量
の増加とそれによる溶接性の低下を付随する。 このた
め、0.4 %を上限とする。
【0012】V:0.05〜0.15% Vは焼入性を高め,肉厚50mmをこえるような厚肉材の焼
入れ処理における質量効果を小さくする効果を有する。
また微細炭化物を形成して組織の微細化・強度向上に寄
与するほか、焼もどし軟化抵抗性の改善効果を示す。こ
れらの効果を得るには少なくとも0.05%を必要とする。
添加増量に伴ってその効果を増すが、炭素当量の増加と
溶接性の低下を招くので、0.15%を上限とする。
入れ処理における質量効果を小さくする効果を有する。
また微細炭化物を形成して組織の微細化・強度向上に寄
与するほか、焼もどし軟化抵抗性の改善効果を示す。こ
れらの効果を得るには少なくとも0.05%を必要とする。
添加増量に伴ってその効果を増すが、炭素当量の増加と
溶接性の低下を招くので、0.15%を上限とする。
【0013】本発明の低降伏比鋳鋼管は、上記化学組成
を有する低合金鋳鋼からなる遠心力鋳造管を、オーステ
ナイト域から水冷する一次焼入処理と、オーステナイト
・フェライト2相域から水冷する二次焼入処理に付し、
ついで焼もどし処理を施すことにより製造される。この
ように本発明の鋳鋼管の製造においては、その鋳造材の
熱処理として、オーステナイト域からの焼入処理と、焼
もどし処理との間に、オーステナイト・フェライト2相
域からの焼入処理が施されることを最も特徴としてい
る。
を有する低合金鋳鋼からなる遠心力鋳造管を、オーステ
ナイト域から水冷する一次焼入処理と、オーステナイト
・フェライト2相域から水冷する二次焼入処理に付し、
ついで焼もどし処理を施すことにより製造される。この
ように本発明の鋳鋼管の製造においては、その鋳造材の
熱処理として、オーステナイト域からの焼入処理と、焼
もどし処理との間に、オーステナイト・フェライト2相
域からの焼入処理が施されることを最も特徴としてい
る。
【0014】上記一次焼入処理におけるオーステナイト
化温度は、約900 〜960 ℃としてよい。その一次焼入処
理後の組織はベイナイト相、またはこれに少量のマルテ
ンサイト相を付随した組織である。ついで行われる二次
焼入処理のオーステナイト・フェライト2相化温度 (A
C1〜AC3)は、約750 〜900 ℃であり、この二次焼入処
理によりフェライト相を主相とする組織が形成される。
二次焼入後の焼もどし処理は、約500 〜700 ℃に適当時
間 (概ね、肉厚1インチ当り1Hr) 保持したのち空冷す
ることにより達成される。
化温度は、約900 〜960 ℃としてよい。その一次焼入処
理後の組織はベイナイト相、またはこれに少量のマルテ
ンサイト相を付随した組織である。ついで行われる二次
焼入処理のオーステナイト・フェライト2相化温度 (A
C1〜AC3)は、約750 〜900 ℃であり、この二次焼入処
理によりフェライト相を主相とする組織が形成される。
二次焼入後の焼もどし処理は、約500 〜700 ℃に適当時
間 (概ね、肉厚1インチ当り1Hr) 保持したのち空冷す
ることにより達成される。
【0015】本発明と異なってオーステナイト化温度か
らの焼入処理とそれにつづく焼もどし処理(約600 〜70
0 ℃)を経て得られる従来の溶接構造用鋳鋼管の組織
は、焼もどしマルテンサイト単相またはこれにベイナイ
ト相が混在した2相混相組織であり、これに対し上記二
段の焼入処理とそれにつづく焼もどし処理が施されて製
造される本発明の鋳鋼管は、フェライト相を主相とし、
これにベイナイト相が混在する2相、またはこれに少量
の焼もどしマルテンサイト相が付随する3相の混相組織
を有する。その混相組織における各相の占める割合 (面
積率) は、フェライト相が約55〜90%、ベイナイト相は
約10〜45%、焼もどしマルテンサイト相が混在する場合
におけるその量は約5%以下であり、最も典型的には、
フェライト相が約70〜85%を占め、残りがベイナイト相
で、焼もどしマルテンサイト相は1%以下である。
らの焼入処理とそれにつづく焼もどし処理(約600 〜70
0 ℃)を経て得られる従来の溶接構造用鋳鋼管の組織
は、焼もどしマルテンサイト単相またはこれにベイナイ
ト相が混在した2相混相組織であり、これに対し上記二
段の焼入処理とそれにつづく焼もどし処理が施されて製
造される本発明の鋳鋼管は、フェライト相を主相とし、
これにベイナイト相が混在する2相、またはこれに少量
の焼もどしマルテンサイト相が付随する3相の混相組織
を有する。その混相組織における各相の占める割合 (面
積率) は、フェライト相が約55〜90%、ベイナイト相は
約10〜45%、焼もどしマルテンサイト相が混在する場合
におけるその量は約5%以下であり、最も典型的には、
フェライト相が約70〜85%を占め、残りがベイナイト相
で、焼もどしマルテンサイト相は1%以下である。
【0016】本発明の鋳鋼管は上記の化学組成と組織と
によって、降伏点430N/mm2 以上、引張強さ570N/mm2
以上の高強度を有すると共に、その降伏比(降伏点/引
張強さ)は0.8 以下であり、また伸び20%以上, シャル
ピー吸収エネルギ 47J (at−5℃) 以上と、良好な延・
靱性をも具備している。本発明の鋳鋼管は、高層建築用
柱材等のように肉厚が50mmを越えるような厚肉管として
製造することができ、上記諸特性により極限耐震設計の
要請を十分に満たすものである。
によって、降伏点430N/mm2 以上、引張強さ570N/mm2
以上の高強度を有すると共に、その降伏比(降伏点/引
張強さ)は0.8 以下であり、また伸び20%以上, シャル
ピー吸収エネルギ 47J (at−5℃) 以上と、良好な延・
靱性をも具備している。本発明の鋳鋼管は、高層建築用
柱材等のように肉厚が50mmを越えるような厚肉管として
製造することができ、上記諸特性により極限耐震設計の
要請を十分に満たすものである。
【0017】
〔I〕供試管材の製造:遠心力鋳造法により表1に示す
化学組成と炭素当量を有する低合金鋳鋼からなる管材を
鋳造し、機械加工を施したのち、No.1〜6の管材につ
いては、本発明に従って930 ℃から水冷する一次焼入
と、850 ℃から水冷する二次焼入、および550 ℃に4時
間加熱保持したのち空冷する焼もどし処理を施し、 他方
No.11については従来法に従って930 ℃から水冷する焼
入と、 650 ℃に4時間加熱保持したのち空冷する焼もど
し処理を行った。管サイズ(機械加工後) は、いずれも
外径900 mm, 肉厚90mm, 長さ5000mmである。
化学組成と炭素当量を有する低合金鋳鋼からなる管材を
鋳造し、機械加工を施したのち、No.1〜6の管材につ
いては、本発明に従って930 ℃から水冷する一次焼入
と、850 ℃から水冷する二次焼入、および550 ℃に4時
間加熱保持したのち空冷する焼もどし処理を施し、 他方
No.11については従来法に従って930 ℃から水冷する焼
入と、 650 ℃に4時間加熱保持したのち空冷する焼もど
し処理を行った。管サイズ(機械加工後) は、いずれも
外径900 mm, 肉厚90mm, 長さ5000mmである。
【0018】各供試管材から切出した試験片をナイター
ル腐食し、顕微鏡観察を行った。供試管材No.1〜6
(発明例)の組織は、いずれもフェライト相を主相と
し、ベイナイト相と微量の焼もどしマルテンサイト相が
混在する3相組織を呈している。図1(a)(b)はN
o.2の組織(倍率 a:100,b:400 )であり、その
組織におけるフェライト相は約80%で、残りの殆んどは
ベイナイト相で、焼もどしマルテンサイト相は1%弱で
ある。他方、供試管材No.11(従来例)は、図2(a)
(b)にその組織(倍率 a:100 ,b:400 )を示す
ように焼もどしマルテンサイト相が大部分(約95%)で
残りがベイナイト相である2相混相組織が観察される。
ル腐食し、顕微鏡観察を行った。供試管材No.1〜6
(発明例)の組織は、いずれもフェライト相を主相と
し、ベイナイト相と微量の焼もどしマルテンサイト相が
混在する3相組織を呈している。図1(a)(b)はN
o.2の組織(倍率 a:100,b:400 )であり、その
組織におけるフェライト相は約80%で、残りの殆んどは
ベイナイト相で、焼もどしマルテンサイト相は1%弱で
ある。他方、供試管材No.11(従来例)は、図2(a)
(b)にその組織(倍率 a:100 ,b:400 )を示す
ように焼もどしマルテンサイト相が大部分(約95%)で
残りがベイナイト相である2相混相組織が観察される。
【0019】〔II〕機械的性質 各供試管材から、JIS Z 2201に規定する14号引張試験片
(平行部の径:14mm)、およびJIS Z 2202に規定する4号
衝撃試験片を調製し、引張試験(JIS Z 2241)および衝
撃試験(JIS Z 2242,但し試験温度:−5℃)を行って
表2に示す結果を得た。従来材に相当するNo.11では、
引張強さ570N/mm2 以上、 降伏点430N/mm2 以上と高強
度を有しているが、その降伏比は0.85と高い。これに対
し、発明例No.1〜6は、高強度を有すると共に、その
降伏比は0.8 より低いレベルを有している。 また、伸び
および衝撃特性も良好である。
(平行部の径:14mm)、およびJIS Z 2202に規定する4号
衝撃試験片を調製し、引張試験(JIS Z 2241)および衝
撃試験(JIS Z 2242,但し試験温度:−5℃)を行って
表2に示す結果を得た。従来材に相当するNo.11では、
引張強さ570N/mm2 以上、 降伏点430N/mm2 以上と高強
度を有しているが、その降伏比は0.85と高い。これに対
し、発明例No.1〜6は、高強度を有すると共に、その
降伏比は0.8 より低いレベルを有している。 また、伸び
および衝撃特性も良好である。
【0020】〔III〕溶接性試験 発明例No.1〜6の供試管のそれぞれについて、略U字
形状の開先を形成し、ターニングローラによる回転下
に、下向き自動炭酸ガスアーク溶接による突合せ溶接を
行った。 溶接電流・電圧:330 〜490 A, 36〜40V,パス数:32,
溶接ワイヤ:JIS Z3312 YGW21相当, 母材予熱温度:15
0 ℃ 各溶接継手部から試験片を採取し、JIS Z 3121の規定に
よる引張試験 (4号試験片使用)、およびJIS Z 3128の規
定による衝撃試験(JIS Z 2202の4号試験片使用。但し
試験温度は−5℃)を行った。 その引張強さは約667N/
mm2 以上(破断位置はいずれも母材)であり、またシャ
ルピー吸収エネルギはいずれも59J を上廻る高い値を示
した。
形状の開先を形成し、ターニングローラによる回転下
に、下向き自動炭酸ガスアーク溶接による突合せ溶接を
行った。 溶接電流・電圧:330 〜490 A, 36〜40V,パス数:32,
溶接ワイヤ:JIS Z3312 YGW21相当, 母材予熱温度:15
0 ℃ 各溶接継手部から試験片を採取し、JIS Z 3121の規定に
よる引張試験 (4号試験片使用)、およびJIS Z 3128の規
定による衝撃試験(JIS Z 2202の4号試験片使用。但し
試験温度は−5℃)を行った。 その引張強さは約667N/
mm2 以上(破断位置はいずれも母材)であり、またシャ
ルピー吸収エネルギはいずれも59J を上廻る高い値を示
した。
【0021】
【表1】
【0022】
【表2】
【0023】
【発明の効果】本発明の溶接構造用鋳鋼管は、 引張強さ
570N/mm2 以上、 降伏点430N/mm2 以上の高強度を有す
ると共に、降伏比は0.8 以下と低く、またその延・靱性
も良好であり、従って、高層ビル用柱材等の軽量化を可
能とし、かつ耐震設計材料として好適に用いられる。ま
た建築用材料のほか、海用構造物構築材料等としても有
用である。
570N/mm2 以上、 降伏点430N/mm2 以上の高強度を有す
ると共に、降伏比は0.8 以下と低く、またその延・靱性
も良好であり、従って、高層ビル用柱材等の軽量化を可
能とし、かつ耐震設計材料として好適に用いられる。ま
た建築用材料のほか、海用構造物構築材料等としても有
用である。
【図1】本発明の鋳鋼管の金属組織を示す図面代用顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図2】従来の鋳鋼管の金属組織を示す図面代用顕微鏡
写真である。
写真である。
Claims (2)
- 【請求項1】 C: 0.05〜0.15%, Si:1%以下,Mn:
1.5 %以下,Ni:0.4 〜2%,Cr:0.4 %以下, Mo:0.
05〜0.4 %, V: 0.05〜0.15%, 残部実質的にFe から
なり、炭素当量 (Ceq %=C+Mn /6+Si /24+N
i /40+Cr/5+Mo /4+V/14%) が0.44以下で
あり、フェライト相を主相とするベイナイト相との2相
ないしはこれに少量の焼もどしマルテンサイト相を付随
する3相からなる混相組織を有することを特徴とする溶
接構造用低降伏比鋳鋼管。 - 【請求項2】 C: 0.05〜0.15%, Si:1%以下,Mn:
1.5 %以下,Ni:0.4 〜2%,Cr:0.4 %以下, Mo:0.
05〜0.4 %, V: 0.05〜0.15%, 残部実質的にFe から
なり、炭素当量 (Ceq %=C+Mn /6+Si /24+N
i /40+Cr/5+Mo /4+V/14%) が0.44以下で
ある鋳鋼からなる遠心力鋳造管をオーステナイト域から
水冷する一次焼入処理に付したのち、オーステナイト・
フェライト2相域から水冷する二次焼入処理を施し、つ
いで焼もどし処理することにより、フェライト相を主相
とするベイナイト相との2相ないしはこれに少量の焼も
どしマルテンサイト相を付随する3相からなる混相組織
を形成するを特徴とする溶接構造用低降伏比鋳鋼管の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27004591A JPH0578780A (ja) | 1991-09-20 | 1991-09-20 | 低降伏比鋳鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27004591A JPH0578780A (ja) | 1991-09-20 | 1991-09-20 | 低降伏比鋳鋼管およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0578780A true JPH0578780A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=17480763
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27004591A Pending JPH0578780A (ja) | 1991-09-20 | 1991-09-20 | 低降伏比鋳鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0578780A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106086639A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-11-09 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种超高强工程机械用钢q960d及其生产方法 |
CN106987764A (zh) * | 2015-11-05 | 2017-07-28 | 株式会社神户制钢所 | 焊接结构用铸钢件及其制造方法 |
CN115747652A (zh) * | 2022-11-15 | 2023-03-07 | 北京科技大学 | 一种节镍型LNG储罐用含Nb7Ni超低温钢及其热处理工艺 |
-
1991
- 1991-09-20 JP JP27004591A patent/JPH0578780A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106987764A (zh) * | 2015-11-05 | 2017-07-28 | 株式会社神户制钢所 | 焊接结构用铸钢件及其制造方法 |
CN106086639A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-11-09 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种超高强工程机械用钢q960d及其生产方法 |
CN115747652A (zh) * | 2022-11-15 | 2023-03-07 | 北京科技大学 | 一种节镍型LNG储罐用含Nb7Ni超低温钢及其热处理工艺 |
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