JPH05320875A - 複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板及びその製造方法 - Google Patents
複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH05320875A JPH05320875A JP14996792A JP14996792A JPH05320875A JP H05320875 A JPH05320875 A JP H05320875A JP 14996792 A JP14996792 A JP 14996792A JP 14996792 A JP14996792 A JP 14996792A JP H05320875 A JPH05320875 A JP H05320875A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- steel sheet
- alloy
- plated steel
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 蒸着Ｔｉ層をＺｎ層に拡散させＺｎ−Ｔｉ合
金層を形成することにより、少ないＴｉ付着量で耐食性
に優れた複層めっき鋼板を得る。 【構成】 下地鋼Ｓの表面に、第１層Ｌ1 としてＺｎ−
Ｆｅ合金層，第２層Ｌ2としてＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金
層，第３層Ｌ3 としてＺｎ−Ｔｉ合金層を形成した複合
めっき鋼板である。第３層の上に、更にＴｉ層を設ける
こともできる。第３層Ｌ3 のＺｎ−Ｔｉ合金層は、加熱
合金化処理により蒸着ＴｉをＺｎ層に拡散させるとき、
厚く成長する。 【効果】 厚いＺｎ−Ｔｉ合金層のため、優れた耐食性
をもつ複合めっき鋼板が安価に製造される。
金層を形成することにより、少ないＴｉ付着量で耐食性
に優れた複層めっき鋼板を得る。 【構成】 下地鋼Ｓの表面に、第１層Ｌ1 としてＺｎ−
Ｆｅ合金層，第２層Ｌ2としてＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金
層，第３層Ｌ3 としてＺｎ−Ｔｉ合金層を形成した複合
めっき鋼板である。第３層の上に、更にＴｉ層を設ける
こともできる。第３層Ｌ3 のＺｎ−Ｔｉ合金層は、加熱
合金化処理により蒸着ＴｉをＺｎ層に拡散させるとき、
厚く成長する。 【効果】 厚いＺｎ−Ｔｉ合金層のため、優れた耐食性
をもつ複合めっき鋼板が安価に製造される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、めっき層にＴｉを含ま
せることにより耐食性を向上させためっき鋼板及びその
製造方法に関する。
せることにより耐食性を向上させためっき鋼板及びその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板に耐食性を付与するため、従来から
Ｚｎめっきが行われている。Ｚｎめっき層を形成する手
段としては、電気めっき法及び溶融めっき法が主流であ
った。しかし、使用雰囲気の苛酷化に伴って、従来のＺ
ｎめっき以上の高い耐食性を呈するめっき鋼板が望まれ
るようになってきている。
Ｚｎめっきが行われている。Ｚｎめっき層を形成する手
段としては、電気めっき法及び溶融めっき法が主流であ
った。しかし、使用雰囲気の苛酷化に伴って、従来のＺ
ｎめっき以上の高い耐食性を呈するめっき鋼板が望まれ
るようになってきている。
【０００３】この要望に応えるため、溶融めっき法で
は、厚目付けのＺｎめっきにより耐食性を向上させてい
る。また、Ｚｎ系の合金めっきによって、めっき鋼板の
耐食性を高めることも行われている。たとえば、電気め
っき法ではＺｎ−Ｎｉ合金めっきが知られており、溶融
めっき法ではＺｎ−Ａｌ合金めっきが知られている。
は、厚目付けのＺｎめっきにより耐食性を向上させてい
る。また、Ｚｎ系の合金めっきによって、めっき鋼板の
耐食性を高めることも行われている。たとえば、電気め
っき法ではＺｎ−Ｎｉ合金めっきが知られており、溶融
めっき法ではＺｎ−Ａｌ合金めっきが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】Ｚｎめっき層は、犠牲
陽極として働き、下地鋼の腐食を抑制する。このことか
ら、耐食性向上のためにＺｎめっき層を厚くすることが
考えられる。しかし、Ｚｎめっき層の厚みは、溶融めっ
き及び電気めっき共に製造上の制約から上限がある。た
とえば、電気めっき法で厚目付けのめっきを行おうとす
ると、めっきセル数を多くするか或いは低いライン速度
でめっき原板を通板させることが必要になる。その結
果、製造コストが高くなる。
陽極として働き、下地鋼の腐食を抑制する。このことか
ら、耐食性向上のためにＺｎめっき層を厚くすることが
考えられる。しかし、Ｚｎめっき層の厚みは、溶融めっ
き及び電気めっき共に製造上の制約から上限がある。た
とえば、電気めっき法で厚目付けのめっきを行おうとす
ると、めっきセル数を多くするか或いは低いライン速度
でめっき原板を通板させることが必要になる。その結
果、製造コストが高くなる。
【０００５】また、めっき層が厚くなるに従って、得ら
れためっき鋼板の成形性，加工性に関する問題も表面化
する。たとえば、厚いめっき層が形成された鋼板は、プ
レス成形時にカジリ等の欠陥を発生させ易い。また、深
絞り等の高度の加工が施される場合、めっき層に剥離，
亀裂等の欠陥が発生し易くなる。欠陥発生部分では下地
鋼が露出し、腐食発生の起点となる。その結果、厚目付
けで形成しためっき層は、腐食抑制に有効に作用しなく
なる。
れためっき鋼板の成形性，加工性に関する問題も表面化
する。たとえば、厚いめっき層が形成された鋼板は、プ
レス成形時にカジリ等の欠陥を発生させ易い。また、深
絞り等の高度の加工が施される場合、めっき層に剥離，
亀裂等の欠陥が発生し易くなる。欠陥発生部分では下地
鋼が露出し、腐食発生の起点となる。その結果、厚目付
けで形成しためっき層は、腐食抑制に有効に作用しなく
なる。
【０００６】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、めっき層にＴｉを含有させると共
に、特定された層構成を採用することにより、厚いめっ
き層を形成させる必要なく、耐食性及び加工性に優れた
めっき鋼板を提供することを目的とする。
出されたものであり、めっき層にＴｉを含有させると共
に、特定された層構成を採用することにより、厚いめっ
き層を形成させる必要なく、耐食性及び加工性に優れた
めっき鋼板を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に従った複層Ｚｎ
−Ｔｉ合金めっき鋼板は、図１に示すように下地鋼Ｓの
上に第１層Ｌ1 としてＺｎ−Ｆｅ合金層，第２層Ｌ2 と
してＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層及び第３層Ｌ3 としてＺｎ
−Ｔｉ合金層が順次積層されている。第３層の上に、図
２に示すように、更に第４層Ｌ4 としてＴｉ層を積層さ
せても良い。
−Ｔｉ合金めっき鋼板は、図１に示すように下地鋼Ｓの
上に第１層Ｌ1 としてＺｎ−Ｆｅ合金層，第２層Ｌ2 と
してＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層及び第３層Ｌ3 としてＺｎ
−Ｔｉ合金層が順次積層されている。第３層の上に、図
２に示すように、更に第４層Ｌ4 としてＴｉ層を積層さ
せても良い。
【０００８】この複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板は、同
一真空雰囲気中でＺｎ蒸着に続いてＴｉ蒸着を鋼板表面
に施し、次いで２００℃以上の温度に加熱することによ
って製造される。すなわち、鋼板表面に先ずＺｎ層を形
成し、次いでＺｎ層の上にＴｉ層を形成する。その後、
２００℃以上の温度に加熱することにより、下地鋼，Ｚ
ｎ層及びＴｉ層の間で合金化反応を行わせる。
一真空雰囲気中でＺｎ蒸着に続いてＴｉ蒸着を鋼板表面
に施し、次いで２００℃以上の温度に加熱することによ
って製造される。すなわち、鋼板表面に先ずＺｎ層を形
成し、次いでＺｎ層の上にＴｉ層を形成する。その後、
２００℃以上の温度に加熱することにより、下地鋼，Ｚ
ｎ層及びＴｉ層の間で合金化反応を行わせる。
【０００９】合金化条件は、加熱方法，加熱時間等によ
って変わるものであるが、めっきラインにおけるインラ
イン加熱のような高速短時間加熱の場合には３００℃以
上の加熱が必要である。また、バッチ式の加熱焼鈍炉の
ように長時間加熱する場合には、２００℃以上の加熱が
必要である。
って変わるものであるが、めっきラインにおけるインラ
イン加熱のような高速短時間加熱の場合には３００℃以
上の加熱が必要である。また、バッチ式の加熱焼鈍炉の
ように長時間加熱する場合には、２００℃以上の加熱が
必要である。
【００１０】
【作 用】加熱によって合金化反応を行わせるとき、Ｔ
ｉが拡散し、耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ層（第３層Ｌ
3 ）が形成される。このＺｎ−Ｔｉ層によって、めっき
層全体の耐食性が向上する。また、Ｚｎ−Ｔｉ層は、Ｔ
ｉの拡散によって形成されたものであることから、初め
のＴｉ層より厚くなっている。この厚さによる効果のた
め、Ｚｎ−Ｔｉ層が形成されためっき鋼板は、Ｔｉ層の
みが形成されためっき鋼板よりも優れた耐食性を呈す
る。すなわち、少量のＴｉ付着量により厚く耐食性に優
れたＺｎ−Ｔｉ層が形成され、めっき鋼板としての耐食
性が向上する。
ｉが拡散し、耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ層（第３層Ｌ
3 ）が形成される。このＺｎ−Ｔｉ層によって、めっき
層全体の耐食性が向上する。また、Ｚｎ−Ｔｉ層は、Ｔ
ｉの拡散によって形成されたものであることから、初め
のＴｉ層より厚くなっている。この厚さによる効果のた
め、Ｚｎ−Ｔｉ層が形成されためっき鋼板は、Ｔｉ層の
みが形成されためっき鋼板よりも優れた耐食性を呈す
る。すなわち、少量のＴｉ付着量により厚く耐食性に優
れたＺｎ−Ｔｉ層が形成され、めっき鋼板としての耐食
性が向上する。
【００１１】Ｚｎ−Ｔｉ層の上に、第４層Ｌ4 として存
在するＴｉ層は、耐食性に何ら悪影響を及ぼすものでは
ない。最外表面にあるＴｉ層は、Ｔｉ特有の光沢が得ら
れるため、需要に応じてＴｉ層を第４層Ｌ4 として設け
る。しかし、Ｔｉ層を全て第３層Ｌ3 に拡散させ、Ｚｎ
−Ｔｉ層の厚みを増した方が耐食性の向上に有効であ
る。
在するＴｉ層は、耐食性に何ら悪影響を及ぼすものでは
ない。最外表面にあるＴｉ層は、Ｔｉ特有の光沢が得ら
れるため、需要に応じてＴｉ層を第４層Ｌ4 として設け
る。しかし、Ｔｉ層を全て第３層Ｌ3 に拡散させ、Ｚｎ
−Ｔｉ層の厚みを増した方が耐食性の向上に有効であ
る。
【００１２】第３層Ｌ3 のＺｎ−Ｔｉ層による優れた耐
食性を確保するためには、特に限定されるものではない
が、５重量％以上のＴｉを含ませることが望ましい。第
２層Ｌ2 のＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層も、耐食性が高い層
であり、めっき鋼板の耐食性向上に寄与する。第１層Ｌ
1 のＺｎ−Ｆｅ層も、Ｆｅ濃度を３０重量％以下にする
ことにより、めっき鋼板の耐食性を向上させる。
食性を確保するためには、特に限定されるものではない
が、５重量％以上のＴｉを含ませることが望ましい。第
２層Ｌ2 のＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層も、耐食性が高い層
であり、めっき鋼板の耐食性向上に寄与する。第１層Ｌ
1 のＺｎ−Ｆｅ層も、Ｆｅ濃度を３０重量％以下にする
ことにより、めっき鋼板の耐食性を向上させる。
【００１３】Ｔｉ層は、通常の水溶液を使用する電気め
っき法では熱力学的に形成することができず、また融点
が高いことから溶融めっき法でも形成することはできな
い。したがって、蒸着めっき法によりＴｉ層を形成す
る。蒸着めっき法のなかでも、工業生産的には真空中で
電子ビーム加熱することによりＴｉを蒸発させ、鋼板表
面に蒸着させる方法が最も生産性がある。この方法によ
るとき、鋼板表面にＴｉ層を安価に形成することができ
る。
っき法では熱力学的に形成することができず、また融点
が高いことから溶融めっき法でも形成することはできな
い。したがって、蒸着めっき法によりＴｉ層を形成す
る。蒸着めっき法のなかでも、工業生産的には真空中で
電子ビーム加熱することによりＴｉを蒸発させ、鋼板表
面に蒸着させる方法が最も生産性がある。この方法によ
るとき、鋼板表面にＴｉ層を安価に形成することができ
る。
【００１４】Ｔｉ層の形成を真空中で行うことから、Ｚ
ｎ層の形成も同一真空中で蒸着法によって行うことが効
率的である。すなわち、Ｚｎ及びＴｉのコーティングを
蒸着法で行うことにより、同一真空中で連続した操業が
可能となり、非常に生産性が高くなり、耐食性に優れた
複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板を安価に製造することが
できる。
ｎ層の形成も同一真空中で蒸着法によって行うことが効
率的である。すなわち、Ｚｎ及びＴｉのコーティングを
蒸着法で行うことにより、同一真空中で連続した操業が
可能となり、非常に生産性が高くなり、耐食性に優れた
複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板を安価に製造することが
できる。
【００１５】Ｚｎ層及びＴｉ層を蒸着で形成するとき、
鋼板の温度は、凝縮熱，ルツボからの輻射熱等によって
上昇する。そのため、Ｚｎ及びＴｉを蒸着した直後に、
加熱装置により鋼板を加熱するとき、加熱に要するエネ
ルギーを少なくすることができ、低コストで加熱合金化
処理が可能となる。たとえば、Ｚｎ，Ｔｉ，Ｆｅ等をイ
ンラインで１０秒以内の短時間で合金化させるためには
３００℃以上の温度に加熱することが必要であるが、蒸
着時における鋼板の昇温を利用することにより、加熱に
必要なエネルギーが大幅に節減される。
鋼板の温度は、凝縮熱，ルツボからの輻射熱等によって
上昇する。そのため、Ｚｎ及びＴｉを蒸着した直後に、
加熱装置により鋼板を加熱するとき、加熱に要するエネ
ルギーを少なくすることができ、低コストで加熱合金化
処理が可能となる。たとえば、Ｚｎ，Ｔｉ，Ｆｅ等をイ
ンラインで１０秒以内の短時間で合金化させるためには
３００℃以上の温度に加熱することが必要であるが、蒸
着時における鋼板の昇温を利用することにより、加熱に
必要なエネルギーが大幅に節減される。
【００１６】
【実施例】Ｃ：０．０２重量％，Ｓｉ：０．０４重量
％，Ｍｎ：０．１９重量％，Ｐ：０．０１１重量％，
Ｓ：０．０１１重量％，Ａｌ：０．０４５重量％及び残
部：不可避的不純物を除きＦｅの組成をもち、板厚０．
５ｍｍ及び板幅１００ｍｍの鋼板を脱脂・酸洗した後、
図３に示す蒸着めっき装置に通板した。
％，Ｍｎ：０．１９重量％，Ｐ：０．０１１重量％，
Ｓ：０．０１１重量％，Ａｌ：０．０４５重量％及び残
部：不可避的不純物を除きＦｅの組成をもち、板厚０．
５ｍｍ及び板幅１００ｍｍの鋼板を脱脂・酸洗した後、
図３に示す蒸着めっき装置に通板した。
【００１７】この蒸着めっき装置においては、めっき原
板である鋼板１０をペイオフリール１１から払い出し、
デフレクターロール１２，１３で案内しながら真空室２
０に送り込む。真空室２０は、入側真空シール装置２１
及び出側真空シール装置２２を備えており、内部に真空
雰囲気を維持する。真空室２０の内部は、スリットが形
成された隔壁２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄによっ
て、予備処理ゾーン２４，Ｚｎ蒸着ゾーン２５，Ｔｉ蒸
着ゾーン２６及び合金化ゾーン２７に区画されている。
予備処理ゾーン２４及びＺｎめっきゾーン２５は、それ
ぞれ真空ポンプ２８及び２９で１×１０-3Ｐａの真空度
に排気される。
板である鋼板１０をペイオフリール１１から払い出し、
デフレクターロール１２，１３で案内しながら真空室２
０に送り込む。真空室２０は、入側真空シール装置２１
及び出側真空シール装置２２を備えており、内部に真空
雰囲気を維持する。真空室２０の内部は、スリットが形
成された隔壁２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄによっ
て、予備処理ゾーン２４，Ｚｎ蒸着ゾーン２５，Ｔｉ蒸
着ゾーン２６及び合金化ゾーン２７に区画されている。
予備処理ゾーン２４及びＺｎめっきゾーン２５は、それ
ぞれ真空ポンプ２８及び２９で１×１０-3Ｐａの真空度
に排気される。
【００１８】入側真空シール装置２１を経て真空室２０
の予備処理ゾーン２４に導入された鋼板１０は、デフレ
クターロール１４で進行方向を変更され、加熱装置３１
によって所定温度に加熱される。次いで、鋼板１０は、
イオンビームエッチング装置３２から出射されたイオン
ビーム３３による照射に曝され、表面が活性化される。
の予備処理ゾーン２４に導入された鋼板１０は、デフレ
クターロール１４で進行方向を変更され、加熱装置３１
によって所定温度に加熱される。次いで、鋼板１０は、
イオンビームエッチング装置３２から出射されたイオン
ビーム３３による照射に曝され、表面が活性化される。
【００１９】予備処理された鋼板１０は、次いで隔壁２
３のスリットを通過してめっきＺｎゾーン２５に送り込
まれる。Ｚｎめっきゾーン２５では、Ｚｎ蒸着装置４０
により鋼板１０にＺｎ蒸着が施される。Ｚｎ蒸着装置４
０は、Ｚｎ源４１から蒸発したＺｎ蒸気をフード４２で
案内しながら鋼板１０の表面に導く。
３のスリットを通過してめっきＺｎゾーン２５に送り込
まれる。Ｚｎめっきゾーン２５では、Ｚｎ蒸着装置４０
により鋼板１０にＺｎ蒸着が施される。Ｚｎ蒸着装置４
０は、Ｚｎ源４１から蒸発したＺｎ蒸気をフード４２で
案内しながら鋼板１０の表面に導く。
【００２０】Ｚｎ蒸着された鋼板１０は、デフレクター
ロール１５で進行方向を変更され、Ｔｉ蒸着ゾーン２６
に送り込まれる。Ｔｉ蒸着ゾーン２６には、Ｔｉ源５１
が装入されたルツボを備えたＴｉ蒸着装置５０が設けら
れている。電子銃５２から出射された電子ビーム５３で
Ｔｉ源５１を加熱し蒸発させる。Ｔｉ蒸気は、鋼板１０
の表面に蒸着し、Ｔｉ層となる。
ロール１５で進行方向を変更され、Ｔｉ蒸着ゾーン２６
に送り込まれる。Ｔｉ蒸着ゾーン２６には、Ｔｉ源５１
が装入されたルツボを備えたＴｉ蒸着装置５０が設けら
れている。電子銃５２から出射された電子ビーム５３で
Ｔｉ源５１を加熱し蒸発させる。Ｔｉ蒸気は、鋼板１０
の表面に蒸着し、Ｔｉ層となる。
【００２１】Ｔｉ層が形成された鋼板１０は、合金化ゾ
ーン２７に送り込まれる。合金化ゾーン２７では、後加
熱装置６０により鋼板１０が加熱され、合金化反応が進
行する。合金化処理された鋼板１０は、隔壁２３ｄのス
リットを通過し、出側真空シール装置２２を経て巻取り
リール１６に巻き取られる。
ーン２７に送り込まれる。合金化ゾーン２７では、後加
熱装置６０により鋼板１０が加熱され、合金化反応が進
行する。合金化処理された鋼板１０は、隔壁２３ｄのス
リットを通過し、出側真空シール装置２２を経て巻取り
リール１６に巻き取られる。
【００２２】イオンビーム３３としてＡｒイオンビーム
を使用し、鋼板１０の表面をエッチングにより活性化し
た。このとき、イオンビーム３３の原料ガスＡｒが導入
されるため、真空室２０の真空度は０．０５Ｐａまで低
下した。また、Ｚｎ及びＴｉが蒸着された鋼板１０は、
後加熱装置６０で１０秒間加熱した。このときの加熱温
度は、第４層Ｌ4 としてＴｉ層を残存させる場合には３
５０℃に、Ｔｉ層を残存させず全て第３層Ｌ3 のＺｎ−
Ｔｉ層に拡散させる場合には４００℃に設定した。イオ
ンビームによるエッチング条件及び蒸着条件を、それぞ
れ表１及び表２に示す。
を使用し、鋼板１０の表面をエッチングにより活性化し
た。このとき、イオンビーム３３の原料ガスＡｒが導入
されるため、真空室２０の真空度は０．０５Ｐａまで低
下した。また、Ｚｎ及びＴｉが蒸着された鋼板１０は、
後加熱装置６０で１０秒間加熱した。このときの加熱温
度は、第４層Ｌ4 としてＴｉ層を残存させる場合には３
５０℃に、Ｔｉ層を残存させず全て第３層Ｌ3 のＺｎ−
Ｔｉ層に拡散させる場合には４００℃に設定した。イオ
ンビームによるエッチング条件及び蒸着条件を、それぞ
れ表１及び表２に示す。
【表１】
【表２】
【００２３】蒸着したＴｉの付着量と耐食性との関係を
図４に示す。なお、耐食性は、ＪＩＳに準拠した塩水噴
霧試験を行い、めっき鋼板の表面に面積率で５％の赤錆
が発生するまでの時間で評価した。また、比較例として
は、表１及び表２の条件でＺｎのみを蒸着した鋼板を使
用し、同様な塩水噴霧試験に供した。
図４に示す。なお、耐食性は、ＪＩＳに準拠した塩水噴
霧試験を行い、めっき鋼板の表面に面積率で５％の赤錆
が発生するまでの時間で評価した。また、比較例として
は、表１及び表２の条件でＺｎのみを蒸着した鋼板を使
用し、同様な塩水噴霧試験に供した。
【００２４】蒸着したＴｉを完全に拡散させ図１に示し
た３層構造のめっき層を形成したとき、めっき鋼板の耐
食性は、Ｔｉ付着量が僅か０．０１３ｇ／ｍ2 であって
も、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板（加熱なし）の耐食性の
１．５倍であった。また、付着量４．５ｇ／ｍ2 でＴｉ
を蒸着した鋼板を４００℃に加熱し、同様に３層構造の
めっき層を形成したとき、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板の
比較して８．５倍の耐食性を示した。
た３層構造のめっき層を形成したとき、めっき鋼板の耐
食性は、Ｔｉ付着量が僅か０．０１３ｇ／ｍ2 であって
も、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板（加熱なし）の耐食性の
１．５倍であった。また、付着量４．５ｇ／ｍ2 でＴｉ
を蒸着した鋼板を４００℃に加熱し、同様に３層構造の
めっき層を形成したとき、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板の
比較して８．５倍の耐食性を示した。
【００２５】他方、加熱温度を下げて３５０℃としたと
き、Ｔｉ層が第４層Ｌ4 として残存し、図２に示した４
層構造のめっき層が形成された。このようにして得られ
ためっき鋼板の耐食性は、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板よ
りも高いが、３層構造のめっき層を有するものに比較し
て低くなっている。これは、Ｔｉの拡散が十分でないこ
とから、耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ層が十分に成長して
いないことに起因するものと考えられる。しかし、Ｔｉ
特有の光沢をもった製品となることから、この表面性状
を活かした用途に使用することができる。
き、Ｔｉ層が第４層Ｌ4 として残存し、図２に示した４
層構造のめっき層が形成された。このようにして得られ
ためっき鋼板の耐食性は、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板よ
りも高いが、３層構造のめっき層を有するものに比較し
て低くなっている。これは、Ｔｉの拡散が十分でないこ
とから、耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ層が十分に成長して
いないことに起因するものと考えられる。しかし、Ｔｉ
特有の光沢をもった製品となることから、この表面性状
を活かした用途に使用することができる。
【００２６】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、Ｚｎ及びＴｉを順次積層した後、合金化処理するこ
とによって耐食性に優れたＺｎ−Ｆｅ合金層，Ｚｎ−Ｔ
ｉ−Ｆｅ合金層及びＺｎ−Ｔｉ合金層が形成される。こ
のとき、第３層のＺｎ−Ｔｉ合金層は、Ｔｉの拡散によ
って形成されるものであるため、少量のＴｉ付着量で厚
く形成することが可能である。そのため、少量のＴｉ付
着量で耐食性が優れた製品が得られると共に、高価なＴ
ｉの使用量が節減され製造コストを下げることが可能と
なる。また、蒸着法でＺｎ及びＴｉを鋼板表面に付着さ
せるとき、同一真空雰囲気中で連続した処理が行われる
ため、耐食性に優れためっき鋼板を効率よく安定条件下
で製造することができる。
は、Ｚｎ及びＴｉを順次積層した後、合金化処理するこ
とによって耐食性に優れたＺｎ−Ｆｅ合金層，Ｚｎ−Ｔ
ｉ−Ｆｅ合金層及びＺｎ−Ｔｉ合金層が形成される。こ
のとき、第３層のＺｎ−Ｔｉ合金層は、Ｔｉの拡散によ
って形成されるものであるため、少量のＴｉ付着量で厚
く形成することが可能である。そのため、少量のＴｉ付
着量で耐食性が優れた製品が得られると共に、高価なＴ
ｉの使用量が節減され製造コストを下げることが可能と
なる。また、蒸着法でＺｎ及びＴｉを鋼板表面に付着さ
せるとき、同一真空雰囲気中で連続した処理が行われる
ため、耐食性に優れためっき鋼板を効率よく安定条件下
で製造することができる。
【図１】 ３層構造のめっき層が形成された複層めっき
鋼板
鋼板
【図２】 ４層構造のめっき層が形成された複層めっき
鋼板
鋼板
【図３】 本発明実施例で使用した真空蒸着装置
【図４】 本発明の効果を具体的に表したグラフ
１０ 鋼板 ２０ 真空室 ３２ イオンビームエッチング装置 ４０ Ｚｎ蒸着装置 ５０ Ｔｉ蒸着装置 ６０
後加熱装置
後加熱装置
Claims (3)
- 【請求項１】 下地鋼の表面に第１層としてＺｎ−Ｆｅ
合金層，第２層としてＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層及び第３
層としてＺｎ−Ｔｉ合金層が順次積層されていることを
特徴とする複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板。 - 【請求項２】 下地鋼の表面に第１層としてＺｎ−Ｆｅ
合金層，第２層としてＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層，第３層
としてＺｎ−Ｔｉ合金層及び第４層としてＴｉ層が順次
積層されていることを特徴とする複層Ｚｎ−Ｔｉ合金め
っき鋼板。 - 【請求項３】 同一真空雰囲気中でＺｎ蒸着に続いてＴ
ｉ蒸着を鋼板表面に施し、次いで２００℃以上の加熱に
よってＴｉ蒸着層をＺｎ蒸着層に拡散させることを特徴
とする請求項１又は２記載の複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14996792A JPH05320875A (ja) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | 複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14996792A JPH05320875A (ja) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | 複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05320875A true JPH05320875A (ja) | 1993-12-07 |
Family
ID=15486535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14996792A Withdrawn JPH05320875A (ja) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | 複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05320875A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011504147A (ja) * | 2007-11-21 | 2011-02-03 | ダンフォス アクチ−セルスカブ | 延性かつ耐食性の表面層を有する物体 |
| JP2022535851A (ja) * | 2019-06-05 | 2022-08-10 | アルセロールミタル | 組立体を製造する方法 |
-
1992
- 1992-05-18 JP JP14996792A patent/JPH05320875A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011504147A (ja) * | 2007-11-21 | 2011-02-03 | ダンフォス アクチ−セルスカブ | 延性かつ耐食性の表面層を有する物体 |
| JP2022535851A (ja) * | 2019-06-05 | 2022-08-10 | アルセロールミタル | 組立体を製造する方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102327491B1 (ko) | 합금 코팅강판 및 그 제조방법 | |
| KR100295174B1 (ko) | 고내식성zn-mg계도금강판및그제조방법 | |
| JPH01188666A (ja) | 積層型蒸着めっき鋼板 | |
| KR101527144B1 (ko) | 마그네슘-알루미늄 코팅 강판 및 그 제조 방법 | |
| CN111527235B (zh) | 点焊性和耐蚀性优异的多层锌合金镀覆钢材 | |
| JPS5983765A (ja) | めつき密着性の優れた真空蒸着亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05320875A (ja) | 複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH08134632A (ja) | Ｚｎ−Ｍｇ合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH02194162A (ja) | Ｚｎ―Ｍｇ合金めっき金属材料の製造方法 | |
| JPS60116787A (ja) | メツキ方法およびその装置 | |
| JPS6328857A (ja) | 合金化亜鉛メツキ鋼板とその製造法 | |
| JP2938658B2 (ja) | 多層合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH09143682A (ja) | 多重ダクトを用いたＺｎ−Ｍｇ蒸着法及び蒸着めっき設備 | |
| JPH09137267A (ja) | 耐食性に優れた合金化Ｚｎ−Ｍｇ系めっき鋼板及び製造方法 | |
| JPH01129962A (ja) | 自動車用表面処理鋼板 | |
| JPH06346254A (ja) | 高耐食性Ｚｎ／Ｃｒ系複層めっき鋼板及び製造方法 | |
| JPS61195965A (ja) | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH0660396B2 (ja) | 合金化蒸着亜鉛メツキ鋼帯の製造方法 | |
| JPH06240432A (ja) | Ｔｉを含有する溶融めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3207958B2 (ja) | 複合Ａｌ合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0688208A (ja) | 高耐食性表面処理金属材およびその製造方法 | |
| JP2517733B2 (ja) | 耐食性，加工性および耐熱性に優れたＡ▲ｌ▼合金蒸着めっき材料，及びその製造方法 | |
| JPH05271908A (ja) | 複層Ｚｎ−Ｔｉめっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH04224668A (ja) | 合金化亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH04218660A (ja) | 高耐食性Ｚｎ−Ｓｉ系蒸着めっき金属材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990803 |