JPH05288723A - ピッチキャッチ式超音波探傷方法 - Google Patents
ピッチキャッチ式超音波探傷方法Info
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- JPH05288723A JPH05288723A JP4116825A JP11682592A JPH05288723A JP H05288723 A JPH05288723 A JP H05288723A JP 4116825 A JP4116825 A JP 4116825A JP 11682592 A JP11682592 A JP 11682592A JP H05288723 A JPH05288723 A JP H05288723A
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- G01N2291/2693—Rotor or turbine parts
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 超音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥の探傷
にあたり直接伝搬波と欠陥反射波が明確に識別する。 【構成】 長さ方向に平行な欠陥１０を有する翼溝歯部
１の両翼溝端面２の一方に屈折角１０〜４０°の発信側
縦波斜角探触子４ａ、他方に同様な受信側縦波斜角探触
子４ｂをそれぞれ配置し、翼溝壁面３で１回反射した後
縦波のまま伝搬する壁面反射波８の伝搬時間と、翼溝壁
面３で１回反射した後横波に変換した壁面欠陥反射波９
が欠陥１０で反射し翼溝壁面３まで伝搬した後再び縦波
にモード変換して受信されるまでの伝搬時間との、時間
差により欠陥を検出する。
にあたり直接伝搬波と欠陥反射波が明確に識別する。 【構成】 長さ方向に平行な欠陥１０を有する翼溝歯部
１の両翼溝端面２の一方に屈折角１０〜４０°の発信側
縦波斜角探触子４ａ、他方に同様な受信側縦波斜角探触
子４ｂをそれぞれ配置し、翼溝壁面３で１回反射した後
縦波のまま伝搬する壁面反射波８の伝搬時間と、翼溝壁
面３で１回反射した後横波に変換した壁面欠陥反射波９
が欠陥１０で反射し翼溝壁面３まで伝搬した後再び縦波
にモード変換して受信されるまでの伝搬時間との、時間
差により欠陥を検出する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タービンローターの翼
溝歯部の非破壊検査に好適なピッチキャッチ式超音波探
傷方法に関する。
溝歯部の非破壊検査に好適なピッチキャッチ式超音波探
傷方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】タービンローターの運転中、セレーショ
ン型翼溝歯部に発生する欠陥は翼溝のほぼ中央部で翼溝
に平行に発生しているが、それを超音波探傷方法で探傷
するにあたっては、超音波探触子が唯一接近できる翼溝
端面に探触子を配して超音波探傷を行っており、例えば
図５説明図に示すように、翼溝歯部１の両翼溝端面２に
発信側，受信側探触子４ａ′，４ｂ′をそれぞれ配設
し、いわゆるピッチキャッチ式で欠陥１０に対して発信
側探触子４ａ′から超音波ビームを入射して、その反射
波を受信側探触子４ｂ′で受信して探傷している。しか
しこの場合、欠陥反射波１１と発信側探触子４ａ′から
直接受信側探触子４ｂ′に伝搬する直接伝搬波７とのビ
ーム路程差がほとんど同じため、欠陥識別は困難であ
る。また欠陥１０で横波にモード変換した反射波１２が
翼溝壁面３で再反射して受信されたり、又は欠陥１０が
小さいためそのまま通過した超音波が欠陥側の翼溝壁面
３で反射して受信される等種々の反射波が発生して、欠
陥反射波１１を特定することができない。そこで別の探
傷方法として、欠陥１０が翼溝端面２まで進展した後磁
粉探傷法で翼溝端面２を検査するか、又は動翼を抜き取
った後翼溝部に磁粉探傷法を適用して検査しているが、
この方法では検査期間，コストが莫大で、かつ定検期間
中に全数検査を実施することは困難である。
ン型翼溝歯部に発生する欠陥は翼溝のほぼ中央部で翼溝
に平行に発生しているが、それを超音波探傷方法で探傷
するにあたっては、超音波探触子が唯一接近できる翼溝
端面に探触子を配して超音波探傷を行っており、例えば
図５説明図に示すように、翼溝歯部１の両翼溝端面２に
発信側，受信側探触子４ａ′，４ｂ′をそれぞれ配設
し、いわゆるピッチキャッチ式で欠陥１０に対して発信
側探触子４ａ′から超音波ビームを入射して、その反射
波を受信側探触子４ｂ′で受信して探傷している。しか
しこの場合、欠陥反射波１１と発信側探触子４ａ′から
直接受信側探触子４ｂ′に伝搬する直接伝搬波７とのビ
ーム路程差がほとんど同じため、欠陥識別は困難であ
る。また欠陥１０で横波にモード変換した反射波１２が
翼溝壁面３で再反射して受信されたり、又は欠陥１０が
小さいためそのまま通過した超音波が欠陥側の翼溝壁面
３で反射して受信される等種々の反射波が発生して、欠
陥反射波１１を特定することができない。そこで別の探
傷方法として、欠陥１０が翼溝端面２まで進展した後磁
粉探傷法で翼溝端面２を検査するか、又は動翼を抜き取
った後翼溝部に磁粉探傷法を適用して検査しているが、
この方法では検査期間，コストが莫大で、かつ定検期間
中に全数検査を実施することは困難である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情に鑑みて提案されたもので、超音波ビームの伝搬方
向に平行な欠陥の探傷にあたり、直接伝搬波と欠陥反射
波が明確に識別できるとともに、タービンローター翼溝
歯部の欠陥探傷にあたっては動翼を抜き取ることなしに
翼溝端面より超音波探傷方法を用いることができ、検査
期間の短縮，コストの低減を図ることができるピッチキ
ャッチ式超音波探傷方法を提供することを目的とする。
事情に鑑みて提案されたもので、超音波ビームの伝搬方
向に平行な欠陥の探傷にあたり、直接伝搬波と欠陥反射
波が明確に識別できるとともに、タービンローター翼溝
歯部の欠陥探傷にあたっては動翼を抜き取ることなしに
翼溝端面より超音波探傷方法を用いることができ、検査
期間の短縮，コストの低減を図ることができるピッチキ
ャッチ式超音波探傷方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そのために本発明は、超
音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥を有する試験体の両
走査面に屈折角１０〜４０°の縦波斜角探触子をそれぞ
れ配置し、試験体の壁面で１回反射した後縦波のまま伝
搬する超音波ビームの伝搬時間と、試験体の壁面で１回
反射した後横波に変換した超音波ビームが欠陥で反射し
試験体の壁面まで伝搬した後再び縦波にモード変換して
受信されるまでの伝搬時間との、時間差により上記欠陥
を検出することを特徴とする。
音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥を有する試験体の両
走査面に屈折角１０〜４０°の縦波斜角探触子をそれぞ
れ配置し、試験体の壁面で１回反射した後縦波のまま伝
搬する超音波ビームの伝搬時間と、試験体の壁面で１回
反射した後横波に変換した超音波ビームが欠陥で反射し
試験体の壁面まで伝搬した後再び縦波にモード変換して
受信されるまでの伝搬時間との、時間差により上記欠陥
を検出することを特徴とする。
【０００５】
【作用】本発明ピッチキャッチ式超音波探傷方法におい
ては、超音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥を有する試
験体の両走査面に屈折角１０〜４０°の縦波斜角探触子
をそれぞれ配置したうえ、発信側探触子から超音波を発
信して、試験体内を伝搬した超音波を受信側探触子で受
信し、発信側探触子から直接受信側探触子に伝搬する超
音波及び試験体壁面で縦波のまま１回反射する反射波の
伝搬時間を基準にして、欠陥と試験体壁面間での反射波
の横波へのモード変換による遅れ時間を計測する。
ては、超音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥を有する試
験体の両走査面に屈折角１０〜４０°の縦波斜角探触子
をそれぞれ配置したうえ、発信側探触子から超音波を発
信して、試験体内を伝搬した超音波を受信側探触子で受
信し、発信側探触子から直接受信側探触子に伝搬する超
音波及び試験体壁面で縦波のまま１回反射する反射波の
伝搬時間を基準にして、欠陥と試験体壁面間での反射波
の横波へのモード変換による遅れ時間を計測する。
【０００６】
【実施例】本発明ピッチキャッチ式超音波探傷方法をタ
ービンローター翼溝歯部の欠陥探傷に適用した一実施例
を図面について説明すると、図１は超音波伝搬経路の説
明図、図２は具体例における探傷状況の斜視図、図３は
同上における健全部探傷結果の説明図、図４は欠陥部探
傷結果の説明図である。
ービンローター翼溝歯部の欠陥探傷に適用した一実施例
を図面について説明すると、図１は超音波伝搬経路の説
明図、図２は具体例における探傷状況の斜視図、図３は
同上における健全部探傷結果の説明図、図４は欠陥部探
傷結果の説明図である。
【０００７】まず図１において本探傷方法を原理的に説
明する。一般に縦波が境界面に０°以外の角度で入射す
るときは横波へのモード変換を含む反射波となり、特に
縦波入射角５０〜８０°の間で縦波が非常に少なくなる
ことはよく知られている。すなわち図１において、翼溝
歯部１の翼溝端面２に当てた発信側縦波斜角探触子４ａ
より屈折角θで入射した壁面欠陥反射波９は、翼溝壁面
３に対して入射角９０°−θで入射することになる。こ
の入射角が５０〜８０°になるように屈折角θを選ぶこ
とにより、翼溝壁面３と欠陥１０間の壁面欠陥反射波９
に含まれる横波が多くなる。鋼中縦波音速５９００m/s
に対し鋼中横波音速は３２３０m/s と伝搬時間が遅いた
め、欠陥１０と翼溝壁面３間で横波にモード変換した超
音波を含む壁面欠陥反射波９は、受信側縦波斜角探触子
４ｂで受信されて、超音波探傷器のＣＲＴ画面上で、翼
溝端面２間を直接伝搬する直接伝搬波７や翼溝壁面３で
１回反射した後縦波のまま受信される壁面反射波８に対
して遅れエコーとして出現するため、欠陥の有無が判別
できる。
明する。一般に縦波が境界面に０°以外の角度で入射す
るときは横波へのモード変換を含む反射波となり、特に
縦波入射角５０〜８０°の間で縦波が非常に少なくなる
ことはよく知られている。すなわち図１において、翼溝
歯部１の翼溝端面２に当てた発信側縦波斜角探触子４ａ
より屈折角θで入射した壁面欠陥反射波９は、翼溝壁面
３に対して入射角９０°−θで入射することになる。こ
の入射角が５０〜８０°になるように屈折角θを選ぶこ
とにより、翼溝壁面３と欠陥１０間の壁面欠陥反射波９
に含まれる横波が多くなる。鋼中縦波音速５９００m/s
に対し鋼中横波音速は３２３０m/s と伝搬時間が遅いた
め、欠陥１０と翼溝壁面３間で横波にモード変換した超
音波を含む壁面欠陥反射波９は、受信側縦波斜角探触子
４ｂで受信されて、超音波探傷器のＣＲＴ画面上で、翼
溝端面２間を直接伝搬する直接伝搬波７や翼溝壁面３で
１回反射した後縦波のまま受信される壁面反射波８に対
して遅れエコーとして出現するため、欠陥の有無が判別
できる。
【０００８】この現象を更に詳細に説明すると、検査対
象の翼溝歯部１の断面積は小さいので超音波ビームの伝
搬経路を２次元平面として取扱える。翼溝歯部１の長さ
をＬ(m) ，幅をＷ(m) ，鋼中縦波音速をＣL (m/s) ，鋼
中横波音波をＣs (m/s) , 横波反射角をφ（度），屈折
角をθ（度）とすると、直接伝搬波７の伝搬時間ｔ1(s)
は、ｔ1 ＝Ｌ／ＣL となる。壁面反射波８の伝搬時間
ｔ2 (s) は、ｔ2 ＝Ｌ／ＣL ・１／cosθとなり、Ｌ及
びθが小さいとｔ2 ≒ｔ1 となり、ＣＲＴ画面の時間軸
上では直接伝搬波７と壁面反射波８はほぼ同じ位置に出
現する。一方欠陥１０がある場合の壁面欠陥反射波９は
翼溝壁面３で１回反射した後横波（図中点線）にモード
変換した成分が欠陥１０で反射し、翼溝壁面３まで横波
で伝搬した後再び縦波にモード変換して受信される。縦
波での伝搬時間は壁面反射波８とほとんど変わらないと
すると、壁面欠陥反射波９と壁面反射波８との伝搬時間
差Δｔ(s) は、Δｔ＝２・Ｗ・cos φ／Ｃs である。こ
こにφ＝sin-1｛Ｃs／ＣL sin(９０−θ）｝で、欠陥１
０が存在すれば、壁面反射波８よりΔｔだけ遅れた位置
に壁面欠陥反射波９が欠陥エコーとして出現する。
象の翼溝歯部１の断面積は小さいので超音波ビームの伝
搬経路を２次元平面として取扱える。翼溝歯部１の長さ
をＬ(m) ，幅をＷ(m) ，鋼中縦波音速をＣL (m/s) ，鋼
中横波音波をＣs (m/s) , 横波反射角をφ（度），屈折
角をθ（度）とすると、直接伝搬波７の伝搬時間ｔ1(s)
は、ｔ1 ＝Ｌ／ＣL となる。壁面反射波８の伝搬時間
ｔ2 (s) は、ｔ2 ＝Ｌ／ＣL ・１／cosθとなり、Ｌ及
びθが小さいとｔ2 ≒ｔ1 となり、ＣＲＴ画面の時間軸
上では直接伝搬波７と壁面反射波８はほぼ同じ位置に出
現する。一方欠陥１０がある場合の壁面欠陥反射波９は
翼溝壁面３で１回反射した後横波（図中点線）にモード
変換した成分が欠陥１０で反射し、翼溝壁面３まで横波
で伝搬した後再び縦波にモード変換して受信される。縦
波での伝搬時間は壁面反射波８とほとんど変わらないと
すると、壁面欠陥反射波９と壁面反射波８との伝搬時間
差Δｔ(s) は、Δｔ＝２・Ｗ・cos φ／Ｃs である。こ
こにφ＝sin-1｛Ｃs／ＣL sin(９０−θ）｝で、欠陥１
０が存在すれば、壁面反射波８よりΔｔだけ遅れた位置
に壁面欠陥反射波９が欠陥エコーとして出現する。
【０００９】次に本発明方法の具体例を図２〜４につい
て説明する。図２において、試験体１0 としては、ター
ビンローターのセレーション型翼溝歯部１を模似した低
炭素鋼で作られたモックアップを用いた。試験体１0 の
長さＬは３3.4 mm、翼溝歯部１の幅Ｗは２mmである。両
側翼溝端面２に発信側縦波斜角探触子４ａ，受信側縦波
斜角探触子４ｂをそれぞれ配置し、超音波探傷器５とケ
ーブルで接続する。探触子４ａ，４ｂは５Ｚ５×５ＬＡ
２０（縦波斜角，屈折角２０°，周波数５ＭＨｚ，振動
子の大きさ５×５mm）を使用した。試験体１0 には放電
加工により深さ１mm，長さ５mmのスリット状の欠陥１０
を人工的に作ってある。
て説明する。図２において、試験体１0 としては、ター
ビンローターのセレーション型翼溝歯部１を模似した低
炭素鋼で作られたモックアップを用いた。試験体１0 の
長さＬは３3.4 mm、翼溝歯部１の幅Ｗは２mmである。両
側翼溝端面２に発信側縦波斜角探触子４ａ，受信側縦波
斜角探触子４ｂをそれぞれ配置し、超音波探傷器５とケ
ーブルで接続する。探触子４ａ，４ｂは５Ｚ５×５ＬＡ
２０（縦波斜角，屈折角２０°，周波数５ＭＨｚ，振動
子の大きさ５×５mm）を使用した。試験体１0 には放電
加工により深さ１mm，長さ５mmのスリット状の欠陥１０
を人工的に作ってある。
【００１０】このような装置において、まず超音波探傷
器５のＣＲＴ画面６の時間軸を透過パルスで鋼中縦波１
００mmに設定したのち、探触子４ａ，４ｂを試験体１0
の健全部の翼溝端面２に配置して、透過エコーを検出
し、探触子４ａ，４ｂを走査して壁面反射波８のエコー
高さが最大になる位置で固定する。次にこのエコー高さ
をＣＲＴ画面６上１００％に調整する。すると図３の探
傷結果に示すように、健全な翼溝歯部１では壁面反射波
８の直後には遅れエコーは認められない。一方欠陥１０
を有する翼溝歯部１では、図４の探傷結果に示すよう
に、壁面反射波８の直後に壁面欠陥反射波９の遅れエコ
ーが出現し、欠陥１０が有ると判断できる。各反射波
７，８，９のビーム路程の計算結果は、直接伝搬波７の
ビーム路程ｔ1・ＣL ×１０-3＝３3.4 mm、壁面反射波
８のビーム路程ｔ2・ＣL ×１０-3＝３5.5 mm、壁面欠
陥反射波９のビーム路程（ｔ2 ・ＣL ＋Δｔ・Ｃs ）×
１０-3＝４1.8 mmである。計算結果と探傷結果の各反射
波７，８，９の出現位置はよく符合しており、本発明方
法で正しく探傷できることを示している。
器５のＣＲＴ画面６の時間軸を透過パルスで鋼中縦波１
００mmに設定したのち、探触子４ａ，４ｂを試験体１0
の健全部の翼溝端面２に配置して、透過エコーを検出
し、探触子４ａ，４ｂを走査して壁面反射波８のエコー
高さが最大になる位置で固定する。次にこのエコー高さ
をＣＲＴ画面６上１００％に調整する。すると図３の探
傷結果に示すように、健全な翼溝歯部１では壁面反射波
８の直後には遅れエコーは認められない。一方欠陥１０
を有する翼溝歯部１では、図４の探傷結果に示すよう
に、壁面反射波８の直後に壁面欠陥反射波９の遅れエコ
ーが出現し、欠陥１０が有ると判断できる。各反射波
７，８，９のビーム路程の計算結果は、直接伝搬波７の
ビーム路程ｔ1・ＣL ×１０-3＝３3.4 mm、壁面反射波
８のビーム路程ｔ2・ＣL ×１０-3＝３5.5 mm、壁面欠
陥反射波９のビーム路程（ｔ2 ・ＣL ＋Δｔ・Ｃs ）×
１０-3＝４1.8 mmである。計算結果と探傷結果の各反射
波７，８，９の出現位置はよく符合しており、本発明方
法で正しく探傷できることを示している。
【００１１】かくしてこのような実施例方法によれば、
従来動翼を抜き取って磁粉探傷法で検査していた翼溝歯
部の欠陥の有無を、動翼を抜き取ることなしに翼溝端面
より超音波探傷法により検査することが可能となり、動
翼取外し，新製動翼再取付等の検査付帯工事費の大幅低
減化が図られるとともに、検査期間の短縮化ができ、更
に全数検査の実施化が図られ、最終的には信頼性の高い
プラントを提供できる。また翼溝歯部と同様の形状を有
する動翼翼根部も検査できる。
従来動翼を抜き取って磁粉探傷法で検査していた翼溝歯
部の欠陥の有無を、動翼を抜き取ることなしに翼溝端面
より超音波探傷法により検査することが可能となり、動
翼取外し，新製動翼再取付等の検査付帯工事費の大幅低
減化が図られるとともに、検査期間の短縮化ができ、更
に全数検査の実施化が図られ、最終的には信頼性の高い
プラントを提供できる。また翼溝歯部と同様の形状を有
する動翼翼根部も検査できる。
【００１２】
【発明の効果】要するに本発明によれば、超音波ビーム
の伝搬方向に平行な欠陥を有する試験体の両走査面に屈
折角１０〜４０°の縦波斜角探触子をそれぞれ配置し、
試験体の壁面で１回反射した後縦波のまま伝搬する超音
波ビームの伝搬時間と、試験体の壁面で１回反射した後
横波に変換した超音波ビームが欠陥で反射し試験体の壁
面まで伝搬した後再び縦波にモード変換して受信される
までの伝搬時間との、時間差により上記欠陥を検出する
ことにより、超音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥の探
傷にあたり、直接伝搬波と欠陥反射波が明確に識別でき
るとともに、タービンローター翼溝歯部の欠陥探傷にあ
たっては動翼を抜き取ることなしに翼溝端面より超音波
探傷方法を用いることができ、検査期間の短縮，コスト
の低減を図ることができるピッチキャッチ式超音波探傷
方法を得るから、本発明は産業上極めて有益なものであ
る。
の伝搬方向に平行な欠陥を有する試験体の両走査面に屈
折角１０〜４０°の縦波斜角探触子をそれぞれ配置し、
試験体の壁面で１回反射した後縦波のまま伝搬する超音
波ビームの伝搬時間と、試験体の壁面で１回反射した後
横波に変換した超音波ビームが欠陥で反射し試験体の壁
面まで伝搬した後再び縦波にモード変換して受信される
までの伝搬時間との、時間差により上記欠陥を検出する
ことにより、超音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥の探
傷にあたり、直接伝搬波と欠陥反射波が明確に識別でき
るとともに、タービンローター翼溝歯部の欠陥探傷にあ
たっては動翼を抜き取ることなしに翼溝端面より超音波
探傷方法を用いることができ、検査期間の短縮，コスト
の低減を図ることができるピッチキャッチ式超音波探傷
方法を得るから、本発明は産業上極めて有益なものであ
る。
【図１】本発明ピッチキャッチ式超音波探傷方法をター
ビンローター翼溝歯部の欠陥探傷に適用した一実施例に
おける超音波伝搬経路の説明図である。
ビンローター翼溝歯部の欠陥探傷に適用した一実施例に
おける超音波伝搬経路の説明図である。
【図２】具体例における探傷状況の斜視図である。
【図３】同上における健全部探傷結果の説明図である。
【図４】欠陥部探傷結果の説明図である。
【図５】従来のピッチキャッチ式超音波探傷方法の説明
図である。
図である。
１0 試験体 １ 翼溝歯部 ２ 翼溝端面 ３ 翼溝壁面 ４ａ 発信側縦波斜角探触子 ４ｂ 受信側縦波斜角探触子 ５ 超音波探傷器 ６ ＣＲＴ画面 ７ 直接伝搬波 ８ 壁面反射波 ９ 壁面欠陥反射波 10 欠陥
Claims (2)
- 【請求項１】 超音波ビームの伝搬方向に平行な欠陥を
有する試験体の両走査面に屈折角１０〜４０°の縦波斜
角探触子をそれぞれ配置し、試験体の壁面で１回反射し
た後縦波のまま伝搬する超音波ビームの伝搬時間と、試
験体の壁面で１回反射した後横波に変換した超音波ビー
ムが欠陥で反射し試験体の壁面まで伝搬した後再び縦波
にモード変換して受信されるまでの伝搬時間との、時間
差により上記欠陥を検出することを特徴とするピッチキ
ャッチ式超音波探傷方法。 - 【請求項２】 長さ方向に平行な欠陥を有するタービン
ローター翼溝歯部の両翼溝端面に屈折角１０〜４０°の
縦波斜角探触子をそれぞれ配置し、請求項１記載の方法
により上記欠陥を検出することを特徴とするピッチキャ
ッチ式超音波探傷方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4116825A JPH05288723A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | ピッチキャッチ式超音波探傷方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4116825A JPH05288723A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | ピッチキャッチ式超音波探傷方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05288723A true JPH05288723A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14696563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4116825A Withdrawn JPH05288723A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | ピッチキャッチ式超音波探傷方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05288723A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007322366A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Mitsubishi Electric Corp | 超音波探傷装置及び超音波探傷方法 |
| JP2014129732A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Hitachi Ltd | タービンロータ |
| US9116098B2 (en) | 2013-02-12 | 2015-08-25 | General Electric Company | Ultrasonic detection method and system |
| US9482645B2 (en) | 2013-05-17 | 2016-11-01 | General Electric Company | Ultrasonic detection method and ultrasonic analysis method |
| JP2017058127A (ja) * | 2015-09-14 | 2017-03-23 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 超音波探傷方法及び超音波探傷装置 |
| JP6470460B1 (ja) * | 2018-08-21 | 2019-02-13 | 三菱日立パワーシステムズ検査株式会社 | 超音波探傷方法及び探傷装置 |
-
1992
- 1992-04-09 JP JP4116825A patent/JPH05288723A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007322366A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Mitsubishi Electric Corp | 超音波探傷装置及び超音波探傷方法 |
| JP2014129732A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Hitachi Ltd | タービンロータ |
| US9116098B2 (en) | 2013-02-12 | 2015-08-25 | General Electric Company | Ultrasonic detection method and system |
| US9482645B2 (en) | 2013-05-17 | 2016-11-01 | General Electric Company | Ultrasonic detection method and ultrasonic analysis method |
| JP2017058127A (ja) * | 2015-09-14 | 2017-03-23 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 超音波探傷方法及び超音波探傷装置 |
| JP6470460B1 (ja) * | 2018-08-21 | 2019-02-13 | 三菱日立パワーシステムズ検査株式会社 | 超音波探傷方法及び探傷装置 |
| JP2020030070A (ja) * | 2018-08-21 | 2020-02-27 | 三菱日立パワーシステムズ検査株式会社 | 超音波探傷方法及び探傷装置 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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