JPH05133366A - ２段気体圧縮機 - Google Patents

２段気体圧縮機

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JPH05133366A
JPH05133366A JP3295515A JP29551591A JPH05133366A JP H05133366 A JPH05133366 A JP H05133366A JP 3295515 A JP3295515 A JP 3295515A JP 29551591 A JP29551591 A JP 29551591A JP H05133366 A JPH05133366 A JP H05133366A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、ローリングピストン型ロータリ式
２段冷媒圧縮機の低段圧縮要素と高段圧縮要素との間の
圧縮タイミングを最適化することにより、過圧縮や圧縮
不足を少なくして圧縮効率の向上を図ることを目的とす
るものである。 【構成】 密閉容器の内部に電動機とその電動機により
駆動される低段圧縮要素７ａと高段圧縮要素９ａとを配
置し、低段圧縮要素７ａの吐出側と高段圧縮要素９ａの
吸入側とを連通路を介して直列接続したローリングピス
トン型ロータリ式２段圧縮機構を形成し、高段圧縮要素
９ａで圧縮した冷媒を密閉容器の内部に排出して電動機
を冷却する吐出ガス通路を形成し、高段圧縮要素のシリ
ンダの容積を低段圧縮要素のシリンダの容積の４５〜６
５％にし、高段圧縮要素の圧縮タイミングを低段圧縮要
素の圧縮タイミングから６０〜８０度遅延させるべく両
圧縮要素を配置したものである。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２段圧縮機能を備えた冷
媒圧縮機において、低段圧縮要素と高段圧縮要素との間
の圧縮タイミングの改良による圧縮効率の向上に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、冷凍機器分野において、低温熱源
および高温熱源確保の一環として、高圧縮比運転に適し
た冷媒圧縮機の実用化研究が盛んである。
【０００３】とりわけ、圧縮室と吸入室との間の圧力差
を小さくして圧縮途中漏洩ガス量を低減して圧縮効率を
向上させるための方策として、種々の多段ロータリ式圧
縮機が提案されている（特開昭５０−７２２０５号公
報）。
【０００４】具体的には、ローリングピストン型ロータ
リ式２段圧縮機と同圧縮機を接続した２段圧縮２段膨張
冷凍サイクル系統図が図１１〜図１３の構成で提案され
ている（特開昭５０−７２２０５号公報）。
【０００５】同図は、密閉容器１００３内の上部に駆動
電動機１００５を、下部に駆動電動機１００５の回転軸
１００５ｃに連結し且つ上下２段に形成された圧縮機構
（上部は低圧圧縮機構１００７、下部は高圧圧縮機構１
００９）を、底部に油溜を配置し、低圧圧縮機構１００
７，高圧圧縮機構１００９の各シリンダを吸入室と圧縮
室とに区画するベーン１００７ｃ（１００９ｃ）の背面
が密閉容器１００３の内部空間に通じており、ベーン１
００７ｃ（１００９ｃ）への背圧付勢力をバネ装置の反
力と密閉容器１００３内圧力とで形成している。
【０００６】低圧圧縮機構１００７の吐出冷媒ガスは、
吐出管１００７ｅを介して外部の気液分離器１０１７に
接続され、連通管１００９ｄ’を介して再び密閉容器１
００３の内部空間に流入して駆動電動機１００５を冷却
する。
【０００７】密閉容器１００３に再流入した吐出冷媒ガ
スは、吸油管１０２３を備えた吸入管１００９ｄを通過
する際に密閉容器１００３の底部の潤滑油を吸い込んで
高圧圧縮機構１００９に導入され、潤滑油が摺動面の冷
却と圧縮室隙間の密封に供される。
【０００８】高圧圧縮機構１００９で再圧縮された吐出
冷媒ガスは、吐出管１００９ｅを介して外部の凝縮器１
０１３に送出され、第一膨張弁１０１５，気液分離器１
０１７，第二膨張弁１０１９，蒸発器１０２１を順次経
由して、吸入管１００７ｄを通じて再び低圧圧縮機構１
００７に帰還する。
【０００９】また、実施例図示はないが説明文に記載の
如く、ローリングピストン型ロータリ式圧縮機の欠点で
ある圧縮時の大きなトルク変動を改善するために、回転
軸１００５ｃのクランク部偏心方向を１８０度ずらせ、
且つ両圧縮機構（低圧圧縮要素機構１００７，高圧圧縮
要素機構１００９）のベーン（１００７ｃ，１００９
ｃ）の取り付け方向を高段側と低段側との間で７５〜８
０度ずらせてある。それによって、ロータリ式１段圧縮
機よりもトルク変動を減じる方策が提案されている。
【００１０】このような部品配置によって２段圧縮冷凍
サイクルが構成され、密閉容器１００３の内部空間が冷
媒の凝縮圧力と蒸発圧力との中間圧力に保たれるように
工夫されている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記図１
１〜図１３のような構成では、高圧圧縮要素機構１００
９の吸入側に流入する冷媒ガスが駆動電動機１００５の
周囲を通過する際に加熱されるので、高圧圧縮要素機構
１００９における冷媒ガス吸入効率の低下および圧縮途
中冷媒ガスの異常圧力上昇に起因して圧縮効率の著しい
低下を招くという課題があった。
【００１２】また、回転軸１００５ｃのクランク部偏心
方向を１８０度ずらせ、且つ両圧縮機構（低圧圧縮要素
機構１００７，高圧圧縮要素機構１００９）のベーン
（１００７ｃ，１００９ｃ）の取り付け方向を高段側と
低段側との間で７５〜８０度ずらせるという構成の提案
内容は、図１４、図１５に示す圧縮要素配置解説モデル
図の如く、２種類の配置構成になる。
【００１３】すなわち、図１４は、上記図１１における
高圧圧縮要素機構１００９の圧縮タイミングを低圧圧縮
要素機構１００７の圧縮タイミングより１００〜１０５
度遅延させる構成である。
【００１４】また、図１５は、上記図１１における高圧
圧縮要素機構１００９の圧縮タイミングを低圧圧縮要素
機構１００７の圧縮タイミングより１００〜１０５度早
める構成である。
【００１５】しかしながら、このような圧縮タイミング
の構成は圧縮入力の低減および振動・騒音の低減などの
観点から、次に説明する如く、必ずしも最適条件を満た
すものではない。
【００１６】すなわち、図１６は、例えば上記図１１に
おける高圧圧縮要素機構１００９のシリンダ容積を低圧
圧縮要素機構１００７のシリンダ容積の４５〜６５％に
設定（Ｖ2／Ｖ1＝０．４５〜０．６５）し、且つ図１４
の圧縮タイミングに基づく低圧圧縮要素機構１００７か
らの吐出ガスの容積と吐出タイミング，高圧圧縮要素機
構１００９の吸入容積と吸入タイミングおよび低圧圧縮
要素機構１００７からの吐出ガス容積の過不足状態を示
す解説図である。
【００１７】また、図１７は、例えば上記図１１におけ
る高圧圧縮要素機構１００９のシリンダ容積を低圧圧縮
要素機構１００７のシリンダ容積の４５〜６５％に設定
（Ｖ 2／Ｖ1＝０．４５〜０．６５）し、且つ図１５の圧
縮タイミングに基づく低圧圧縮要素機構１００７からの
吐出ガスの容積と吐出タイミング，高圧圧縮要素機構１
００９の吸入容積と吸入タイミングおよび低圧圧縮要素
機構１００７からの吐出ガス容積の過不足状態を示す解
説図である。
【００１８】上記両解説図において、余剰吐出領域（ｖ
1，ｖ2）は、低圧圧縮要素機構１００７から単位時間当
りに吐出される冷媒ガスの容積が高圧圧縮要素機構１０
０９の単位時間当りの吸入容積よりも余剰している圧縮
時期と余剰ガス容積を示す。また、不足吐出領域
（ｖ3，ｖ4，ｖ5，ｖ6）は、低圧圧縮要素機構１００７
から単位時間当りに吐出される冷媒ガスの容積が高圧圧
縮要素機構１００９の単位時間当りの吸入容積よりも不
足している圧縮時期と不足ガス容積を示す。
【００１９】周知の如く、２段圧縮機における高圧圧縮
要素機構１００９の最終的な吸入容積は低圧圧縮要素機
構１００７から吐出される冷媒ガスの全容積に等しく設
定されているのであるが、吐出・吸入行程過渡期におけ
る余剰吐出領域（ｖ1，ｖ2）においては、低圧圧縮要素
機構１００７の吐出側と高圧圧縮要素機構１００９の吸
入側との間の空間（中間通路）の圧力が高くなって低圧
圧縮要素機構１００７の入力増加を招く。また、不足吐
出領域（ｖ3，ｖ4，ｖ5，ｖ6）においては、余剰吐出領
域（ｖ1，ｖ2）で生じた余剰吐出ガスが補充されながら
高圧圧縮要素機構１００９に吸入されるが、吸入ガスに
追従遅れが生じて、瞬時的な吸入圧力低下となる。
【００２０】この結果、中間通路の冷凍ガスに著しい圧
力脈動が生じて、振動・騒音を呈すると共に、主に中間
通路の周期的な圧力上昇・低下に起因して高圧圧縮要素
機構１００９の圧縮比が高くなり、圧縮効率低下を招く
という基本的な課題がある。
【００２１】このような観点から図１６、図１７の余剰
吐出領域（ｖ1，ｖ2）の広さを検討してみると、両者と
も最適な圧縮タイミングとは言い難い。特に、中間通路
の内容積を小さくした冷凍装置においては、中間通路の
圧力脈動と圧力上昇が大きいので、振動・騒音および圧
縮効率への影響が大きく、重要な課題である。
【００２２】このような両圧縮要素機構の間の圧縮タイ
ミングに関わる課題をより改善する手段が図１８、図１
９に示す如く、特平１−２４７７８５号公報で提案され
ている。
【００２３】図１８は、２段圧縮機の低段圧縮要素２０
０５と高段圧縮要素２００６との間の圧縮タイミングの
説明図、図１９は同圧縮機の部分縦断面図で、竪型密閉
ケーシング２００１の内部に配置された低段圧縮要素２
００５とそのバルブカバー２０２７，低段圧縮要素２０
０５の下部に配置された高段圧縮要素２００６とそのバ
ルブカバー２０２８，両圧縮要素（２００５，２００
６）を連結する中間フレーム２０２０，両圧縮要素（２
００５，２００６）を駆動するクランク軸２００４，低
段圧縮要素２００５の吐出側と高段圧縮要素２００６の
吸入側とを連通する通路２０２３（図１８において図示
なし）などから成り、高段圧縮要素２００６の圧縮タイ
ミングを低段圧縮要素２００５から約９０度遅延させる
べく、ベーン２０１１，２０１２を９０度隔てた配置構
成で、竪型密閉ケーシング１００１の内部が高段圧縮要
素２００６の吐出ガス圧力で充満させてある。
【００２４】高段圧縮要素の圧縮タイミングを低段圧縮
要素から約９０度遅延させた類似実験圧縮機での運転効
果は、低段圧縮要素から吐出された冷媒ガスが高段圧縮
要素の吸入側に流入する過程で電動機（図示なし）の周
囲を通過することなく、それによって、電動機から吸熱
することもないので高い圧縮機効率を得た。
【００２５】図２０は、同実験圧縮機の高段圧縮要素の
シリンダ容積を低段圧縮要素のシリンダ容積の４５〜６
５％に設定（Ｖ2／Ｖ1＝０．４５〜０．６５）し、且つ
低段圧縮要素からの吐出ガスの容積と吐出タイミング，
高段圧縮要素の吸入容積と吸入タイミングおよび低段圧
縮要素から吐出ガス容積の過不足状態を示す解説図であ
る。同図の余剰吐出領域（ｖ3）は、図１６、図１７に
おける余剰吐出領域（ｖ1，ｖ2）よりも小さくなってい
る。この事柄は上記の実験圧縮機の効率が高かったこと
と一致している。
【００２６】なお、２段圧縮機の圧縮効率を一層高める
手段を見いだすために、同実験圧縮機の各部の圧力変動
の状態を調べた結果を図２１〜図２３に示す。
【００２７】すなわち、図２１において、横軸はクラン
ク軸回転角度、縦軸は各部の圧力を示し、冷媒ガスの流
れに沿って、下段から順次、上方に各部の圧力状態を配
列している。
【００２８】図２２は、図２１における各部の圧力を順
次連結させた冷媒ガス圧力の変化過程を示す。
【００２９】図２３は、図２２における低段圧縮室の圧
力のみを抽出して、低段圧縮室における過圧縮部分の範
囲を示す。
【００３０】次に、２段圧縮機の重要課題についての理
解を深めるために、図２１における各部の圧力変動につ
いて説明する。
【００３１】すなわち、アキュームレータ下流通路（低
段圧縮要素）の圧力変動は、アキュームレータ（通常、
未蒸発液冷媒が圧縮室に流入することに起因して液圧縮
が生じるのを防止するために、低段圧縮要素の吸入側に
配管接続して気液分離機能と液溜機能を兼ねる）の過吸
作用（圧縮機の吸入作用に追従して吸入管内の気体圧力
が脈動現象を生じ、周期的に圧力上昇した時期の気体が
吸入室に流入しその状態で圧縮されることにより吸入効
率が高くなる現象のこと）が大きいことを示している。
【００３２】また、中間通路の圧力変動は、ゼロである
ことが理想的ではあるが、中間通路の内容積が無限で無
い限り不可能である。この実験圧縮機は小型のため中間
通路の内容積が小さく、圧力変動が異常に大きい。ま
た、その変動周期の最圧力降下の時期を注目すれば、中
間通路の圧力変動は高段圧縮要素の吸入行程に追従して
いる。
【００３３】また、低段吐出室の圧力変動は、中間通路
の圧力変動に追従すると共に、低段圧縮室からの冷媒ガ
スの吐出タイミングにも連動している。
【００３４】また、低段圧縮室の最過圧縮時期は、低段
吐出室の最圧力降下の１０〜２０度前である。
【００３５】上記図２１〜図２３の圧縮機内圧力変化状
況から明らかなように、高段圧縮要素の圧縮タイミング
を低段圧縮要素から約９０度遅延させる構成の２段圧縮
機は、低段圧縮要素の圧縮室圧力の最過圧縮時期が低段
吐出室圧力脈動の最圧力降下時期と一致しておらず、低
段圧縮要素の圧縮入力増加の最も大きな要因であり、よ
り適切な圧縮タイミング構成を備えた２段圧縮機の実現
が望まれていた。
【００３６】なお、特開平１−２４７７８５号公報の従
来例として記載されている如く、低段圧縮要素と高段圧
縮要素の圧縮タイミングを１８０度ずらせる構成は、特
開昭６０−１２８９９０号公報でも提案されている。
【００３７】しかしながら、両圧縮要素の圧縮タイミン
グを１８０度ずらせる構成図２４参照）は、図１６，図
１７，図２０と同様に、低段圧縮要素からの吐出ガスの
容積と吐出タイミング，高圧圧縮要素の吸入容積と吸入
タイミングおよび低段圧縮要素からの吐出ガス容積の過
不足状態を示す解説図を示す図２５でも明らかなよう
に、余剰吐出領域の範囲が多く、上述の説明から圧縮効
率の低さが明白であろう。
【００３８】また、特開平１−２７７６９５号公報で提
案されている如く、両圧縮要素の圧縮タイミングを同時
にする構成は、低段圧縮要素からの吐出ガスの容積と吐
出タイミング並びに高段圧縮要素の吸入容積と吸入タイ
ミングおよび低段圧縮要素からの吐出ガス容積の過不足
状態を示す解説図を示す図２６でも明らかなように、不
足吐出領域が常に存在する結果、高段圧縮要素の圧縮比
が高くなり、圧縮効率が低いことも理解できるであろ
う。
【００３９】上述のように、余剰吐出領域の範囲設定に
よって圧縮効率が影響を受けることは明白であるが、あ
まり小さくし過ぎると不足吐出領域が大きくなり、その
結果、中間通路で生じる圧力脈動が大きくなる。
【００４０】この圧力脈動は、高段圧縮要素の圧縮比を
激しく変動させてベーンのジャンピング現象を誘発させ
る。その結果、ベーンの先端とローラとの間で生じる激
しい衝突音とそれに伴う振動が大きくなると共に、圧縮
室と吸入室との間のガス漏れが多く、圧縮効率と耐久性
の著しく低下を招くという課題があった。
【００４１】上述のように、２段圧縮機の高効率化を目
指して種々な提案がされているが、より一層の効率向上
による２段圧縮機の実現が望まれていた。
【００４２】本発明は、上記従来の課題に鑑み、低段圧
縮要素と高段圧縮要素との間の圧縮タイミングを最適化
することにより、過圧縮や圧縮不足を少なくして圧縮効
率の向上を図ることを目的とするものである。
【００４３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明のローリングピストン型ロータリ式２段冷媒圧
縮機は、密閉容器の内部に電動機とその電動機により駆
動される低段圧縮要素と高段圧縮要素とを配置し、低段
圧縮要素の吐出側と高段圧縮要素の吸入側とを連通路を
介して直列接続した２段圧縮機構を形成し、高段圧縮要
素で圧縮した冷媒を密閉容器の内部に排出して電動機を
冷却する吐出ガス通路を形成し、高段圧縮要素のシリン
ダの容積を低段圧縮要素のシリンダの容積の４５〜６５
％にし、高段圧縮要素の圧縮タイミングを低段圧縮要素
の圧縮タイミングから６０〜８０度遅延させるべく両圧
縮要素を配置したものである。
【００４４】
【作用】上記手段による作用は、以下のとおりである。
【００４５】本発明は、電動機の回転に伴って低段圧縮
要素のシリンダに吸入された気体が、シリンダ内でその
容積を４５〜６５％に圧縮された時点から吐出弁が開き
始めて、漸次、低段圧縮要素の吐出側に排出され、その
後、連通路を介して低段圧縮要素のシリンダの４５〜６
５％のシリンダ容積を備えた高段圧縮要素のシリンダ内
に吸入された後、低段圧縮要素の圧縮開始から６０〜８
０度の圧縮位相遅れをなして高段圧縮要素で再び圧縮開
始され、所定圧力にまで昇圧された後、高段圧縮要素の
吐出側に排出される。このような、低段圧縮要素からの
吐出開始時期と、高段圧縮要素の圧縮開始（吸入完了）
時期との位相差によって、連通路およびそれに連なる低
段圧縮要素の吐出側空間内に定常的（駆動軸−回転毎）
な圧力脈動が生じ、この圧力脈動のうちの低圧領域の時
期が低段圧縮要素のシリンダからの圧縮気体排出時期と
ほぼ一致し、低圧圧縮要素での圧縮気体がシリンダ内で
過圧縮を生じることなく吐出側に円滑に排出して、高段
圧縮要素の圧縮入力が低減する。
【００４６】
【実施例】以下、本発明による第１の実施例のローリン
グピストン型ロータリ式２段冷媒圧縮機について、図１
〜図９を参照しながら説明する。
【００４７】図１はアキュームレータ２を備えたローリ
ングピストン型ロータリ式２段圧縮機１，凝縮器１３，
第１膨張弁１５，気液分離器１７，第２膨張弁１９，蒸
発器２１を順次接続した２段圧縮２段膨張冷凍サイクル
の配管系統を示し、図２はローリングピストン型ロータ
リ式２段圧縮機１の断面、図３は２段圧縮機構の要部詳
細を示す。
【００４８】密閉容器３内の上部空間の電動機室８内に
は電動機５、その下部には２段圧縮機構４を配置し、そ
の外周部および底部が油溜３５として構成されている。
【００４９】電動機５の固定子５ａは密閉容器３の内壁
に焼きばめ固定されている。２段圧縮機構４は、上部の
高段圧縮要素９と下部の低段圧縮要素７と両圧縮要素
（７，９）の間に配置された平板形状の中板３６とから
成り、低段圧縮要素７の吐出カバーＡ３７と中板３６の
外周部の数カ所（図示なし）で密閉容器３の内壁に溶接
固定されている。
【００５０】高段圧縮要素９のシリンダ容積は、低段圧
縮要素７のシリンダ容積の４５〜６５％に設定されてい
る。
【００５１】高段圧縮要素９の第２のシリンダブロック
９ａの上側面に取り付けられた上部軸受部材１１と低段
圧縮要素７の第１のシリンダブロック７ａの下側面に取
り付けられた下部軸受け部材１２とに支持された駆動軸
６は電動機５の回転子５ｂに連結固定されている。
【００５２】駆動軸６の第１クランク軸６ａと第２クラ
ンク軸６ｂは、その偏心方向が互いに１８０度ずらして
配置されている。
【００５３】図４に示す如く、高段圧縮要素９は、低段
圧縮要素７の吸入・圧縮タイミングに対して約７５度の
位相遅れで吸入・圧縮作用を開始して低段吐出室４５内
の過剰な圧力上昇を抑制することにより、低段圧縮要素
７での圧縮動力を低減すべく配置されている。
【００５４】７ｂ，９ｂは駆動軸６の第１クランク軸６
ａ，第２クランク軸６ｂに装着された第１ピストン３８
および第２ピストン３９は各ピストンの外周面に当接し
て低段圧縮要素７および高段圧縮要素９の各シリンダ内
を吸入室と圧縮室とに区画するベーン、４０，４１はベ
ーン３８，３９の背面を付勢するコイルバネである。
【００５５】高段圧縮要素９のコイルバネ４１の後端部
は密閉容器３の内壁に支持されているが、低段圧縮要素
７のコイルバネ４０の後端部は第１のシリンダブロック
７ａに密封装着されたキャップ４２に支持されている。
【００５６】高段圧縮要素９のベーン３９の背面室Ｂ４
３は油溜３５に開通しているが、低段圧縮要素７のベー
ン３８の背面室Ａ４４はキャップ４２によってその端部
を密封され、油溜３５と遮断されている。
【００５７】低段圧縮要素７の吐出カバーＡ３７は下部
軸受け部材１２に取付けられて低段吐出室４５を形成
し、その底部は吐出室油溜４６である。
【００５８】吐出室油溜４６は吐出カバーＡ３７に固定
され且つ複数の***４７を有する仕切り板４８によって
低段吐出室４５の上部空間と区画されると共に、その底
部が吐出カバーＡ３７と下部軸受部材１２に設けられた
油戻し穴Ａ４９ａ，油戻し穴Ｂ４９ｂから成る油戻し通
路４９を介してベーン３８の背面室４４に通じている。
【００５９】制振鋼板を成形した吐出カバーＢ５０は、
上部軸受部材１１の外周を囲むように配置されて高段吐
出室５１を形成している。
【００６０】電動機５の回転子５ｂの端部に凹設された
消音室５２は、上部軸受部材１１の突出部１１ａの外周
を囲むカバーＢ５０の突出部５０ａとの間の環状通路５
３を介して高段吐出室５１と連通すると共に、回転子５
ｂのエンドリング５ｃの内側面と吐出カバーＢ５０の突
出部５０ａとの間の環状通路５４を介して密閉容器３の
内部空間に通じている。
【００６１】低段吐出室４５と高段圧縮要素９の吸入室
５６とは、下部軸受部材１２に設けられたガス通路Ａ５
５ａ，第１のシリンダブロック７ａに設けられたガス通
路Ｂ５５ｂ，中板３６に設けられたガス通路Ｃ５５ｃか
ら成る連通路５５を介して通じている。
【００６２】連通路５５の途中から分岐したバイパス通
路５７は高段圧縮要素９の第２のシリンダブロック９ａ
と上部軸受部材１１とに設けられたバイパス通路Ａ５７
ａ，バイパス通路Ｂ５７ｂとで形成され、その下流側が
高段吐出室５１に開通している。
【００６３】バイパス通路Ａ５７ａには、その外周部に
切り欠き部を有する薄鋼板製の弁体５８ａ（図５にその
外観形状を示す）とコイルバネ５８ｂとから成るバイパ
ス弁装置５８が装着され、バイパス弁装置５８は連通路
５５から高段吐出室５１へのみの流体流れを許容する。
【００６４】コイルバネ５８ｂは、それ自身が温度上昇
するとそのバネ定数が増加する形状記憶合金特性を備
え、弁体５８ａへの付勢力が大きくなる。
【００６５】連通路５５の一部を構成するガス通路Ｂ５
５ｂは連通管５９を介して気液分離器１７の下流側に通
じており、冷媒インジェクション通路７２を形成してい
る。
【００６６】連通管５９は第１のシリンダブロック７ａ
に挿入され、その接続部の外周は０リング６６でシール
され、その端部とガス通路Ｂ５５ｂとの間に図５と類似
形状の弁体６０が配置されて逆止弁装置７１を構成して
いる。
【００６７】逆止弁装置７１は、気液分離器１７からガ
ス通路Ｂ５５ｂへのみの流体流入を許容すべく構成され
ている。
【００６８】中板３６には、その通路途中に絞り部を有
する油インジェクション通路６１が設けられており、そ
の上流側は油溜３５に、下流側はベーン３８の背面室Ａ
４４と高段圧縮要素９の圧縮室とにそれぞれ間欠的に連
通すべく設けられている。
【００６９】油インジェクション通路６１の下流側通路
Ａ６１ａと背面室Ａ４４とはベーン３８が概略半分以上
の行程をピストン７ｂの側に前進している時に開通し、
それ以外の時に遮断すべくベーン４４の摺動端面に開口
している。
【００７０】油インジェクション通路６１の下流側通路
Ｂ６１ｂと高段圧縮要素９の圧縮室とは、ベーン３９が
概略３分の１の行程までピストン７ｂの側に前進した時
に開通が始まり、概略３分の１の行程を後退した時にピ
ストン９ｂの摺動端面によって遮断が始まるべく位置に
開口している（図６参照）。
【００７１】駆動軸６の軸芯部には、貫通した軸穴６２
が設けられ、その下部にポンプ装置６３が装着されてい
る。
【００７２】上部軸受部材１１と下部軸受け部材１２と
に支持された駆動軸５の外周面に螺旋状の油溝６４，６
４ａが設けられ、螺旋状の油溝６４の上流側は軸穴６２
から分岐した半径方向油孔を介してポンプ装置６３の下
流側に通じ、螺旋状の油溝６４の下流側は消音室５２に
開通していない。
【００７３】アキュームレータ２の下流側は低段圧縮要
素７の吸入室（図示なし）に連通し、密閉容器３の上部
に吐出管７ｅが設けられている。
【００７４】気液分離器１７の底部には第２膨張弁１９
に通じる液管６５が接続され、気液分離器１７の胴体外
表面にはポリエチレン膜をコーティングした後、加熱
し、５ｍｍ程度まで発泡させたポリエチレン発泡材６７
で保温処理が施されている。
【００７５】図７は、圧縮機冷時起動直後のバイパス通
路５７の開通状態と連通管５９の端部を弁体６０が閉塞
した状態、及び油インジェクション通路６１の下流側通
路６１ａと背面室Ａ４４との間をベーン３８によっての
遮断した状態を示す。
【００７６】図８は、上記圧縮機における圧縮タイミン
グとシリンダ容積比に基づく低段圧縮要素７からの吐出
ガスの容積と吐出タイミング，高段圧縮要素９の吸入容
積と吸入タイミングおよび低段圧縮要素７からの吐出ガ
ス容積の過不足状態を示す解説図である。
【００７７】図９は、上記圧縮機の内部（低段圧縮室、
低段吐出室、中間通路、高段圧縮室）圧力の変動を、ク
ランク軸回転角度（横軸）と圧力（縦軸）との相関関係
で示した特性図である。
【００７８】次に、本発明の第２の実施例のローリング
ピストン型ロータリ式２段冷媒圧縮機について、図１０
を参照しながら説明する。
【００７９】従来の１段圧縮機に使用されるアキューム
レータの吸入管よりも、その管内径を１．５倍程度大き
くしてアキュームレータの過吸作用（圧縮機の吸入作用
に追従して吸入管内の気体圧力が脈動現象を生じ、周期
的に圧力上昇した気体が吸入室に流入しその状態で圧縮
されることにより吸入効率が高くなる現象のこと）を抑
制した吸入管２０２ａを備えた第１のアキュームレータ
２０２の下流側は、第１の実施例の場合と同様に、低段
圧縮要素２０７の吸入側に接続されている。
【００８０】低段圧縮要素２０７の低段吐出室２４５
は、駆動軸６を支持する下部軸受部材２１２を囲むよう
に第１のシリンダブロック２０７ａに取り付けられた吐
出カバーＡ２３７と第１のシリンダブロック２０７ａと
で形成され、且つその内容積が第１の実施例の構成より
も小型化されている。
【００８１】背面室Ａ２４４に連通している低段吐出室
２４５は、その上部が高段圧縮要素２０９の吸入側と連
通路２５５を介して接続され、その途中で連通路２５５
に接続された第２のアキュームレータ２０２ｂは、その
上流側を第１の実施例の場合と同様の気液分離器（図示
なし）に接続され、その下流側の接続部端には第１の実
施例と同様な弁体２０６が装着されている。
【００８２】弁体２０６には気液分離器１７からの接続
部開口端を塞ぐためのコイルバネ２７０が付勢され、コ
イルバネ２７０はそれ自身の温度が上昇するとバネ定数
が減少して弁体２０６への付勢力を小さくする形状記憶
特性を備えている。そして連通管５９の端面と弁体２０
６とコイルバネ２７０とで逆止弁装置２７１を構成して
いる。
【００８３】その他の構成は、第１の実施例と同様であ
るので説明を省略する。以上のように構成された２段圧
縮機とその冷凍サイクルについて、その動作を説明す
る。
【００８４】図１〜図９において、モータ５によって駆
動軸６が回転駆動すると、図８に示すように、必ず、低
段圧縮要素７が吸入を開始してアキュームレータ２から
低段圧縮要素７の吸入室に流入する。クランク角度の進
行に伴って低段吸入室容積が増加していく一方、低段圧
縮室での圧縮作用も同時に進行し、圧縮冷媒ガス圧が次
第に昇圧する。
【００８５】圧縮冷媒ガスは、吸入作用開始後、低段側
クランク角度が約１７０度進行した頃に下部軸受部材１
２に設けられた吐出ポート（図示なし）から低段吐出室
４５に排出される。
【００８６】低段吐出室４５に排出された冷媒ガスは、
油戻し穴Ａ４９ａと油戻し穴Ｂ４９ｂとから成る油戻し
通路４９を介して吐出室油溜４６の底部に貯溜する潤滑
油と共に背面室Ａ４４に逆流入し、ベーン３８の背面を
第１のピストン７ｂの側に背圧付勢する。
【００８７】起動直後、低段吐出室４５に排出された冷
媒ガスは、ガス通路Ａ５５ａ，カス通路Ｂ５５ｂ，ガス
通路Ｃ５５ｃから成る連通路５５を経由して高段圧縮要
素９の吸入室５６に送出される。
【００８８】低段圧縮要素７の吸入開始から７５度遅れ
て高段圧縮要素９も吸入・圧縮作用を開始する。
【００８９】起動直後の低段吐出室４５および連通路５
５の冷媒ガスは、密閉容器３の内部空間やローリングピ
ストン型ロータリ式２段圧縮機１に配管接続する凝縮器
１３，気液分離器１７よりも高い。
【００９０】したがって、図７に示すように、連通路５
５を通過する吐出冷媒ガスと気液分離器１７との間の圧
力差によって弁体６０が移動して気液分離器１７の接続
管５９の端部を塞ぎ、冷媒インジェクション通路７２が
閉路して連通路５５の冷媒ガスが気液分離器１７に逆流
することが阻止される。
【００９１】また連通路５５の冷媒ガス圧力は密閉容器
３の内部空間に通じる高段吐出室５１の圧力よりも高
く，バイパス弁装置５８の弁体５８ａがコイルバネ５８
ｂの付勢力に抗してコイルバネ５８ｂの方に移動してバ
イパス通路５７を開通し、連通路５５を通過する冷媒ガ
スの一部が高段吐出室５１に流出して吸入室５６の冷媒
ガス圧力が降下する。その結果、コイルバネ４１のみの
付勢力に依存する高段圧縮要素９のベーン３９は、圧力
上昇した冷媒ガスが急激に吸入室５６に流入することに
より急激な後退の際に生じるジャンピング現象を起こす
ことなく、第２のピストン９ｂの外周面の運動に追従し
て後退し、ベーン３９と第２のピストン９ｂとの衝突音
や圧縮ガス漏れを生ぜずに円滑な軽負荷圧縮作用を開始
する。
【００９２】なお、低段圧縮要素７の吸入・圧縮作用開
始から７５度遅延して高段圧縮要素９の吸入・圧縮作用
が開始することから、低段圧縮要素７から低段吐出室４
５に排出される冷媒ガス容積と高段圧縮要素９の吸入室
容積との間に過不足が生じ、その過不足量は駆動軸６の
クランク角度の進行と共に変化する。その結果、低段吐
出室４５に排出される冷媒ガス量が不足するクランク角
度の範囲と余剰するクランク角度の範囲とが存在するこ
とから、低段吐出室４５および連通路５５の冷媒ガスに
圧力脈動が生じる。この圧力脈動は駆動軸６の回転速度
が速い程激しく生じる傾向を示す。
【００９３】その圧力脈動の形成状態は、低段吐出室４
５の圧縮冷媒ガス圧力が最大となるＭ点（吐出弁が開い
て吐出が開始する）の前後のクランク角度と低段吐出室
４５の圧力脈動の低圧領域のクランク角度とが一致す
る。
【００９４】この結果、吐出開始時に低段吐出室４５の
圧力が低くなっているので、低段圧縮室での圧縮冷媒ガ
スの過圧縮が少なくなる。
【００９５】なお、低段吐出室４５の低圧領域の圧力脈
数は、高段圧縮要素９の吸入作用に起因して生じる連通
路５５の低圧脈動領域（Ｎ点）によって順次、誘発さ
れ、その誘発タイミングは低段圧縮要素７と高段圧縮要
素９との間の圧縮位相差（６０〜８０度）の影響を受け
る（図９参照）。
【００９６】高段吐出室５１に排出された吐出冷媒ガス
は、環状通路５３を経て消音室５２に流入し、その後、
環状通路５４を介して密閉容器３の内部空間に送出され
る。
【００９７】一方、連通路５５を通過する吐出冷媒ガス
と気液分離器１７との間の圧力差によって逆止弁６０が
連通管５９の方に移動し、連通管５９の端部を塞ぎ、連
通路５５の吐出冷媒ガスが分離器１７に逆流することが
防止される。
【００９８】圧縮機冷時始動後の時間経過と共に電動機
室８およびこれに通じる凝縮器１３と気液分離器１７の
圧力が上昇し、バイパス通路５７内の逆止弁装置５８の
弁体５８ａが高段吐出室５１のガス圧とコイルバネ５８
ｂにより付勢されてバイパス通路５７を閉じると共に、
連通管５９の端部を閉塞していた弁体６０が連通路５５
の方に移動して気液分離器１７と連通路５５との間が開
通する。
【００９９】また、吐出圧力が作用する油溜３５の潤滑
油は、高段圧縮要素９のコイルバネ４１と共にベーン３
９の背面を背圧付勢すると共にベーン３９の摺動面を潤
滑しながら摺動面隙間を介して吸入室５６と圧縮室とに
微少量流入する。また潤滑油は、絞り通路部を有する油
インジェクション通路６１の下流側通路Ｂ６１ｂを通じ
て減圧されて圧縮室に間欠的に給油され、圧縮室隙間の
油膜密封と第２のピストン３９の摺動面の潤滑に供され
る。
【０１００】また油溜３５の潤滑油は、絞り通路部を有
する油インジェクション通路６１の下流側通路Ａ６１ａ
を介して低段圧縮要素７の吐出圧力相当にまで減圧され
た後、低段圧縮要素７のベーン３８が第１のピストン７
ｂの側に約３分の１程度に前進した時点から再び３分の
１程度にまで後退する間に、下流側通路Ａ６１ａの背面
室Ａ４４への開口部が開通して背面室Ａ４４に流入す
る。
【０１０１】背面室４４に流入した潤滑油は、ベーン３
８の摺動面を潤滑すると共に、油戻し穴Ｂ４９ｂ，油戻
し穴Ａ４９ａを介して低段吐出室４５に流入し、吐出冷
媒ガスに混入して高段圧縮要素９の吸入室５６に流入す
る。高段圧縮要素９の吸入室５６に流入した潤滑油は、
背面室Ｂ４３と下流側通路６１ｂを介して流入した潤滑
油と合流して圧縮室隙間の密封と摺動面の潤滑と冷却に
供される。
【０１０２】また油溜３５の潤滑油は、駆動軸６の表面
に設けられた螺旋状の油溝６４による粘性ポンプ作用と
駆動軸６の下端に設けられたポンプ装置６２とによっ
て、軸穴６２や半径方向孔６９を介して駆動軸６を支持
する下部軸受部材１２，上部軸受部材１１の軸受面と第
１のピストン７ｂ，第２のピストン９ｂの内側面に給油
される。螺旋状の油溝６４ａに供給された潤滑油は、粘
性ポンプ作用によって上部軸受部材１１の軸受上端から
消音室５２に排出され、高段吐出室５１から排出された
２段圧縮の高圧吐出ガスと混合の後、環状通路５４を経
て電動機室８に排出される。
【０１０３】電動機室８で潤滑油を分離した吐出冷媒ガ
スは、吐出管７ｅを経て圧縮機外部の冷凍サイクルに送
出される。
【０１０４】凝縮器１３，第１膨張弁１５を経由して液
化の後、低段圧縮要素７の吐出圧力相当にまで膨張した
未蒸発冷媒は、気液分離器１７に流入の後、気体と液体
とに分離し、液化冷媒が気液分離器１７の底部に収集す
る。
【０１０５】気液分離器１７内上部空間の未蒸発冷媒ガ
スは、気液分離器１７内の上部空間に開口する連通管５
９を介してローリングピストン型ロータリ式２段圧縮機
１内の連通路５５に流入し、低段圧縮要素７の吐出冷媒
ガスと合流して低段吐出冷媒ガス温度を低下させた後、
高段圧縮要素９の吸入室５６に流入する。
【０１０６】高段圧縮要素９の２段圧縮吐出冷媒ガス
は、気液分離器１７の未蒸発冷媒ガスを吸入することに
よって異常温度上昇を抑制され、その結果、電動機５の
異常温度上昇も防止される。
【０１０７】一方、気液分離器１７の底部に収集した液
化冷媒は、液管６５を介して第２膨張弁１９，蒸発器２
１を順次経由して第２回目の膨張と吸熱の後、再びアキ
ュームレータ２に帰還する。
【０１０８】なお、気液分離器１７内の冷媒は、気液分
離器１７の胴体外周部を囲むポリエチレン発泡部材によ
って断熱と防音がなされているので、気液分離器１７に
冷媒が流入する際の冷媒と気液分離器内壁との衝突音が
外部に伝播するのを防ぐと共に、冷媒が吸熱することも
少ない。
【０１０９】次に、第２の実施例の動作を図１０を参照
しながら説明する。２段圧縮機の運転によって第１のア
キュームレータ２０２に流入した冷媒ガスは、周期的な
圧力脈動を抑制されて吸入管２０２ａを介して低段圧縮
要素２０７の吸入室に流入し、圧縮された後、高段圧縮
要素２０９の吸入側に順次送出される。第１のアキュー
ムレータ２０２の過給作用が抑制されているので、駆動
軸６の一回転当りの低段圧縮要素２０７への吸入気体容
積は、圧縮機運転速度が変動してもあまり変化せず、低
段吐出ガスが高段圧縮要素２０９のシリンダ容積に対し
てほぼ一定割合で送出される。この結果、低段吐出ガス
圧力は圧縮機運転速度が変動した場合でも異常圧力上昇
せずにほぼ一定を保ち、低段圧縮要素２０７の圧縮室で
の過圧縮を少なくする。
【０１１０】気液分離器（図示せず）から第２のアキュ
ームレータ２０２ｂに流入した未蒸発冷媒は、弁体２０
６を経由して高段圧縮要素２０９の吸入側に低段吐出ガ
スと共に流入する。
【０１１１】一方、小内容積を有する低段吐出室２４５
に排出された低段吐出冷媒ガスは、潤滑油を分離するこ
となく拡散し、隣接する背面室Ａ２４４に油溜３５から
油インジェクション通路２６１を経て流入した潤滑油を
巻き込んで背面室Ａ２４４の摺動面を潤滑の後、高段圧
縮要素２０９に送出される。
【０１１２】圧縮機停止後は、コイルバネ２７０の温度
が低下してそのバネ定数が増加し、弁体２０６を第２の
アキュームレータ２０２ｂの側へ移動させてその流入路
を塞ぎ、圧縮機停止中に第２のアキュームレータ２０２
ｂを経由して液冷媒が連通路２５５に流入するのを防
ぐ。
【０１１３】その他の動作については、第１の実施例の
場合と類似であるので、その説明を省略する。
【０１１４】以上のように上記実施例によれば、密閉容
器３の内部に電動機５と電動機５により駆動される低段
圧縮要素７と高段圧縮要素９とを配置し、低段圧縮要素
７の吐出側と高段圧縮要素９の吸入側とを連通路５５を
介して直列接続したローリングピストン型ロータリ式２
段圧縮機構を形成し、高段圧縮要素９で圧縮した気体を
密閉容器３の内部に排出して電動機５を冷却する吐出ガ
ス通路を形成し、高段圧縮要素９のシリンダの容積を低
段圧縮要素７のシリンダの容積の４５〜６５％にし、電
動機５に連結する駆動軸６の両圧縮要素に係合する各々
のクランク部の偏心方向を１８０度ずらせ、高段圧縮要
素９の圧縮タイミングを低段圧縮要素７の圧縮タイミン
グから７５度遅延させるべく両圧縮要素７，９を配置し
たことにより、電動機５の回転に伴って低段圧縮要素７
のシリンダに吸入された冷媒ガスは、シリンダ内でその
容積を４５〜６５％に圧縮された時点から吐出弁が開き
始めて、漸次、低段圧縮要素７の低段吐出室４５に排出
され、その後、連通路５５を介して低段圧縮要素７での
シリンダの４５〜６５％のシリンダ容積を備えた高段圧
縮要素９のシリンダ内に吸入された後、高段圧縮要素９
で再び圧縮開始され、所定圧力にまで昇圧されて電動機
室８に排出される行程を経て圧縮機外に流出して行く
が、低段圧縮要素７での圧縮冷媒ガス昇圧冷媒ガス昇圧
速度と高段圧縮要素９での吸入速度とが異なることに起
因して、低段圧縮要素７から低段吐出室４５に排出され
る冷媒ガス容積と高段圧縮要素９の吸入室容積との間に
過不足が生じ、その過不足量は駆動軸６のクランク角度
の進行と共に変化して、低段吐出室４５に排出される冷
媒ガス量が不足するクランク角度の範囲と余剰するクラ
ンク角度の範囲とが存在することから、低段吐出室４５
および連通路５５の冷媒ガスに圧力脈動が生じる際に、
低段圧縮要素７の圧縮開始から７５度の圧縮位相遅れを
なして高段圧縮要素９の吸入を開始させるので、低段吐
出室４５の圧力脈動のうちの低圧領域の時期を低段圧縮
要素７のシリンダからの圧縮冷媒ガス排出時期とほぼ一
致させることができるので、圧縮室での圧縮冷媒ガスの
過圧縮が少なくなり、圧縮入力を低減することができ
る。
【０１１５】なお、上記実施例では高段圧縮要素９の圧
縮開始時期を低段圧縮要素７の圧縮開始時期から７５度
遅延させたが、高段圧縮開始時期を６０〜８０度遅延さ
せても同様の作用・効果を得る。
【０１１６】また上記実施例では、高段圧縮要素９で圧
縮した冷媒ガスを電動機室８に直接排出したが、高段圧
縮要素９で圧縮した冷媒ガスを密閉容器３の外部に直接
配管迂回させ、冷媒ガスを冷却した後、密閉容器３の内
部に導いて電動機５を冷却した後、再び密閉容器３の外
部に排出する配管経路を構成してもよい。
【０１１７】
【発明の効果】上記実施例より明らかなように本発明
は、密閉容器の内部に電動機と電動機により駆動される
低段圧縮要素と高段圧縮要素とを配置し、低段圧縮要素
の吐出側と高段圧縮要素の吸入側とを連通路を介して直
列接続したローリングピストン型ロータリ式２段圧縮機
構を形成し、高段圧縮要素で圧縮した気体を密閉容器の
内部に排出して電動機を冷却する吐出ガス通路を形成
し、高段圧縮要素のシリンダの容積を低段圧縮要素のシ
リンダの容積の４５〜６５％にし、高段圧縮要素の圧縮
タイミングを低段圧縮要素の圧縮タイミングから６０〜
８０度遅延させるべく両圧縮要素を配置したことによ
り、低段圧縮要素での圧縮気体昇圧速度と高段圧縮要素
での吸入速度とが異なることに起因して、低段圧縮要素
から連通路に向けて排出される気体の容積と高段圧縮要
素の吸入室容積との間に過不足が生じ、その過不足量は
電動機に連接する駆動軸のクランク角度の進行と共に変
化して、連通路に向けて排出される気体量が不足するク
ランク角度の範囲と余剰するクランク角度の範囲とが存
在することから、連通路の気体に圧力脈動が生じるが、
その気体の圧力脈動のうちの低圧領域の時期を低段圧縮
要素の圧縮室からの圧縮気体排出時期とほぼ一致させる
ことができるので、圧縮室での圧縮気体の過圧縮が少な
くなり、圧縮入力を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施例における２段冷媒圧縮機
を使用した２段圧縮２段膨張冷凍サイクルの配管系統図
【図２】同圧縮機の縦断面図
【図３】同圧縮機における圧縮要部断面図
【図４】（ａ）は同圧縮機における高段圧縮要素の部品
配置を示す断面図 （ｂ）は同圧縮機における低段圧縮要素の部品配置を示
す断面図
【図５】同圧縮機に使用するバイパス弁の斜視図
【図６】図３におけるＡ−Ａ線に沿った部分平面図
【図７】同圧縮機におけるバイパス弁装置と逆止弁装置
の作動状態を示した圧縮要部断面図
【図８】同圧縮機における低段圧縮要素と高段圧縮要素
との間の圧縮開始タイミングとシリンダ容積比に基づく
ガス要積の過不足状態を示す説明図
【図９】同圧縮機における内部圧力の変動を駆動軸回転
速度（横軸）と圧力（縦軸）との相関関係で示した特性
図
【図１０】本発明の第２の実施例の逆止弁装置を備えた
２段冷媒圧縮機の圧縮要部断面図
【図１１】従来の２段冷媒圧縮機を使用した２段圧縮２
段膨張冷凍サイクルの配管系統図
【図１２】同圧縮機における圧縮機構の平面図
【図１３】同圧縮機における潤滑装置の詳細断面図
【図１４】同圧縮機における低圧圧縮要素と高圧圧縮要
素との間の圧縮開始タイミングの説明図
【図１５】同圧縮機における低段圧縮要素と高段圧縮要
素との間の別の圧縮開始タイミングの説明図
【図１６】図１４の圧縮開始タイミングにおけるガス容
積の過不足状態を示す説明図
【図１７】図１５の圧縮開始タイミングにおけるガス容
積の過不足状態を示す説明図
【図１８】従来の別の第１の２段冷媒圧縮機における低
段圧縮要素と高段圧縮要素との間の圧縮タイミングの説
明図
【図１９】同圧縮機の部分断面図
【図２０】同圧縮機の圧縮開始タイミングにおけるガス
容積の過不足状態を示す説明図
【図２１】同圧縮機における内部圧力の変動を駆動軸回
転角度（横軸）と圧力（縦軸）とを冷媒ガスの流れに沿
って順次配列した特性図
【図２２】図２１における各部の圧力を順次連結させた
圧力変化特性図
【図２３】図２２における低段圧縮室の圧力のみを抽出
した圧力変化特性図
【図２４】従来の別の第２の２段冷媒圧縮機における低
段圧縮要素と高段圧縮要素との間の圧縮タイミングの説
明図
【図２５】同圧縮機の圧縮開始タイミングにおけるガス
容積の過不足状態を示す説明図
【図２６】従来の別の第３の２段冷媒圧縮機における低
段圧縮要素と高段圧縮要素との間の圧縮タイミングにお
けるガス容積の過不足状態を示す説明図
【符号の説明】
３ 密閉容器 ５ 電動機 ６ 駆動軸 ７ 低段圧縮要素 ８ 電動機室 ９ 高段圧縮要素 ４５ 低段吐出室 ５５ 連通路 ５６ 吸入室

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】密閉容器の内部に電動機と前記電動機によ
    り駆動される低段圧縮要素と高段圧縮要素とを配置し、
    前記低段圧縮要素の吐出側と前記高段圧縮要素の吸入側
    とを連通路を介して直列接続した２段圧縮機構を形成
    し、前記高段圧縮要素で圧縮した冷媒を前記密閉容器の
    内部に排出して前記電動機を冷却する吐出ガス通路を形
    成し、前記高段圧縮要素のシリンダの容積を前記低段圧
    縮要素のシリンダの容積の４５〜６５％にし、前記高段
    圧縮要素の圧縮タイミングを前記低段圧縮要素の圧縮タ
    イミングから６０〜８０度遅延させるべく前記両圧縮要
    素を配置したローリングピストン型ロータリ式の２段冷
    媒圧縮機。
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