JPH0433769A - ろう付により製作される熱交換器のAl合金製高強度犠性陽極フィン材の製造方法 - Google Patents
ろう付により製作される熱交換器のAl合金製高強度犠性陽極フィン材の製造方法Info
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- JPH0433769A JPH0433769A JP2135674A JP13567490A JPH0433769A JP H0433769 A JPH0433769 A JP H0433769A JP 2135674 A JP2135674 A JP 2135674A JP 13567490 A JP13567490 A JP 13567490A JP H0433769 A JPH0433769 A JP H0433769A
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Landscapes
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、ろう付によって接合される熱交換器に用い
られ、高強度で、しかも優れた犠牲陽極性能を有するA
l合金製フィン材の製造方法に関するものである。
られ、高強度で、しかも優れた犠牲陽極性能を有するA
l合金製フィン材の製造方法に関するものである。
[従来の技術]
従来、自動車などに広く用いしれている熱交換器は、軽
量で熱伝導度に優れたA℃合金性のフィン材を真空ろう
付などによって接合することによって製作されている。
量で熱伝導度に優れたA℃合金性のフィン材を真空ろう
付などによって接合することによって製作されている。
このフィン材には、熱交換器の管材なとの腐食を防止す
るために、犠牲陽極性能を付与することがあり、具体的
には、適量のIn、Snなどを添加して平衡電位を低く
したAJ2合金が用いられている。この/1合金は、通
常の半連続鋳造(凝固速度20〜b 加工が加えられてフィン材として供される。
るために、犠牲陽極性能を付与することがあり、具体的
には、適量のIn、Snなどを添加して平衡電位を低く
したAJ2合金が用いられている。この/1合金は、通
常の半連続鋳造(凝固速度20〜b 加工が加えられてフィン材として供される。
[発明が解決しようとする課即コ
ところで、近年、熱交換器の一層の軽量化や製造コスト
の低減化の観点から、フィン材の薄肉化の要求が高まり
つつあり、これに拌って、材料としての高強度化が要望
されている。
の低減化の観点から、フィン材の薄肉化の要求が高まり
つつあり、これに拌って、材料としての高強度化が要望
されている。
連常、犠牲陽極性能を付与したA℃−1n系やAff−
3n系のフィン材では、強度向上のために、さらに、M
n、Si 、Fe、Zrなとの元素を添加している。
3n系のフィン材では、強度向上のために、さらに、M
n、Si 、Fe、Zrなとの元素を添加している。
ところが、上記した添加元素は、材料の電位を責にする
性質があり、フィン材の犠牲陽極効果を低下させてしま
う、+のため、これら元素の添加量には限度があり、十
分な高強度化を図ることができず、ひいては、薄肉化の
障壁になっているどういう間頭点がある。
性質があり、フィン材の犠牲陽極効果を低下させてしま
う、+のため、これら元素の添加量には限度があり、十
分な高強度化を図ることができず、ひいては、薄肉化の
障壁になっているどういう間頭点がある。
なお、犠牲陽極効果を発揮する元素を増量し、犠牲陽極
効果を高めて、強度向上元素の添加量を増大させること
も考えられるが、この場合には、犠牲陽極効果は高まる
ものの、自己腐食速度が大きくなり、早期に犠牲陽極効
果が失われてしまうという間〃点がある。
効果を高めて、強度向上元素の添加量を増大させること
も考えられるが、この場合には、犠牲陽極効果は高まる
ものの、自己腐食速度が大きくなり、早期に犠牲陽極効
果が失われてしまうという間〃点がある。
この発明は、上記間野点を解決することを基本的な目的
とし、優れた犠牲陽極効果を維持したままで、高強度化
を達成することができるろう付により製作される熱交換
器のAf2合金製高強度犠牲陽極フィン材の製造方法を
提供するものである。
とし、優れた犠牲陽極効果を維持したままで、高強度化
を達成することができるろう付により製作される熱交換
器のAf2合金製高強度犠牲陽極フィン材の製造方法を
提供するものである。
[課題を解決するための手段]
本願発明者らは、上記課即を解決すべく、鋭意検討した
結果、AI2合金を鋳造する際の凝固速度を十分に大き
くすることによって、犠牲陽極効果を発揮する1nまた
はSnのA!素素地への固溶量が増大し、したがって、
犠牲陽極効果が十分に発揮されるために、強度を向上さ
せる元素を増量して添加しても十分に卑な電位が得られ
ることを見出したものである。
結果、AI2合金を鋳造する際の凝固速度を十分に大き
くすることによって、犠牲陽極効果を発揮する1nまた
はSnのA!素素地への固溶量が増大し、したがって、
犠牲陽極効果が十分に発揮されるために、強度を向上さ
せる元素を増量して添加しても十分に卑な電位が得られ
ることを見出したものである。
すなわち、本願発明のうち第1の発明は、I n 0.
005〜0.15wt%、S n 0.l l〜0.2
0wt%の少なくとも1種と、 Fe [)、1〜1.5ivt%、Si 0.05〜
0.gwt%を含有し、残部がA℃および不可避の不純
物からなるAI2合金を、100℃/秒以上の凝固速度
で鋳造することを特(紋とするものである。
005〜0.15wt%、S n 0.l l〜0.2
0wt%の少なくとも1種と、 Fe [)、1〜1.5ivt%、Si 0.05〜
0.gwt%を含有し、残部がA℃および不可避の不純
物からなるAI2合金を、100℃/秒以上の凝固速度
で鋳造することを特(紋とするものである。
また、第2の発明は、
I n 0.005〜0.15wt%、S n 0.l
l〜0.20wt%の少なくとも1種と、 Fe 0.1〜1.5wt%、Si 0.05〜0.
8wt%を含有し、さらに、 Mn 0.1〜1.5wt%、Z r 0.05〜0
.15wt%の1種または2種を含有し、残部がA℃お
よび不可避の不純物からなるA!金合金、100℃/秒
以上の凝固速度で鋳造することを特徴とするものである
。
l〜0.20wt%の少なくとも1種と、 Fe 0.1〜1.5wt%、Si 0.05〜0.
8wt%を含有し、さらに、 Mn 0.1〜1.5wt%、Z r 0.05〜0
.15wt%の1種または2種を含有し、残部がA℃お
よび不可避の不純物からなるA!金合金、100℃/秒
以上の凝固速度で鋳造することを特徴とするものである
。
なお、本願発明によって得られるフィン材は、その後、
ろう付に供されるものであるが、そのろう付方法が特に
限定されるものではない。但し、本願発明は、真空ろう
打法を採用する場合に好適である。
ろう付に供されるものであるが、そのろう付方法が特に
限定されるものではない。但し、本願発明は、真空ろう
打法を採用する場合に好適である。
以下に、本願発明の構成における凝固速度の限定および
添加元素の範囲限定の理由を述べる。
添加元素の範囲限定の理由を述べる。
(1)鋳造時の凝固速度
鋳造時の凝固速度を大きくすることによって、1nまた
はSnのAl素地中への固溶量が増大し、さらに、オh
出物は微細に分散する。
はSnのAl素地中への固溶量が増大し、さらに、オh
出物は微細に分散する。
上記固溶量の増大によって、添加元素の犠牲陽極効果が
十分に発揮され、強度向上元素を添加した場合にも安定
して低電位を確保することができる。
十分に発揮され、強度向上元素を添加した場合にも安定
して低電位を確保することができる。
また、固溶することなく析出した犠牲陽極元素も、上述
するように急冷によって微細化されているので、ろう付
時の加熱によって、容易にAJ素素地へ再固溶し、犠牲
陽極効果をさらに向上させる。
するように急冷によって微細化されているので、ろう付
時の加熱によって、容易にAJ素素地へ再固溶し、犠牲
陽極効果をさらに向上させる。
上記した効果は、十分に大きな凝固速度で鋳造した場合
に得られるものである。具体的には、100”C/秒未
満では、上記効果は得ることができず、したがって、凝
固速度を100℃/秒以上とした。
に得られるものである。具体的には、100”C/秒未
満では、上記効果は得ることができず、したがって、凝
固速度を100℃/秒以上とした。
なお、凝固方法は特に限定されるものではなく、要は、
上記凝固速度を満足する方法で鋳造するものであればよ
い。具体的には、連続鋳造法、半連続鋳造法、水冷鋳型
による鋳造などをイ列示することができる。
上記凝固速度を満足する方法で鋳造するものであればよ
い。具体的には、連続鋳造法、半連続鋳造法、水冷鋳型
による鋳造などをイ列示することができる。
(2)ln、5n
InおよびSnは、/l素地中に固溶して、電位を卑に
して犠牲陽極効果を発揮する。
して犠牲陽極効果を発揮する。
この効果は、Inが0.005wt%未満、Snが0.
l1wt%未満の場合には十分に得られない。
l1wt%未満の場合には十分に得られない。
また、Inを0.15wt%を超えて添加すると、自己
腐食速度が大きくなり、かえって防食性を低下させる。
腐食速度が大きくなり、かえって防食性を低下させる。
一方、Snを0.20wt%を超えて添加すると、同様
に自己腐食速度が大きくなるとともに、ろう付時に局部
溶解が生じて、耐座屈性が著しく低下する。
に自己腐食速度が大きくなるとともに、ろう付時に局部
溶解が生じて、耐座屈性が著しく低下する。
このため、In 0.OO’5〜0.l 5wt%、S
n 0.l l〜0.20wt%の範囲に限定した。
n 0.l l〜0.20wt%の範囲に限定した。
f31 Fe 、 5t
FeおよびSfは1.’l 素地中に、Al2−Fe系
、八ρ−Fe −Si 系化合物として分散し、フィン
材の室温強度およびろう付時の耐座屈性を向上させる。
、八ρ−Fe −Si 系化合物として分散し、フィン
材の室温強度およびろう付時の耐座屈性を向上させる。
上記効果は、Feが0.10wt%未満、Slが0.0
5wt%未滴の場合には得ることができない。
5wt%未滴の場合には得ることができない。
また、Feを1.5wt%を超えて添加すると、Feを
含む化合物結晶粒が微細化してろう付時の耐座屈性が低
下するとともに、電位を上昇させる。
含む化合物結晶粒が微細化してろう付時の耐座屈性が低
下するとともに、電位を上昇させる。
一方、$1を0.8wt%を超えて添加すると、材料の
固相線温度が低下し、ろう付時の耐座屈性を低下する。
固相線温度が低下し、ろう付時の耐座屈性を低下する。
このため、FeをO−l〜1.5wt%、Slを0.0
5〜0.8wt%の範囲内に限定した。
5〜0.8wt%の範囲内に限定した。
なお、同様の理由により、さらに、Feを0.3〜1.
5wt%、Slを0.2〜0.8wt%の範囲内に限定
するのが望ましい。
5wt%、Slを0.2〜0.8wt%の範囲内に限定
するのが望ましい。
(4)Mn
Mnは、Al2−Mn系化合物として、If素地中に分
散して、室温強度およびろう付時の耐座屈性の向上に寄
与する。
散して、室温強度およびろう付時の耐座屈性の向上に寄
与する。
但し、Mnの添加量が0.1wt%未満では上記効果は
不十分であり、一方、1.5wt%を超えて添加すると
、熱伝導性、加工性が低下し、また電位も上昇する。こ
のため、Mnの添加量は、Mn0.I〜1.5wt%の
範囲内とする。
不十分であり、一方、1.5wt%を超えて添加すると
、熱伝導性、加工性が低下し、また電位も上昇する。こ
のため、Mnの添加量は、Mn0.I〜1.5wt%の
範囲内とする。
(5)Zr
Zrは、Al2−Zr系化、合物として/l素地中に分
散して、ろう付時の耐座屈性とろう付後の強度を向上さ
せる。このZrの添加量は0.05wt%未満では上記
効果は不十分であり、一方、0.15wt%を超えても
効果の向上はなく、しかも加工性が低下するので、0.
05〜0.15wt%の範囲内とする。
散して、ろう付時の耐座屈性とろう付後の強度を向上さ
せる。このZrの添加量は0.05wt%未満では上記
効果は不十分であり、一方、0.15wt%を超えても
効果の向上はなく、しかも加工性が低下するので、0.
05〜0.15wt%の範囲内とする。
なお、Al合金、上記成分の他に、通常の製錬などによ
って含まれる不可避の不純物を含むものである。
って含まれる不可避の不純物を含むものである。
[作 用コ
すなわち、本願発明によれば、大きな凝固速度で鋳造す
ることによって/1合金は急冷され、1nまたはSnが
、Aρ素地中に十分に固溶して、優れた犠牲陽極効果が
確保される。このため、強度を向上させる元素を十分に
添加しても、所望の犠牲陽極効果が得られ、高強度で、
犠牲陽極効果に優れたフィン材が得られる。
ることによって/1合金は急冷され、1nまたはSnが
、Aρ素地中に十分に固溶して、優れた犠牲陽極効果が
確保される。このため、強度を向上させる元素を十分に
添加しても、所望の犠牲陽極効果が得られ、高強度で、
犠牲陽極効果に優れたフィン材が得られる。
[実施イ列]
以下に、この発明の一実施(−P+を説明する。
表1および表2に示す成分組成を有するへρ合金を溶解
し、鋳造、圧延によって板厚100μmのフィン材を得
た。
し、鋳造、圧延によって板厚100μmのフィン材を得
た。
なお、フィン材(試験片)No、I〜12およびNo、
21〜30は、溶解したAl2合金を、水冷効果を高め
るなどして凝固速度を大きくした半連続鋳造法または連
続鋳造法によって凝固させて得た、本発明方法による実
施例である。
21〜30は、溶解したAl2合金を、水冷効果を高め
るなどして凝固速度を大きくした半連続鋳造法または連
続鋳造法によって凝固させて得た、本発明方法による実
施例である。
一方、フィン材(試験片)No、A−HおよびNo、a
−eは、本発明の製造方法によらない比較イ列であり、
具体的には、溶解したへ!合金を。
−eは、本発明の製造方法によらない比較イ列であり、
具体的には、溶解したへ!合金を。
従来の凝固速度が小さな半連続鋳造法で凝固させたもの
か、成分組成が本発明の範囲タトのものである。
か、成分組成が本発明の範囲タトのものである。
なお、得られた各試験片は、真空ろう付を想定して、I
0−5Torrの真空中で600℃にて、5分間保持
した後、105℃/秒の冷却速度で冷却した(ろう付後
の冷却を想定)。
0−5Torrの真空中で600℃にて、5分間保持
した後、105℃/秒の冷却速度で冷却した(ろう付後
の冷却を想定)。
各試験片は、犠牲陽極効果を評価するために、l NN
aCβ溶液中で孔食電位(標準カロメル電位: 5CE
)をJす定した。また、強度評価のために、弓1張試験
を行った。
aCβ溶液中で孔食電位(標準カロメル電位: 5CE
)をJす定した。また、強度評価のために、弓1張試験
を行った。
さらに、実施例、比較例の一邪については、耐座屈性を
評価した。具体的には、40mmの長さで突ざ出した試
験片を600℃で5分間保持して、垂下量を測定する耐
サグ試験(垂下試験)を行った。
評価した。具体的には、40mmの長さで突ざ出した試
験片を600℃で5分間保持して、垂下量を測定する耐
サグ試験(垂下試験)を行った。
上言己評価の結果は、表1および表2に示すように、実
施例の試験片では、得れた犠牲陽極効果、高強度など、
i平価J頂目のいずれについても良好な[発明の効果コ 以上説明したように、この発明のろう付により製作され
る銘文換器の、1合金製高強度犠牲陽極フィン材の製造
方法のうち第1の発明によれば、I n 0.005〜
0.15wt%、S n 0.l l〜0.20wt%
の少なくとも1種と、Sj 0.05〜0.8wt%
、Fe011〜l 、 5wt%を含有し、残部がA、
Qおよび不可避の不純物からなるへβ合金を、100℃
/秒以上の凝固速度で鋳造するので、犠牲陽極効果を発
揮する元素の添加量を増大させることなく、優れた犠牲
陽極効果を確保でき、しかも、強度向上元素の増量によ
って、高強度が得られるという効果がある。したがって
、このフィン材によって得られる勉交換器は、軽量で長
寿命であるという効果がある。
施例の試験片では、得れた犠牲陽極効果、高強度など、
i平価J頂目のいずれについても良好な[発明の効果コ 以上説明したように、この発明のろう付により製作され
る銘文換器の、1合金製高強度犠牲陽極フィン材の製造
方法のうち第1の発明によれば、I n 0.005〜
0.15wt%、S n 0.l l〜0.20wt%
の少なくとも1種と、Sj 0.05〜0.8wt%
、Fe011〜l 、 5wt%を含有し、残部がA、
Qおよび不可避の不純物からなるへβ合金を、100℃
/秒以上の凝固速度で鋳造するので、犠牲陽極効果を発
揮する元素の添加量を増大させることなく、優れた犠牲
陽極効果を確保でき、しかも、強度向上元素の増量によ
って、高強度が得られるという効果がある。したがって
、このフィン材によって得られる勉交換器は、軽量で長
寿命であるという効果がある。
また、第2の発明によ・れば、I n 0.005〜0
.15wt%、S n 0.l l 〜0.20wt%
の少なくとも1種と、Sl 0.05〜0.8wt%
、Fe 0.1〜1.5wt%を含有し、さらに、Mn
0.1〜1.5wt%、Zr0.05〜0.15v
t%の1種または2種を含有し、残部が、lおよび不可
避の不純物からなるAρ金合金、100℃/秒以上の凝
固速度で鋳造するので、上記効果に加え、室温強度の向
上および耐座屈性の向上が得られるという効果がある。
.15wt%、S n 0.l l 〜0.20wt%
の少なくとも1種と、Sl 0.05〜0.8wt%
、Fe 0.1〜1.5wt%を含有し、さらに、Mn
0.1〜1.5wt%、Zr0.05〜0.15v
t%の1種または2種を含有し、残部が、lおよび不可
避の不純物からなるAρ金合金、100℃/秒以上の凝
固速度で鋳造するので、上記効果に加え、室温強度の向
上および耐座屈性の向上が得られるという効果がある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 In0.005〜0.15wt%、Sn0.11〜
0.20wt%の少なくとも1種と、 Fe0.1〜1.5wt%、Si0.05〜0.8wt
%を含有し、残部がAlおよび不可避の不純物からなる
Al合金を、100℃/秒以上の凝固速度で鋳造するこ
とを特徴とするろう付により製作される熱交換器のAl
合金製高強度犠牲陽極フィン材の製造方法 2 In0.005〜0.15wt%、Sn0.11〜
0.20wt%の少なくとも1種と、 Fe0.1〜1.5wt%、Si0.05〜0.8wt
%を含有し、さらに、 Mn0.1〜1.5wt%、Zr0.05〜0.15w
t%の1種または2種を含有し、残部がAlおよび不可
避の不純物からなるAl合金を、100℃/秒以上の凝
固速度で鋳造することを特徴とするろう付により製作さ
れる熱交換器のAl合金製高強度犠牲陽極フィン材の製
造方法
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP02135674A JP3085964B2 (ja) | 1990-05-25 | 1990-05-25 | ろう付により製作される熱交換器のAl合金製高強度犠性陽極フィン材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP02135674A JP3085964B2 (ja) | 1990-05-25 | 1990-05-25 | ろう付により製作される熱交換器のAl合金製高強度犠性陽極フィン材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0433769A true JPH0433769A (ja) | 1992-02-05 |
JP3085964B2 JP3085964B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=15157277
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP02135674A Expired - Fee Related JP3085964B2 (ja) | 1990-05-25 | 1990-05-25 | ろう付により製作される熱交換器のAl合金製高強度犠性陽極フィン材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3085964B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002256403A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-11 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器のフィン材の製造方法 |
CN114059072A (zh) * | 2021-11-11 | 2022-02-18 | 青岛双瑞海洋环境工程股份有限公司 | 无锌型铝合金牺牲阳极 |
-
1990
- 1990-05-25 JP JP02135674A patent/JP3085964B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2002256403A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-11 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器のフィン材の製造方法 |
CN114059072A (zh) * | 2021-11-11 | 2022-02-18 | 青岛双瑞海洋环境工程股份有限公司 | 无锌型铝合金牺牲阳极 |
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Publication number | Publication date |
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JP3085964B2 (ja) | 2000-09-11 |
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