JPH04329849A - 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼 - Google Patents
耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼Info
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- JPH04329849A JPH04329849A JP10166291A JP10166291A JPH04329849A JP H04329849 A JPH04329849 A JP H04329849A JP 10166291 A JP10166291 A JP 10166291A JP 10166291 A JP10166291 A JP 10166291A JP H04329849 A JPH04329849 A JP H04329849A
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- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は１４０ｋｇｆ／ｍｍ２
以上の引張強さを有し、かつ耐遅れ破壊性に優れた高張
力ボルト用鋼に関するものである。
以上の引張強さを有し、かつ耐遅れ破壊性に優れた高張
力ボルト用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、特に構造物の大型化、自動車や土
木機械等の軽量化に伴い、引張強さ１２０〜１３０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上の高張力ボルトの開発が要求されてき
ている。 従来、高張力ボルトは、ＪＩＣ Ｇ４１０５ ＳＣＭ４
３５及びＪＩＣ Ｇ４１０５ ＳＣＭ４３５の低合金鋼
を焼入れ、焼き戻し処理を行い製造されているが、１４
０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の引張強さを有するボルトおい
ては、未だ世の中に広く普及しておらず、耐遅れ破壊性
が劣化することから、はるかに強度の低いＦ１１Ｔクラ
スのボルトにおいてさえ、使用制限を受けているのが現
状である。
木機械等の軽量化に伴い、引張強さ１２０〜１３０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上の高張力ボルトの開発が要求されてき
ている。 従来、高張力ボルトは、ＪＩＣ Ｇ４１０５ ＳＣＭ４
３５及びＪＩＣ Ｇ４１０５ ＳＣＭ４３５の低合金鋼
を焼入れ、焼き戻し処理を行い製造されているが、１４
０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の引張強さを有するボルトおい
ては、未だ世の中に広く普及しておらず、耐遅れ破壊性
が劣化することから、はるかに強度の低いＦ１１Ｔクラ
スのボルトにおいてさえ、使用制限を受けているのが現
状である。
【０００３】１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高張力ボル
トとして、例えば、特開昭６０−１１４５５１号公報、
特開平２−１４５７４６号公報、特開平２−２３２３４
０号公報等に各種成分の高強度鋼及びその製造方法が提
案されている。これらの発明は、遅れ破壊クラックは、
オーステナイト粒界を起点・伝播経路として発生するこ
とに注目し、粒界偏析元素の低減、粒の細粒化等により
粒界強化を図り、耐遅れ破壊性を改善しているものであ
る。
トとして、例えば、特開昭６０−１１４５５１号公報、
特開平２−１４５７４６号公報、特開平２−２３２３４
０号公報等に各種成分の高強度鋼及びその製造方法が提
案されている。これらの発明は、遅れ破壊クラックは、
オーステナイト粒界を起点・伝播経路として発生するこ
とに注目し、粒界偏析元素の低減、粒の細粒化等により
粒界強化を図り、耐遅れ破壊性を改善しているものであ
る。
【０００４】しかし、本発明者らは、遅れ破壊に関する
長年の研究により、鉄と鋼７２（１９８６）Ｓ１５１８
に示すように、遅れ破壊は１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上
の材料においては、極めて微量の拡散性水素（０．３ｐ
ｐｍ 以下）で誘起されることを明かにしており、単に
粒界強化だけでなく、鋼材に侵入し、拡散する水素自体
を抑制しなければ、完全に遅れ破壊に対する懸念を払い
のけることはできないことを示した。
長年の研究により、鉄と鋼７２（１９８６）Ｓ１５１８
に示すように、遅れ破壊は１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上
の材料においては、極めて微量の拡散性水素（０．３ｐ
ｐｍ 以下）で誘起されることを明かにしており、単に
粒界強化だけでなく、鋼材に侵入し、拡散する水素自体
を抑制しなければ、完全に遅れ破壊に対する懸念を払い
のけることはできないことを示した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は１４０ｋｇｆ
／ｍｍ２ 以上の引張強さを有し、かつ耐遅れ破壊特性
に優れた高張力ボルト用鋼を提供するものである。
／ｍｍ２ 以上の引張強さを有し、かつ耐遅れ破壊特性
に優れた高張力ボルト用鋼を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、耐遅れ破
壊性に優れた高張力ボルト用鋼の開発を進めた結果、鋼
材への水素侵入・拡散を抑制する成分として、Ｓｉ及び
Ｎｉが極めて効果的であることを見出した。すなわち、
本発明の要旨とするところは、重量％で、Ｃ：０．２０
〜０．５０％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｎｉ：０．５
〜３．０％、Ｍｎ：０．２５〜１．５％、Ｃｒ：３．０
％以下、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｎ：０．０２％以
下なる量を含有し、更に必要に応じて、Ａｌ：０．００
５〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．
００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｂ：０
．０００３〜０．００５％の内の１種または２種以上含
有し、残部は実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる
ことを特徴とする耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用
鋼にあり、強度１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上に調質して
も、耐遅れ破壊性に優れていることを特徴としている。
壊性に優れた高張力ボルト用鋼の開発を進めた結果、鋼
材への水素侵入・拡散を抑制する成分として、Ｓｉ及び
Ｎｉが極めて効果的であることを見出した。すなわち、
本発明の要旨とするところは、重量％で、Ｃ：０．２０
〜０．５０％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｎｉ：０．５
〜３．０％、Ｍｎ：０．２５〜１．５％、Ｃｒ：３．０
％以下、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｎ：０．０２％以
下なる量を含有し、更に必要に応じて、Ａｌ：０．００
５〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．
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．０００３〜０．００５％の内の１種または２種以上含
有し、残部は実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる
ことを特徴とする耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用
鋼にあり、強度１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上に調質して
も、耐遅れ破壊性に優れていることを特徴としている。
【０００７】
【作用】以下に、本発明における鋼の組成限定理由につ
いてのべる。 （ａ）Ｃ：０．２０〜０．５０％ Ｃは、素材鋼に熱処理を加えることにより所要の強度を
付与するための有効な元素であり、その効果を得るため
には０．２０％以上含有させることが必要である。しか
し、多すぎると靱性を劣化させると共に耐遅れ破壊性を
劣化させるので、０．５０％以下としたが、できれば０
．３０％以下が望ましい。
いてのべる。 （ａ）Ｃ：０．２０〜０．５０％ Ｃは、素材鋼に熱処理を加えることにより所要の強度を
付与するための有効な元素であり、その効果を得るため
には０．２０％以上含有させることが必要である。しか
し、多すぎると靱性を劣化させると共に耐遅れ破壊性を
劣化させるので、０．５０％以下としたが、できれば０
．３０％以下が望ましい。
【０００８】（ｂ）Ｓｉ：０．５〜３．０％Ｓｉは、鋼
の脱酸、強度増加に有効な元素であると同時に、鋼材へ
の水素侵入・拡散を抑制し、耐遅れ破壊性の向上にも有
効な元素であるが、その含有量が０．５％未満ではその
効果は得難く、できれば０．７７％を越えることが望ま
しい。一方、その含有量が３．０％を越えると靱性の劣
化が著しくなるため、その含有量を０．５〜３．０％と
した。
の脱酸、強度増加に有効な元素であると同時に、鋼材へ
の水素侵入・拡散を抑制し、耐遅れ破壊性の向上にも有
効な元素であるが、その含有量が０．５％未満ではその
効果は得難く、できれば０．７７％を越えることが望ま
しい。一方、その含有量が３．０％を越えると靱性の劣
化が著しくなるため、その含有量を０．５〜３．０％と
した。
【０００９】（ｃ）Ｎｉ：０．５〜３．０％Ｎｉは、鋼
の焼入性、強度、靱性及び耐腐食性の向上に効果がある
ばかりでなく、Ｓｉと同時に添加することにより、鋼材
への水素侵入・拡散を抑制し耐遅れ破壊を向上させる元
素であるが、その含有量が０．５％未満では、その効果
は得難く、できれば０．８１％を越えることが望ましい
。一方、その含有量が、３．０％を越えると、効果が飽
和し、しかも比較的高価な元素なので、その含有量を０
．５〜３．０％とした。
の焼入性、強度、靱性及び耐腐食性の向上に効果がある
ばかりでなく、Ｓｉと同時に添加することにより、鋼材
への水素侵入・拡散を抑制し耐遅れ破壊を向上させる元
素であるが、その含有量が０．５％未満では、その効果
は得難く、できれば０．８１％を越えることが望ましい
。一方、その含有量が、３．０％を越えると、効果が飽
和し、しかも比較的高価な元素なので、その含有量を０
．５〜３．０％とした。
【００１０】図１にＳｉ，Ｎｉの同時添加の効果を示す
。これは、各々１０φ×１００ｍｍのサンプルを９５０
℃×３０分で焼入れ、５００℃×６０分で焼戻し処理し
、３６％塩酸に２０分間浸漬し強制的に鋼中に水素をチ
ャージした後に、熱的分別法によりサンプルの水素放出
曲線を求めたものである。図から明らかなようにＳｉ，
Ｎｉ同時添加したサンプルにおいて、２５０℃以下に見
られる拡散性水素の量が極めて少ないことがわかる。つ
まりＳｉ，Ｎｉの同時添加が鋼中への水素侵入拡散を抑
制するのに非常に有効であることがわかる。
。これは、各々１０φ×１００ｍｍのサンプルを９５０
℃×３０分で焼入れ、５００℃×６０分で焼戻し処理し
、３６％塩酸に２０分間浸漬し強制的に鋼中に水素をチ
ャージした後に、熱的分別法によりサンプルの水素放出
曲線を求めたものである。図から明らかなようにＳｉ，
Ｎｉ同時添加したサンプルにおいて、２５０℃以下に見
られる拡散性水素の量が極めて少ないことがわかる。つ
まりＳｉ，Ｎｉの同時添加が鋼中への水素侵入拡散を抑
制するのに非常に有効であることがわかる。
【００１１】特開昭６３−２９３１４号公報では高Ｓｉ
化することにより鋼中の水素の拡散を抑制し、しかもＮ
ｉを０．１〜４．０％、Ｚｒを０．０１〜０．１５％の
範囲で添加することにより耐遅れ破壊性を改善できるこ
とが提案されているが、Ｓｉ及びＮｉの添加量を上記の
ように適切な範囲内に制御し、しかも後述するように、
熱処理条件を適切にすれば、Ｚｒ等の高価な元素を添加
しなくとも、充分耐遅れ破壊性は改善可能である。
化することにより鋼中の水素の拡散を抑制し、しかもＮ
ｉを０．１〜４．０％、Ｚｒを０．０１〜０．１５％の
範囲で添加することにより耐遅れ破壊性を改善できるこ
とが提案されているが、Ｓｉ及びＮｉの添加量を上記の
ように適切な範囲内に制御し、しかも後述するように、
熱処理条件を適切にすれば、Ｚｒ等の高価な元素を添加
しなくとも、充分耐遅れ破壊性は改善可能である。
【００１２】（ｄ）Ｍｎ：０．２５〜１．５％Ｍｎは、
脱酸、脱硫に必要な元素であり、更に焼入性及び強度の
向上に有効であるので、０．２５％以上必要であるが、
１．５％を越すと加工性が劣化するので、その含有量を
０．２５〜１．５％とした。 （ｅ）Ｃｒ：３．０％以下 Ｃｒは、焼入性、耐腐食性の向上に有効な元素であるが
、過剰になるとその効果が飽和し、むしろ、靱性が劣化
し焼戻も長時間要するので不経済であるので、３．０％
以下とすべきである。
脱酸、脱硫に必要な元素であり、更に焼入性及び強度の
向上に有効であるので、０．２５％以上必要であるが、
１．５％を越すと加工性が劣化するので、その含有量を
０．２５〜１．５％とした。 （ｅ）Ｃｒ：３．０％以下 Ｃｒは、焼入性、耐腐食性の向上に有効な元素であるが
、過剰になるとその効果が飽和し、むしろ、靱性が劣化
し焼戻も長時間要するので不経済であるので、３．０％
以下とすべきである。
【００１３】（ｆ）Ｍｏ：０．０５〜１．０％Ｍｏは、
焼入性の向上に寄与すると同時に、結晶粒の微細化及び
粒界強化向上に寄与する元素であるが、０．０５％未満
ではその効果は得難く、１．０％を越すと、その効果は
飽和するので、その含有量を０．０５〜１．０％とした
。 （ｇ）Ｎ：０．０２％以下 Ｎは粒界に偏析し、粒界を著しく弱くする元素であるた
め、遅れ破壊を助長する有害な元素である。そのため含
有量を０．０２％以下に抑制する必要がある。
焼入性の向上に寄与すると同時に、結晶粒の微細化及び
粒界強化向上に寄与する元素であるが、０．０５％未満
ではその効果は得難く、１．０％を越すと、その効果は
飽和するので、その含有量を０．０５〜１．０％とした
。 （ｇ）Ｎ：０．０２％以下 Ｎは粒界に偏析し、粒界を著しく弱くする元素であるた
め、遅れ破壊を助長する有害な元素である。そのため含
有量を０．０２％以下に抑制する必要がある。
【００１４】（ｈ）Ａｌ：０．００５〜０．１％Ａｌは
、鋼の脱酸の安定化、均質化及び細粒化を図るのに有効
な元素であるが、０．００５％未満ではその効果を得る
ことはできず。一方、０．１％を越えて含有させても、
その効果は飽和してしまい、また介在物の増大による疵
が発生し、靱性が劣化するため、その含有量を０．００
５〜０．１％とした。
、鋼の脱酸の安定化、均質化及び細粒化を図るのに有効
な元素であるが、０．００５％未満ではその効果を得る
ことはできず。一方、０．１％を越えて含有させても、
その効果は飽和してしまい、また介在物の増大による疵
が発生し、靱性が劣化するため、その含有量を０．００
５〜０．１％とした。
【００１５】（ｉ）Ｖ：０．０１〜０．５％Ｖは、鋼を
細粒化し、さらに析出硬化して鋼の強度を向上させる作
用があるので、より高い強度が要求される場合に添加す
るが、０．０１％未満ではその効果を得ることはできず
。一方、０．５％を越えて含有させても、その効果は飽
和してしまうため、その含有量を０．０１〜０．５％と
した。
細粒化し、さらに析出硬化して鋼の強度を向上させる作
用があるので、より高い強度が要求される場合に添加す
るが、０．０１％未満ではその効果を得ることはできず
。一方、０．５％を越えて含有させても、その効果は飽
和してしまうため、その含有量を０．０１〜０．５％と
した。
【００１６】（ｊ）Ｔｉ：０．００５〜０．０５％Ｔｉ
は、鋼を細粒化し、さらに析出硬化して鋼の強度を向上
させる作用があるので、より高い強度が要求される場合
に添加するが、０．００５％未満ではその効果を得るこ
とはできず。一方、０．０５％を越えて含有させても、
その効果は飽和してしまい、しかも被削性も劣化するよ
うになるため、その含有量を０．００５〜０．０５％と
した。
は、鋼を細粒化し、さらに析出硬化して鋼の強度を向上
させる作用があるので、より高い強度が要求される場合
に添加するが、０．００５％未満ではその効果を得るこ
とはできず。一方、０．０５％を越えて含有させても、
その効果は飽和してしまい、しかも被削性も劣化するよ
うになるため、その含有量を０．００５〜０．０５％と
した。
【００１７】（ｋ）Ｎｂ：０．０１〜０．２％Ｎｂは、
鋼を細粒化し、さらに析出硬化して鋼の強度を向上させ
る作用があるので、より高い強度が要求される場合に添
加するが、０．０１％未満ではその効果を得ることはで
きず。一方、０．２％を越えて含有させても、その効果
は飽和してしまうため、その含有量を０．０１％以上、
０．２％以下とした。
鋼を細粒化し、さらに析出硬化して鋼の強度を向上させ
る作用があるので、より高い強度が要求される場合に添
加するが、０．０１％未満ではその効果を得ることはで
きず。一方、０．２％を越えて含有させても、その効果
は飽和してしまうため、その含有量を０．０１％以上、
０．２％以下とした。
【００１８】（ｌ）Ｂ：０．０００３〜０．００５％Ｂ
は、鋼の焼入れ性を一段と向上させる作用があるので、
特に大型の製品で、より高い強度が要求される場合に添
加するが、０．０００３％未満ではその効果を得ること
はできず。一方、０．００５％を越えて含有させても、
その効果は飽和してしまい、しかも靱性も劣化させるた
め、０．０００３〜０．００５％とした。
は、鋼の焼入れ性を一段と向上させる作用があるので、
特に大型の製品で、より高い強度が要求される場合に添
加するが、０．０００３％未満ではその効果を得ること
はできず。一方、０．００５％を越えて含有させても、
その効果は飽和してしまい、しかも靱性も劣化させるた
め、０．０００３〜０．００５％とした。
【００１９】組織は、上記組成の鋼で１４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 以上の引張り強さと良好な耐遅れ破壊性を有する
ためには、焼入れ焼戻し組織であることが望ましい。更
に焼戻し処理は、Ｓｉ及びＮｉの水素侵入・拡散抑制効
果を充分に確保するため、できれば（１）（２）式の条
件を満足する事が望ましい。 Ｔ≦５０×｛〔Ｓｉ〕＋〔Ｎｉ〕｝＋７７
３．１５ （１） Ｔ×（２０＋
ｌｏｇｔ）≦１８５００
（２）但し、Ｔは絶対温度表示の焼戻し処理温
度、ｔは時間表示の焼戻し処理時間、〔Ｓｉ〕〔Ｎｉ〕
は重量％表示のＳｉ及びＮｉの鋼中濃度である。
ｍ２ 以上の引張り強さと良好な耐遅れ破壊性を有する
ためには、焼入れ焼戻し組織であることが望ましい。更
に焼戻し処理は、Ｓｉ及びＮｉの水素侵入・拡散抑制効
果を充分に確保するため、できれば（１）（２）式の条
件を満足する事が望ましい。 Ｔ≦５０×｛〔Ｓｉ〕＋〔Ｎｉ〕｝＋７７
３．１５ （１） Ｔ×（２０＋
ｌｏｇｔ）≦１８５００
（２）但し、Ｔは絶対温度表示の焼戻し処理温
度、ｔは時間表示の焼戻し処理時間、〔Ｓｉ〕〔Ｎｉ〕
は重量％表示のＳｉ及びＮｉの鋼中濃度である。
【００２０】
【実施例】次に、本発明を実施例により説明する。先ず
通常の方法により表１、表２（表１につづく）に示す成
分組成の鋼（符号１〜２６）を溶製した。鋼１〜１６は
本発明の範囲の組成を有している鋼で、鋼１６〜２６は
表１中の＃印を付けた点において本発明の範囲から外れ
た鋼である。
通常の方法により表１、表２（表１につづく）に示す成
分組成の鋼（符号１〜２６）を溶製した。鋼１〜１６は
本発明の範囲の組成を有している鋼で、鋼１６〜２６は
表１中の＃印を付けた点において本発明の範囲から外れ
た鋼である。
【００２１】各々について、強度を１４０〜１６０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ のレベルに調質し、遅れ破壊評価試験を実
施した。 遅れ破壊評価試験は、図１に示す形状のノッチ付き試験
片を製作し実施した。この試験片の一端を固定し、他端
に荷重をかけることにより曲げ応力を加え、ノッチ部分
を酢酸ナトリウムと塩酸でＰＨ＝２に調整した溶液に浸
漬しつつ保持した。
ｆ／ｍｍ２ のレベルに調質し、遅れ破壊評価試験を実
施した。 遅れ破壊評価試験は、図１に示す形状のノッチ付き試験
片を製作し実施した。この試験片の一端を固定し、他端
に荷重をかけることにより曲げ応力を加え、ノッチ部分
を酢酸ナトリウムと塩酸でＰＨ＝２に調整した溶液に浸
漬しつつ保持した。
【００２２】荷重を変えて、曲げ応力と破断時間との関
係を調べ、遅れ破壊曲線を作成し、３０時間以上破断せ
ずに維持できた荷重を下限界応力とし、３０時間強度（
σＢ３Ｏｈｒ ） ／静的曲げ応力（σＳＢ）の値、つ
まり３０時間強度比で耐遅れ破壊性を評価した。結果を
表３に示すが、本発明鋼は耐遅れ破壊性に優れているこ
とは明らかである。
係を調べ、遅れ破壊曲線を作成し、３０時間以上破断せ
ずに維持できた荷重を下限界応力とし、３０時間強度（
σＢ３Ｏｈｒ ） ／静的曲げ応力（σＳＢ）の値、つ
まり３０時間強度比で耐遅れ破壊性を評価した。結果を
表３に示すが、本発明鋼は耐遅れ破壊性に優れているこ
とは明らかである。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は１４０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上の引張強さを有し、かつ耐遅れ破壊特
性に優れた高張力ボルト用鋼を提供するものである。例
えば、最近特に構造物の大型化、自動車や土木機械等の
軽量化に伴い、引張強さ１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の
高張力ボルトの開発の要求が社会的に高まっているが、
これらのニーズに充分応えることが可能な耐遅れ破壊性
に優れた高張力ボルト用鋼を提供することが可能となる
。
ｆ／ｍｍ２ 以上の引張強さを有し、かつ耐遅れ破壊特
性に優れた高張力ボルト用鋼を提供するものである。例
えば、最近特に構造物の大型化、自動車や土木機械等の
軽量化に伴い、引張強さ１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の
高張力ボルトの開発の要求が社会的に高まっているが、
これらのニーズに充分応えることが可能な耐遅れ破壊性
に優れた高張力ボルト用鋼を提供することが可能となる
。
【図１】Ｓｉ，Ｎｉ同時添加の効果を示す図である。
【図２】遅れ破壊評価試験片形状を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％
、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｎｉ：０．５〜３．０％、
Ｍｎ：０．２５〜１．５％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ
：０．０５〜１．０％、Ｎ：０．０２％以下含有し、残
部は実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなることを特
徴とする耐遅れ破壊性に優れた強度１４０ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以上の高強度ボルト用鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％
、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｎｉ：０．５〜３．０％、
Ｍｎ：０．２５〜１．５％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ
：０．０５〜１．０％、Ｎ：０．０２％以下に加えて、
Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．２
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜０
．５％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％の内の１種ま
たは２種以上含有し、残部は実質的にＦｅ及び不可避的
不純物からなることを特徴とする耐遅れ破壊性に優れた
強度１４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高強度ボルト用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10166291A JPH04329849A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10166291A JPH04329849A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04329849A true JPH04329849A (ja) | 1992-11-18 |
Family
ID=14306587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10166291A Pending JPH04329849A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04329849A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0657378A (ja) * | 1992-08-13 | 1994-03-01 | Nkk Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 |
| CN107075631A (zh) * | 2014-09-30 | 2017-08-18 | 株式会社神户制钢所 | 螺栓用钢和螺栓 |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP10166291A patent/JPH04329849A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0657378A (ja) * | 1992-08-13 | 1994-03-01 | Nkk Corp | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 |
| CN107075631A (zh) * | 2014-09-30 | 2017-08-18 | 株式会社神户制钢所 | 螺栓用钢和螺栓 |
| EP3202937A4 (en) * | 2014-09-30 | 2018-02-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Steel for bolts, and bolt |
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