JPH0860291A

JPH0860291A - 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼

Info

Publication number: JPH0860291A
Application number: JP19395494A
Authority: JP
Inventors: Naoyuki Kuratomi; 直行倉富; Takahiro Kushida; 隆弘櫛田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1994-08-18
Filing date: 1994-08-18
Publication date: 1996-03-05
Anticipated expiration: 2017-04-30
Also published as: JP3279086B2

Abstract

(57)【要約】【目的】耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼を提供す
る。【構成】重量％で、Ｃ：0.50〜0.90％、Si：0.5 〜2.0
％、Mn：0.5 ％未満、Ｐ： 0.015％以下、Ｓ：0.01％以
下、Cu：0.10〜1.00％、Cr： 1.5〜5.0 ％、Mo：0.05〜
1.0 ％、Al：0.01〜0.10％、Nb： 0.005〜0.20％、Ni：
0.05〜0.50％、Ｖ：0.01〜0.30％を含有し、かつ、Cu＋
Mo≧ 0.4％を満たし、残部：Feおよび不可避的不純物か
らなる耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼。これらの成
分に加えて更に、Zr：0.01〜0.15％、Ti：0.01〜0.10％
およびＢ： 0.003〜0.0050％のうちの１種以上を含有し
ていても良い。また、組織は焼入れ焼戻し組織であるこ
とが望ましい。【効果】定期的な取り替えを前提とした140kgf/mm²以上
の引張強さを持つ機械構造用鋼を得ることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、140kgf/mm²以上の引張
強さを有し、かつ、耐遅れ破壊性に優れた高張力ボルト
やＰＣ鋼棒、更には大型機械用の高張力鋼板に使用され
る機械構造用鋼に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、特に構造物の大型化、自動車やト
ラックおよび土木・鉱山機械などの軽量化に伴い、今ま
で以上に高強度な機械構造用鋼、特に高張力ボルトやＰ
Ｃ鋼棒の開発が必要とされている。

【０００３】従来、一般に使用されている機械構造用鋼
は、引張強度100kgf/mm²レベルでは例えば、 0.4％Ｃ−
1.05％Cr−0.23％Moの組成を有するJIS G 4105(1989)に
規定されたSCM440の低合金鋼、引張強度130kgf/mm²レベ
ルでは、例えば、0.17％Ｃ−３％Ni− 1.6％Cr− 0.5％
Moの組成を有するJIS G 4103(1989)に規定されたSNCM61
6 の低合金鋼の熱間圧延材に焼入れ焼戻し処理を施すこ
とによって製造されている。また、引張強度174kgf/mm²
レベルのものは、上記の低合金鋼の熱間圧延材に熱処理
条件を変えて焼入れ焼戻し処理を施すことによって製造
されている。しかしこれらの機械構造用鋼を実用に供し
た場合、使用中に遅れ破壊を生じることがあるため、高
張力ボルトやＰＣ鋼棒を始めとして自動車や土木用機械
の重要保安部品として用いるに際し、品質の安定性に欠
けることが問題となっていた。

【０００４】なお、遅れ破壊とは静荷重下におかれた鋼
がある時間経過後に突然脆性的に破断する現象であり、
外部環境から鋼中に侵入した水素による一種の水素脆性
とされている。

【０００５】このようなことから、上記の機械構造用鋼
においては、今のところその強度レベルを引張強さで10
0kgf/mm ²以下にすることが実用上望ましいとされてい
る。

【０００６】これに対して、上記の通常の低合金鋼より
耐遅れ破壊性の優れた鋼として、例えば、18％Ni−7.5
％Co−５％Mo− 0.5％Ti− 0.1％Alの組成を有する18％
Niマルエージング鋼があるが、極めて高価であるために
経済性の観点から用途が限られている。そこで、経済性
を考慮した高強度かつ耐遅れ破壊性に優れた構造用鋼お
よび高強度ボルト用鋼が、例えば、特開昭58−84960
号、同61−117248号、同58−157921号および同58−6121
9 号の各公報で提案されている。更に、特開平３−2437
45号公報や特開平２−145746号公報等に、各種成分を添
加して耐遅れ破壊性を改善した鋼およびその製造法が提
案されているが、靱性や水素透過性の点で必ずしも十分
とは言えない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記した産業
界の要請に応えるべく、140kgf/mm²以上の引張強度を有
し、かつ耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼を提供する
ことを目的とするもので例えば、橋梁用高張力ボルト等
のように恒久的に使用するのではなくて、定期的な補修
あるいは取り替えを前提とし、一定期間内に遅れ破壊の
発生の恐れのない140kgf/mm²以上の引張強さを有する機
械構造用鋼を安価で提供することを目的とする。このよ
うな用途としては、各種構造物用高張力鋼、自動車、土
木機械、産業機械用のボルト用鋼および高張力鋼板があ
り、これらに本発明鋼を使用することによって上記の産
業界の要求に応えることができる。

【０００８】すなわち、本発明は所定の期間ならば遅れ
破壊の発生する危険がなく、従って定期的な取り替えを
前提として安全に使用できる140kgf/mm²以上の引張強さ
を有する機械構造用鋼を安価で提供することを目的とし
てなされたものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】これまでにCr含有量が低
くCuを添加した耐遅れ破壊性に優れた構造用鋼は開発さ
れているが、Cuの耐遅れ破壊性向上に対する機構の解明
は十分ではなかった。

【００１０】そこで本発明者は、まずCu添加が耐遅れ破
壊性に及ぼす影響について研究した結果、Cuは腐食速度
を下げることにより水素の侵入を抑制し、遅れ破壊の原
因である水素脆化を防止することにより耐遅れ破壊性を
向上するという知見を得た。

【００１１】本発明鋼はこれまでの鋼より更に強度増加
を確実にするためにＣの含有量を高めた。そこで、これ
によるCuの水素侵入抑制効果の低下を防ぐため、本発明
者はCu以外に水素侵入抑制効果を持つ元素を調査した。
その結果、これまでに開発されている多くの耐遅れ破壊
性に優れた構造用鋼に添加されているMoが、水素過電圧
を下げることにより水素侵入抑制効果を示し、この効果
により遅れ破壊の原因となる水素脆化を防止して耐遅れ
破壊性を向上させることを知見した。そこで、Cuおよび
Mo以外の元素の含有量は一定として、すなわち、重量％
で、Ｃ： 0.8％、Si：1.25％、Mn：0.33％、Ｐ： 0.004
％、Ｓ： 0.006％、Cr： 1.0％、Al：0.10％、Ni：0.45
％、Nb： 0.171％、Ｖ：0.05％とし、Cuを無添加または
0.3重量％添加した鋼に水素侵入抑制機構の異なるMoを
追加添加して、更なる水素侵入抑制効果を期待したが、
図１に示すように、この化学組成の鋼に対しては顕著な
効果は得られなかった。

【００１２】そこで、更に実験、研究を重ねた結果、図
２に示すように、CuとMoを複合添加し、更にCr含有量を
増加させることにより水素侵入抑制効果が飛躍的に向上
し、Cu単独添加鋼にCrを含有させた場合よりも有効であ
るという新しい知見を得た。

【００１３】なお、図２の結果は、Mo添加鋼（Mo：0.50
％、Ｃ：0.81％、Si：1.26％、Mn：0.35％、Ｐ： 0.005
％、Ｓ： 0.008％、Cu： 0.3％、Cr： 3.3％、sol.Al：
0.10％、Ni：0.46％、Nb： 0.173％、Ｖ：0.05％）およ
びMo非添加鋼（Mo： 0.003％、Mo以外の化学組成は、Mo
添加鋼に同じ）でのものである。

【００１４】また、これまでに低Ｐ・低Ｓ化による粒界
偏析の軽減および清浄化が耐遅れ破壊性を向上すること
が知られており、本発明鋼においてもＰおよびＳの含有
量を低下させて、耐遅れ破壊性の一層の向上を図った。

【００１５】本発明は上記の知見に基づいてなされたも
ので、その要旨は下記（１）〜（５）の耐遅れ破壊性に
優れた機械構造用鋼にある。

【００１６】（１）重量％で、Ｃ：0.50〜0.90％、Si：
0.5〜2.0 ％、Mn： 0.5％未満、Ｐ： 0.015％以下、
Ｓ：0.01％以下、Cu：0.10〜1.00％、Cr： 1.5〜5.0
％、Mo：0.05〜1.0 ％、Al：0.01〜0.10％、Nb： 0.005
〜0.20％、Ni：0.05〜0.50％、Ｖ：0.01〜0.30％を含有
し、かつ、Cu＋Mo≧ 0.4％を満たし、残部は実質的にFe
および不可避的不純物からなる耐遅れ破壊性に優れた機
械構造用鋼。

【００１７】（２）上記（１）に記載の成分に加えて更
に、重量％で、0.01〜0.15％のZrを含有し、かつ、Cu＋
Mo≧ 0.4％を満たすことを特徴とする耐遅れ破壊性に優
れた機械構造用鋼。

【００１８】（３）上記（１）に記載の成分に加えて更
に、重量％で、0.01〜0.10％のTi及び0.0003〜0.0050％
のＢのうちの１種以上を含有し、かつ、Cu＋Mo≧ 0.4％
を満たすことを特徴とする耐遅れ破壊性に優れた機械構
造用鋼。

【００１９】（４）上記（１）に記載の成分に加えて更
に、重量％で、0.01〜0.15％のZr、ならびに0.01〜0.10
％のTiおよび0.0003〜0.0050％のＢのうちの１種以上を
含有し、かつ、Cu＋Mo≧ 0.4％を満たすことを特徴とす
る耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼。

【００２０】（５）焼入れ焼戻し組織からなる上記
（１）〜（４）のいずれかに記載の耐遅れ破壊性に優れ
た機械構造用鋼。

【００２１】

【作用】以下に、本発明における鋼の化学組成および組
織を上記のように限定する理由について述べる。なお、
「％」は「重量％」を意味する。

【００２２】（Ａ）鋼の化学組成Ｃ：Ｃは炭化物を形成し析出強度によって鋼を強化し、
また、焼入時に安定なマルテンサイト組織を生成させて
変態強度によっても鋼を強化するので高強度化する上で
必須の元素である。また、焼入性の増加および結晶の細
粒化にも有効な成分である。0.50％未満では焼入性の劣
化をきたし、また、炭化物の析出量が少なく強度を損な
う。一方、 0.90％を超える場合には、焼入時の焼割れ感
受性が増加し、加えて鋼が著しく硬化して延性、溶接性
および加工性が低下する。従って、Ｃ量は0.50〜0.90％
とする。

【００２３】Si：Siは鋼の脱酸および強度増加のために
有効な元素である。その含有量が 0.5％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、他方その含有量が 2.0％を
超えると鋼の清浄性が損なわれ靱性が劣化する場合があ
るため、本発明ではその含有量を0.5〜2.0 ％と定め
た。

【００２４】Mn：Mnは脱酸のほか、焼入性向上に有効な
元素であるが、多量に含有させると粒界脆化現象が生
じ、遅れ破壊の発生を促進する。更にMnはＳと結合し
て、これが割れの起点となることからも、耐遅れ破壊性
の改善のためには極力その含有量を低下させなければな
らない。従って、耐遅れ破壊性の改善を目的とする本発
明ではMnの含有量を 0.5％未満とした。なおMn含有量は
実質的に０でもよい。

【００２５】Ｐ：Ｐはいかなる熱処理を施してもその粒
界偏析を完全に消滅することはできず、かつ粒界強度を
低下させ耐遅れ破壊性を劣化させるため、本発明では不
純物としてのＰの上限を 0.015％とした。

【００２６】Ｓ：Ｓは前述したようにMnと結合して割れ
の起点となり、更に単独でも粒界に偏析して遅れ破壊の
原因となる水素脆化を促進するため、極力その含有量を
低く制限することが必要である。したがって、本発明で
は不純物としてのＳ含有量を0.01％以下とした。

【００２７】Cu：Cuは外部環境からの鋼中への水素侵入
を抑制すると共に、Nb、MoおよびCrと複合添加すること
よって鋼の焼戻し軟化抵抗を著しく高めることができる
ので高い焼戻し温度が取れることと相まって、耐遅れ破
壊性を向上する作用を有する。しかしその含有量が0.10
％未満ではその効果が小さく、一方、1.00％を超えて含
有させると溶接性、熱間加工性および靱性の劣化をきた
すので、本発明ではCuの含有量を0.10〜1.00％とした。

【００２８】Cr：Crは鋼の焼入性を向上させ、かつ鋼に
焼戻し軟化抵抗を付与する作用がある。

【００２９】特に、NbやCuとの複合添加で著しい焼戻し
軟化抵抗を鋼に付与するが、その添加量が1.50％未満で
はCuとMo複合添加による水素侵入抑制効果が発揮され
ず、耐遅れ破壊性を飛躍的に向上させることができな
い。一方、Crは高価な合金元素であるため経済性を考慮
し、本発明ではその含有量を1.50〜5.0 ％と定めた。

【００３０】Mo：Moは機構は異なるがCuと同様に水素侵
入抑制効果を示す。また鋼の焼入性を向上させ、かつ鋼
に焼戻し軟化抵抗を付与する作用があり、特に、Cu、N
b、Crとの複合添加で焼戻し軟化抵抗を著しく増大さ
せ、高い焼戻し温度の採用を可能にして耐遅れ破壊性の
改善に有効である。しかしその含有量が0.05％未満では
前記の効果が十分に得られず、一方、 1.0％を超えて添
加してもその効果は飽和し、コストの上昇を招くだけで
あるため、本発明ではその含有量を0.05〜1.0 ％と定め
た。

【００３１】Al：Alは鋼の脱酸の安定化、均質化および
細粒化を図るのに有効であるが、0.01％未満では所望の
効果を得ることができず、一方、 0.1％を超えて含有さ
せてもその効果は飽和してしまい、また介在物の増大に
より疵が発生し靱性も劣化するので、本発明ではその含
有量を0.01〜0.1 ％と定めた。

【００３２】Nb：Nbを添加することにより鋼における細
粒化が促進され、粒界偏析が軽減されて耐遅れ破壊性が
一段と向上する。しかし、 0.005％未満では所望の効果
が得られず、一方、0.20％を超えると強度、延性などが
損なわれる。従って、その含有量を 0.005〜0.20％とし
た。

【００３３】Ni：Niは鋼の靱性を高めるのに有効である
と共に、Cuチェッキングによる熱間加工性の低下を防ぐ
効果がある。しかしその含有量が0.05％未満では前記作
用に所望の効果が得られない。一方、0.50％を超えると
その効果が飽和し、またNiは高価な合金元素であるため
経済性を考慮して本発明ではその含有量を0.05〜0.50％
とした。

【００３４】Ｖ：Ｖの添加はNbの場合と同様に鋼の細粒
化の促進作用があり、粒界偏析の軽減により耐遅れ破壊
性を一段と向上させる。しかし、0.01％未満では所望の
効果が得られず、一方、0.30％を超えると靱性が損なわ
れる。従って、その含有量を0.01〜0.30％とした。

【００３５】Cu＋Mo：CuとMoの複合添加は本発明におい
て重要な要素である。これらの水素侵入抑制機構の異な
る元素を組み合わせることにより、水素侵入抑制効果は
各元素の単独添加で得られる効果を相乗的に向上させる
ことができる。しかし、図３に示すように、その合計含
有量が 0.4％未満では所望の効果が得られない。従っ
て、耐遅れ破壊性の飛躍的向上を目的とする本発明で
は、CuとMoの合計含有量を 0.4％以上とした。なお図３
で用いた鋼は、Ｃ：0.82％、Si：1.31％、Mn：0.15％、
Ｐ：0.013％、Ｓ：0.01％、Cr： 4.0％、Al： 0.015
％、Nb：0.09％、Ni： 0.009％、Ｖ：0.02％の成分のも
のでCuとMoをそれぞれ0.04〜0.31％、0.04〜0.31％の範
囲で変えて、Cu＋Moの量を調整した。

【００３６】本発明の耐遅れ破壊性に優れた機械構造用
鋼には、上記の成分に加えて更に、Zr、TiおよびＢのう
ちの１種以上を含んでいても良い。これらの合金元素の
作用効果と望ましい含有量は下記の通りである。

【００３７】Zr：Zrは鋼中に炭化物を球状微細に分散さ
せて耐遅れ破壊性を一層改善させる効果を有するため、
特に高強度鋼の場合に高い耐遅れ破壊性を確保する目的
で含有させるが、0.01％未満ではその効果が小さく、一
方、0.15％を超えて含有させると靱性劣化をきたすよう
になる。従って、Zrを添加する場合には0.01〜0.15％の
含有量とするのがよい。

【００３８】TiおよびＢ：TiおよびＢは鋼の焼入性を著
しく高めて高強度化し、かつ粒界を強化することにより
耐遅れ破壊性をいっそう改善する作用を有している。特
に製品寸法が大きい場合には高強度を確保する目的で添
加するが、それぞれTi：0.01％未満、Ｂ：0.0003％未満
では所望の効果が得られず、また、Ti、ＢはそれぞれT
i：0.10％、Ｂ：0.0050％を超えて含有させると、鋼の
靱性を劣化するようになる。従って、これらの合金元素
を１種以上添加する場合は、Ti：0.01〜0.10％、Ｂ：0.
0003〜0.0050％の含有量とするのがよい。

【００３９】（Ｂ）鋼の組織上記した化学組成を有する鋼であっても、140kgf/mm²以
上の引張強さと良好な耐遅れ破壊性とを具備させるには
焼入れ焼戻し組織とするのが望ましい。そのための熱処
理例としては、通常の熱間圧延（加熱温度：1000〜1250
℃）を行い、圧延後、直ちにＡr₃点以上の温度（好まし
くは 850〜1020℃）から油や空気で焼入れするか、また
は 850〜1050℃、好ましくは 920〜1020℃に再加熱して
から油や空気で焼入れを施して低温変態生成物 (マルテ
ンサイトやベイナイト) となし、これをＡc₁点以下の温
度で焼戻しする処理がある。しかし、本発明鋼の組織
は、必ずしも焼入れ焼戻し（ＱＴ）組織である必要はな
い。何故ならば、本発明鋼は使用中の水素侵入量を低減
させて耐遅れ破壊性を向上させるものであるため内部組
織にそれほど依存しないからである。例えば、熱間圧延
のまま、または焼入れのまま（As Ｑ）などの組織でも
後述の実施例に示すように、140kgf/mm²以上の引張り強
さと優れた耐遅れ破壊性を示す。

【００４０】ただし、焼入れままの鋼は引張強さは高い
が、降伏点が低く機械構造用鋼として使用する場合に使
用中に応力緩和の増大が生じるという問題がある。

【００４１】従って、鋼に所定の強度と耐遅れ破壊性を
付与するためには焼入れ後焼戻し処理をして、鋼の組織
を焼入れ焼戻し組織（主として焼戻しマルテンサイト組
織）とするのが望ましい。

【００４２】

【実施例】次に本発明を一実施例により比較鋼と対比し
ながら説明する。なお、これらの実施例は本発明の効果
を示す例示であって、本発明の技術的範囲を何ら制限す
るものではない。まず通常の方法によって、下記表１〜
３に示す成分組成の鋼(No.１〜44）を50kg大気溶解炉に
て溶製した。鋼１〜37は本発明の組成を有しているもの
であり、鋼38〜44は表２中 *印を付した点で、本発明の
範囲から外れた組成の鋼である。また、鋼45〜47は従来
鋼であり、45はJIS G 4105(1989)のSCM440、46はJIS G
4103(1989)のSNCM616 鋼、47は特開昭58−84960 号記載
の鋼である。

【００４３】鋼１〜４、８〜16、20〜24、28〜32、36〜
39、43および44は、1100〜1200℃で熱間鍛造および熱間
圧延して厚さ15mmの板材とし、 950℃に再加熱して45分
保持し油焼入れした後、 600℃で焼戻して空冷し、その
組織が焼入れ焼戻し組織で、その引張強さが140kgf/mm²
以上となるように調整して遅れ破壊性を調査した。ま
た、45〜47の従来鋼についても同様の焼入れ焼戻し処理
を行った。すなわち45、46、47についてそれぞれ 870，
900, 950℃に再加熱して45分保持した後油焼き入れし、
その後45、46は 500℃で、47は 600℃で焼戻しを施し
た。さらに、上記以外の熱間圧延まま材(No.５、17、2
5、33、40) 、焼入れまま材(No.６、18、26、34、41)
、熱間圧延後加速冷却を施した鋼(No.７、19、27、3
5、42) についても調査した。加速冷却条件は 400〜500
℃までを10〜15℃/sの冷却速度となるように水冷をし
た。

【００４４】なお遅れ破壊性の調査は、定荷重試験方法
によった。すなわち、図４に示すような形状、寸法の試
験片１を図５に示すように定荷重試験機８にセットし
て、pH＝２のワルポール液（塩酸と酢酸ナトリウム水溶
液の混合液）２をポンプ３で循環させた環境下で 750時
間の間重錘４で静荷重 (引張応力： 140kgf/mm²)をか
け、試験片１を陰極として対極６との間に定電流 (１mA
/cm²) を流して試験片１に水素をチャージしながら、破
断の発生の有無を観察した。試験温度は温度調節装置７
で25℃に保持した。この試験結果は表４〜６に、破断し
なかったものは○、破断したものは×で各鋼の強度レベ
ルを添えて示した。なお、図４中において数字はmmの単
位の長さを示す。

【００４５】試験環境としてpH＝２は、実使用環境にお
いて実現可能な最も厳しい環境に相当する。したがっ
て、この結果は実使用のうち最も厳しい環境での耐遅れ
破壊性を評価するものと考えられる。試験温度としての
25℃は遅れ破壊試験を行う上での一つの標準温度であ
る。

【００４６】表４〜６より、本発明の鋼は定荷重破断時
間がいずれも 750時間を超えていることから耐遅れ破壊
性に優れていることが明らかである。また、靱性の点で
はシャルピー試験のシェルフエネルギー値が高くなって
いることから、および延性の点では高温圧縮試験の変形
必要応力が小さくなっていることから、それぞれ改善さ
れていることがわかる。

【００４７】すなわち、本発明によると140kgf/mm²以上
の引張強さを有する機械構造用鋼を得ることができ、前
述したように定期補修または取り替えを前提とし、必要
な耐遅れ破壊性の程度の明確な用途の鋼には、本発明に
おける機械構造用鋼を広範囲に使用できる。

【００４８】

【表１】

【００４９】

【表２】

【００５０】

【表３】

【００５１】

【表４】

【００５２】

【表５】

【００５３】

【表６】

【００５４】

【発明の効果】上記したごとく、本発明は140kgf/mm²以
上の引張強さを有し、かつ耐遅れ破壊性に優れた機械構
造用鋼で、定期補修または取り替えを前提とした一定期
間内での遅れ破壊発生の恐れのない、特に高張力ボルト
やＰＣ鋼棒、更には大型機械用の高張力鋼板に使用され
る機械構造用鋼に安価な低合金高強度鋼として提供する
ことができる産業上有効な発明である。

【図面の簡単な説明】

【図１】Cr：１％を含有するCu添加鋼及びCu無添加鋼に
おける、Mo含有量と水素透過量との関係を示す図であ
る。

【図２】Cu：0.3 ％を含有するMo添加鋼及び Mo 無添加
鋼における、Cr含有量と水素透過量との関係を示す図で
ある。

【図３】（Cr＋Mo）含有量と水素透過量との関係を示す
図である。

【図４】実施例における定荷重試験で用いた試験片とノ
ッチの形状および寸法を示す図であり、（イ）は試験片
を示し、（ロ）は試験片のノッチ部の詳細を示す。

【図５】定荷重試験方法の概要を示す図である。

【符号の説明】

１：試験片、２：ワルポール液、３：ポンプ、４：重
錘、５：ポテンシオスタット、６：対極、７：温度調節
装置、８：定荷重試験機

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.50〜0.90％、Si： 0.5〜
2.0 ％、Mn： 0.5％未満、Ｐ： 0.015％以下、Ｓ：0.01
％以下、Cu：0.10〜1.00％、Cr： 1.5〜5.0 ％、Mo：0.
05〜1.0 ％、Al：0.01〜0.10％、Nb： 0.005〜0.20％、
Ni：0.05〜0.50％、Ｖ：0.01〜0.30％を含有し、かつ、
Cu＋Mo≧ 0.4％を満たし、残部は実質的にFeおよび不可
避的不純物からなる耐遅れ破壊性に優れた機械構造用
鋼。
【請求項２】請求項１に記載の成分に加えて更に、重量
％で、0.01〜0.15％のZrを含有し、かつ、Cu＋Mo≧ 0.4
％を満たし、残部は実質的にFeおよび不可避的不純物か
らなる耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼。
【請求項３】請求項１に記載の成分に加えて更に、重量
％で、0.01〜0.10％のTi及び0.0003〜0.0050％のＢのう
ちの１種以上を含有し、かつ、Cu＋Mo≧ 0.4％を満た
し、残部は実質的にFeおよび不可避的不純物からなる耐
遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼。
【請求項４】請求項１に記載の成分に加えて更に、重量
％で、0.01〜0.15％のZr、ならびに0.01〜0.10％のTi及
び0.0003〜0.0050％のＢのうちの１種以上を含有し、か
つ、Cu＋Mo≧ 0.4％を満たし、残部は実質的にFeおよび
不可避的不純物からなる耐遅れ破壊性に優れた機械構造
用鋼。
【請求項５】焼入れ焼戻し組織からなる請求項１〜４の
いずれかに記載の耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼。