JPH04312227A - 振動ダンパ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は振動ダンパに関するもの
である。この振動ダンパは、単一の軸を有するシリンダ
と、少なくとも一方のシリンダ端部を貫通して軸方向に
可動に案内されるピストンロッドと、シリンダ内部でピ
ストンロッドと結合されたピストンと、複数の流体チャ
ンバとを包含しており、これら流体チャンバが、シリン
ダに対するピストンロッドの運動に応じて互いに可変の
容量と、流体チャンバのうち少なくとも２つの間の流体
連絡路とを有しており、しかも流体連絡路のうちの少な
くとも１つが、その連絡路の２つの部分区間の間に遮断
弁サブアセンブリを有しており、更に、この遮断弁サブ
アセンブリが少なくとも１つの弁座を有するように構成
され、この弁座に第１の部分区間が接続されており、更
に弁遮断部材の第１の側は、第１部分区間の遮断位置で
は弁座に対し弾性的に押圧可能であり、更に、弁遮断部
材の第１の側の裏側に当る第２の側は、制御チャンバに
面しており、制御チャンバ内の流体圧を負荷されるよう
にされ、更に、制御チャンバは、弁遮断部材に設けられ
た絞り区間を介して第１の部分区間に接続されており、
更に、制御チャンバが流出口を介して第２の部分区間と
接続されており、更に、この流出口には流出横断面測定
器が配属され、この測定器は、流出口の、そのつど異な
る流出横断面を生ぜしめる複数位置に調節可能である。

【０００２】

【公知技術】この種の振動ダンパはＤＥ−ＰＳ３６０９
８６２により公知である。この振動ダンパの場合、第１
の部分区間を制御チャンバと接続している絞り区間には
、弁遮断部材の起動制御に必要な分量の減衰流体以外は
通過しないようにされている。振動ダンパ特性線は、し
たがって、ほとんどもっぱら、圧力に応じて作用する弁
遮断部材により規定される。横座標に遮断弁サブアセン
ブリを通過する合計流過率を記載し、縦座標に第１部分
区間内を支配する、より大きい圧力と第２部分区間内を
支配する、より小さい圧力との圧力差（以下では合計圧
力差と呼ぶ）を記載した線図で得られる特性線は、急勾
配で、ほとんど変化せずに上昇したのち、流過率が低い
うちに既に屈折し、その後は流過率が増加しても、ゆる
やかな勾配を描いて上昇する、という推移をたどる。 制御チャンバ流過横断面が減少するとともに、屈折点は
、より高い合計圧力差に移動する。この種の特性線は、
“前開放区域”が著しく局限されているので、振動ダン
パに適したものではない。言いかえると、この種の特性
線は、自由な特性線構成が可能な振動ダンパの場合に調
整できるような推移はたどらない。それにも拘らず近似
的に振動ダンパに適合する推移を得ようと思えば、振動
ダンパ行程の間に調整介入を行なう必要があろう。 言いかえると、振動ダンパ行程の間に制御チャンバ流出
口横断面を変えねばならないだろう。そのためには、付
加的なセンサの装備、迅速な信号処理、迅速に反応する
弁等を必要としよう。その結果、振動ダンパの構造は複
雑となり、信頼性は低減するだろう。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】これに対し、本発明の
課題は、振動ダンパ行程中に付加的な調整介入なしに振
動ダンパに適合する特性線が保証される振動ダンパを提
供することにある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】この課題は本発明によれ
ば遮断弁サブアセンブリを次のように構成することによ
り解決された。すなわち、制御チャンバ流出口横断面測
定器を流出口最大横断面に調節した場合、流出口の流過
率（時間単位当り流量）が、１ｍ／ｓｅｃの減衰速度に
調節された遮断弁サブアセンブリの合計流過率の少なく
とも０．２倍に達すると、弁遮断部材が弁座から離間し
始めるようにしたのである。この場合、減衰速度とは、
シリンダに対するピストンロッドの相対速度をいう。

【０００５】前記の措置は、振動ダンパ内の、たとえば
現在存在するピストン弁及び（又は）フート弁サブアセ
ンブリの構成とは無関係に妥当する。なぜなら、流出口
横断面測定器を流出口最大横断面に調節すれば（これが
最も重要な調節である）、ピストン弁ないしフート弁サ
ブアセンブリ内の流量比は無視できるからである。

【０００６】本発明によれば、弁座から弁遮断部材を離
間させるには、流出口流過率が比較的高い値でなければ
ならない。したがって、この流過率に達するまでは、振
動ダンパ特性線は、絞り区間と流出口横断面とに規定さ
れる。この結果、既述の線図について見れば、第１の特
性線区間は、線図の開始点から出て、比較的大きい流過
率域にわたって放物線状に延びる特性線となる。弁座か
らの離間に要する流過率を超えると、特性線は、圧力に
応じて作用する弁遮断部材により規定され、第２の特性
線区間では流過率上昇方向にゆるやかに推移する直線と
なる。本発明による振動ダンパの場合、したがって、振
動ダンパに適合する特性線が振動ダンパ行程に調整介入
することなしに保証される。

【０００７】流出口最大横断面と絞り区間横断面のいず
れをも、振動ダンパの流体押しのけ横断面の少なくとも
１／１５０の値となるように遮断弁サブアセンブリを構
成することによって、次のことを保証することができる
。すなわち、流出口横断面測定器を流出口の最大横断面
に調節すれば、比較的低い合計圧力差、たとえば１５バ
ール以下で既に弁遮断部材が離間し始める、ことである
。この場合、振動ダンパの流体押しのけ横断面とは、加
圧段階でのピストンロッドの有効押しのけ横断面の意味
である。この横断面は、遮断弁サブアセンブリを含んで
いる流体連絡路のその時々の流過率に合致する。簡単化
して、ピストンロッドの有効横断面をピストンロッドの
幾何的横断面と等置することができる。なぜなら、たと
えば付加的に存在するフート弁装置の流過率（振動ダン
パ・ピストンの最も烈しい作動形式に合致する）は、制
動チャンバ流出口横断面全開時に、遮断弁サブアセンブ
リを包含する流体連絡路の流過率に比して低い値である
ことを前提としているからである。

【０００８】本発明の第１の解決策によれば、弁遮断部
材は、少なくとも、制御チャンバ流出口横断面の限界値
を超えた域では、流出口横断面とは無関係に、常に、等
しい流出口流過率に達したときに、弁座から離間し始め
、しかも、この離間が、第１部分区間内を支配する圧力
と、第２部分区間を支配する圧力との間の圧力差が増加
する場合に、流出口横断面の減少につれて生じるように
されている。

【０００９】この第１解決策の原理は、たとえば次のよ
うにすることで実現できる。すなわち、弁遮断部材が、
その遮断位置では、両側に第１部分区間内を支配する圧
力と、制御チャンバ内を支配する圧力とを受ける実質的
に等しい負荷面を有するようにし、かつまた、絞り区間
横断面が制御チャンバ流出口横断面とは無関係であるよ
うにするのである。

【００１０】第１解決策の変化形によれば、弁遮断部材
が、制御チャンバ流出口横断面とは無関係に、この横断
面の限界値を超えた域では、等しい流出口流過率に達す
ると常に弁座から離間し始めるようにされている。この
場合、この離間は、第１部分区間内を支配する圧力と、
第２部分区間内を支配する圧力との圧力差が増加する場
合に、流出口横断面が減少するにつれて生じる。更にま
た、この変化形によれば、制御チャンバ流出口横断面の
限界値を下回る域で弁遮断部材が弁座から離間するのは
、流出口の流過率とは無関係に、更に流出口横断面が減
少して、第１部分区間を支配する圧力と第２部分区間を
支配する圧力との圧力差がコンスタントに所定値を維持
する場合である。こうすることによって、遮断弁サブア
センブリに対する圧力の過負荷が避けられる。

【００１１】この変化形の原理は、たとえば次のように
して実現できる。すなわち、弁遮断部材が、その遮断位
置では、その両側に、第１部分区域内を支配する圧力と
制御チャンバ内を支配する圧力とを受ける実質的に等し
い負荷面を有するようにし、更に、絞り区間の横断面が
制御チャンバ流出口の横断面とは無関係であり、更にま
た、所定圧力差になると制御チャンバから第２部分区間
へ向って開く圧力逃がし弁を備えるようにしたのである
。

【００１２】本発明の第２解決策の原理によれば、制御
チャンバ流出口の流過率が低い値になり、第１部分区間
内の圧力と第２部分区間内の圧力との圧力差が増大した
場合に、流出口横断面が減少するにつれて、弁遮断部材
が弁座から離間するようにされている。この実施形式で
は、したがって、制御チャンバ流出口横断面の変化によ
ってのみ、次のような振動ダンパ特性線群を得ることが
できる。すなわち、従来の、種々の柔軟度（種々の走行
快適性）に合わせた振動ダンパの特性線に合致する特性
線群である。この解決策により実施された振動ダンパは
、したがって、振動ダンパに適合する特性線を求める要
求を最高度に満たすものである。

【００１３】この第２の解決策の原理は、たとえば次の
ようにすることにより実現できる。すなわち、弁遮断部
材が、その遮断位置では、その両側に、第１部分区間内
圧力および制御チャンバ内圧力用のコンスタントな負荷
面を有するようにし、かつまた絞り区間の横断面が、制
御チャンバ流出口横断面の減少につれて同じく減少する
ようにするのである。

【００１４】この第２解決策の原理は、また、次のよう
にすることによっても実現できる。すなわち、弁遮断部
材が、その遮断位置では、その両側に、第１部分区間内
の圧力および制御チャンバ内の圧力用のコンスタントな
負荷面を有するようにし、そのさい、制御チャンバ流出
口の閉鎖時に第１部分区間内圧力により弁遮断部材に及
ぼされる液圧力が、制御チャンバ内の圧力により弁遮断
部材に及ぼされる液圧力より大であるようにし、かつま
た、絞り区間の横断面が制御チャンバ流出口横断面とは
無関係であるようにするのである。

【００１５】前述の解決策の原理および実現形式は、請
求項１および２に記載した精確な数値に拠らなくても、
振動ダンパに適合した特性線を得るために有利に利用で
きる。

【００１６】本発明は、種々の型式の振動ダンパに適用
できる。たとえば、本発明は、２管振動ダンパに用いる
ことができる。その場合には、ピストンロッド側の流体
室と補償室との間の、遮断弁サブアセンブリを包含する
流体連絡路を設けておき、更に、振動ダンパ・ピストン
内とシリンダ底部との弁を互いに同調させておくことに
よって、シリンダに対するピストンロッドの運動方向と
は無関係に流体連絡路内の流体流が常に等方向に、言い
かえるとピストンロッド側の流体室から補償室へ流れる
ようにしておく。この実施形式の場合、遮断弁サブアセ
ンブリは、最も硬いダンピングでの作動形式の場合には
遮断されるので、振動ダンパ・ピストン内とシリンダ底
部との弁のみが開弁される。より柔軟なダンピングの場
合には、制御チャンバ流出口横断面が種々の程度に開か
れる。そのさい、制御チャンバ流出口の最大開放時が最
も柔軟なダンピングに相当する。

【００１７】この場合、ピストン弁サブアセンブリの弁
やフート弁サブアセンブリの弁には、種々の接続の可能
性がある。

【００１８】第１の可能性は次の通りである：フート弁
サブアセンブリは、引張行程の場合は開弁し、加圧行程
の場合は閉弁する１つの逆止め弁を有するのみである。 また、ピストン弁サブアセンブリは、加圧行程時に開弁
し、引張行程時に閉弁する１つの逆止め弁を有するのみ
である。この実施形式の場合、遮断弁サブアセンブリと
その制御チャンバ流出口横断面測定器のみにより引張行
程と加圧行程とにおける特性線が決定される。この第１
の可能性は、ピストン弁サブアセンブリの、押圧行程時
に開弁する逆止め弁が絞られるように変えることができ
る。その場合には、また、減衰の特性線が、引張行程時
には遮断弁サブアセンブリとその流出口横断面測定器と
によってのみ規定されるのに対し、加圧行程時には、ピ
ストン弁サブアセンブリの、押圧行程時に開く逆止め弁
での絞りにより付加的に影響されることになる。図２か
ら図１０についての以下の説明は、この第１の可能性な
いしその変化形を前提としている。

【００１９】第２の可能性は次の通りである：フート弁
サブアセンブリが、引張行程時に開く１つの逆止め弁と
、この逆止め弁と並列的な、加圧行程時に流量を絞るこ
とのできる１つの減衰弁とを含んでいる。ピストン弁サ
ブアセンブリは、絞り作用を有する、引張行程時に開弁
する１つの逆止め弁と、絞り作用を有する、もしくは有
さない加圧行程時に開く１つの逆止め弁とを含んでいる
。この第２の可能性の場合、減衰作用が、引張行程時及
び加圧行程時に遮断弁サブアセンブリとその制御チャン
バ流出口横断面測定器とによって規定されるに加えて、
ピストン弁ないしフート弁サブアセンブリによっても付
加的に規定されるが、その場合、加圧行程時に開く、ピ
ストン弁サブアセンブリの逆止め弁が絞られているか否
かはどうでもよい。最も硬いダンピングでの作動形式は
、遮断弁サブアセンブリが遮断され、これによりフート
弁及びピストン弁サブアセンブリの弁のみが働く場合に
成立する。

【００２０】本発明は、しかしまた、いわゆる単管振動
ダンパにも用いることができる。この種のダンパの場合
、流体チャンバが振動ダンパの両側に配置され、これら
チャンバが、遮断弁サブアセンブリを含んでいる流体連
絡路を相互に接続している。その場合、遮断弁サブアセ
ンブリの構造形式に従って、異なる運動方向に対し異な
る流体連絡路を双方の流体チャンバの間に設けておく必
要がある。流体チャンバのそれぞれが本発明による構成
の遮断弁サブアセンブリを有するように構成しておく。 単管振動ダンパの場合にも、振動ダンパ・ピストンは減
衰弁を備えておくことができる。これらの減衰弁は、ま
た、最も硬いダンピングの作動形式に用いられるもので
ある。すなわち、遮断弁サブアセンブリを包含する流体
連絡路が完全に閉じられている場合に用いられる。

【００２１】本発明の提案は、遮断弁サブアセンブリを
包含する流体連絡路がシリンダのところに設けられてい
る実施形式と原則的に結び付いているわけではない。遮
断弁サブアセンブリを包含する流体連絡路は、振動ダン
パ・ピストン内部又はシリンダ端部に設けておくことも
原則として考えられる。

【００２２】有利な実施形式によれば、もちろん、遮断
弁サブアセンブリはシリンダのところに取付けておかれ
る。なぜなら、この実施形式の場合、制御チャンバ流出
口の横断面の調節用制御信号の引込線が簡単化されるか
らである。

【００２３】

【実施例】次に添付図面につき複数の実施例を説明する
：図１には２管振動ダンパのシリンダが符号１０で、ピ
ストンロッドが符号１２で示してある。シリンダ１０は
、下方へは底部１４により閉じられている。ピストンロ
ッド１２は、シリンダ上端部から案内兼シール・ユニッ
トを貫通して外部へ案内されている。シリンダ内部のピ
ストンロッド１２のところには、ピストン弁装置を有す
るピストン・ユニット１８が固定されている。シリンダ
下端部はフート弁装置２４を有する底板２２により閉じ
られている。シリンダ１０は容器管２６により包囲され
ている。容器管２６とシリンダ１０との間には環状室２
８が形成され、これが補償室を形成している。シリンダ
１０内のスペースは、ピストン・ユニット１８により第
１作業室３０ａと第２作業室３０ｂとに区分されている
。作業室３０ａ，３０ｂには減衰液体が充填されている
。補償室２８は、レベル２８ａまで液体で充たされ、そ
の上方には気体が充たされている。補償室２８内には、
第１部分区間、すなわち高圧部分区間３２が形成され、
この区間３２は、シリンダ孔３４を介して第２作業室３
０ｂと接続されている。高圧部分区間３２には、容器管
２６の横に付加された遮断弁サブアセンブリ３６が接続
されている。このサブアセンブリ３６からは、（図１に
は示されていないが）第２の部分区間、すなわち低圧部
分区間が補償室２８へ、しかもその液体充填区域へ通じ
ている。

【００２４】ピストンロッド１２がシリンダ１０から上
方へ送出されると、上方の作業室３０ｂが小さくなる。 このため作業室３０ｂ内には過圧が生じ、この過圧は、
ピストン弁装置２０を介して下方の作業室３０ａへ逃が
される。この減圧は、遮断弁サブアセンブリ３６が閉じ
られている限り（硬いダンピングの作動形式）続く。遮
断弁サブアセンブリ３６が開弁状態であれば、同時に液
体は上方作業室３０ｂから高圧部分区間３２と遮断弁サ
ブアセンブリ３６を介して補償室２８へ流入する（柔軟
なダンピングの作動形式）。ピストンロッド１２の送出
時の振動ダンパのダンピング特性は、したがって、遮断
弁サブアセンブリ３６の開・閉に応じて決まる。

【００２５】ピストンロッド１２がシリンダ１０内へ送
入されると、下方作業室３０ａ内に過圧が発生する。液
体は、ピストン弁装置２０を介し上方作業室３０ｂへ逃
げる。シリンダ内のピストンロッド体積が増大すること
により押しのけられる液体は、フート弁装置２４を経て
補償室２８へ押出される。ピストン弁装置２０の流過抵
抗がフート弁装置２４のそれよりも小さいため、上方作
業室３０ｂ内でも同じように圧力が上昇する。この上昇
圧力は、遮断弁サブアセンブリ３６の開弁時には、高圧
部分区間３２を経て、再び補償室２８へ逃がされる。こ
のことが意味する点は次の点である。すなわち、遮断弁
サブアセンブリ３６の開弁時には、振動ダンパは、ピス
トンロッド送入時にも柔軟なダンピング特性を示し、遮
断弁サブアセンブリ３６の閉弁時には、ピストン送出時
と全く同じ硬いダンピング特性を示すという点である。 重要な点は、バイパスの高圧部分区域３２を流れる流体
の流れ方向は、ピストンロッドの送入送出に関係なしに
常に等しい点である。

【００２６】図２には、シリンダ１０、パイパスの第１
部分区間３２、補償室２８の断面が示してある。第１部
分区間３２には中央通路３８が接続され、中央通路３８
は、下方へ突出している、弁座体４０の接続管４０ａに
より包囲されている。弁座体４０の、図２では上方に位
置する側が、弁座４０ｂを形成している。弁座４０ｂ上
には、鉢状の構成の弁遮断部材４２の環状フランジ４２
ａが載っている。弁遮断部材４２は、弁座４０ｂの方向
へ圧縮コイルばね４４により予圧を与えられている。ば
ね４４は、管状の弁遮断部材側壁内側により案内され、
中間体４６に支えられている。弁座体４０は、その外周
縁４０ｃが凹所４６ａ内に係止されている。凹所４６ａ
は、中間体４６の側壁４６ｂに設けられ、中間体４６を
固定している。遮断弁４０ｂ，４２の開弁時には、減衰
液体が主流路、すなわち弁遮断部材４２と弁座４０ｂと
の間を通り、更に通路５８を経て補償室２８へ流入する
。通路５８は、中間体４６の側壁４６ｂと弁座体４０の
凹所４０ｄとにより形成されている。

【００２７】中央通路３８は、弁遮断部材４２の底部４
２ｃ内に形成された絞り孔４２ｃを介して制御チャンバ
４８と接続されている。制御チャンバ４８は、部材４２
と中間体４６との間に形成されている。部材４２は、そ
の前側４２ｅが、中央通路３８内を支配する圧力Ｐ１の
負荷面Ｆ１となっており、その裏側４２ｆが、制御チャ
ンバ４８内を支配する圧力Ｐ２の負荷面Ｆ２となってい
る。負荷面Ｆ１、Ｆ２は、図２の実施例では実質的に等
しい大きさにされている。

【００２８】圧縮コイルばね４４だけが弁遮断部材４２
に作用する限り、遮断弁４２，４０ｂは、ばね負荷され
た、加圧下で開弁する弁として動作する。この弁は、図
１のピストンロッド１２の上行行程時には、ピストン弁
装置２０と並列接続状態となり、下行行程時にはフート
弁装置２４と並列接続状態となる。

【００２９】中間体４６に設けられた制御チャンバ流出
口４６ｃの開口横断面は、磁石接極子５２により外部か
ら制御できる。流出口４６ｃの開放時には、絞り区間４
２ｄ、制御チャンバ４８、流出口４６ｃ、流れ方向で中
間体４６後方に形成されるチャンバ５０ａ、中間体に設
けられた孔４６ｄ、通路５０ｂが、主流路と並列的に成
立する減衰液体用副流路を形成する。

【００３０】磁石接極子５２は、予圧ばね５４を介して
図２で見て下方へ、すなわち制御チャンバ４６ｃの方向
へ予圧をかけられる結果、磁石接極子５２に負荷を与え
る磁気巻線５６が給電されていない場合は、流出口４６
ｃを円錐形ヘッド部分５２ａを介して閉鎖する。磁気巻
線５６が給電されると、磁石接極子５２は、ばね５４の
力に抗して引上げられ、流出口４６ｃを開放する。磁気
巻線５６にどれだけ給電されるかに応じて、磁石接極子
５２は複数の位置に調節可能であり、このため流出口４
６ｃの開口横断面は複数の値をとることができる。

【００３１】孔５２ｂは、磁石接極子５２を円錐形ヘッ
ド部分５２ａの先から管状突出部５２ｃまで貫通してい
る。この突出部５２ｃは、図２では上方に位置する、磁
石接極子５２の裏面に形成されている。管状突出部５２
ｃは、また、その外径が流出口４６ｃの直径と等しい。 制御チャンバ４８内を支配する圧力Ｐ２は、したがって
、磁気インダクタ５２の前面と裏面の等しい大きさの面
に負荷されるので、磁石接極子には全体として何ら力が
作用しない。管状突出部５２ｃは、また、予圧ばね５４
の案内としても役立っている。この予圧ばね５４は、そ
の一部分が、磁石接極子５２の裏面に設けられた環状み
ぞ５２ｄに受容されている。磁石接極子５２のボディ５
２ｅを貫通する孔５２ｆは、補償室２８内の圧力Ｐ０が
負荷されるボディ前面を、磁石接極子裏面と連通させて
いる。磁石接極子５２の前面と裏面とは等しい大きさの
面を有しているので、圧力Ｐ０も磁石接極子５２に何ら
の力も及ぼさない。

【００３２】以下では振動ダンパ特性線の推移を図２と
図１１とにより詳説する。図１１には縦座標に高圧部分
区間３２内を、したがってまた中央通路３８内を支配す
る圧力Ｐ１と、補償室２８内を支配する圧力Ｐ０との間
の合計圧力差ΔＰ（＝Ｐ１−Ｐ０）が記載され、横座標
には遮断弁サブアセンブリ３６を流過する減衰液体の合
計流過率Ｑ（時間単位当り流量）が記載されている。合
計流過率は、主流路と副流路とを介して流れる減衰液体
の流過率（主流路流過率と副流路流過率）の合計である
。図１１に記載されている複数の特性線は、制御チャン
バ流出口横断面の異なる価、すなわち磁石接極子５２の
異なる位置に相応するものである。

【００３３】いま先ず、図２の磁気巻線５６に給電され
ていず、したがって磁石接極子５２が、予圧ばね５４の
作用により制御チャンバ流出口４６ｃを閉鎖していると
仮定しよう。この場合、制御チャンバ４８には、中央通
路３８内と等しい圧力が支配している。弁遮断部材４２
の前面４２ｅの負荷面Ｆ１と裏面４２ｆの負荷面Ｆ２と
は等しい大きさであるため、部材４２は、ばね４４の力
で弁座４０ｂ上に保持されている。したがって、漏れ流
を除いては、遮断弁サブアセンブリ３６には減衰液体は
貫流していない（図１１ではＱ＝０）。

【００３４】磁気巻線５６に特定の強さの電流が供給さ
れると、接極子５２は、ばね５４の力に抗して引戻され
、電流の強さに相応の位置を占める。これによって開放
される流出口横断面は、巻線５６を流れる電流が増大す
るにつれて大きくなる。

【００３５】いまや、減衰液体は中央通路３８から絞り
区間４２ｄを経て制御チャンバ４８に流入し、ここから
更に流出口４６ｃを通って補償室２８へ達する。絞り区
間４２ｄから制御チャンバ流出口４６ｃを通って流れる
副流路の流過率は、中央通路３８内の圧力Ｐ１から制御
チャンバ４８内の圧力Ｐ２への圧力降下と、制御チャン
バ４８内の圧力Ｐ２から補償室２８内の圧力Ｐ０への圧
力降下を生じさせる。いま、中央通路３８内の圧力Ｐ１
が、したがってまた中央通路３８と補償室２８との間の
合計圧力差Ｐ１−Ｐ０が増大すると、副流路流過率も増
大する。ベルヌーイの法則により、コンスタントな開口
横断面の絞り区間を通過する所定流過率から、流過率の
２乗に比例して増大する圧力降下が生じる。したがって
、中央通路３８内の圧力Ｐ１と制御チャンバ４８内の圧
力Ｐ２の間の圧力差Ｐ１−Ｐ２も、制御チャンバ４８内
の圧力Ｐ２と補償室２８内の圧力Ｐ０との間の圧力差Ｐ
２−Ｐ０も、副流路流過率Ｑの増大につれて放物線状に
増大する。この結果、合計圧力差Ｐ１−Ｐ０にも放物線
状の推移が生じる（たとえば図１１の曲線区間Ｄ１）。

【００３６】副流路流過率が値Ｑｋに達すると、中央通
路３８内の圧力Ｐ１のため、遮断弁部材４２の前面の負
荷面Ｆ１に作用する液圧力は、チャンバ４８内の圧力Ｐ
２により裏側４２ｆの負荷面Ｆ２に作用する液圧力とば
ね４４の力との合計に等しい（たとえば、図１１の点Ｄ
２）副流路流過率が値Ｑｋを超えると、部材４２の前面
４２ｅに作用する液圧力が高まり、部材４２が弁座４０
ｂから離れる。このため、減衰液体は主流路を経て補償
室２８へ達する。しかし、同時に依然として未だ一定量
の副流が絞り区間４２ｄと流出口４６ｃを流過している
。しかし、合計流過率Ｑは、いまや、ばね負荷された弁
４２，４０ｂの流過率に主として占められるので、圧力
Ｐ１と圧力Ｐ０間の合計圧力差Ｐ１−Ｐ０は、事実上直
接に、合計流過率に比例して変化する（たとえば、図１
１の線区間Ｄ３）。

【００３７】流出口４６ｃの横断面が増大するにつれて
、圧力差Ｐ１−Ｐ０が所定値の場合、絞り区間４２ｄと
流出口４６ｃとにより規定される副流流過率も増加する
。したがって、ダンパ特性線の、絞られた副流により規
定される放物線状第１区間は、流出口４６ｃの横断面が
増大するにつれて、ゆるやかな勾配となる（図１１の線
Ｃ，Ｂ，Ａ）。しかし、既述のように、部材４２の、弁
座４０ｂからの離間にとって重要なのは、圧力差Ｐ１−
Ｐ２のみであって圧力Ｐ１，Ｐ２の絶対値ではなく、こ
の圧力差Ｐ１−Ｐ２は副流流過率にのみ左右されるので
、主流路弁４２，４０ｂは、流出口４６ｃの横断面とは
無関係に、流過率Ｑｋが等しい場合に常に開弁される。 流過率Ｑｋは、図１１には圧力軸と平行に延びる破線で
示してある。流出口４６ｃの横断面が大きくなるにつれ
て、言いかえると振動ダンパ特性線がゆるやかな勾配に
なるにつれて、ダンパのダンピング特性は軟かくなり、
快適となる。

【００３８】磁力巻線５６を流れる電流は、たとえば、
自動車の走行状態に応じて制御できるので、あらゆる走
行状態で走行快適性と走行安全性との間の最適の妥協が
保証される。たとえば磁力巻線５６への給電をプロセッ
サを介して行ない、このプロセッサが単数又は複数のセ
ンサにより起動制御されるようにする。このセンサには
、たとえば、自動車の加速センサ、ピッチ角センサ、ロ
ール角センサを用いる。

【００３９】加えて、磁力巻線５６を通る電流の強さは
、自動車のメーカー又はユーザーが任意に変えられるよ
うにして、快適性かスポーツ性か、いずれを高くするか
を任意選択できるようにすることも考えられる。図１１
の場合、符号Ａは最も快適な特性線であり、これに対し
符号Ｇ，Ｈ，Ｉはスポーティーな特性曲線を示したもの
である。

【００４０】図２の鉢状中間体４６は、環状ディスク形
の弁体６０により閉じられている孔４６ｅを有している
。弁体６０は中間体４６の環状みぞ４６ｆに受容されて
いる。穴６２ａを有する皿ばね６２は、弁体６０を凹所
４６ｆ内へ予圧を与えて押付けている。皿ばね６２は、
また、軸方向にはプレート６４に支えられ、半径方向に
は中間体４６の環状フランジ４６ｇに支えられている。 流出孔４６ｅ、弁体６０、皿ばね６２は１つの圧力逃が
し弁を形成している。この弁は、制御チャンバ４８内の
最大圧力を制限する。チャンバ４８内の圧力が、主流路
弁４２，４０ｂの開弁前に限界値を超えるような場合、
逃がし弁６０，４６ｅが開かれ、チャンバ４８からの付
加的な流出手段が得られる。流出孔４６ｅは、この孔に
よって圧力Ｐ２が、主流路弁４２，４０ｂが開く程度ま
で減圧されるように寸法づけされている。したがって、
急勾配の放物線状の第１特性線区間（図１１の線Ｇ，Ｈ
，Ｉ）の場合、主流路弁４２，４０ｂは、流過率に応じ
て開くのではなく、圧力に応じて開くのである。 図１１には、これが流過率軸と平行に延びる破線で示し
てある。

【００４１】制御チャンバ４８に圧力逃がし弁が設けら
れていない場合には、特性線群は図１２に示したように
なる。

【００４２】図２の主流路弁４２，４０ｂを再び閉じる
ためには、磁力巻線５６に流れる電流を切るだけでよい
。それにより接極子５２が、ばね５４の力により流出口
４６ｃを閉じる。このため、減衰液体は、もはやチャン
バ８から補償室２８へは逃げられなくなる。この結果、
チャンバ４８内には再び中央通路３８内と等しい圧力が
生じ、弁遮断部材４２が、ばね力４４により再び弁座４
０ｂに押付けられる。

【００４３】弁座体４０は、シール６６によりバイパス
の第１部分区間３２に密接している。弁座体４０と中間
体４６は、接続管６８内にはめ込まれており、接続管６
８は容器２６と溶接されている。

【００４４】プレート６４は、磁力巻線５６に所属する
鉄部材とケーシング部材と共に１つの構造ユニットを形
成している。遮断弁サブアセンブリ３６の全部材を順次
に接続管６８に取付け、最後に接続管６８をユニオンナ
ット７２を介して磁力巻線ケーシング５６ａ又はこのケ
ーシング５６ａのねじ山付インサート５６ａ１と結合す
るようにすることもできる。

【００４５】接極子５２が引戻される場合、絞り区間４
２ｄと制御チャンバ流出口４６ｃは、圧力に応じて動作
する主流路弁４２，４０ｂの前開放通路として単純に働
くのではなく、減衰液体用の、主流路と並列的に通る副
流路を形成する。絞り区間４２ｄと流出口４６ｃとは、
接極子５２が完全に引戻された場合、すなわち流出口４
６ｃの横断面が最大の場合、弁遮断部材４２が次の場合
に初めて弁座４０ｂから離間し始めるように寸法づけら
れている。すなわち、流出口４６ｃの副流流過率が、合
計流過率、すなわち遮断弁サブアセンブリ３６の主流流
過率と副流流過率との合計の少なくとも０．２倍となる
場合である。遮断弁サブアセンブリ３６は、その場合、
減衰速度１ｍ／ｓｅｃに調節しておく。流出口４６ｃの
最大横断面と絞り区間４２ｄの横断面のいずれもが、振
動ダンパの流体押しのけ横断面、すなわち加圧段階での
ピストン横断面の、少なくとも１／１５０の値であれば
、部材４２の、弁座からの離間は、流出口４６ｃの横断
面が最大で、低圧の場合、すなわち乗用車の振動ダンパ
のさいには、たとえば１５バール以下の場合に開始され
るよう保証できる。

【００４６】図３には、遮断弁サブアセンブリの第２実
施例が示してある。この実施例では、図１１の振動ダン
パ特性線が達成できる。その構造及び機能の点では、図
２の実施例と実質的には変らない。したがって、以下で
は、図２の実施例と異なる点のみを説明するにとどめる
。類似の部分には、図２の符号に１００を加えた符号を
用いる。

【００４７】図３の実施例では、制御チャンバ流出口の
弁が滑り弁により形成されている。鉢状の弁遮断部材１
４２の底部１４２ｃは、管状側壁１４２ｂより大きい外
径を有している。圧縮コイルばね１４４は、一端が、底
部１４２ｃの突出区域に支えられ、弁遮断部材１４２を
環状フランジ１４２ａを介して弁座１４０ｂに予圧をか
けている。接極子１５２は、管状の延長部１５２ｆを有
するように構成され、この延長部が弁遮断部材４２の管
状側壁１４２ｂ内を案内されている。延長部１５２ｆは
、軸方向に突出する突起１５２ｇを有している。接極子
１５２に負荷を与える磁力巻線１５６に通電していない
場合、延長部１５２ｆは、これらの突起１５２ｇを介し
弁遮断部材１４２に着座する。接極子１５２と部材１４
２とにより包囲された空間が制御チャンバ１４８を形成
する。中央通路１３８は、絞り区間１４２ｄを介して制
御チャンバ１４８と接続されている。延長部１５２ｆは
半径方向孔１５２ｈを有している。これらの孔１５２ｈ
は、制御チャンバ流出口を形成し、接極子１５２の突起
１５２ｇが部材１４２に着座しているさいには、部材１
４２の管状側壁１４２ｂにより完全にふさがれてしまう
。巻線１５６に通電され、接極子１５２が、ばね１５４
の力に抗して引上げられると、孔１５２ｈの横断面の一
部が、制御縁１４２ｉから開放される。孔の横断面寸法
は、巻線１５６を流れる電流の強さにより規定される。 制御チャンバ流出口１５２ｈから流出する減衰液体は、
更に、鉢状弁座体１４０内に形成されている通路１５８
を経て補償室１２８に達する。

【００４８】この実施例でも圧力逃がし弁の機能は、同
じように磁石接極子によって充たされる。制御チャンバ
１４８内の圧力Ｐ２は、孔１５２ｂと、磁石接極子の予
圧ばね１５４を受容するばねチャンバ１５２ｉを介して
裏側１５２ｋへ伝えられる。管状延長部１５２ｍは、接
極子１５２のボディ１５２ｅより大きい外径を有してい
る。制御チャンバ１４８側の、圧力Ｐ２を受ける接極子
端面は、したがって裏側１５２ｋより大きい負荷面積を
有している。この結果、制御チャンバ流出口１４２ｉ，
１５２ｈの開放方向へ働く力が得られる。制御チャンバ
１４８内の圧力が所定値を超えると、圧力Ｐ２により接
極子１５２に働く液圧力は、予圧ばね１５４の力より大
となる。この結果、接極子１５２は流出口１４２ｉ，１
５２ｈを開放し、しかもそのさい予め磁力巻線１５６に
通電されることがない。

【００４９】この実施例の場合も、弁遮断部材１４２の
負荷面Ｆ１，Ｆ２は等しい大きさなので、図１１に示し
たものと似た振動ダンパ特性線を示す。

【００５０】図４には、更に別の、遮断弁サブアセンブ
リの実施例が示してある。この実施例も、構造及び機能
の点では図２及び図３に示した実施例と実質的には変り
はない。したがって、以下では、既述の実施例と異なる
点のみを説明するにとどめる。そのさい、類似の部分に
は、図２の符号に２００を加えた符号を付すこととする
。

【００５１】弁遮断部材２４２は、この実施例でも鉢状
に形成され、この鉢の底部２４２ｃは、鉢状の延長部２
４２ｋを有するように構成されている。磁石接極子２５
２は、部材２４２の管状側壁２４２ｂ内を案内され、管
状延長部２５２　　ｌを有している。管状延長部２５２
　　ｌは鉢状延長部２４２ｋにはめ込まれている。孔２
５２ｂは管状延長部２５２　　ｌから接極子裏側のばね
ハャンバ２５２ｉまで延び、ばねチャンバ２５２ｉには
接極子の予圧ばね２５４が受容されている。孔２５２ｂ
からは、半径方向孔２５２ｈが分岐している。これらの
半径方向孔２５２ｈからは孔２５２ｍが分岐し、これら
の孔２５２ｍは環状室２４８ａに開口している。接極子
２５２の管状延長部２５２　　ｌと、部材２４２の鉢状
延長部２４２ｋとの間に形成される空間２４８ｂ、孔２
５２ｂ，２５２ｈ，２５２ｍ、環状室２４８ａ、ばねチ
ャンバ２５２ｉ、接極子２５２上方の空間によって、制
御チャンバ２４８が形成されている。

【００５２】半径方向孔２５２ｈと制御縁２４２ｉとは
、この実施例の場合も、横断面を変更可能な制御チャン
バ流出口を形成している。中央通路２３８は、一方では
、コンスタントな横断面を有する絞り区間２４２ｄを介
し、他方では絞り孔２４２ｄ１を介して、制御チャンバ
２４８と接続されている。絞り孔２４２ｄｌは、巻線２
５６に通電されていないさいには、接極子２５２の管状
延長部２５２　　ｌにより閉じられている。しかし、接
極子２５２が、巻線２５６の磁力により引戻されると、
孔２４２ｄｌと、接極子２５２の管状延長部２５２　　
ｌの制御縁２５２ｌ１とが、可変横断面の絞り区間を形
成する。この絞り区間は、コンスタントな横断面の絞り
区間２４２ｄと並列的に形成される。絞り区間２４２ｄ
１の横断面は、接極子２５２の位置に応じて流出口２５
２ｈの横断面と全く同じ働きを示す点を忘れてはならな
い。双方の横断面は、巻線２５６の磁力により接極子２
５２が引戻されるにつれて、大きくなる。孔２５２ｈは
絞り区間２４２ｄ１より大きい直径を有しているので、
接極子が引戻されると、流出口２５２ｈの横断面は、絞
り区間２４２ｄ，２４２ｄ１の合計横断面よりも著しく
増大する。

【００５３】以下では図４及び図１３について、前述の
ように可変の絞り区間横断面が、振動ダンパ特性線に及
ぼす影響を説明する。巻線２５６を所定の強さの電流が
供給されている場合、絞り区間２４２ｄ、２４２ｄ１と
は、一緒に一定の横断面を有し、この横断面が、流出口
２５２ｈの横断面と一緒に減衰液体の副流流過率を規定
する。ダンパの特性線、たとえば図１３の特性線Ｍは、
図１１の特性線域と関連して説明した理由により、絞り
区間２４２ｄ，２４２ｄ１により規定される放物線状第
１特性線区間Ｍ１と、事実上直線的な、ばね負荷された
弁２４２，２４０ｂによって規定される第２特性線区間
Ｍ３とに分割される。双方の特性線区間Ｍ１，Ｍ３は屈
折点Ｍ２で互いに移行している。

【００５４】いま、接極子２５２が、いくらか引戻され
ると、流出口２５２ｈの横断面のみでなく、絞り区間２
４２ｄ，２４２ｄ１の合計横断面も増加する。このため
副流流過率が上昇し、ダンパ特性屈線の推移は、それに
応じてゆるやかになる（たとえば図１３の線Ｌ）。中央
通路２３８内の圧力Ｐ１が働く負荷面Ｆ１は、制御チャ
ンバ２４８内の圧力Ｐ２が働く負荷面Ｆ２と負荷的に等
しいので、弁遮断部材２４２に作用する合計液圧合力は
、この場合も圧力差Ｐ１−Ｐ２に従属するだけで、圧力
Ｐ１及びＰ２の絶対値とは無関係である。主流弁の開弁
に要する圧力差Ｐ１−Ｐ２は、絞り区間の横断面が比較
的大きくなり、副流流過率がより高くなって初めて、た
とえばＱＬの値に達する。流出口２５２ｈの横断面は、
絞り区間２４２ｄ，２４２ｄ１の合計横断面より著しく
増大するので、副流流過率は、主として絞り区間２４２
ｄ，２４２ｄ１の合計横断面により制限され、中央通路
２３８内の圧力Ｐ１と補償室２２８内の圧力Ｐ０との間
の合計圧力差Ｐ１−Ｐ０は、主として絞り区間２４２ｄ
，２４２ｄ１のところで降下する。したがって、主流弁
の開弁に要する圧力差Ｐ１−Ｐ２を生じさせる合計圧力
差Ｐ１−Ｐ０は、接極子２５２が引戻されれば、それだ
け下降する。したがって、放物線状の第１特性線区間か
ら直線的な第２特性線区域への移行点は、全体的には、
より低い圧力差（すなわちΔＰＬからΔＰＮへ）とより
高い流過率（すなわちＱＬからＱＮへ）とへ移動する。

【００５５】図１３に示した特性線群は、たとえば次の
場合に得られる特性線群に相当する。すなわち、振動ダ
ンパを、ダンパ調節の経験に従ってその時々の走行状況
に合わせて調整し、そのようにして得た特性線を共通の
線図に記載するといった場合である。図１３の特性線群
は、したがって、振動ダンパに適合する特性線を求める
要求を極めて高い程度に充たすものである。

【００５６】図５には遮断弁サブアセンブリの更に別の
実施例が示してある。以下では、この実施例の、既述の
実施例と異なる点のみを説明する。その場合、類似の部
分に対しては、図２の符号に３００を加えた符号を付す
ることにする。

【００５７】図５の実施例では、弁座体３４０が、中央
通路３３８を制限する管部分３３８ａ上に配置されてい
る。中央通路３３８内の圧力Ｐ１は、流入孔３４０ｅを
介して弁遮断部材３４２の全面３４２ｅへ導かれる。部
材３４２は積層皿ばねにより形成されており、これらの
皿ばねが、別の皿ばね３４４により弁座３４０ｂに対し
予圧をかけられている。皿ばね３４２の内周縁は、貫流
管３７４に形成された肩３７４ａに対し圧力Ｐ１により
押付けられ、肩３７４ａに支えられている。弁遮断部材
３４２の裏側３４２ｆには、制御チャンバ３４８内の圧
力Ｐ２が負荷される。裏面３４２ｆと全面３４２ｅとは
、実質的に等しい負荷面積を有している。皿ばね３４４
の外周縁は、支持部材３６４とリング状中間板３７６と
の間に挾み付けられており、中間板は弁座体３４０に載
せられている。弁遮断部材３４２が弁座３４０ｂから離
間する場合、減衰液体は、更に通路３５８を経て補償室
３２８へ流入する。

【００５８】貫流管３７４の中央孔３７４ｂは、貫流管
３７４の、半径方向で外方の孔３７４ｃの頂部と同じ平
面３７４ｄで終っている。孔３７４ｃは、弁座体３４０
内に形成される環状室３８０内で終っており、この環状
室と、通路３５８内で終る半径方向孔３８２と共に制御
チャンバ流出口を形成している。中央孔３７４ｂは制御
チャンバ流入口を形成している。制御チャンバ流入口３
７４ｂと流出口とは、連結部材３８４ａを介して磁石接
極子３５２と結合された弁体３８４により、一緒に閉じ
ることができる。弁体３８４内には、絞り区間３８４ｂ
が設けてあり、中央孔３３８と制御チャンバ３４８との
間にコンスタントな横断面による接続が常時用意されて
いる。

【００５９】したがって、図５に示した実施例の場合、
図４の実施例の場合同様、制御チャンバの流入口と流出
口の横断面は、接極子３５２の位置に応じて同時に増大
ないし減少する。孔３７４ｃは、合計すると、貫流管３
７４の中央孔３７４ｂよりも横断面面積が大なので、こ
の実施例の場合も、図１３に示したように、放物線状の
第１特性線区間から、直線状の第２区間への屈折点は、
流出口及び流入口の横断面が増大するにつれて、合計流
過率Ｑは高くなり、圧力差Ｐ１−Ｐ０は低くなる方向へ
移動する。

【００６０】図６には更に別の、遮断弁サブアセンブリ
の実施例が示してある。以下では、この実施例の、既述
の実施例と異なる点のみを説明する。そのさい類似の部
分には図２の符号に４００を加えた符号を用いることに
する。

【００６１】遮断弁サブアセンブリ４３６内には、弁遮
断部材４４２がその環状フランジ４４２ａを介して弁座
体４４０上に着座し、２個の圧縮ばね４４４ａ，４４４
ｂにより弁座４４０ｂに対して予圧をかけられている。 部材４４２の全面４４２ｅの負荷面Ｆ１には、中央通路
４３８内の圧力Ｐ１が負荷される。弁座体４４０は、そ
の外周縁４４０ｃが、中間体４４６の側壁４４６ｂに設
けられた凹所４４６ａに係止され、したがって中間体４
４６を保持している。

【００６２】中央通路４３８は、弁遮断部材４４２内の
絞り区間４４２ｄを介して制御チャンバ４４８と接続さ
れている。この制御チャンバ４４８は、部材４４２と中
間体４４６との間に形成され、耐圧的に構成された金属
製ベローズ４８６により制限されており、このベローズ
は一端が部材４４２の裏面４４２ｆに取付けられ、他端
が中間体４４６に取付けられている。部材４４２は、そ
の裏面４４２ｆが制御チャンバ４４８内の圧力Ｐ２を受
ける負荷面Ｆ１を形成している。負荷面Ｆ２は、図６に
示された実施例では、中央通路４３８内の圧力Ｐ２を受
ける負荷面Ｆ１より小さい。加えて、部材４４２の裏面
４４２ｆには、補償室４２８内の圧力Ｐ０も負荷される
。 しかしながら、部材４４２に作用するこの液圧合力は、
以下の説明では、弁遮断部材４４２に対し圧力Ｐ２によ
り及ぼされる力とは異なり、無視しうるものである。

【００６３】主流路は、遮断弁４４２，４４０ｂの開弁
時には、弁遮断部材４４２と弁座４４０ｂとの間に通じ
、通路４５８を経て補償室４２８へ達する。通路４５８
は、中間体４４６の側壁４４６ａと弁座体４４０の切欠
き４４０ｄとによって形成されている。副流路は、中央
通路４３８から絞り通路４４２ｄを経て制御チャンバ４
４８に至り、更に接極子４５２により遮断可能の制御チ
ャンバ流出口４４６ｃを通り、中間体４４６の後方を抜
けて中間体４４６内の孔４４６ｄと通路４５０とを通っ
て補償室へ達している。

【００６４】以下では図６と図１３とにより、図６の実
施例の場合の振動ダンパ特性線の推移を、弁遮断部材４
４２の、異なる大きさの圧力負荷面Ｆ１，Ｆ２について
説明しよう。

【００６５】中央通路４３８内の圧力Ｐ１を受ける負荷
面Ｆ１と、制御チャンバ４４８内の圧力Ｐ２を受ける負
荷面Ｆ２は面積が異なるので、部材４４２に作用する液
圧力は、もはや圧力差Ｐ１−Ｐ２にのみではなく、圧力
Ｐ１の絶対値にも従属する。負荷面Ｆ１は負荷面Ｆ２よ
り大きいので、面積差Ｆ１−Ｆ２へ及ぼされる圧力Ｐ１
は、主流弁４４２，４４０ｂの開弁方向に働く力を弁遮
断部材４４２に作用することになる。減衰行程の間、中
央通路４３８内の圧力Ｐ１は、補償室４２８内の圧力Ｐ
０よりも著しく変化する。合計圧力差Ｐ１−Ｐ０の変化
は、したがって、主に圧力Ｐ１の変化に帰せられる。し
たがって、前述の理由から、図６の実施例の場合、合計
圧力差Ｐ１−Ｐ０が大きくなれば、それだけ流過率が低
くなり、それにつれて弁遮断部材４４２が弁座４４０ｂ
から離し始めるのである。

【００６６】別の言い方をすれば、制御チャンバ流出口
４４６ｃの横断面が減少するにつれて（図１３では、線
Ｌから線Ｍへの移行に相当）、各持続線の屈折点は、流
過率Ｑの値が小さくなり、圧力差Ｐ１−Ｐ０が増大する
方向へ移動する。

【００６７】したがって、弁遮断部材のところの圧力負
荷面を異なる寸法にすることによっても、極めて高度に
振動ダンパに適合する特性線群を得ることができ、この
特性線群は、図４及び図５の実施例の場合に制御チャン
バの流出口と流入口の横断面を制御することにより得ら
れたものと変りはない。確認しておく必要がある点は、
この種の特性線群は、異なる大きさの負荷面Ｆ１とＦ２
とを組合せ、かつ制御チャンバの流入口と流出口とを制
御することによっても得ることができるという点である
。

【００６８】図７には、遮断弁サブアセンブリの更に別
の実施例が示してある。以下では、この実施例が、既述
の実施例と異なる点を説明する。そのさい、類似部分に
は図２の符号に５００を加えた符号を付すことにする。

【００６９】図７に示した実施例は、実質的には図２の
それと合致する。ただ弁遮断部材５４２の環状フランジ
５４２ａは、図２の環状フランジ４２ａより直径が大き
くされている。加えて、環状フランジ４５２ａの直径も
、管延長部５４２ｂの外径より大きいので、図７の実施
例の場合も、直径通路５３８内の圧力Ｐ１が作用する負
荷面Ｆ１が、制御チャンバ５４８内の圧力Ｐ２が作用す
る負荷面Ｆ２より大であり、図１３の特性線群が、図６
と関連して説明したのと似た理由により、得られる。

【００７０】図８には、遮断弁サブユニットの更に別の
実施例が示してある。以下では、既述の実施例と異なる
点のみを説明する。そのさい、類似の部分には、図２の
符号に６００を加えた符号を付してある。

【００７１】図８に示した実施例は、実質的には図３に
示した実施例と変りはない。ただ弁遮断部材６４２の環
状フランジ６４２ａは、図３の環状フランジ１４２ａよ
り直径が大である。したがって、図８の実施例の場合も
、中央通路６３８内の圧力Ｐ１の負荷面Ｆ１が、制御チ
ャンバ６４８内の圧力Ｐ２の負荷面Ｆ２より大である。 したがって、この場合も、図６との関連で説明したのと
類似の理由から、図１３に示した特性線群が得られる。

【００７２】図９には、更に別の実施例が示してある。 以下では、この実施例が既述の実施例と異なる点のみを
説明するにとどめる。そのさい、類似の部分には、図３
の符号に７００を加えた符号を付すこととする。

【００７３】弁座体７４０は、この実施例では、鉢状に
構成され、上方へ延びる管延長部７４０ｆを有している
。管延長部７４０ｆは、中間体７４６の側壁７４６ｂに
より密接包囲されている。弁遮断部材７４２の環状フラ
ンジ７４２ａは弁座７４０ｂに着座している。弾性的な
材料製のダイアフラム７８８の内周縁７８８ａが、部材
７４２から上方へ突出している管状部７４２　ｌと環状
プレート７９０との間に挾み込まれており、またその外
周縁７８８ｂは中間体７４６の肩７４６ｈと環状中間板
７９２との間に挾み付けられている。中間板７９２は管
延長部７４０ｆ上に載せられている。円すい圧縮ばね７
４４が弁遮断部材７４２を弁座７４０ｂに対し押付け、
予圧をかけている。

【００７４】制御チャンバ７４８は、中間体７４６、ダ
イアフラム７８８、環状プレート７９０により制限され
ている。中央通路７３８内の圧力Ｐ１は部材７４２の負
荷面Ｆ１に作用し、制御チャンバ７４８内の圧力Ｐ２は
環状プレート７９０の負荷面Ｆ２１とダイアフラム７８
８の負荷面Ｆ２２−Ｆ２１に作用する。圧力Ｐ２の合計
負荷面Ｆ２２は圧力Ｐ１の負荷面Ｆ１より大ではあるが
、ダイアフラム７８８は、その弾性と中間板７９２によ
る支持とにより、その負荷面Ｆ２２−Ｆ２１に相応する
液圧力を部材７４２へ伝達しない。負荷面Ｆ２２−Ｆ２
１は、次のように寸法づけしておく。すなわち、図９に
示した実施例では、中央通路７３８内の圧力Ｐ１が部材
７４２に及ぼす液圧力が、接極子７５２による制御チャ
ンバ流出口７４６ｃの閉鎖時にも、言いかえると中央通
路７３８内の圧力Ｐ１と制御チャンバ７４８内の圧力Ｐ
２とが等しい値のときにも、圧力Ｐ２により部材７４２
に及ぼされる液圧力より大であるようにするのである。 したがって、この実施例の場合にも、図６と関連して説
明したのと似た理由で図１３の特性線群を得ることがで
きる。

【００７５】図１０に示した遮断弁サブアセンブリ８３
６の実施例の場合は、ダイアフラム８８８が皿ばねによ
り構成されている。これらの皿ばねが弁遮断部材８４２
を弁座８４０ｂに押付け予圧をかけている。したがって
、この実施例の場合、部材８４２用の別個の予圧ばねは
用いられていない。また、環状プレート７９０に相当す
る別個の部材を使用せずに済ますこともできる。ダイア
フラム８８８は、自己の予圧力で部材８４２の管延長部
８４０ｆ上に保持されるからである。部材８４２へ及ぼ
される液圧力に対しては、図９の説明が妥当する：すな
わち、中央通路８３８内の圧力Ｐ１が弁座断部材８４２
に及ぼす液圧力が、接極子８５２による制御チャンバ流
出口８４６ｃの閉鎖時にも、言いかえると中央通路８３
８内の圧力Ｐ１と制御チャンバ８４８内の圧力Ｐ２とが
等しい値を有するときにも、圧力Ｐ２により部材８４２
に及ぼされる液圧力より大きくなるようにするのである
。こうすることにより、この実施例の場合も、図６との
関連で説明したのと類似の理由で、図１３に示した特性
線群が得られる。

【００７６】

【発明の効果】本発明が提案する振動ダンパは、減衰行
程中に付加的な調整介入を行なうことなく車両の振動に
減衰の推移を高度に適合させることができる。振動ダン
パの所望の減衰特性を達成するためには、もはや特性線
群の種々の特性線の個別区間間で、あれこれ調整する必
要はなくなり、特性線群のなかの単一の特性線を選ぶだ
けで十分となる。

【００７７】乗用車の振動ダンパの、副流流過率を定め
るパイロット弁は、次のように構成しておく。すなわち
、高圧部分区間内の圧力と低圧部分区間内の圧力との間
の合計圧力差が１０バールの場合に、１０　ｌ／ｍｉｎ
の流量が可能になるようにするのである。このためには
、制御チャンバの流入口ないし流出口の最大開放横断面
が、乗用車の振動ダンパの場合、少なくとも３ｍｍ２の
値となるようにする。

【００７８】特に振動ダンパに適合する特性線群は、次
のようにすることによって用意できる。すなわち、放物
線状の第１特性線区間と直線状の第２特性線区間とを結
ぶ屈折点が、制御チャンバ流出口横断面の増大につれて
、たとえば８０バールの高圧力、１　ｌ／ｍｉｎの底流
過率から、たとえば５バールの低圧力、１０　ｌ／ｍｉ
ｎの高流過率へと移動するようにするのである。この種
の特性線を得るためには、中央通路内の圧力と制御チャ
ンバ内の圧力が作用する、弁遮断部材の負荷面を等しく
して、制御チャンバの流出口と流入口の開放横断面を可
変にするか、そうでなければ、制御チャンバ流入口の開
放横断面をコンスタントにして、中央通路内の圧力が作
用する負荷面を、制御チャンバ内の圧力が作用する負荷
面より大きく構成しておくかするのである。

【図面の簡単な説明】

【図１】バイパスを有する振動ダンパとバイパス内の遮
断弁サブアセンブリの図。

【図２】本発明による振動ダンパの遮断弁サブアセンブ
リの一実施例の図。

【図３】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の図
。

【図４】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の図
。

【図５】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の図
。

【図６】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の図
。

【図７】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の図
。

【図８】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の図
。

【図９】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の図
。

【図１０】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。

【図１１】本発明による振動ダンパにより達成可能の種
々の特性線域を示した線図。

【図１２】本発明による振動ダンパにより達成可能の種
々の特性線域を示した図。

【図１３】本発明による振動ダンパにより達成可能の種
々の特性線域を示した図。

【符号の説明】

１０，１１０，２１０，３１０，４１０，５１０，６１
０，７１０，８１０　　　　シリンダ １２　　　　ピストンロッド １４　　　　底部 １６　　　　シールユニット １８　　　　ピストンユニット ２０　　　　ピストン弁装置 ２４　　　　フート弁装置 ２６　　　　容器管 ２８　　　　補償室 ３０ａ，３０ｂ　　　　作業チャンバ ３２　　　　高圧部分区間 ３４　　　　シリンダ孔 ３６，１３６，２３６，３３６，４３６，５３６，６３
６，７３６，８３６　　　　遮断弁サブアセンブリ３８
，１３８，２３８，３３８，４３８，５３８，６３８，
７３８，８３８　　　　中央通路 ４０　　　　弁座体 ４０ｂ　　　　弁座 ４２　　　　弁遮断部材 ４４　　　　圧縮コイルばね ４６　　　　中間体 ４６ｂ　　　　側壁 ４６ｃ　　　　制御チャンバの流出口 ４８　　　　制御チャンバ ５２　　　　磁石接極子 ５６　　　　磁力巻線 ６０　　　　弁体 ６２　　　　皿ばね ６４　　　　プレート ６８　　　　接続管 ７２　　　　ユニオンナット Ｐ１　　　　中央通路内の圧力 Ｐ２　　　　制御チャンバ内の圧力 Ｐ１−Ｐ２　　　　合計圧力差 Ｆ１　　　　圧力Ｐ１の負荷面 Ｆ２　　　　圧力Ｐ２の負荷面

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　振動ダンパであって、単一の軸を有す
   るシリンダ（１０）と、少なくとも一方のシリンダ端部
   を貫通して軸方向に可動に案内されるピストンロッド（
   １２）と、シリンダ（１０）内部でピストンロッド（１
   ２）と結合されたピストン（１８）と、複数の流体チャ
   ンバ（３０ａ，３０ｂ，２８）とを包含し、これら流体
   チャンバが、シリンダ（１０）に対するピストンロッド
   （１２）の運動に応じて互いに可変の容量と、流体チャ
   ンバ（３０ａ，３０ｂ，２８）のうちの少なくとも２つ
   の間の流体連絡路（２０，３２ａ，２４）とを有してお
   り、しかも、流体連絡路（２０，３２ａ，２４）のうち
   の少なくとも１つが、その連絡路の２つの部分区間（３
   ４，３２，３８及び５８，３２ａ）の間に遮断弁サブア
   センブリ（３６）を有しており、更に、前記遮断弁サブ
   アセンブリ（３６）が少なくとも１つの弁座（４０ｂ）
   を有するように構成され、この弁座（４０ｂ）に第１の
   部分区間（３４，３２，３８）が接続されており、更に
   、弁遮断部材（４２）の第１の側（４２ｅ）が、第１部
   分区間（３４，３２，３８）の遮断位置で弁座（４０ｂ
   ）に対し弾性的に押圧可能であり、更に、弁遮断部材（
   ４２）の第１の側（４２ｅ）の裏側に当る第２の側（４
   ２ｆ）が、制御チャンバ（４８）に面しており、この制
   御チャンバ（４８）内の流体圧（Ｐ２）を負荷されるよ
   うにされており、更に、この制御チャンバ（４８）が、
   弁遮断部材（４２）に設けられた絞り区間（４２ｄ）を
   介して第１の部分区間（３４，３２，３８）に接続され
   ており、更に、制御チャンバ（４８）が流出口（４６ｃ
   ）を介して第２の部分区間（５８，３２ａ）と接続され
   ており、更に、この流出口（４６ｃ）には流出横断面測
   定器（５２）が配属され、この測定器（５２）を、流出
   口（４６ｃ）の、そのつど異なる流出横断面を生ぜしめ
   る複数位置に調節可能である形式のものにおいて、制御
   チャンバ流出口横断面測定器（５２）が流出口（４６ｃ
   ）の最大横断面に調節されている場合には、流出口（４
   ６ｃ）の流過率（時間単位当りの流量）が、減衰速度１
   ｍ／ｓｅｃに調節された遮断弁サブアセンブリ（３６）
   の合計流過率の少なくとも０．２倍の値になったときに
   、弁遮断部材（４２）が弁座（４０ｂ）から離間し始め
   るように、遮断弁サブアセンブリ（３６）が構成されて
   いることを特徴とする振動ダンパ。
2. 【請求項２】　　制御チャンバ（４６ｃ）の最大横断面
   と絞り区間（４２ｄ）の横断面のいずれもが、振動ダン
   パの流体押しのけ横断面の少なくとも１／１５０の値と
   なるように、遮断弁サブアセンブリ（３６）が構成され
   ていることを特徴とする、請求項１に記載の振動ダンパ
   。
3. 【請求項３】　　少なくとも、制御チャンバ流出口（４
   ６ｃ；１５２ｈ）横断面の限界値を超えた域では、制御
   チャンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）の横断面とは無関
   係に、また制御チャンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）の
   流過率（Ｑｋ）が一様の場合には、常に、弁遮断部材（
   ４２；１４２）が弁座（４０ｂ；１４０ｂ）から離間し
   始め、そのさい、この離間は、第１部分区間（３２；１
   ３２）内を支配する圧力（Ｐ１）と第２部分区間（３２
   ａ；１３２ａ）内を支配する圧力（Ｐ０）との間の圧力
   差（Ｐ１−Ｐ０）が増大するさい、制御チャンバ流出口
   横断面が減少するにつれて、生じることを特徴とする請
   求項１又は２に記載の振動ダンパ。
4. 【請求項４】　　弁遮断部材（４２；１４２）が、その
   遮断位置では、その両側（４２ｅ，４２ｆ；１４２ｅ，
   １４２ｆ）に、第１部分区間（３２；１３２）内を支配
   する圧力（Ｐ１）と制御チャンバ（４８；１４８）内を
   支配する圧力とを受ける実質的に等しい負荷面（Ｆ１，
   Ｆ２）を有しており、かつまた、絞り区間（４２ｄ；１
   ４２ｄ）の横断面が制御チャンバ流出口（４６ｃ；１５
   ２ｈ）の横断面とは無関係であることを特徴とする、請
   求項３に記載の振動ダンパ。
5. 【請求項５】　　少なくとも、制御チャンバ流出口（４
   ６ｃ；１５２ｈ）横断面の限界値を超えた域では、制御
   チャンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）の横断面とは無関
   係に、常に、等しい流出口流過率（Ｑｋ）のときに弁遮
   断部材（４２；１４２）が、弁座（４０ｂ；１４０ｂ）
   から離間し始め、そのさい、この離間は、流出口横断面
   の減少につれて、第１部分区間（３２；１３２）内を支
   配する圧力（Ｐ１）と第２部分区間（３２ａ；１３２ａ
   ）内を支配する圧力（Ｐ０）との間の圧力差が増大する
   さいに生じ、更にまた、流出口横断面の限界値以下の域
   では、制御チャンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）の流過
   率（Ｑ）とは無関係に、流出口横断面が更に減少して、
   第１部分区間（３２；１３２）内を支配する圧力（Ｐ１
   ）と、第２部分区間（３２ａ；１３２ａ）内を支配する
   圧力（Ｐ０）との間の所定圧力差（ΔＰｋ）がコンスタ
   ントに維持される場合に、弁遮断部材（４２；１４２）
   が弁座（４０ｂ；１４０ｂ）から離間し始めることを特
   徴とする、請求項１又は２に記載の振動ダンパ。
6. 【請求項６】　　弁遮断部材（４２；１４２）が、その
   遮断位置では、その両側（４２ｅ，４２ｆ；１４２ｅ，
   １４２ｆ）に、第１部分区間（３２，１３２）内を支配
   する圧力（Ｐ１）と制御チャンバ（４８；１４８）を支
   配する圧力（Ｐ２）とを受ける実質的に等しい負荷面（
   Ｆ１，Ｆ２）を有しており、更に、絞り区間（４２ｄ；
   １４２ｄ）の横断面が制御チャンバ流出口（４６ｃ；１
   ５２ｈ）の横断面と無関係であり、更にまた、所定圧力
   差（ΔＰｋ）の場合に制御チャンバ（４８；１４８）か
   ら第２部分区間（３２ａ；１３２ａ）へ開く圧力逃がし
   弁（６０／４６ｅ；１５２／１４２ｉ）が備えられてい
   ることを特徴とする、請求項５記載の振動ダンパ。
7. 【請求項７】　　制御チャンバ流出口（２５２ｈ；３８
   ０；４４６；５４６ｃ；６５２ｈ；７４６ｃ；８４６ｃ
   ）の流過率が低くなり、第１部分区間（２３２；３３２
   ；４３２；５３２；６３２；７３２；８３２）内を支配
   する圧力（Ｐ１）と第２部分区間（２３２ａ；３３２ａ
   ；４３２ａ；５３２ａ；６３２ａ；７３２ａ；８３２ａ
   ）内を支配する圧力（Ｐ０）との間の圧力差（Ｐ１−Ｐ
   ０）が増大した場合に、制御チャンバ流出口横断面の減
   少につれて、弁遮断部材（２４２；３４２；４４２；５
   ４２；６４２；７４２；８４２）の離間が始まることを
   特徴とする、請求項１又は２に記載の振動ダンパ。
8. 【請求項８】　　弁遮断部材（２４２；３４２）が、そ
   の遮断位置では、その両側（２４２ｅ，２４２ｆ；３４
   ２ｅ，３４２ｆ）に、第１部分区間（２３２；３３２）
   内を支配する圧力（Ｐ１）と制御チャンバ（２４８；３
   ４８）内を支配する圧力（Ｐ２）とを受けるコンスタン
   トな負荷面（Ｆ１，Ｆ２）を有しており、更に、絞り区
   間（２４２ｄ／２４２ｄ１）の横断面が、制御チャンバ
   流出口横断面の減少につれて同じく減少し、しかも有利
   には後者よりもゆっくりと減少することを特徴とする、
   請求項７に記載の振動ダンパ。
9. 【請求項９】　　弁遮断部材（４４２；５４２；６４２
   ；７４２；８４２）が、その遮断位置では、その両側に
   、第１部分区間（４３２；５３２；６３２；７３２；８
   ３２）内を支配する圧力（Ｐ１）と制御チャンバ（４４
   ８；５４８；６４８；７４８；８４８）内を支配する圧
   力（Ｐ２）とを受けるコンスタントな負荷面（Ｆ１，Ｆ
   ２）を有し、しかも、制御チャンバ流出口（４４６ｃ；
   ５４６ｃ；６５２ｈ；７４６ｃ；８４６ｃ）が閉じられ
   た場合には、第１部分区間（４３２；５３２；６３２；
   ７３２；８３２）の圧力（Ｐ１）により弁遮断部材（４
   ４２；５４２；６４２；７４２；８４２）に及ぼされる
   液圧力が、制御チャンバ（４４８；５４８；６４８；７
   ４８；８４８）内の圧力（Ｐ２）により弁遮断部材（４
   ４２；５４２；６４２；７４２；８４２）に及ぼされる
   液圧力より大となり、更にまた、絞り区間（４４２ｄ；
   ５４２ｄ；６４２ｄ；７４２ｄ；８４２ｄ）の横断面が
   制御チャンバ流出口（４４６ｃ；５４６ｃ；６５２ｈ；
   ７４６ｃ；８４６ｃ）の横断面とは無関係であることを
   特徴とする、請求項７に記載の振動ダンパ。
10. 【請求項１０】　　遮断弁サブアセンブリ（３６）がシ
    リンダ（１０）のところに配置されていることを特徴と
    する、請求項１から９までのいずれか１項記載の振動ダ
    ンパ。
11. 【請求項１１】　　ピストン（１８）により互いに分離
    され、ピストン弁（２０）により互いに接続可能な２つ
    の流体チャンバ（３０ａ，３０ｂ）と、フート弁（２４
    ）により底部近くの流体チャンバ（３０ａ）と接続可能
    な補償室（２８）とを有する２管振動ダンパの場合に、
    遮断弁サブアセンブリ（３６）を含む流体連絡路（３２
    ａ）が、底部から遠い流体チャンバ（３０ｂ）から補償
    室（２８）へ延びていることを特徴とする、請求項１か
    ら１０までのいずれか１項に記載の振動ダンパ。