JPH04289125A - 材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH04289125A JPH04289125A JP1609891A JP1609891A JPH04289125A JP H04289125 A JPH04289125 A JP H04289125A JP 1609891 A JP1609891 A JP 1609891A JP 1609891 A JP1609891 A JP 1609891A JP H04289125 A JPH04289125 A JP H04289125A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ホイール等の自動車
の構造部材として用いて好適な低Ｍｎ系析出強化型熱延
高張力鋼板の製造方法に関し、とくにコイル長手方向に
おける材質均一性の改善を図ろうとするものである。
の構造部材として用いて好適な低Ｍｎ系析出強化型熱延
高張力鋼板の製造方法に関し、とくにコイル長手方向に
おける材質均一性の改善を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車の構造部材として、たとえばホイ
ールに用いられる熱延鋼板としては、大きく２種類に分
けられる。１つは、例えば特開昭６１−１７０５４１
号公報に開示のようなＣ，Ｓｉ， ＭｎにＴｉ， Ｎｂ
などの析出強化を利用したものであり、他の一つは組織
強化を図るもので、例えば特開昭６１−７９７３０号公
報に開示のようにＣ，Ｓｉ， Ｍｎを基本成分とするも
のである。
ールに用いられる熱延鋼板としては、大きく２種類に分
けられる。１つは、例えば特開昭６１−１７０５４１
号公報に開示のようなＣ，Ｓｉ， ＭｎにＴｉ， Ｎｂ
などの析出強化を利用したものであり、他の一つは組織
強化を図るもので、例えば特開昭６１−７９７３０号公
報に開示のようにＣ，Ｓｉ， Ｍｎを基本成分とするも
のである。
【０００３】ここで、ホイールのリムに用いられるもの
と、ホイールのディスクに用いられるものとでは、その
要求特性が異なる。すなわち、ホイールリム材に要求さ
れる特性は、フラッシュバット溶接性（直流バット溶接
性と溶接後の加工性）であり、ホイールディスク材に要
求される特性は成形性である。上記析出強化鋼はホイー
ルリムには用いられるが、降伏点が高く降伏伸びが大き
いため、ごく単純な形状を除いてはホイールディスクに
用いられることはなく、一方、組織強化鋼はフラッシュ
バット溶接性、すなわち溶接後の冷間加工性が悪いため
、ＴＳ ６０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度材ではホイー
ルリムに用いられることはなかった。
と、ホイールのディスクに用いられるものとでは、その
要求特性が異なる。すなわち、ホイールリム材に要求さ
れる特性は、フラッシュバット溶接性（直流バット溶接
性と溶接後の加工性）であり、ホイールディスク材に要
求される特性は成形性である。上記析出強化鋼はホイー
ルリムには用いられるが、降伏点が高く降伏伸びが大き
いため、ごく単純な形状を除いてはホイールディスクに
用いられることはなく、一方、組織強化鋼はフラッシュ
バット溶接性、すなわち溶接後の冷間加工性が悪いため
、ＴＳ ６０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度材ではホイー
ルリムに用いられることはなかった。
【０００４】また、これらの両鋼種に共通した問題とし
て、剪断面や打ち抜き面に生じるセパレーションがあり
、これがホイールの耐久性及びホイールリムの成形性を
劣化させる原因となっていた。
て、剪断面や打ち抜き面に生じるセパレーションがあり
、これがホイールの耐久性及びホイールリムの成形性を
劣化させる原因となっていた。
【０００５】このような問題を解決するものとして、出
願人会社は先に、特開昭２−４７２１６ 号公報におい
て、低Ｍｎ系の鋼を用い、制御圧延、制御冷却による、
耐セパレーション性、加工性及びフラッシュバット溶接
性など総合的に優れる析出強化型の熱延高張力鋼板の製
造方法を提案した。
願人会社は先に、特開昭２−４７２１６ 号公報におい
て、低Ｍｎ系の鋼を用い、制御圧延、制御冷却による、
耐セパレーション性、加工性及びフラッシュバット溶接
性など総合的に優れる析出強化型の熱延高張力鋼板の製
造方法を提案した。
【０００６】ところで、上記したような熱延高張力鋼板
については、その製造時に厳密な温度管理を必要とする
が、通常の熱間圧延でのコイル先後端では温度降下が必
然的に生じ、それ故熱延板コイル全長にわたって均質な
材質とすることは難しかった。
については、その製造時に厳密な温度管理を必要とする
が、通常の熱間圧延でのコイル先後端では温度降下が必
然的に生じ、それ故熱延板コイル全長にわたって均質な
材質とすることは難しかった。
【０００７】この点に関し、特公昭５２−４５３０４号
公報において、粗圧延後の条材を一旦コイルに巻き取り
、ついで巻き戻しながら仕上げ圧延に供する間に、後続
の条材を順次コイルに巻き取る圧延方法が提案開示され
た。この圧延方法によれば、ホットランテーブルの長さ
を短縮できるだけでなく、ホットランテーブル上での待
機中におけるシートバーの先端部すなわちコイルの巻き
戻し後端部の温度降下を効果的に抑制できるので、少な
くともシートバーコイルの巻き戻し後端の材質改善につ
いては有効と考えられる。
公報において、粗圧延後の条材を一旦コイルに巻き取り
、ついで巻き戻しながら仕上げ圧延に供する間に、後続
の条材を順次コイルに巻き取る圧延方法が提案開示され
た。この圧延方法によれば、ホットランテーブルの長さ
を短縮できるだけでなく、ホットランテーブル上での待
機中におけるシートバーの先端部すなわちコイルの巻き
戻し後端部の温度降下を効果的に抑制できるので、少な
くともシートバーコイルの巻き戻し後端の材質改善につ
いては有効と考えられる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
圧延方法を用いてもなお、前掲特開平２−４７２１６
号公報に開示したような低Ｍｎ系の析出強化型熱延高張
力鋼板の製造に際しては、コイルの先後端における材質
の劣化は免れ得なかった。
圧延方法を用いてもなお、前掲特開平２−４７２１６
号公報に開示したような低Ｍｎ系の析出強化型熱延高張
力鋼板の製造に際しては、コイルの先後端における材質
の劣化は免れ得なかった。
【０００９】というのは、上記の圧延方法は、所詮はコ
イル毎に処理する方法であるので、シートバーの先端か
ら後端にかけて不可避に生じる温度勾配の解消について
はともかく、少なくともシートバーコイルの巻き戻し先
端における温度降下については、依然として避け得ない
からである。
イル毎に処理する方法であるので、シートバーの先端か
ら後端にかけて不可避に生じる温度勾配の解消について
はともかく、少なくともシートバーコイルの巻き戻し先
端における温度降下については、依然として避け得ない
からである。
【００１０】また、仕上げ圧延後、所定の温度域まで急
冷する必要があるが、コイルの先端部は仕上げ圧延機を
通過してコイラーに巻き付くまでの間、一方後端部は仕
上げ圧延機を通過後コイラーに巻き取られるまでの間い
ずれも、鋼板が拘束されていないため、急冷した場合に
は、形状の乱れのみならず、冷却の不均一を招いていた
。
冷する必要があるが、コイルの先端部は仕上げ圧延機を
通過してコイラーに巻き付くまでの間、一方後端部は仕
上げ圧延機を通過後コイラーに巻き取られるまでの間い
ずれも、鋼板が拘束されていないため、急冷した場合に
は、形状の乱れのみならず、冷却の不均一を招いていた
。
【００１１】さらに、この発明に係る低Ｍｎ系析出強化
鋼は、Ｍｎの低減による強度低下を、Ｎｂなどの成分を
添加することで補っているため、これらの析出強化成分
の析出形態が非常に重要となり、厳密な温度管理を必要
とする。したがって、上記したような冷却が不均一とな
るコイル先後端は析出形態が変化し、所定の強度が得ら
れなくなる。
鋼は、Ｍｎの低減による強度低下を、Ｎｂなどの成分を
添加することで補っているため、これらの析出強化成分
の析出形態が非常に重要となり、厳密な温度管理を必要
とする。したがって、上記したような冷却が不均一とな
るコイル先後端は析出形態が変化し、所定の強度が得ら
れなくなる。
【００１２】このようなことから、目標材質とすること
ができなかった部分については、その切り捨てを余儀な
くされていた。従って、生産性は著しく阻害され、コス
ト高を招いていた。
ができなかった部分については、その切り捨てを余儀な
くされていた。従って、生産性は著しく阻害され、コス
ト高を招いていた。
【００１３】この発明は、上記問題を有利に解決するも
ので、厳密な温度管理を必要とする低Ｍｎ系の析出強化
型熱延鋼板についても、コイル全長にわたって所定の温
度制御を適切に施すことができ、ひいてはコイル全長に
わたり均一な材質とすることができる熱延高張力鋼板の
製造方法を提案することを目的とする。
ので、厳密な温度管理を必要とする低Ｍｎ系の析出強化
型熱延鋼板についても、コイル全長にわたって所定の温
度制御を適切に施すことができ、ひいてはコイル全長に
わたり均一な材質とすることができる熱延高張力鋼板の
製造方法を提案することを目的とする。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】すなわちこの発明は、
Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：
０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５ｗｔ ％以下、 Ｎｂ：０．０３ｗｔ％以上、０．５ｗｔ ％以下及びＰ
：０．０２ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下を含有し、
残部は鉄及び不可避不純物の組成に調整した鋼スラブを
素材として、熱間圧延する際、粗圧延段階を経たシート
バーを一旦コイル状に巻き取り、その後、巻き終わり端
から仕上げ圧延を、圧延終了温度が７３０ ℃以上８８
０ ℃以下の範囲にて開始し、その後端に、後続するシ
ートバーコイルの巻き終わり端を順次接続して、仕上げ
圧延を連続的に行い、この仕上げ圧延に続いて、０．５
秒以内に５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、３００
℃以上、７００ ℃以下の温度範囲で巻き取ることを
特徴とする材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方
法であり、
Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下、Ｓｉ：
０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５ｗｔ ％以下、 Ｎｂ：０．０３ｗｔ％以上、０．５ｗｔ ％以下及びＰ
：０．０２ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下を含有し、
残部は鉄及び不可避不純物の組成に調整した鋼スラブを
素材として、熱間圧延する際、粗圧延段階を経たシート
バーを一旦コイル状に巻き取り、その後、巻き終わり端
から仕上げ圧延を、圧延終了温度が７３０ ℃以上８８
０ ℃以下の範囲にて開始し、その後端に、後続するシ
ートバーコイルの巻き終わり端を順次接続して、仕上げ
圧延を連続的に行い、この仕上げ圧延に続いて、０．５
秒以内に５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、３００
℃以上、７００ ℃以下の温度範囲で巻き取ることを
特徴とする材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方
法であり、
【００１５】さらに上記成分組成に、
■Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上、０．００５ｗｔ ％以
下及びＭｏ：０．０１ｗｔ％以上、１．０ｗｔ ％以下
のうちから選んだ１種又は２種を添加するものであり、
下及びＭｏ：０．０１ｗｔ％以上、１．０ｗｔ ％以下
のうちから選んだ１種又は２種を添加するものであり、
【００１６】■Ｃａ：０．０００１ｗｔ％以上、０．０
０１ｗｔ ％以下及び ＲＥＭ ：０．００１ｗｔ ％以上、０．０１ｗｔ％以
下のうちから選んだ１種又は２種を添加するものであり
、
０１ｗｔ ％以下及び ＲＥＭ ：０．００１ｗｔ ％以上、０．０１ｗｔ％以
下のうちから選んだ１種又は２種を添加するものであり
、
【００１７】
■Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上、０．００５ｗｔ ％以
下及びＭｏ：０．０１ｗｔ％以上、１．０ｗｔ ％以下
のうちから選んだ１種又は２種と、 Ｃａ：０．０００１ｗｔ％以上、０．００１ｗｔ ％以
下及びＲＥＭ ：０．００１ｗｔ ％以上、０．０１ｗ
ｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種とをそれぞれ添
加するものである。
下及びＭｏ：０．０１ｗｔ％以上、１．０ｗｔ ％以下
のうちから選んだ１種又は２種と、 Ｃａ：０．０００１ｗｔ％以上、０．００１ｗｔ ％以
下及びＲＥＭ ：０．００１ｗｔ ％以上、０．０１ｗ
ｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種とをそれぞれ添
加するものである。
【００１８】この発明における最大の特徴は、粗圧延後
の熱間仕上げ圧延工程にある。
の熱間仕上げ圧延工程にある。
【００１９】以下、図面に従いこの熱間仕上げ圧延工程
を具体的に説明する。図１に、この発明の実施に用いて
好適な熱間仕上げ圧延ラインを模式で示し、また図２に
は、実際の巻き取り、巻き戻し及び接合要領を図解する
。なお図示したところにおいて、番号１は粗圧延機、２
はシートバーコイラー、３はアンコイラー、４は接合装
置、５は仕上げ圧延機であり、またＣ１で最先のコイル
、Ｃ２で２番目のコイル、Ｃ３で３番目のコイルを示す
。
を具体的に説明する。図１に、この発明の実施に用いて
好適な熱間仕上げ圧延ラインを模式で示し、また図２に
は、実際の巻き取り、巻き戻し及び接合要領を図解する
。なお図示したところにおいて、番号１は粗圧延機、２
はシートバーコイラー、３はアンコイラー、４は接合装
置、５は仕上げ圧延機であり、またＣ１で最先のコイル
、Ｃ２で２番目のコイル、Ｃ３で３番目のコイルを示す
。
【００２０】さてこの発明ではまず、粗圧延後の最先の
シートバーをコイルＣ１として巻き取る。ついでコイル
Ｃ１を巻き戻し、巻き戻し先端を仕上げ圧延機５に供給
する一方で、２本目のシートバーをコイルＣ２として巻
き取る。次にコイルＣ１の仕上げ圧延終了前に、コイル
Ｃ１の後端とコイルＣ２の巻き戻し先端とを接続して、
仕上げ圧延の連続化を図ると共に、一方で３本目のシー
トバーをコイルＣ３として巻き取る。以後、上記の工程
を繰り返すことにより、連続して仕上げ圧延を行うので
ある。
シートバーをコイルＣ１として巻き取る。ついでコイル
Ｃ１を巻き戻し、巻き戻し先端を仕上げ圧延機５に供給
する一方で、２本目のシートバーをコイルＣ２として巻
き取る。次にコイルＣ１の仕上げ圧延終了前に、コイル
Ｃ１の後端とコイルＣ２の巻き戻し先端とを接続して、
仕上げ圧延の連続化を図ると共に、一方で３本目のシー
トバーをコイルＣ３として巻き取る。以後、上記の工程
を繰り返すことにより、連続して仕上げ圧延を行うので
ある。
【００２１】粗圧延を終えたシートバーをコイルに巻き
取り、その後巻き戻しながら仕上げ圧延を行うことによ
り、粗圧延における被圧延材の先後端が、仕上げ圧延で
は逆転されて圧延されることになる。このため、粗圧延
先行端側から後尾端側にかけ不可避に生じる温度勾配の
下で、被圧延材が仕上げ圧延では温度の低い粗圧延での
後尾端側から圧延されることになり、仕上げ圧延では被
圧延材全長にわたって温度が均一化される。また粗圧延
後コイルに巻き取ることによる、温度の均一化効果があ
り、とくに粗圧延での圧延先端の局部的温度低下部分は
、粗圧延後コイル内に巻き込まれることによって復熱し
、均一化された温度となり、仕上げ圧延されることにな
る。さらに、粗圧延後のシートバーをコイルに巻き取る
ことにより、先行するシートバーとの接続を容易にし、
この接続により最初の圧延材の先端部および最終の圧延
材の後端部を除いて、仕上げ圧延では圧延端のない圧延
を実施でき、それ故仕上げ圧延での圧延端の局部的温度
低下がなくなる。
取り、その後巻き戻しながら仕上げ圧延を行うことによ
り、粗圧延における被圧延材の先後端が、仕上げ圧延で
は逆転されて圧延されることになる。このため、粗圧延
先行端側から後尾端側にかけ不可避に生じる温度勾配の
下で、被圧延材が仕上げ圧延では温度の低い粗圧延での
後尾端側から圧延されることになり、仕上げ圧延では被
圧延材全長にわたって温度が均一化される。また粗圧延
後コイルに巻き取ることによる、温度の均一化効果があ
り、とくに粗圧延での圧延先端の局部的温度低下部分は
、粗圧延後コイル内に巻き込まれることによって復熱し
、均一化された温度となり、仕上げ圧延されることにな
る。さらに、粗圧延後のシートバーをコイルに巻き取る
ことにより、先行するシートバーとの接続を容易にし、
この接続により最初の圧延材の先端部および最終の圧延
材の後端部を除いて、仕上げ圧延では圧延端のない圧延
を実施でき、それ故仕上げ圧延での圧延端の局部的温度
低下がなくなる。
【００２２】従って後述するように、仕上げ圧延終了後
、所定の低温度域まで急冷したとしても、形状の乱れや
冷却の不均一が生じることはなく、製品コイル全長にわ
たり均一な材質が得られるのである。ここに仕上げ圧延
前に接続した部分は巻き取り時に切断し、別コイラーで
巻き取ることにより連続圧延−冷却を実現する。
、所定の低温度域まで急冷したとしても、形状の乱れや
冷却の不均一が生じることはなく、製品コイル全長にわ
たり均一な材質が得られるのである。ここに仕上げ圧延
前に接続した部分は巻き取り時に切断し、別コイラーで
巻き取ることにより連続圧延−冷却を実現する。
【００２３】なおシートバーの溶接方法はとくに限定す
るものではないが、アップセット溶接や高周波加熱溶接
などがとりわけ有利に適合する。また上記の例では、接
合装置をシートバーの走行と同期させて移動させる間に
接合処理を行う場合について示したが、その他、接合装
置を停止した状態で接続処理を行う場合には、この接合
装置と仕上げ圧延機との間にルーパを配置すれば良い。
るものではないが、アップセット溶接や高周波加熱溶接
などがとりわけ有利に適合する。また上記の例では、接
合装置をシートバーの走行と同期させて移動させる間に
接合処理を行う場合について示したが、その他、接合装
置を停止した状態で接続処理を行う場合には、この接合
装置と仕上げ圧延機との間にルーパを配置すれば良い。
【００２４】
【作用】この発明の成分組成範囲の限定理由について以
下に述べる。 Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下Ｃは強度
上昇に有利な成分であり、この発明のようにＭｎを低減
させた成分系で、強度を確保するためには、その含有量
は０．０３ｗｔ％以上を必要とする。一方、含有量が０
．１０ｗｔ％を超えると母材と溶接部の硬度差が大きく
なり、溶接部の加工特性を劣化させ、成形時に割れが発
生する。したがって、その含有量の上限を０．１０ｗｔ
％とする。
下に述べる。 Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下Ｃは強度
上昇に有利な成分であり、この発明のようにＭｎを低減
させた成分系で、強度を確保するためには、その含有量
は０．０３ｗｔ％以上を必要とする。一方、含有量が０
．１０ｗｔ％を超えると母材と溶接部の硬度差が大きく
なり、溶接部の加工特性を劣化させ、成形時に割れが発
生する。したがって、その含有量の上限を０．１０ｗｔ
％とする。
【００２５】Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下Ｓｉは固溶強化
能の大きな成分であるが、含有量が０．１ｗｔ ％を超
えると熱延時に赤スケールが発生してスケール跡が残存
し、美観を損ねる。
能の大きな成分であるが、含有量が０．１ｗｔ ％を超
えると熱延時に赤スケールが発生してスケール跡が残存
し、美観を損ねる。
【００２６】Ｍｎ：０．５ｗｔ ％以下Ｍｎは強度を向
上させるために有効な成分であるが、その偏析帯に層状
組織を形成しこれがセパレーションの起因となるため、
含有量は０．５ｗｔ ％以下とする。
上させるために有効な成分であるが、その偏析帯に層状
組織を形成しこれがセパレーションの起因となるため、
含有量は０．５ｗｔ ％以下とする。
【００２７】Ｎｂ：０．０３ｗｔ％以上、０．５ｗｔ
％以下Ｎｂはこの発明にとって重要な添加成分であり、
析出強化機構により、Ｍｎの低減による強度低下を補う
とともに疲労強度を向上させる。その含有量が、０．０
３ｗｔ％未満ではその効果が不十分であるが、０．５ｗ
ｔ ％を超えると溶接部の冷間加工性を劣化させる。
％以下Ｎｂはこの発明にとって重要な添加成分であり、
析出強化機構により、Ｍｎの低減による強度低下を補う
とともに疲労強度を向上させる。その含有量が、０．０
３ｗｔ％未満ではその効果が不十分であるが、０．５ｗ
ｔ ％を超えると溶接部の冷間加工性を劣化させる。
【００２８】Ｐ：０．０２ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％
以下Ｐは有効な強化成分であり、Ｓｉのように赤スケー
ルを生じることもなく、Ｍｎのようにセパレーションの
起因となる層状組織を形成することもない。しかしなが
ら、多量に添加すると粒界偏析による脆化が生じる。し
たがって、含有量の下限を０．０２ｗｔ％、上限を０．
１０ｗｔ％とする。
以下Ｐは有効な強化成分であり、Ｓｉのように赤スケー
ルを生じることもなく、Ｍｎのようにセパレーションの
起因となる層状組織を形成することもない。しかしなが
ら、多量に添加すると粒界偏析による脆化が生じる。し
たがって、含有量の下限を０．０２ｗｔ％、上限を０．
１０ｗｔ％とする。
【００２９】この発明では、上記基本成分組成に加えて
ＭｏおよびＢを伸び特性改善成分として添加することが
できる。その成分組成範囲の限定理由は次の通りである
。
ＭｏおよびＢを伸び特性改善成分として添加することが
できる。その成分組成範囲の限定理由は次の通りである
。
【００３０】Ｍｏ：０．０１ｗｔ％以上、１．０ｗｔ
％以下Ｍｏは降伏伸びを減少させ、全伸びを増加させる
効果がある。その効果を得るためには、含有量は０．０
１ｗｔ％以上を必要とする。一方Ｍｏは高価な成分であ
り多量に添加することは経済性を損ねるので、その含有
量の上限を１．０ｗｔ ％とする。
％以下Ｍｏは降伏伸びを減少させ、全伸びを増加させる
効果がある。その効果を得るためには、含有量は０．０
１ｗｔ％以上を必要とする。一方Ｍｏは高価な成分であ
り多量に添加することは経済性を損ねるので、その含有
量の上限を１．０ｗｔ ％とする。
【００３１】Ｂ：０．０００１ｗｔ％以上、０．００５
ｗｔ ％以下ＢはＭｏと同様の効果があり、その効果を
得るためには、含有量は０．０００１ｗｔ％以上を必要
とするが、多量に添加すると冷間加工性を劣化させるの
で、その上限を０．００５ｗｔ ％とする。
ｗｔ ％以下ＢはＭｏと同様の効果があり、その効果を
得るためには、含有量は０．０００１ｗｔ％以上を必要
とするが、多量に添加すると冷間加工性を劣化させるの
で、その上限を０．００５ｗｔ ％とする。
【００３２】さらに、この発明は、上記基本成分組成、
及び、これにＭｏ， Ｂを含有する成分組成にＣａ及び
ＲＥＭ を硫化物の形態制御のために添加することがで
きる。その成分組成範囲の限定理由は次の通りである。
及び、これにＭｏ， Ｂを含有する成分組成にＣａ及び
ＲＥＭ を硫化物の形態制御のために添加することがで
きる。その成分組成範囲の限定理由は次の通りである。
【００３３】Ｃａ：０．０００１ｗｔ％以上、０．００
１ｗｔ ％以下Ｃａは硫化物の形態制御に有効な成分で
、セパレーションの原因となるフィルム状のＭｎＳ の
析出を抑制する。その効果を得るためには、含有量は０
．０００１ｗｔ％以上を必要とする。しかし、多量に添
加すると、粗大な硫化物が析出し成形性を劣化させるの
で、その含有量は０．００１ｗｔ ％を上限とする。
１ｗｔ ％以下Ｃａは硫化物の形態制御に有効な成分で
、セパレーションの原因となるフィルム状のＭｎＳ の
析出を抑制する。その効果を得るためには、含有量は０
．０００１ｗｔ％以上を必要とする。しかし、多量に添
加すると、粗大な硫化物が析出し成形性を劣化させるの
で、その含有量は０．００１ｗｔ ％を上限とする。
【００３４】ＲＥＭ （Ｙおよびランタノイド系元素）
：０．００１ｗｔ％以上、０．０１ｗｔ％以下ＲＥＭ
はＣａと同様の効果があり、その効果を得るためには、
含有量は０．００１ｗｔ ％以上を必要とし、一方製鋼
工程の制約から上限を０．０１ｗｔとする。
：０．００１ｗｔ％以上、０．０１ｗｔ％以下ＲＥＭ
はＣａと同様の効果があり、その効果を得るためには、
含有量は０．００１ｗｔ ％以上を必要とし、一方製鋼
工程の制約から上限を０．０１ｗｔとする。
【００３５】つぎに、この発明の熱延条件について述べ
る。この発明鋼の製造に当たっては、通常の方法で溶製
された鋳片を直接圧延するか、もしくは一旦冷却後加熱
炉で再加熱してから熱間圧延を行うが、この熱間圧延に
際し、仕上げ圧延終了温度及び圧延後の冷却条件などを
以下のように限定することが肝要である。
る。この発明鋼の製造に当たっては、通常の方法で溶製
された鋳片を直接圧延するか、もしくは一旦冷却後加熱
炉で再加熱してから熱間圧延を行うが、この熱間圧延に
際し、仕上げ圧延終了温度及び圧延後の冷却条件などを
以下のように限定することが肝要である。
【００３６】■仕上げ圧延終了温度：７３０ ℃以上、
８８０ ℃以下 この発明では、仕上げ圧延工程における析出強化と、結
晶粒微細化強を併用して強度の向上を図るが、仕上げ圧
延終了温度が７３０ ℃に満たなかったり、８８０ ℃
を超えると所期した効果が得られないので仕上げ圧延終
了温度は上記の範囲に限定した。
８８０ ℃以下 この発明では、仕上げ圧延工程における析出強化と、結
晶粒微細化強を併用して強度の向上を図るが、仕上げ圧
延終了温度が７３０ ℃に満たなかったり、８８０ ℃
を超えると所期した効果が得られないので仕上げ圧延終
了温度は上記の範囲に限定した。
【００３７】■仕上げ圧延終了後冷却開始までの時間：
０．５ 秒以下 結晶粒微細化のためには、熱延後直ちに急冷することが
好ましいが、熱延ミルの構造上熱延後不可避に空冷時間
が生じる。しかしながら急冷処理までタイムラグが０．
５ 秒以内であれば、実際上の問題はない。
０．５ 秒以下 結晶粒微細化のためには、熱延後直ちに急冷することが
好ましいが、熱延ミルの構造上熱延後不可避に空冷時間
が生じる。しかしながら急冷処理までタイムラグが０．
５ 秒以内であれば、実際上の問題はない。
【００３８】■冷却速度：５０℃／ｓ以上冷却速度が遅
い場合にはα変態後、α粒が成長粗大化し、微細化効果
による強度向上が望めないため、その冷却速度は５０℃
／ｓ以上とする。なお、冷却速度は早い方がよく、特に
上限は設けないが通常の熱延ミルの上限は２００ ℃／
ｓ程度である。
い場合にはα変態後、α粒が成長粗大化し、微細化効果
による強度向上が望めないため、その冷却速度は５０℃
／ｓ以上とする。なお、冷却速度は早い方がよく、特に
上限は設けないが通常の熱延ミルの上限は２００ ℃／
ｓ程度である。
【００３９】■巻き取り温度：３００ ℃以上、７００
℃以下巻き取り温度は高い方が巻き取り後のＮｂの析
出が起こりやすいため望ましいけれども、７００ ℃を
超えると析出物が粗大となり強度向上に寄与しなくなる
。一方巻き取り温度が３００ ℃に満たないと鋼板の形
状不良を生じる。したがって、その巻き取り温度は３０
０ ℃以上、７００ ℃以下とする。
℃以下巻き取り温度は高い方が巻き取り後のＮｂの析
出が起こりやすいため望ましいけれども、７００ ℃を
超えると析出物が粗大となり強度向上に寄与しなくなる
。一方巻き取り温度が３００ ℃に満たないと鋼板の形
状不良を生じる。したがって、その巻き取り温度は３０
０ ℃以上、７００ ℃以下とする。
【００４０】
【表１】
に示す成分組成に調整した連鋳スラブ４種類（鋼符号Ａ
〜Ｄ）をそれぞれ、この発明に従い前掲図１に示す圧延
設備を用いて、仕上げ圧延終了温度：８５０ ℃、仕上
げ圧延後冷却開始までの時間：０．５ 秒、冷却速度：
５０℃／ｓ、巻き取り温度：５００ ℃で熱間圧延を行
い、板厚３ｍｍの熱延板とした。
〜Ｄ）をそれぞれ、この発明に従い前掲図１に示す圧延
設備を用いて、仕上げ圧延終了温度：８５０ ℃、仕上
げ圧延後冷却開始までの時間：０．５ 秒、冷却速度：
５０℃／ｓ、巻き取り温度：５００ ℃で熱間圧延を行
い、板厚３ｍｍの熱延板とした。
【００４１】かくして得られた熱延板コイルのコイル全
長にわたる長手方向の引張特性を調査した。これらの結
果をそれぞれ図３（鋼符号Ａ）、４（鋼符号Ｂ）、５（
鋼符号Ｃ）、６（鋼符号Ｄ）に示す。なお、図３〜６に
は、比較のため、従来法に従い粗圧延後のシートバーの
コイル巻き取りを行わないで圧延した場合（従来例）、
前掲特公昭５２−４５３０４号公報に開示の方法に従っ
て圧延した場合（比較例）の調査結果を併せて示す。
長にわたる長手方向の引張特性を調査した。これらの結
果をそれぞれ図３（鋼符号Ａ）、４（鋼符号Ｂ）、５（
鋼符号Ｃ）、６（鋼符号Ｄ）に示す。なお、図３〜６に
は、比較のため、従来法に従い粗圧延後のシートバーの
コイル巻き取りを行わないで圧延した場合（従来例）、
前掲特公昭５２−４５３０４号公報に開示の方法に従っ
て圧延した場合（比較例）の調査結果を併せて示す。
【００４２】図３〜６より明らかなように、この発明に
従って圧延した熱延板コイルは、コイル全長にわたって
均一な材質が得られている。
従って圧延した熱延板コイルは、コイル全長にわたって
均一な材質が得られている。
【００４３】これに対し、従来法に従った場合には、コ
イルの先端部および後端部に多量の不均質部が生じ、上
記４種類の鋼板の平均歩止まりは、この発明の９９．８
％に対し９５％にすぎなかった。
イルの先端部および後端部に多量の不均質部が生じ、上
記４種類の鋼板の平均歩止まりは、この発明の９９．８
％に対し９５％にすぎなかった。
【００４４】また、特公昭５２−４５３０４号公報に開
示の方法に従った場合には、シートバーの圧延先端部す
なわち、シートバーコイルの巻き戻し後端部の不均質性
は改善されるものの、十分とは言い難く、４種類の鋼板
の平均歩止まりは９７％であった。
示の方法に従った場合には、シートバーの圧延先端部す
なわち、シートバーコイルの巻き戻し後端部の不均質性
は改善されるものの、十分とは言い難く、４種類の鋼板
の平均歩止まりは９７％であった。
【００４５】
【発明の効果】この発明は、Ｃ，Ｓｉ， Ｍｎ， Ｎｂ
， Ｐを基本成分とする鋼素材を用い、その熱間圧延に
おいて、粗圧延後のシートバーを一旦コイル状に巻き取
り、さらに仕上げ圧延を行いながらその後端に、後続す
るシートバーコイルの巻き取り端を接続し連続して圧延
するとともに、熱間圧延及びその後の冷却における温度
制御を行うもので、この発明に従えば、実質的に均一な
温度で仕上げ圧延ができ、材質均一性に優れる熱延高張
力鋼板を高生産性のもとで製造することができる。
， Ｐを基本成分とする鋼素材を用い、その熱間圧延に
おいて、粗圧延後のシートバーを一旦コイル状に巻き取
り、さらに仕上げ圧延を行いながらその後端に、後続す
るシートバーコイルの巻き取り端を接続し連続して圧延
するとともに、熱間圧延及びその後の冷却における温度
制御を行うもので、この発明に従えば、実質的に均一な
温度で仕上げ圧延ができ、材質均一性に優れる熱延高張
力鋼板を高生産性のもとで製造することができる。
【図１】この発明の実施に用いて好適な熱間圧延ライン
の模式図である。
の模式図である。
【図２】この発明に従う、巻き取り、巻き戻し及び接合
要領図である。
要領図である。
【図３】鋼符号Ａのコイルの長手方向の引張特性の変化
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図４】鋼符号Ｂのコイルの長手方向の引張特性の変化
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図５】鋼符号Ｃのコイルの長手方向の引張特性の変化
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図６】鋼符号Ｄのコイルの長手方向の引張特性の変化
を示すグラフである。
を示すグラフである。
１ 粗圧延機
２ シートバーコイラー
３ アンコイラー
４ 接合装置
５ 仕上げ圧延機
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％
以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５ｗｔ ％以下、 Ｎｂ：０．０３ｗｔ％以上、０．５ｗｔ ％以下及びＰ
：０．０２ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下を含有し、
残部は鉄及び不可避不純物の組成に調整した鋼スラブを
素材として、熱間圧延する際、粗圧延段階を経たシート
バーを一旦コイル状に巻き取り、その後、巻き終わり端
から仕上げ圧延を、圧延終了温度が７３０ ℃以上８８
０ ℃以下の範囲にて開始し、その後端に、後続するシ
ートバーコイルの巻き終わり端を順次接続して、仕上げ
圧延を連続的に行い、この仕上げ圧延に続いて、０．５
秒以内に５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、３００
℃以上、７００ ℃以下の温度範囲で巻き取ることを
特徴とする材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％
以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５ｗｔ ％以下、 Ｎｂ：０．０３ｗｔ％以上、０．５ｗｔ ％以下及びＰ
：０．０２ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下を含み、か
つ Ｍｏ：０．０１ｗｔ％以上、１．０ｗｔ ％以下及びＢ
：０．０００１ｗｔ％以上、０．００５ｗｔ ％以下の
うちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不
可避不純物の組成に調整した鋼スラブを素材として、熱
間圧延する際、粗圧延段階を経たシートバーを一旦コイ
ル状に巻き取り、その後、巻き終わり端から仕上げ圧延
を、圧延終了温度が７３０ ℃以上８８０ ℃以下の範
囲にて開始し、その後端に、後続するシートバーコイル
の巻き終わり端を順次接続して、仕上げ圧延を連続的に
行い、この仕上げ圧延に続いて、０．５ 秒以内に５０
℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、３００ ℃以上、７０
０ ℃以下の温度範囲で巻き取ることを特徴とする材質
均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％
以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５ｗｔ ％以下、 Ｎｂ：０．０３ｗｔ％以上、０．５ｗｔ ％以下及びＰ
：０．０２ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下を含み、さ
らに、 Ｃａ：０．０００１ｗｔ％以上、０．００１ｗｔ ％以
下及びＲＥＭ ：０．００１ｗｔ ％以上、０．０１ｗ
ｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成に調整した鋼スラブを素材
として、熱間圧延する際、粗圧延段階を経たシートバー
を一旦コイル状に巻き取り、その後、巻き終わり端から
仕上げ圧延を、圧延終了温度が７３０ ℃以上８８０
℃以下の範囲にて開始し、その後端に、後続するシート
バーコイルの巻き終わり端を順次接続して、仕上げ圧延
を連続的に行い、この仕上げ圧延に続いて、０．５ 秒
以内に５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、３００ ℃
以上、７００ ℃以下の温度範囲で巻き取ることを特徴
とする材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項４】Ｃ：０．０３ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％
以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．５ｗｔ ％以下、 Ｎｂ：０．０３ｗｔ％以上、０．５ｗｔ ％以下及びＰ
：０．０２ｗｔ％以上、０．１０ｗｔ％以下を含み、さ
らに、 Ｍｏ：０．０１ｗｔ％以上、１．０ｗｔ ％以下及びＢ
：０．０００１ｗｔ％以上、０．００５ｗｔ ％以下の
うちから選んだ１種又は２種と、 Ｃａ：０．００１ｗｔ ％以上、０．００１ｗｔ ％以
下及びＲＥＭ ：０．００１ｗｔ ％以上、０．０１ｗ
ｔ％以下のうちから選んだ１種又は２種とを含有し、残
部は鉄及び不可避不純物の組成に調整した鋼スラブを素
材として、熱間圧延する際、粗圧延段階を経たシートバ
ーを一旦コイル状に巻き取り、その後、巻き終わり端か
ら仕上げ圧延を、圧延終了温度が７３０ ℃以上８８０
℃以下の範囲にて開始し、その後端に、後続するシー
トバーコイルの巻き終わり端を順次接続して、仕上げ圧
延を連続的に行い、この仕上げ圧延に続いて、０．５
秒以内に５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却し、３００
℃以上、７００ ℃以下の温度範囲で巻き取ることを特
徴とする材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01609891A JP3145419B2 (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01609891A JP3145419B2 (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04289125A true JPH04289125A (ja) | 1992-10-14 |
| JP3145419B2 JP3145419B2 (ja) | 2001-03-12 |
Family
ID=11907042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01609891A Expired - Fee Related JP3145419B2 (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 材質均一性に優れる熱延高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3145419B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009099238A1 (ja) | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corporation | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2009099237A1 (ja) | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corporation | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2016194273A1 (ja) * | 2015-05-29 | 2016-12-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板、フルハード冷延鋼板及び熱延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-01-14 JP JP01609891A patent/JP3145419B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009099238A1 (ja) | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corporation | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2009099237A1 (ja) | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corporation | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| US8696832B2 (en) | 2008-02-08 | 2014-04-15 | Jfe Steel Corporation | High-strength hot-rolled steel sheet and method for manufacturing same |
| WO2016194273A1 (ja) * | 2015-05-29 | 2016-12-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板、フルハード冷延鋼板及び熱延鋼板の製造方法 |
| JP6066023B1 (ja) * | 2015-05-29 | 2017-01-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板、フルハード冷延鋼板及び熱延鋼板の製造方法 |
| CN107709593A (zh) * | 2015-05-29 | 2018-02-16 | 杰富意钢铁株式会社 | 热轧钢板、全硬冷轧钢板和热轧钢板的制造方法 |
| CN107709593B (zh) * | 2015-05-29 | 2020-01-14 | 杰富意钢铁株式会社 | 热轧钢板、全硬冷轧钢板和热轧钢板的制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3145419B2 (ja) | 2001-03-12 |
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