JPH04280926A - 缶用鋼板の製造法 - Google Patents
缶用鋼板の製造法Info
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Abstract
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Description
する。
ットル缶(例えば灯油缶)、図11に示すペール缶など
の缶は、構成上から2ピース缶と3ピース缶に分類でき
る。
化成処理、塗油などの処理を施した表面処理鋼板に、プ
レス加工、DWI(Drawing and Wall
Ironing)加工、DRD(Drawing a
nd Redrawing) 加工などの加工を施し、
これに蓋を取付けた2部品からなる缶である。
は角筒状に曲げて端部を接合(11が接合部)して缶胴
12を形成したのち、これに天蓋13と底蓋14を取付
けた3部品からなる缶である。天蓋13を取り外して装
着、開閉できる缶も2ピース缶、3ピース缶の範ちゅう
に含まれる。図10の15は把手、16は注入口を示す
。
数が多く製造コストが高くなるものの、プレス加工、D
WI加工などの強加工は行わないため、缶胴12への美
術的印刷が可能となり、ファッション性の点から多用さ
れている。
ブを熱間圧延により厚さ2〜4mmの熱延鋼帯とした後
、水冷し、巻取って自己焼鈍させる。
してから冷間圧延して厚さ0.1〜0.6mmの冷延鋼
帯とする。
により、冷間圧延で形成された圧延組織(繊維状組織)
を回復し、再結晶、結晶粒成長へと進め、所定の機械的
性質を得る。
8〜DR10)を得るために調質圧延して、表面処理原
板とする。
た帯板を、シャーラインにて所定の長さに剪断する。
が缶胴の曲げ方向となるように切断されて切板1が得ら
れる。
インにおいて缶内面に相当する面に塗装と焼付けを施し
、次に他方の面にも塗装と焼付けを施す。
程の印刷を考慮して白色塗料を塗るのが一般的である。
刷、焼付けを繰り返していたが、最近では複数の印刷機
を連設して1パスで印刷と焼付けが行われるようになっ
ている。
当りの大きさのブランクシート6(図13は、上下2枚
の場合を示す)にされ、このシート6を円筒状または角
筒状に曲げる。
加工する場合の曲げ線を4で示した。そして、ブランク
シート6の長手方向端部の接合部5を溶接または接着剤
により重ね接合した後、フランジ加工、必要に応じてネ
ッキング加工、ビーディング加工を施して天蓋と底蓋を
取付けて仕上げる。
底蓋14を巻締めにより取付けるために行うもので、そ
の様子を図14に示した。
ある。
加工は缶強度を上げる場合に行うものである。
ましく、硬質で極薄の鋼板が容易に使用されている。例
えば、製胴法では、従来は3本ロールで丸めていたが、
レベラー加工を直前で施し、丸めているので、従来、時
効性の悪い鋼板ではダイヤモンド(板が折れる現象)が
発生しやすかったが、最近では、少々時効性が悪くても
ダイヤモンドが発生せず、ダイヤモンドという言葉すら
忘れられようとしている。
り、従来はダイフランジャーが主流であったが、今では
スピンフランジャーが使われているので、少々材質が悪
くても、例えば伸びの小さい鋼板でもフランジ割れの発
生が激減した。同様に、ネッカーにしても、ダイネッカ
ーからスピンネッカーが採用され、ネックイン工程にお
いて硬くて薄いと発生しやすい、円周座屈(しわ)も発
生しにくくなった。
らある食缶は10%以下と少なくなり、飲料缶は、シェ
ルフライフが短く、使い捨てなので、コストダウンが強
く要求され出した。
工程は複雑でコストアップの要因になっていることから
、製造工程の連続化、簡略化が求められている。
トを大幅に削減することであり、その方法として、製造
工程の大幅な短縮が考えられる。
素Alキルド鋼の酸洗鋼帯を冷間圧延し、焼鈍し、続い
て調質圧延を施して缶用鋼板の原板が仕上げられている
。
削減を目的に鋼板の板厚を薄くし、それで足りない缶強
度不足に対しては、鋼板の材質を硬質化し、特に降伏強
度の大きいものが主に使われている。
5のような軟質なものよりT3、T4、T5、T6、さ
らにはDR材が多く使われだしている。材質が硬くなれ
ば、引張試験で求められる伸びは0%に近づくが、それ
でも何等問題なく、缶として十分使用されている。
、ビード等の形状が有効に利用されている。
験の伸びがほとんど0%になっても硬質で板厚が薄くて
、使い捨ての缶だけに、安価であることが要求されるこ
とは容易に推定される。そこで本発明者らは、従来、冷
間圧延後焼鈍工程を通し、さらに調質圧延を施していた
が、これら焼鈍、調質圧延が省略されれば、即ち、冷間
圧延仕上げができれば原板コストは大幅に低下できると
の考えに想到した。
、一般に用いられている低炭素Alキルド鋼では、硬く
なりすぎて製缶加工に耐えられないものであった。前述
のように、どんなに製缶技術が進歩したとはいえ、従来
の鋼板では無理であった。
装、印刷を施していたが、これを帯状でできれば生産効
率が向上して、コストダウンが図れるということが考え
られる。しかし、焼鈍後、調質圧延を施した鋼板に、直
接塗装を施そうとしても、鋼板表面が活性なため錆びや
すく、困難であった。
し、安価で高品質の缶用鋼板の製造法を提供することを
目的としている。
に本発明の第1の態様によれば、重量比でC:0.00
4%以下、Si:0.02%以下、Mn:0.05〜0
.30%、P:0.020%以下、S:0.020%以
下、N:0.0050%以下、Al:0.02〜0.2
%、Nb:0.02%以下、残部がFeおよび不可避的
不純物より成る連続鋳造スラブを、仕上温度をα領域と
して熱間圧延し、600〜700℃で巻取った後、60
0〜700℃で10〜30分間保熱し、続いて伸び率6
0〜90%で冷間圧延して仕上げることを特徴とする缶
用鋼板の製造法が提供される。
缶用鋼板に焼鈍および/または調質圧延を施すことなく
、直接Sn、CrおよびZnの中の1種または2種以上
の金属のめっきを施して仕上げることを特徴とする缶用
鋼板の製造法が提供される。
缶用鋼板に直接帯状で塗装、印刷を施して仕上げること
を特徴とする缶用鋼板の製造法が提供される。
いが、長期間放置しても錆びないことは、以前から良く
知られていた。従って、冷間圧延後で缶用に使える材質
のものが製造できれば、そのまま、塗装できるようにな
る。
まで製缶加工に耐えられる鋼板が製造できないか研究を
行った。
キルド鋼(以下、LC鋼と略称する)が用いられている
。これは、例えばC:0.05%、Al:0.06%を
含む普通鋼である。これを使って、できるだけ製造コス
トが高くならない範囲で、冷間圧延後の材質を軟質化す
る方法として、熱間圧延仕上温度をα+γ領域とする方
法が提案されている。
て、冷間圧下率と鋼板の材質との関係を調べた。その結
果を図1に示すが、このようにα+γ領域圧延を行って
、軟質化を講じてもLC鋼では、冷間圧延後の材質は硬
すぎて、製缶加工に耐えられるものは得られなかった。 ここで製缶加工に耐えられるものとは、表1に示すもの
をいう。また、耐錆性も悪かった。
、鋭意研究を重ねた。即ち、DR材では現状でもLC鋼
を連続焼鈍後、高圧延率二次圧延(調質圧延)を施して
、極薄にして飲料缶の胴板あるいは蓋に使用されている
。DR材は、連続焼鈍で固溶C、固溶Nを多く残存させ
て時効硬化を促進できるように調整し、さらに短時間焼
鈍なので結晶粒径は小さくなり、確質になる。即ち、連
続焼鈍法は、生産効率もよく、また硬質な鋼板を得るの
に適した焼鈍法なので、硬質材は容易に得られ、その上
、例えば0.17mmのDR10を得ようとすれば、二
次圧延率で、約40%の加工硬化を施さなければならな
い。これがJISでも規定されている缶用鋼板の材質の
一部である。即ち、できるだけ硬くなるように連続焼鈍
法で仕上げ、さらに高圧延率圧延で硬くしたものが現実
にJISにあり、使用されているということである。
、鋼帯自身の温度で焼鈍が進む。いわゆる、自己焼鈍で
ある。この際、巻き取り温度を高温で行えば、より高温
で自己焼鈍が進み、その結果として結晶粒径も大きくな
るし、加工性も改善されることは周知の事実である。
鈍)を比較すると以下のようになる。
となる。巻取り温度は650℃である。自己焼鈍におけ
る温度測定は鋼帯の直接温度を測温する方法ではなく、
輻射熱を利用しているので、鋼帯表面の酸化鉄によって
、低目になる。従って、650℃で巻取っても約680
℃で均熱できる。
イクルとなる。この場合は還元性雰囲気で焼鈍が行われ
、また板温は精度よく実測できる。
に比べ、たとえ650℃で巻き取っても、均熱温度が連
続焼鈍と同水準としても均熱時間が約10倍長く保持で
きる。従って、結晶粒径は大きくできるし、AlNの析
出も進む。
析出する350〜550℃の温度帯を時間単位で保持で
きるので固溶Cも十分析出でき、箱型焼鈍並みに軟質に
なる。しかし、連続焼鈍法ではほとんど析出しない。逆
に、析出させないのでT4、T5の硬質材を得るのに有
利である。
、巻取り温度も含めて改善すれば、自己焼鈍といえども
箱型焼鈍並みに仕上がることがわかった。
するため、鋼帯の並べ方や、季節などに左右され、鋼帯
の端部が、中央部に比べ若干、結晶粒径が小さくなるこ
とがわかった。この問題を鋭意研究した結果、鋼帯を巻
取った後、簡単な保熱カバーをかぶせて、10〜30分
以内の時間保温すれば解決できることがわかった。
分であり、さらに研究を重ねた結果、C量を極端に少な
くすることに想到した。
り、C量を極端に減量することは、転炉での脱炭技術と
組み合せることにより原価を高くすることなく、容易に
可能となった。
04%以下に減少させると自己焼鈍により結晶粒径が大
きくなり、加工性が大幅に改善できることがわかった。 これは炭化物は結晶粒の核となるため、炭化物が多く存
在すると結晶粒径は小さくなるためであり、さらに軟質
で結晶粒径を大きくすることを検討した結果、極低炭素
鋼(ULC鋼)でも熱間圧延温度をα領域で行い、その
上、巻取り温度を600〜700℃の高温で行うと通常
のγ領域圧延材よりも結晶粒径が1.5倍以上大きくな
り、熱延板の降伏強度Y.S.で比較すると表2および
図4のように軟質になった。特に、巻取り温度は600
℃以上で軟質度が大きくなることも新規にわかった。
材質との関係を調べた結果、図1に示すように、ULC
−α圧延材であれば圧延率が60〜90%でT3(Y.
S.30kg/mm2 )からDR10(Y.S.70
kg/mm2 )の材質が得られることがわかった。
が1.5倍以上に大きくなるとともに、固溶C量が減少
するので、軟質になり、それをα圧延すると、冷却工程
での変態が生じないまま、α粒は大きく成長するので、
巻取り温度を高温にするに従って、結晶粒は粗大化する
ことがわかった。さらに、高温巻取りによって、AlN
の析出が図れるので時効硬化も非常に小さく押えること
ができる。また、冷却速度が小さいので固溶Cの析出も
図れ、箱型焼鈍材並みの時効性を有する。即ち時効硬化
の小さい鋼板が得られた。さらに、巻取った後、鋼帯に
保熱カバーをかぶせることによって、鋼帯の全幅、全長
にわたって結晶粒径が粗大化できるようになった。
を酸洗後、冷間圧延を行っても、結晶粒は圧延方向には
伸びるが、もともと粗大粒なので、その方向性によって
、製缶加工性が悪くなるということもないことがわかっ
た。また、Y.S.,硬さも、T3〜DR10相当のも
のが得られた。
ルフォーミング性、溶接性、フランジ加工性、ネッキン
グ性、ビード加工性、蓋加工性とも、従来の焼鈍材に比
べ同等以上の特性を示した。
ジ加工を行う際、熱影響部で割れやすくなる。これは、
LC鋼の場合、図5および図6に示すようにA6 、A
7 で溶接硬度が大きくなり、かつ板厚が約1.5倍に
なるので、その後のフランジ加工で割れ(HAZ割れ)
やすくなるからである。しかし、極低炭素鋼を使うと、
図7および図8に示すように溶接を行っても硬くならな
いので、溶接部の総板厚も溶接機の加圧力によって薄く
なり、HAZ割れを防げるという特長が発揮できる。2
0〜23は鋼板、24はナゲット部、25は板厚を示す
。
成分の限定理由について述べる。
あり、結晶粒径を粗大化し残存固溶Cによる時効性低下
を防ぐ目的もあり0.004重量%以下にする必要があ
る。
のと、材質の硬質化を防ぐ目的で0.02重量%以下と
した。
05重量%以上とした。0.30重量%を超えると材質
が硬質化し、冷間圧延性も悪くなり、また、析出物も多
くなるので0.30重量%以下とした。
を劣化させるので0.020重量%以下とし、Sも同様
にめっき後の耐食性等を劣化させるとともに、熱間圧延
脆性を悪くし、析出物も多くなるので0.020重量%
以下とした。
もに、固溶化していると時効性が悪くなるし、析出物も
多くなるので0.0050重量%以下とした。
階で添加しているが、高価なAlを多く添加することは
不経済であり、またこれが少ないと十分脱酸されない。 また、NをAlで固定するためには多い方が好ましい。 従って0.02〜0.2重量%とした。
ので、本発明においては固溶N、固溶Cを少なくするた
めに、多く添加した方が好ましいが、高価なので0.0
2重量%以下とした。上記組成とすることにより、前述
した粗大結晶粒が得られる。
仕上温度をα領域圧延として熱間圧延し、600〜70
0℃で巻取った後、600〜700℃で10〜30分間
保熱し、続いて伸び率60〜90%で冷間圧延する。こ
のようにして上述のように簡単な工程で粗大結晶粒を得
ることができ,そのまま缶用鋼板に供することができる
。
調質圧延を施すことなく、直接Sn、CrおよびZnの
中の1種または2種以上の金属のめっきを施して仕上げ
ることにより耐食性に優れた合金層を形成することがで
きる。めっき方法は限定せず公知の方法を用いることが
できる。
Sn、Cr、Znを食缶の用途、例えば食品の耐食性を
重んずる場合はSnを、塗料密着性を重んずる場合はC
rを、さらに一般缶で耐錆性を重んずる場合はZnを、
単独あるいは複合めっきで仕上げれば、缶用鋼板として
広く使えるし、空缶コストの低減に大きく寄与できる。
が残存しているので防錆性に優れており、そのまま連続
あるいは直ちに帯状で塗装、印刷を施すことによって、
工程が短縮できて、缶コストの削減になる。
続あるいは直ちに帯状で塗装、印刷を施すことによって
、従来の切板での塗装、印刷工程に比ベて工程が短縮で
きるので缶コストの削減になる。
帯状の塗装、印刷を施す方法としては、例えば連続塗装
ラインにおいて、コイルを入側で巻戻し先行鋼板と後行
鋼板を溶接により接続し、連続供給する。そして、まず
表面に連続的に塗装・焼付け処理を施し、ついで裏面に
連続的に塗装焼付け処理を行った後、出側で所定の長さ
に切断して巻取ってコイルとする。あるいは表面と裏面
とに順次塗装を施し、その後表裏面同時に焼付けるよう
にしてもよい。
する。
件で、連鋳製スラブを用い熱間圧延機で熱延鋼帯とし、
続いて冷間圧延機で冷延鋼帯とし、各種缶用鋼板を作製
し、缶を作った。
。 Snめっき浴 組成: SnCl2 30g/lNaF
40g/lPH=3.0 浴温度
50℃電流密度
20A/dm2 Crめっき浴 組成: Cr2 O3 180g/lH2 SO4
1.8g/lNa2 SiF6
8g/l浴温度
40〜60℃電流密度
50A/dm2 Znめっき浴 組成: ZnCl2 200g/lKCl
350g/l浴温度
50℃電流密度
5〜10A/dm2 Zn/Snめっき浴 組成: SnCl2 45g/lZnCl2
150g/lKCl
200g/lNaF 30g/
l浴温度
50℃電流密度
10A/dm2
であったり、時効性が悪かったりすると丸くするための
ロールフォーミング加工において、折れ(通称ダイヤモ
ンド)たり、ストレッチャーが発生したり、スプリング
バックが大きくて、次工程の溶接において、十分なラッ
プ代が確保できなかったりする。このような状況下にお
いて、いずれの欠陥も発生しなかったもの(〇)、小さ
な欠陥が発生したもの(×)、大きな欠陥あるいは複数
の欠陥が発生したもの(#)で分類評価を行った。
ロニック社製銅ワイヤー方式高速溶接機において、材質
が硬いと、スプリングバックが生じて、十分に溶接強度
を有する仕上がりが出ない。あるいは、缶の頭は溶接が
できても、後部でラップ代が小さくなり、溶接ができな
い等の問題が発生する。このような状況下において、十
分な溶接強度がスプラッシュの発生もなく得られたもの
(〇)、得られなかったもの(×)で分類評価を行った
。なお、板厚により、缶を下表のとおり分類し、溶接機
は生産現場で使用している機械で行った。
トル缶のような大型缶では施されないが、1リットル缶
や0.5リットル缶等の小型缶において缶強度を確保す
るためあるいは缶を安定して積み上げられるように、即
ちスタック性をよくする等の目的で、フランジ加工前に
ネッキング加工が施される。この際、材質が硬過ぎると
ネッキング加工で缶体にしわが生じたり、程度が悪いと
座屈したりする。あるいは指定のネッキング代が得られ
ない場合もあり、ネッキング径が不揃いになる。このよ
うな状況下において欠陥の発生したもの(×)、発生し
なかったもの(〇)で評価分類した。
締めるために、溶接後あるいは、ネッキング加工後にフ
ランジ加工を行うが、その際、溶接強度が大きい、材質
が硬質過ぎるあるいはラップ部の重ね板厚が厚いと、ナ
ゲットと母材の境界部(HAZ部)で割れる、通称HA
Z割れが発生する。このような状況下でHAZ割れの発
生しなかったもの(〇)と発生したもの(×)で分類評
価した。なお、HAZ割れ発生とは、缶数比率で3%以
上発生したものをいう。
ル缶缶のような大型缶では施されないが、1リットル缶
や0.5リットル缶等、小型缶において、缶強度を確保
するために施されるビード加工において、材質が硬いま
たはY.S.が大きいとスプリングバックが大きくなり
、指定のビード深さが得られなくなる。このような状況
下において、指定通りのビード深さが得られたもの(〇
)と得られなかったもの(×)で評価分類した。
エキスパンジョン加工を施した後、胴に巻き締めるが、
材質でY.S.の大きいスプリングバック性の大きい材
料では、指定の加工度が得られない、胴との巻き締めに
おいてスムーズに巻き締め作業ができない、または十分
に巻き締められないため、真空度テストで不良になると
いう問題が生じる。このような状況下において問題の発
生したもの(×)と発生しなかったもの(〇)で評価分
類した。
それぞれエポキシフェノール系塗料を5μmの厚さに塗
装した後、塗装面同士を厚さ40μmのナイロンフィル
ムをはさんで加圧して接着し、引張試験片を作成した。 この試験片を引張試験機を用いてTピ−ル試験に供し接
着強度を測定し、塗料密着性の指標とした。
、エポキシフェノール系塗料を5μmの厚さに塗装後、
これを用いて実用に近い内容物を充填し、40℃で3ヵ
月間保管後、缶内面を観察して評価した。溶接部、把手
溶接部、フランジ巻き締め部、ビード加工部に塗膜下腐
食や錆が発生するという欠点の有無、すなわち、何ら変
化のなかったもの(〇)と欠陥の発生したもの(×)で
評価した。
して、冷間圧延後、焼鈍、調質圧延を施さなくても大型
缶から小型缶に至る各種缶に製缶加工ができることは明
らかである。
と、圧延率を小さくしていることで後段スタンドを圧延
に使う必要がなく、最終スタンドロールを除いた。中、
前段スタンドの圧下配分も余裕をもってできた。そして
、最終スタンドを調質圧延機の代りに使うので、指定の
板面粗度が得られるようにロール粗度を選ぶことで必要
な板面粗度が得られ、圧延率も3%以下で行うので、平
坦度の矯正も行えるようになった。
は、塗料密着性も十分に得られ、実缶評価においても、
実用に十分耐えられることも明確である。比較例は、塗
料密着性はあるが、実用に耐えられない。これは、製缶
加工やプレス加工において、材質が硬いと、無理が生じ
、その際塗膜の密着性が悪くなり、程度が悪い場合は塗
膜にき裂が生じ、実用に耐えられなかった。
ることは言うまでもない。
調質圧延を施していたが、本発明鋼板は冷間圧延で仕上
がり、さらに直接コイルコートを施しても十分に実用に
耐えられるものである。従って、缶用鋼板のコストダウ
ンが図れ、空缶コスト削減に大きく寄与でき、製造期間
の短縮も図れることは明らかである。
いるので、本発明の缶用鋼板の製造法によれば、C量の
極端に少ない鋼板を使い、熱間圧延で結晶粒径を十分に
、安定して大きくし、固溶成分の残存量も激減できるの
で時効硬化を防止することができる。このようにした熱
延鋼帯を使うことによって、従来、冷間圧延後焼鈍して
、再度2次冷間圧延で硬質にしてきたが、本発明により
冷間圧延で仕上げられるようになった。
施して缶に加工できるし、各種めっきを施した後にコイ
ルコートを施せばさらに食缶等にも十分使える。従って
、製造工程の短縮やコストダウンを図ることができる。
めっきを施しても何ら問題はなく、かえって従来よりめ
っきしやすい傾向も見られた。
の関係を示すグラフである。
グラフである。
との関係を示すグラフである。
ある。
硬さとの関係を示すグラフである。
ある。
置の説明図である。
Claims (3)
- 【請求項1】 重量比でC:0.004%以下、Si
:0.02%以下、Mn:0.05〜0.30%、P:
0.020%以下、S:0.020%以下、N:0.0
050%以下、Al:0.02〜0.2%、Nb:0.
02%以下、残部がFeおよび不可避的不純物より成る
連続鋳造スラブを、仕上温度をα領域として熱間圧延し
、600〜700℃で巻取った後、600〜700℃で
10〜30分間保熱し、続いて伸び率60〜90%で冷
間圧延して仕上げることを特徴とする缶用鋼板の製造法
。 - 【請求項2】 請求項1に記載の缶用鋼板の製造法で
得られた缶用鋼板に焼鈍および/または調質圧延を施す
ことなく、直接Sn、CrおよびZnの中の1種または
2種以上の金属のめっきを施して仕上げることを特徴と
する缶用鋼板の製造法。 - 【請求項3】 請求項1または2に記載の缶用鋼板の
製造法で得られた缶用鋼板に直接帯状で塗装、印刷を施
して仕上げることを特徴とする缶用鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3044818A JP3023385B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 缶用鋼板の製造法 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3044818A JP3023385B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 缶用鋼板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04280926A true JPH04280926A (ja) | 1992-10-06 |
JP3023385B2 JP3023385B2 (ja) | 2000-03-21 |
Family
ID=12702025
Family Applications (1)
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---|---|---|---|
JP3044818A Expired - Fee Related JP3023385B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 缶用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3023385B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009123294A1 (ja) | 2008-03-31 | 2009-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 製缶用鋼板の製造方法 |
WO2010074308A1 (ja) | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Jfeスチール株式会社 | 製缶用鋼板の製造方法 |
WO2010101074A1 (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-10 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた冷延鋼板、その製造方法およびそれを用いた部材 |
JP2015514159A (ja) * | 2012-03-30 | 2015-05-18 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップTata Steel Ijmuiden Bv | 包装用途向けの回復焼鈍被覆スチール基材の製造方法及びそれによって製造された包装スチール製品 |
-
1991
- 1991-03-11 JP JP3044818A patent/JP3023385B2/ja not_active Expired - Fee Related
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EP2380999A1 (en) * | 2008-12-24 | 2011-10-26 | JFE Steel Corporation | Method for manufacturing steel plate for can-making |
US8372221B2 (en) | 2008-12-24 | 2013-02-12 | Jfe Steel Corporation | Manufacturing method of steel sheet for cans |
EP2380999A4 (en) * | 2008-12-24 | 2014-01-01 | Jfe Steel Corp | PROCESS FOR MANUFACTURING STEEL SHEET FOR MANUFACTURING CANISTER BOXES |
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