JPH04100672A

JPH04100672A - 溶融金属保持容器

Info

Publication number: JPH04100672A
Application number: JP21578590A
Authority: JP
Inventors: Yasuo Imaida; 今飯田　泰夫
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1990-08-17
Filing date: 1990-08-17
Publication date: 1992-04-02
Anticipated expiration: 2013-04-15
Also published as: JP2740344B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〈産業上の利用分野〉本発明は、取鍋等の溶融金属の保持容器に関するもので
ある。

〈従来の技術〉溶融金属の保持容器、例えば取鍋において、その内張り
耐火物の高寿命化または溶鋼の品質向上の要求から低５
ｉｎｔ炉材の適用が進められている。

例を挙げれば、ろう石Ｍ　（Ｓｉ０．８７％）からジル
コン質（ＺｒＪ　６０％、Ｓｉｎ、　４層％）へ、また
ジルコン質からアルミナ負（／ＶｚＯ１！ｌｏ％、Ｓｉ
Ｏ□８％）へ内張り耐火物の材質を変えることによって
、高寿命化およびＳｉＯ□による熔＠汚染の防止による
品質向上効果が得られている。

しかしながら、低Ｓｉｎ□系の炉材を適用する問題点と
して、耐火物の熱伝導率が増加することにより溶融金属
の温度膝下が増大することが挙げられる。このため断熱
材の使用が望まれる。

第２図に一般的な取鍋のライニング構造を示す。

１ａは側壁の内張り耐火物で、ジルコン質の流し込み耐
火材（Ｚｒ０□４３％、Ｓｉ０□５２％）が一般に使用
されている。また１ｂは敷部の内張り耐火物でろう石質
れんが（ＳｉＯ□８５％）が多用されている。ここで２
は永久張り耐火物で一般にはろう石質れんがから構成さ
れ、漏鋼防止の点から目地部を分散させるため２層でラ
イニングされるケースが多い。

第３図は、第２図に示す容器に断熱れんが３ａを設置し
た例であるが、従来一般にこの図に示すように、永久張
りを１層とし、永久張りと鉄皮間に断熱れんがを設置す
るケースが多い。

この場合、断熱れんが３ａの厚みは一般に２５〜６５輔
であり、これを適用すると容器の容積が小さくなり溶融
金属量を滅匝ゼざるを得ない。また逆に溶融金属量を維
持し７ようとし耐火物の容積を減少さセようとすれば、
内張り耐火物層を薄くする必要があり、容器寿命の低下
をきたす。

また永久張りれんがと鉄皮間に配設された断熱れんがは
、その高気孔率、低圧縮強度のため、さらには内張りや
永久張りの熱膨張のため断熱れんがが押しつぶされる（
組織破壊）ため永久張りの目地等にゆるみ、切れ等が生
し漏湯の危険度を助長する。

〈発明が解決しようとする課題〉本発明の目的は、断熱特性に優れるも容積減少が少なく
、かつ寿命が長く漏湯事故の危険度が小さい溶融金属保
持容器を提案することである。

く課題を解決するための手段〉すなわち、本発明は、内側より、内張り耐火物層、永久
張り耐火物層及び鉄皮等の外皮からなる溶融金属保持容
器において、該永久張り耐火物層を２層構造とし、その
層間に２〜１（１＋＋ｍｆｆの断熱シート層を配設した
ことを特徴とする溶融金属保持容器である。

〈作　用〉本発明においては、溶融金属の温度低下抑制のために断
熱材層を適用するに当たり、永久張り耐火物層を２層と
し、その眉間に２〜１０−という薄い厚みの断熱材シー
ト層を配設したので、内張り耐火物層全体の厚みが殆ど
変わらず、容器への受湯量の制約もなく、また断熱れん
がを使用していないので、断熱れんがの組織破壊のため
、永久張りの目地等にゆるみ、切れ等が生しにくく溶湯
漏洩の危険性も少ない。

従って、容器の寿命は特に劣化することなく、オ来の耐
火物層に応した長寿命が全うできる。

第１図は本発明の構造を有する溶融金属保持容器の断面
図である。

溶鋼保持容器である取鍋に本発明を適用した場合につい
て述べる。ここで１ａ、１ｂの内張り耐火物としてはジ
ルコン質の流し込み材や、ろう石質れんがと比べて高耐
用性を示すアルミナ質炉材（ＡｈＯｓ　７０％以上）が
主に使用される。

一般に内張りれんがは溶湯または溶滓による侵食溶損で
消失し１〜２ケ月で取り替えるが、永久張り層は漏湯等
の事故がなければ１年間単位を目処に取り替えている。

断熱シートを永久張りれんがと内張つれんが間に設置す
れば、炉寿命末期に内張りの溶損とともに溶損し、毎回
の取り替えが必要となりコスト高となる。また、永久張
り層と鉄皮間に設置すれば取替周期としては永久張りと
同じとなるが、断熱シートの組織破壊が生し、鉄皮側の
永久張りの目地切れ等が生じていても途中の点検が不可
能となり漏湯事故の危険性が生しる。

それに対し、本発明のように永久張り２層５ａ、５ｂ間
に断熱シート３ｂを設置することによって、鉄皮側の永
久張り５ｂには断熱シート３ｂの設置による目地のゆる
み等の悪影響を与えず、内側の永久張り層５ａは内張り
れんがの取替時（１〜２ヶ月に１０）での点検が可能で
あり、必要ならば部分的に内側の永久張り層５ａを抜き
堀すし断熱材ノート３ｂの状態の確認が可能となる。

断熱シート層の厚めは２〜１０ｗｒｌに限定される。

２ｍｍ未満の厚みであれば断熱材としての機能を十分に
果たさない。また１０ｍｍよりも厚いと容器の内容積の
大幅な減少をきたし受湯量の減少を余儀なくされる。

断熱材としてはシート状のものが良い。成形されたボー
ド状のものでは何種類もの形状が必要とされるのに対し
、シート状のものであれば形状は１種類で切り張りが可
能であり、また厚みとしてもシートを重ねて使用すれば
任意の厚みとすることが可能である。

断熱材シートを構成する具体的物質としては、マグネシ
ア質、黒鉛質、ムライト質等があるが、溶鋼の場合には
ムライト質が望ましい。

〈実施例〉２５５を取鍋において、第１図に示す耐火物内張り構成
で断熱シートを適用した。側壁内張りはアルミナ質流し
込み材（／ＶｚＯｉ　７８％、ＭｇＯ９％）で１８０ｏ
ｎ厚であり、敷部はろう石質れんが（Ｓｉ０□８５％）
で２５０ｉｎ＋Ｉ”ｌとした。永久張りはろう石質れん
がで側壁、敷部とも６５ｍｍ厚と３０肛厚の２層とし、
鉄皮側に６５ｍｍ厚、内張り側に３０胴厚とした。永久
張り層間に２打厚のムライト質の断熱シートを２層、し
たがって４　ｍｍ厚の層をアルミナ質モルタル（ＡＩ、
ｏ、　６４％）で張りつけて設置した。

この取鍋を使用したところ、２４０チヤージで内張りれ
んがを取り替える時点の点検では、内側の永久張り層の
目地切れ等の発生はなく３炉代（２４０ｘ　３　＝７２
０チャージ）使用後、３０圓の永久張り層と断熱ノート
を取り替えた。この際断熱シートは一部劣化していたが
、背面の６５ｎｎ厚の永久張りは健全であり、再度３炉
代使用を可能であった。

また、断熱材設置の効果としては第４図に示すように、
断熱材なしのケースと比べて低炭アルミキルト鋼の脱ガ
ス終了〜タンデイノソユ間の温度降下率の差で０．１〜
０．２°Ｃ／ｌＩｎの効果が得られた。

これにより、内張つれんがとしてアルミナ質の流し込み
材を使用しても温度陳下を増大さセることなく、安定的
に使用することを可能とした。

前記実施例は取鍋−１の本発明の適用例を述べたが、本
発明は取鍋だけでなく例えば連続鋳造用タンデイツシュ
、その他の溶融金属容器一般に適用可能なことは言うま
でもない。

〈発明の効果〉本発明は以下のような効果を奏する。

（１）　　７ｇ融金金属容器内／８湯の温度降下を少な
くでき、取鍋消耗性耐火物として低ＳｉＯ□高熱伝達率
の高アルミナ耐火物や塩基性耐火物の使用が可能となる
。

（２）容器の内容積が殆ど減少せず、受湯量に制約を受
けることはない。

（３）外側の永久張り耐火物層の目地ゆるみや目地切れ
による漏湯の危険性がない。

（４）断熱シートの寿命が長く、コストが安い。

（５）断熱層の厚みが２〜Ｌｏａｎの間で自由に変えら
れ、断熱効果を消耗性内張りの材質に応して適切に選択
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の断面図、第２図は従来の取
鍋のライニング構造、第３図は断熱シートを配した従来
の取鍋のライニング構造、第４図は溶鋼温度降下率の比
較図である。第１図１ａ・・・内張り耐火物（側壁）、１ｂ・・・内張り耐火物（敷）、２　・・・永久張り耐火物、３ａ・・・断熱れんが、３ｂ・・・断熱シート、４　・・・鉄皮、５ａ・・・内側永久張り層、５ｂ・・・外側永久張り層。第２図

Claims

【特許請求の範囲】

内側より、内張り耐火物層、永久張り耐火物層及び鉄皮
等の外皮からなる溶融金属保持容器において、該永久張
り耐火物層を２層構造とし、その層間に２〜１０ｍｍ厚
の断熱シート層を配設したことを特徴とする溶融金属保
持容器。