JPH0390691A - セルロースパルプの脱リグニン処理装置および方法 - Google Patents
セルロースパルプの脱リグニン処理装置および方法Info
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- JPH0390691A JPH0390691A JP2037259A JP3725990A JPH0390691A JP H0390691 A JPH0390691 A JP H0390691A JP 2037259 A JP2037259 A JP 2037259A JP 3725990 A JP3725990 A JP 3725990A JP H0390691 A JPH0390691 A JP H0390691A
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- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C3/00—Pulping cellulose-containing materials
- D21C3/02—Pulping cellulose-containing materials with inorganic bases or alkaline reacting compounds, e.g. sulfate processes
- D21C3/026—Pulping cellulose-containing materials with inorganic bases or alkaline reacting compounds, e.g. sulfate processes in presence of O2, e.g. air
-
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- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
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-
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- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、セルロースバルブの脱リグニン処理装置およ
び方法に関するものである。
び方法に関するものである。
更に詳しく述べるならば、本発明は、中濃度セルロース
バルブスラリーをアルカリおよび酸素を用いて脱リグニ
ン処理するための装置および方法に関するものである。
バルブスラリーをアルカリおよび酸素を用いて脱リグニ
ン処理するための装置および方法に関するものである。
一般に、セルロースバルブから、アルカリおよび酸素を
用いてリグニン物質を除去するには、８〜１５パルプ（
乾燥重量）の中濃度に調整されたセルロースバルブスラ
リーにアルカリ、酸素、および加熱蒸気を混合してその
温度を７０〜１４０℃に調整し、この加熱された混合ス
ラリーを脱リグニン処理装置（塔）に加圧下に送入し、
この処理装置の底部送入口から頂部排出口まで上昇通過
する間に、セルロースバルブに所望の脱リグニン処理を
施す方法が実用されている。この処理装置（塔）は、２
基以上直列に連結され、セルロースバルブに脱リグニン
処理を２回以上繰り返えして施すことも一般に実用され
ている。
用いてリグニン物質を除去するには、８〜１５パルプ（
乾燥重量）の中濃度に調整されたセルロースバルブスラ
リーにアルカリ、酸素、および加熱蒸気を混合してその
温度を７０〜１４０℃に調整し、この加熱された混合ス
ラリーを脱リグニン処理装置（塔）に加圧下に送入し、
この処理装置の底部送入口から頂部排出口まで上昇通過
する間に、セルロースバルブに所望の脱リグニン処理を
施す方法が実用されている。この処理装置（塔）は、２
基以上直列に連結され、セルロースバルブに脱リグニン
処理を２回以上繰り返えして施すことも一般に実用され
ている。
上記のような従来の脱リグニン処理装置および方法には
、処理装置に送入された混合バルブスラリーの上昇流動
が反応装置の中央部と、壁面近傍部との間で不均一とな
りやすく、すなわち、処理装置中央部に所謂チャンネリ
ングと呼ばれる象、速流動流を発生しやすく、混合バル
ブスラリーの処理装置中央部を流れる部分は、反応装置
中に所望の反応時間だけ滞在することなく、反応不十分
のま〜処理装置外に排出され、また混合パルプスラリー
の処理装置の壁面近傍部を流れる部分は、処理装置内に
所望時間よりも長く滞在するようになる。このような場
合バルブスラリーの不均一な流動および滞在時間は、得
られる脱リグニン化バルブの品質に不均一を生ずる結果
となる。
、処理装置に送入された混合バルブスラリーの上昇流動
が反応装置の中央部と、壁面近傍部との間で不均一とな
りやすく、すなわち、処理装置中央部に所謂チャンネリ
ングと呼ばれる象、速流動流を発生しやすく、混合バル
ブスラリーの処理装置中央部を流れる部分は、反応装置
中に所望の反応時間だけ滞在することなく、反応不十分
のま〜処理装置外に排出され、また混合パルプスラリー
の処理装置の壁面近傍部を流れる部分は、処理装置内に
所望時間よりも長く滞在するようになる。このような場
合バルブスラリーの不均一な流動および滞在時間は、得
られる脱リグニン化バルブの品質に不均一を生ずる結果
となる。
上記のような混合バルブスラリーの不均一な流動を防止
するために、処理装置の混合バルブスラリー送入口付近
に送入整流装Ｗ（ディストリビュータ−）を設け、混合
バルブスラリー排出口付近に、排出（かき出し）装置（
ディスチャージャー）を配備することが広く行われてい
る。
するために、処理装置の混合バルブスラリー送入口付近
に送入整流装Ｗ（ディストリビュータ−）を設け、混合
バルブスラリー排出口付近に、排出（かき出し）装置（
ディスチャージャー）を配備することが広く行われてい
る。
しかしながら上記のディストリビュータ−やディスチャ
ージャーの配備使用は処理装置の設備費を上昇させ、そ
の運転のための費用が付加され、混合バルブスラリーの
圧力損失が大きくなり、かつ装置のメインテナンス費用
が上昇するなどの問題がある。
ージャーの配備使用は処理装置の設備費を上昇させ、そ
の運転のための費用が付加され、混合バルブスラリーの
圧力損失が大きくなり、かつ装置のメインテナンス費用
が上昇するなどの問題がある。
本発明は、従来のセルロースバルブの脱リグニン処理装
置および方法の上述のような問題点を解消し、ディスト
リビュータ−およびディスチャージャーを配備使用する
ことなしに、送入された混合パルプスラリーを均一に流
動させ、これに均一な脱リグニン反応を施すことのでき
る、セルロースバルブの脱リグニン処理装置および方法
を提供しようとするものである。
置および方法の上述のような問題点を解消し、ディスト
リビュータ−およびディスチャージャーを配備使用する
ことなしに、送入された混合パルプスラリーを均一に流
動させ、これに均一な脱リグニン反応を施すことのでき
る、セルロースバルブの脱リグニン処理装置および方法
を提供しようとするものである。
〔課題を解決するための手段・作用］
本発明のセルロースバルブの脱リグニン処理’装置は、
垂直に伸びている円筒状胴体部と、上記胴体部の下に連
続し、かつ下向きに収斂しつ覧伸びていて、その下端に
セルロースバルブスラリー用円形送入口が形成されてい
る、実質的に円錐状の底部と、 前記胴体部の上に連続し、かつ上向きに収斂しつ＼伸び
ていて、その上端にセルロースバルブスラリー用円形排
出口が形成されている、実質的に円錐状の頂部と、 を有し、 前記円錐状底部の、前記円形送入口円周を通る収斂角と
、および前記円錐状頂部の前記円形排出口円周を通る収
斂角とが、いづれも６０度以下である、 ことを特徴とするものである。
垂直に伸びている円筒状胴体部と、上記胴体部の下に連
続し、かつ下向きに収斂しつ覧伸びていて、その下端に
セルロースバルブスラリー用円形送入口が形成されてい
る、実質的に円錐状の底部と、 前記胴体部の上に連続し、かつ上向きに収斂しつ＼伸び
ていて、その上端にセルロースバルブスラリー用円形排
出口が形成されている、実質的に円錐状の頂部と、 を有し、 前記円錐状底部の、前記円形送入口円周を通る収斂角と
、および前記円錐状頂部の前記円形排出口円周を通る収
斂角とが、いづれも６０度以下である、 ことを特徴とするものである。
また、本発明のセルロースバルブの脱リグニン処理方法
は、上記セルロースバルブの脱リグニン処理装置を用い
、その底部送入口からアルカリおよび酸素を含有し、７
０〜１４０℃に加熱され、かつ８〜１５％のセルロース
バルブ濃度を有しているセルロースバルブスラリーを送
入し、その頂部排出口から排出するに際し、 前記処理装置胴体部におけるセルロースバルブスラリー
の流速を０．４ｍ／分以上にコントロールすることを特
徴とするものである。
は、上記セルロースバルブの脱リグニン処理装置を用い
、その底部送入口からアルカリおよび酸素を含有し、７
０〜１４０℃に加熱され、かつ８〜１５％のセルロース
バルブ濃度を有しているセルロースバルブスラリーを送
入し、その頂部排出口から排出するに際し、 前記処理装置胴体部におけるセルロースバルブスラリー
の流速を０．４ｍ／分以上にコントロールすることを特
徴とするものである。
本発明のセルロースバルブ用脱リグニン処理装置の構成
を第１図および第２図を用いて説明する。
を第１図および第２図を用いて説明する。
第１図において、脱リグニン処理装置（塔）■は、垂直
に伸びている円筒状胴体部２と、その下に連続し、下向
きに収斂しつ覧伸びている実質的に円錐状の底部３と、
胴体部２の上に連続し、上向きに収斂しつＸ伸びている
実質的に円錐状の頂部４を有している。
に伸びている円筒状胴体部２と、その下に連続し、下向
きに収斂しつ覧伸びている実質的に円錐状の底部３と、
胴体部２の上に連続し、上向きに収斂しつＸ伸びている
実質的に円錐状の頂部４を有している。
円錐状底部３は、その下端に開口している円形送入口５
を有していて、頂部を欠く円錐形をなしている。
を有していて、頂部を欠く円錐形をなしている。
また、円錐状頂部４も、その上端に開口している円形排
出口６を有していて頂部を欠く円錐形をなしている。
出口６を有していて頂部を欠く円錐形をなしている。
円錐状底部３の、円形送入口５円周７を通る収斂角αと
、円錐状頂部４の円形排出口６の円周８を通る収斂角β
とは、いづれも６０度以下であり、好ましくは２０〜６
０度、より好ましくは２５〜４５度である。
、円錐状頂部４の円形排出口６の円周８を通る収斂角β
とは、いづれも６０度以下であり、好ましくは２０〜６
０度、より好ましくは２５〜４５度である。
収斂角αおよびβの少なくとも一方が６０度よりも大き
くなると、処理装置内のセルロースバルブスラリーの流
れが不均一となり、従って、得られる脱リグニンバルブ
の品質が不均一になる。一般に、反応装置が過度に長大
になることを避けるためには、収斂角αおよびβのいづ
れも２０度より小さくないことが好ましい。
くなると、処理装置内のセルロースバルブスラリーの流
れが不均一となり、従って、得られる脱リグニンバルブ
の品質が不均一になる。一般に、反応装置が過度に長大
になることを避けるためには、収斂角αおよびβのいづ
れも２０度より小さくないことが好ましい。
収斂角αおよびβは下記式に従って算出することができ
る。
る。
但し、上式中、Ｄは、胴体部内径を表わし、ｄｌは、底
部送入口の内径を表わし、ｄ２は、頂部排出口の内径を
表わし、Ｌ＋ は、底部の長さを表わし、Ｌｘは頂部の
長さを表わす。また、第１図において、Ｌ３は胴体部２
の長さを表わす。
部送入口の内径を表わし、ｄ２は、頂部排出口の内径を
表わし、Ｌ＋ は、底部の長さを表わし、Ｌｘは頂部の
長さを表わす。また、第１図において、Ｌ３は胴体部２
の長さを表わす。
本発明の処理装置の底部および頂部の内壁面は、本発明
の目的を達威し得る限り第２図に示されているように、
点線で示された円錐面かられづかに外側にふくらみ出て
いても、又は、内側にふくらみ出ていてもよいが、全体
として、その収斂外αおよびβは、６０度以下でなけれ
ばならない。
の目的を達威し得る限り第２図に示されているように、
点線で示された円錐面かられづかに外側にふくらみ出て
いても、又は、内側にふくらみ出ていてもよいが、全体
として、その収斂外αおよびβは、６０度以下でなけれ
ばならない。
本発明の処理装置は、特定収斂角を有する円錐状底部お
よび頂部を有しているため、それに送入されたセルロー
スバルブを含むスラリーは、処理装置内を均一に上昇流
動し、流動むらがなく、又は極めて少ないため、処理装
置内で、均一な処理を受けることができる。また、上記
特徴に伴い、本発明の処理装置は、その底部に機械的送
入整流装置を設ける必要がなく、また、その頂部に機械
的排出装置を設ける必要がないという特徴を有するもの
である。このため、本発明の処理装置は、設備費、およ
び運転費が低く、かつ保守費を節約し得るという利点を
有している。
よび頂部を有しているため、それに送入されたセルロー
スバルブを含むスラリーは、処理装置内を均一に上昇流
動し、流動むらがなく、又は極めて少ないため、処理装
置内で、均一な処理を受けることができる。また、上記
特徴に伴い、本発明の処理装置は、その底部に機械的送
入整流装置を設ける必要がなく、また、その頂部に機械
的排出装置を設ける必要がないという特徴を有するもの
である。このため、本発明の処理装置は、設備費、およ
び運転費が低く、かつ保守費を節約し得るという利点を
有している。
本発明処理装置を用いて、セルロースバルブに脱リグニ
ン処理を施すに当り、本発明方法においては、８〜１５
％の中濃度セルロースバルブを含む水性スラリーに、予
じめ、所定量のアルカリと、酸素と、加熱蒸気とを混合
してこれを７０〜１４０″Ｃの温度に加熱し、このよう
に調製されたバルブスラリーを、処理装置の底部送入口
から送入し、その胴体部を経て、その頂部排出口から排
出する。
ン処理を施すに当り、本発明方法においては、８〜１５
％の中濃度セルロースバルブを含む水性スラリーに、予
じめ、所定量のアルカリと、酸素と、加熱蒸気とを混合
してこれを７０〜１４０″Ｃの温度に加熱し、このよう
に調製されたバルブスラリーを、処理装置の底部送入口
から送入し、その胴体部を経て、その頂部排出口から排
出する。
このとき、処理装置胴体部におけるセルロースバルブス
ラリーの流速を、０．４ｍ／分以上、好ましくは０．６
ｍ／分以上、より好ましくは０．７ｍ／分以上にコント
ロールスル。
ラリーの流速を、０．４ｍ／分以上、好ましくは０．６
ｍ／分以上、より好ましくは０．７ｍ／分以上にコント
ロールスル。
胴体部におけるセルロースパルプスラリーの流速は下記
式に従って算出することができる。
式に従って算出することができる。
但し上式中、Ｗは、セルロースパルプスラリーの胴体部
における流速（ｍ／分）を表わし、Ｐは処理装置に供給
される１日当りのパルプ風乾重量（１／日）を表わし、
Ｘは風乾パルプの含水率を表わし、Ｃはセルロースパル
プスラリー中のパルプ濃度（％）を表わし、Ｄは胴体部
の内径（ｍ）を表わす。
における流速（ｍ／分）を表わし、Ｐは処理装置に供給
される１日当りのパルプ風乾重量（１／日）を表わし、
Ｘは風乾パルプの含水率を表わし、Ｃはセルロースパル
プスラリー中のパルプ濃度（％）を表わし、Ｄは胴体部
の内径（ｍ）を表わす。
ｘ ＝ ０．１の場合は、
セルロースパルプスラリー〇処理装置胴体部における流
速が、０．４ｍ／分より低くなると、処理装置内のセル
ロースパルプスラリーの上昇流動の均一性が不十分にな
り、従って、得られる脱リグニンパルプの品質が、不均
一になる。
速が、０．４ｍ／分より低くなると、処理装置内のセル
ロースパルプスラリーの上昇流動の均一性が不十分にな
り、従って、得られる脱リグニンパルプの品質が、不均
一になる。
本発明方法においては、処理装置の底部において、セル
ロースバルブスラリーに対して機械的送入整流操作を施
す必要がなく、またその頂部において、セルロースバル
ブスラリーに対して機械的排出操作を施す必要がない。
ロースバルブスラリーに対して機械的送入整流操作を施
す必要がなく、またその頂部において、セルロースバル
ブスラリーに対して機械的排出操作を施す必要がない。
本発明方法を、第３図を用いて更に説明する。
第３図において、貯槽１１中に所定中濃度（８〜１５％
）のセルロースパルプの水性スラリーが送入され、その
所定のアルカリ、例えば苛性ソーダが所定量だけ（例え
ば１．０〜３．５ｋｇ／カッパー価減少量１・絶乾パル
プトン）混合される。
）のセルロースパルプの水性スラリーが送入され、その
所定のアルカリ、例えば苛性ソーダが所定量だけ（例え
ば１．０〜３．５ｋｇ／カッパー価減少量１・絶乾パル
プトン）混合される。
このアルカリ含有パルプスラリーは、貯槽１１からポン
プ１２を経て、混合機１３に送入され、この混合機１３
において、所定の酸素含有ガス（例えば、純酸素、空気
など）の所定量（例えば酸素０．７〜３．０ｋｇ／カッ
パー価減少量１・絶乾パルプトン）および、必要により
アルカリが混合され、更に加熱蒸気を吹き込んで、所定
温度（例えば７０〜１４０℃）に加熱される。
プ１２を経て、混合機１３に送入され、この混合機１３
において、所定の酸素含有ガス（例えば、純酸素、空気
など）の所定量（例えば酸素０．７〜３．０ｋｇ／カッ
パー価減少量１・絶乾パルプトン）および、必要により
アルカリが混合され、更に加熱蒸気を吹き込んで、所定
温度（例えば７０〜１４０℃）に加熱される。
このようにして調製されたパルプスラリーを第１処理装
置１４の底部送入口より、所定の圧力（例えば１〜１５
ｋｇ／ｃｌｔＧ）で送入し、処理装置内を上昇流動させ
る。このとき第１処理装置１４の頂部圧力は、大気圧〜
７ｋｇ／ｃ４Ｇであることが好ましい。
置１４の底部送入口より、所定の圧力（例えば１〜１５
ｋｇ／ｃｌｔＧ）で送入し、処理装置内を上昇流動させ
る。このとき第１処理装置１４の頂部圧力は、大気圧〜
７ｋｇ／ｃ４Ｇであることが好ましい。
また、パルプスラリーの第１処理装置１４内滞在時間は
５〜９０分であることが好ましい。第１処理装置１４の
頂部排出口から排出されたパルプスラリーは、混合機１
５に送られ、必要に応じて、こ＼で、再び、所定量の酸
素含有ガスおよびアルカリと混合される。このパルプス
ラリーは混合機から第２処理装置１６に、その底部送入
口より送入され、その頂部排出口から排出される。この
とき、第２処理装置１６の頂部圧力は大気圧〜７ｋｇ／
ｃ＋ａＧであることが好ましい。また、パルプスラリー
の第２処理装置滞在時間は５〜９０分であることが好ま
しい。
５〜９０分であることが好ましい。第１処理装置１４の
頂部排出口から排出されたパルプスラリーは、混合機１
５に送られ、必要に応じて、こ＼で、再び、所定量の酸
素含有ガスおよびアルカリと混合される。このパルプス
ラリーは混合機から第２処理装置１６に、その底部送入
口より送入され、その頂部排出口から排出される。この
とき、第２処理装置１６の頂部圧力は大気圧〜７ｋｇ／
ｃ＋ａＧであることが好ましい。また、パルプスラリー
の第２処理装置滞在時間は５〜９０分であることが好ま
しい。
第２処理装置１６より排出された脱リグニンパルプスラ
リーは、脱気装置（図示されていない）に送られて、こ
＼で脱気され、更に、洗浄装置（図示されていない）に
送られ、こ＼でパルプが処理液から分離され洗浄され回
収される。
リーは、脱気装置（図示されていない）に送られて、こ
＼で脱気され、更に、洗浄装置（図示されていない）に
送られ、こ＼でパルプが処理液から分離され洗浄され回
収される。
第３図に示された脱リグニン処理系は直列に接続される
２個の処理装置１４ 、１６を有するものであるが、処
理装置の数は１個であってもよく、或は３個以上の処理
装置が直列に配置されていてもよい。
２個の処理装置１４ 、１６を有するものであるが、処
理装置の数は１個であってもよく、或は３個以上の処理
装置が直列に配置されていてもよい。
第３図において、パルプ１７および１８は、それぞれ処
理装置１４および１６から排出されたパルプスラリーか
らサンプルを採取するために用いられる。
理装置１４および１６から排出されたパルプスラリーか
らサンプルを採取するために用いられる。
本発明の処理装置内におけるパルプスラリーの流動状況
は、処理装置に供給すべきパルプスラリー中にトレーサ
ーとして塩化リチウム（ＬｉＣｆ）を添加し、各処理装
置にトレーサー混入パルプスラリーの送入時間と、その
排出口から排出されたパルプスラリーからトレーサーが
検出される時間までの所要時間を実測し、この実測時間
と、装置（貯槽、配管、処理装置などを含む）の容量お
よびパルプスラリーの流量から算出された理論所要時間
とを比較することにより評価することができる。すなわ
ち、実測時間が理論所要時間と一致するならば、それは
処理装置内のパルプスラリーは理想的に均一に流動して
いることを示しており、実測時間が、理論時間より短か
いならば、それは処理装置内に、所謂チャンネリング現
象が生じ、送入されたパルプスラリーの一部分は、急速
に流動して排出されていることを、示すものである。
は、処理装置に供給すべきパルプスラリー中にトレーサ
ーとして塩化リチウム（ＬｉＣｆ）を添加し、各処理装
置にトレーサー混入パルプスラリーの送入時間と、その
排出口から排出されたパルプスラリーからトレーサーが
検出される時間までの所要時間を実測し、この実測時間
と、装置（貯槽、配管、処理装置などを含む）の容量お
よびパルプスラリーの流量から算出された理論所要時間
とを比較することにより評価することができる。すなわ
ち、実測時間が理論所要時間と一致するならば、それは
処理装置内のパルプスラリーは理想的に均一に流動して
いることを示しており、実測時間が、理論時間より短か
いならば、それは処理装置内に、所謂チャンネリング現
象が生じ、送入されたパルプスラリーの一部分は、急速
に流動して排出されていることを、示すものである。
本発明を下記実施例により更に説明する。
ｚ益班上
第４図に示された脱リグニン処理装置系を用いた。すな
わち第３図と同一の処理装置系において、本発明の処理
装置１６を、従来の処理装置２１により置き換えたもの
である。
わち第３図と同一の処理装置系において、本発明の処理
装置１６を、従来の処理装置２１により置き換えたもの
である。
第４図において、比較処理装置２１の胴体部は４ｍの内
径と２３．５ｍの長さを有し、その底部収斂角は約１２
０度であり、頂部収斂角も約１２０度であった。底部に
は、ディストリビュータ−（６ｒｐＲｌ。
径と２３．５ｍの長さを有し、その底部収斂角は約１２
０度であり、頂部収斂角も約１２０度であった。底部に
は、ディストリビュータ−（６ｒｐＲｌ。
１５ｋＷ） ２２が設置され、これは、モーター２３に
より駆動されるものであった。また、頂部には、ディス
チャージ＋ （２ｒｐｍ、 ４５ｋＷ）２４が設置
され、これはモーター２５により駆動されるものであっ
た。
より駆動されるものであった。また、頂部には、ディス
チャージ＋ （２ｒｐｍ、 ４５ｋＷ）２４が設置
され、これはモーター２５により駆動されるものであっ
た。
第４図において、本発明に係る処理装置１４は、ディス
トリビュータ−およびディスチャージャーを有していな
いものであって、下記寸法、角度を有していた。
トリビュータ−およびディスチャージャーを有していな
いものであって、下記寸法、角度を有していた。
胴体部 内径：２．２５ｍ
長さ： １３．３ｍ
底 部 収斂角α：４４度
頂 部 収斂角β：４４度
バルブスラリー中にトレーサーとしてＬｉＣｌ２が添加
され、その処理条件は下記の通りであった。
され、その処理条件は下記の通りであった。
バルブの種類：北米産ダグラスファー
セルロースバルブスラリー温度＝１０％流量：３．６７
ｎ（／分 未処理バルブのカッパー価：３０ 処理バルブのカッパー価：１４ 処理装置１４ 、２１の温度＝１１０℃処理装置１４の
塔頂圧カニ１ｋｇ／ｃｔＡＧ比較処理装置２１の塔頂圧
カニ４ｋｇ／ｃｎＧ酸素添加量： ３０ｋｇ／ｖＡ乾パ
ルプトンアルカリ（ＮａＯＨ）添加量： ２５ｋｇ／絶
乾パルプトン処理装置１４および比較処理装置２１の各
々において、ＬｉＣｊ！検出によるバルブスラリー流動
実測所要時間を測定し、これを理論所要時間と対比した
。
ｎ（／分 未処理バルブのカッパー価：３０ 処理バルブのカッパー価：１４ 処理装置１４ 、２１の温度＝１１０℃処理装置１４の
塔頂圧カニ１ｋｇ／ｃｔＡＧ比較処理装置２１の塔頂圧
カニ４ｋｇ／ｃｎＧ酸素添加量： ３０ｋｇ／ｖＡ乾パ
ルプトンアルカリ（ＮａＯＨ）添加量： ２５ｋｇ／絶
乾パルプトン処理装置１４および比較処理装置２１の各
々において、ＬｉＣｊ！検出によるバルブスラリー流動
実測所要時間を測定し、これを理論所要時間と対比した
。
その結果を第１表に示す。
第
表
第１表に示されているように、本発明に係る処理装置１
４において、バルブセルロース処理のＬｉＣｆ検出によ
る実測所要時間と、理論所要時間が全く一致しており、
このことは、反応装置１４内において、セルロースバル
ブスラリーの流れが均一であって、チャンネリングの発
生がなく、従って、バルブスラリーの一部のショートパ
スが発生していないことを示している。
４において、バルブセルロース処理のＬｉＣｆ検出によ
る実測所要時間と、理論所要時間が全く一致しており、
このことは、反応装置１４内において、セルロースバル
ブスラリーの流れが均一であって、チャンネリングの発
生がなく、従って、バルブスラリーの一部のショートパ
スが発生していないことを示している。
これに対して、比較処理装置２１においては、バルブス
ラリー処理の実測所要時間は、理論処理時間よりも１０
分間短く、このことは、比較処理装置２１においては、
ディストリビュータ−２２およびディスチャージャー２
４を具備しているにも拘らず、装置内で、パルプスラリ
ーの流れが不均一で、チャンネリングを生じており、こ
のためパルプスラリーの一部分が他よりも急速に排出さ
れていることを示している。
ラリー処理の実測所要時間は、理論処理時間よりも１０
分間短く、このことは、比較処理装置２１においては、
ディストリビュータ−２２およびディスチャージャー２
４を具備しているにも拘らず、装置内で、パルプスラリ
ーの流れが不均一で、チャンネリングを生じており、こ
のためパルプスラリーの一部分が他よりも急速に排出さ
れていることを示している。
文１０組ｉ
実施例１における処理装置１４を用いて、同様の操作を
行った。但し、セルロースバルブスラリーの、処理装置
１４胴体部流速Ｗを、０．７５０．０．６３０゜０．４
００ 、および０．３５０ｍ／分の４水準に変化させ、
それぞれのＬｉ（１検出実測所要時間および理論所要時
間を測定および算出した。
行った。但し、セルロースバルブスラリーの、処理装置
１４胴体部流速Ｗを、０．７５０．０．６３０゜０．４
００ 、および０．３５０ｍ／分の４水準に変化させ、
それぞれのＬｉ（１検出実測所要時間および理論所要時
間を測定および算出した。
その結果を第２表に示す。
第
２
表
上記第２表に基づき、セルロースバルブスラリー〇胴体
部内流速Ｗと、 理論所要時間と実測所要時間との差（Ｄｉｆ）との関係
を第５図に、また、流速と、チャンネリング率との関係
を第６図に示した。
部内流速Ｗと、 理論所要時間と実測所要時間との差（Ｄｉｆ）との関係
を第５図に、また、流速と、チャンネリング率との関係
を第６図に示した。
第２表、並びに、第５および第６図は、ともに、本発明
の処理装置を用いる場合、セルロースパルプスラリーの
処理装置胴体部内流速を、０．４ｍ／分以上にすること
により、バルブスラリーの流れを均一にし、チャンネリ
ング発生を防止又は少なくすることができることを示し
ている。
の処理装置を用いる場合、セルロースパルプスラリーの
処理装置胴体部内流速を、０．４ｍ／分以上にすること
により、バルブスラリーの流れを均一にし、チャンネリ
ング発生を防止又は少なくすることができることを示し
ている。
３４および５
実施例３，４および５の各々において実施例２と同様の
操作を行った。
操作を行った。
但し、処理装置１４の胴体部内径、底部収斂角α頂部収
斂角β、セルロースパルプスラリーの胴体部内流速を第
３表記載のようにした。
斂角β、セルロースパルプスラリーの胴体部内流速を第
３表記載のようにした。
その結果、チャンネリングの発生は認められなかった。
〔発明の効果］
本発明のセルロースバルブの脱リグニン処理装置および
方法は、セルロースバルブスラリーを、チャンネリング
を発生することなく装置内を均一に流動させることがで
き、しかも、装置内にセルロースパルプスラリーに対す
る機械的送入整流装置や機械的排出装置を設けることを
必要とせず、これを均一に処理することができる。
方法は、セルロースバルブスラリーを、チャンネリング
を発生することなく装置内を均一に流動させることがで
き、しかも、装置内にセルロースパルプスラリーに対す
る機械的送入整流装置や機械的排出装置を設けることを
必要とせず、これを均一に処理することができる。
第１図および第２図は、それぞれ、本発明のセルロース
バルブの脱リグニン処理装置の一実施態様の正面説明図
であり、 第３図は本発明の処理装置を含む処理装置系の一例を示
す説明図であり、 第４図は、実施例１において用いられた、本発明の処理
装置と、比較処理装置とを含む処理装置系を示す説明図
であり、 第５図は、セルロースバルブの脱リグニン処理における
セルロースバルブスラリーの処理装置胴体部内流速と、
処理に必要なＬｔ（Ｉｌ検出理論所要時間と実測所要時
間との差との関係を示すグラフであり、 第６図は、上記セルロースバルブスラリーの処理装置胴
体部内流速と、チャンネリング率との関係を示すグラフ
である。 １・・・処理装置、 ２・・・胴体部、３・・・
底部、 ４・・・頂部、５・・・底部送入
口、 ６・・・頂部排出口、７・・・送入口円周、
８・・・排出口円周、１１・・・セルロースバル
ブスラリー貯槽、１２・・・ポンプ、 １３
、１５・・・混合機、１４ 、１６・・・処理装置、 １７ 、１８・・・サンプル採取用バルブ、２１・・・
比較処理装置、 ２２・・・ディストリビニ−ター ２３ 、２５・・・駆動モーター ２４・・・ディスチャージ中− α・・・底部収斂角、 β・・・頂部収斂角、Ｌｉ
、Ｌｔ 、Ｌｓ ・・・長さ、Ｄ、ｄ、、ｄ富・
・・内径。 １図 １・・・処理装置（塔） 第２図 ７・・・送入口円周 ６・・・頂部排出口 り、 ｄｂ ｄ２・・・内径 比較処理装置２１ 第 図
バルブの脱リグニン処理装置の一実施態様の正面説明図
であり、 第３図は本発明の処理装置を含む処理装置系の一例を示
す説明図であり、 第４図は、実施例１において用いられた、本発明の処理
装置と、比較処理装置とを含む処理装置系を示す説明図
であり、 第５図は、セルロースバルブの脱リグニン処理における
セルロースバルブスラリーの処理装置胴体部内流速と、
処理に必要なＬｔ（Ｉｌ検出理論所要時間と実測所要時
間との差との関係を示すグラフであり、 第６図は、上記セルロースバルブスラリーの処理装置胴
体部内流速と、チャンネリング率との関係を示すグラフ
である。 １・・・処理装置、 ２・・・胴体部、３・・・
底部、 ４・・・頂部、５・・・底部送入
口、 ６・・・頂部排出口、７・・・送入口円周、
８・・・排出口円周、１１・・・セルロースバル
ブスラリー貯槽、１２・・・ポンプ、 １３
、１５・・・混合機、１４ 、１６・・・処理装置、 １７ 、１８・・・サンプル採取用バルブ、２１・・・
比較処理装置、 ２２・・・ディストリビニ−ター ２３ 、２５・・・駆動モーター ２４・・・ディスチャージ中− α・・・底部収斂角、 β・・・頂部収斂角、Ｌｉ
、Ｌｔ 、Ｌｓ ・・・長さ、Ｄ、ｄ、、ｄ富・
・・内径。 １図 １・・・処理装置（塔） 第２図 ７・・・送入口円周 ６・・・頂部排出口 り、 ｄｂ ｄ２・・・内径 比較処理装置２１ 第 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、垂直に伸びている円筒状胴体部と、 上記胴体部の下に連続し、かつ下向きに収斂しつゝ伸び
ていて、その下端にセルロースパルプスラリー用円形送
入口が形成されている、実質的に円錐状の底部と、 前記胴体部の上に連続し、かつ上向きに収斂しつゝ伸び
ていて、その上端にセルロースパルプスラリー用円形排
出口が形成されている、実質的に円錐状の頂部と、 を有し、 前記円錐状底部の、前記円形送入口円周を通る収斂角と
、および前記円錐状頂部の前記円形排出口円周を通る収
斂角とが、いづれも６０度以下である、 ことを特徴とするセルロースパルプの脱リグニン処理装
置。 ２、前記底部がセルロースパルプスラリー用機械的送入
整流装置（ディストリビューター）を有さず、かつ、前
記頂部が、セルロースパルプスラリー用機械的排出装置
（ディスチャージャー）を有していない、請求項１記載
の脱リグニン処理装置。 ３、請求項１記載の装置を用い、その底部送入口から、
アルカリおよび酸素を含有し、７０〜１４０℃に加熱さ
れ、かつ８〜１５％のセルロースパルプ濃度を有してい
るセルロースパルプスラリーを送入し、その頂部排出口
から排出するに際し、前記処理装置胴体部におけるセル
ロースパルプスラリーの流速を０．４ｍ／分以上にコン
トロールすることを特徴とするセルロースパルプの脱リ
グニン処理方法。 ４、前記反応装置の底部において、セルロースパルプス
ラリーに、機械的送入整流操作を施さず、かつ前記頂部
において、セルロースパルプスラリーに、機械的排出操
作を施さない、請求項３記載の脱リグニン処理方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13740389 | 1989-06-01 | ||
| JP1-137403 | 1989-06-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JPH0816315B2 JPH0816315B2 (ja) | 1996-02-21 |
Family
ID=15197830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5034095A (ja) |
| JP (1) | JPH0816315B2 (ja) |
| BR (1) | BR9000983A (ja) |
| CA (1) | CA2007986C (ja) |
| FI (1) | FI94969C (ja) |
| NO (1) | NO176446C (ja) |
| SE (1) | SE469634B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| ZA924351B (en) * | 1991-06-27 | 1993-03-31 | Ahlstroem Oy | Ozone bleaching process |
| ZA93224B (en) * | 1992-01-22 | 1993-08-18 | Olin Corp | Gas phase delignification of lignocellulosic material. |
| US5372679A (en) * | 1992-06-08 | 1994-12-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Reactor system for treating cellulosic pulp at a constant upward flow velocity |
| US6340409B1 (en) * | 1993-04-29 | 2002-01-22 | Lewis Donald Shackford | Method for multistage bleaching using gaseous reagent in the first stage with controlled gas release |
| US5460696A (en) * | 1993-08-12 | 1995-10-24 | The Boc Group, Inc. | Oxygen delignification method incorporating wood pulp mixing apparatus |
| ZA947310B (en) * | 1993-09-22 | 1995-05-10 | Ingersoll Rand Co | Method of and apparatus for oxygen delignifiation of medium consistency pulp slurry |
| US5500084A (en) * | 1994-09-21 | 1996-03-19 | Hoffman Environmental Systems, Inc. | Method and apparatus for pulping cellulosic material using a vessel with an impergnation zone and an attrition zone |
| FI105701B (fi) | 1995-10-20 | 2000-09-29 | Ahlstrom Machinery Oy | Menetelmä ja laitteisto massan käsittelemiseksi |
| SE505141C2 (sv) * | 1995-10-23 | 1997-06-30 | Sunds Defibrator Ind Ab | Syrgasdelignifiering av massa i två steg med hög satsning av alkali och syrgas och temperatur under 90 C i första steget |
| US6319357B1 (en) | 1995-10-23 | 2001-11-20 | Valmet Fibertech Aktiebolag | Method for two-stage oxygen bleaching and delignification of chemical pulp |
| US5755928A (en) * | 1995-12-07 | 1998-05-26 | Iogen Corporation | Method for automated monitoring of pulp retention time using an iodide salt as a tracer |
| CA2239855C (en) * | 1995-12-07 | 2002-07-02 | Beloit Technologies, Inc. | Oxygen delignification of medium consistency pulp slurry |
| EP0866895B1 (en) * | 1995-12-07 | 2000-06-14 | Beloit Technologies, Inc. | Oxygen delignification of medium consistency pulp slurry |
| DE19615226A1 (de) * | 1996-04-18 | 1997-10-23 | Voith Sulzer Papiermasch Gmbh | Trockenpartie |
| SE510740C2 (sv) * | 1996-11-26 | 1999-06-21 | Sunds Defibrator Ind Ab | Styrning av syrgasdelignifiering |
| DE19821311C1 (de) * | 1998-05-13 | 1999-10-07 | Voith Sulzer Papiertech Patent | Verfahren zur Bleiche von Papierfaserstoff |
| CA2452145A1 (en) * | 2003-06-03 | 2004-12-03 | David Tarasenko | Method for producing pulp and lignin |
| DE102005033347A1 (de) * | 2005-07-16 | 2007-01-18 | Henkel Kgaa | Mittel, enthaltend mindestens ein Alkalimetallhalogenid als Tracer |
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|---|---|---|---|---|
| US3353561A (en) * | 1963-11-20 | 1967-11-21 | Thiokol Chemical Corp | Pass tube for gamma ray densitometers |
| US3398576A (en) * | 1965-03-15 | 1968-08-27 | Robert E. Cleary | Flow measuring device |
| US3881985A (en) * | 1971-11-08 | 1975-05-06 | Improved Machinery Inc | Continuous digester with strainer valve cycling |
| DE7541252U (de) * | 1975-12-24 | 1976-04-29 | Paul Gillet Gmbh, 6732 Edenkoben | Vorrichtung zum reinigen der abgase von brennkraftmaschinen |
| US4548625A (en) * | 1984-07-11 | 1985-10-22 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas cleaning device for diesel engines |
-
1990
- 1990-01-16 US US07/466,113 patent/US5034095A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-17 SE SE9000162A patent/SE469634B/sv not_active IP Right Cessation
- 1990-01-17 CA CA002007986A patent/CA2007986C/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-18 NO NO900259A patent/NO176446C/no not_active IP Right Cessation
- 1990-02-08 FI FI900623A patent/FI94969C/fi active IP Right Grant
- 1990-02-20 JP JP2037259A patent/JPH0816315B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-02 BR BR909000983A patent/BR9000983A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE469634B (sv) | 1993-08-09 |
| FI94969C (fi) | 1995-11-27 |
| US5034095A (en) | 1991-07-23 |
| NO176446C (no) | 1995-04-05 |
| CA2007986C (en) | 1999-08-10 |
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| NO900259D0 (no) | 1990-01-18 |
| FI900623A0 (fi) | 1990-02-08 |
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| SE9000162L (sv) | 1990-12-02 |
| BR9000983A (pt) | 1991-02-19 |
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| CA2007986A1 (en) | 1990-12-01 |
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| SE9000162D0 (sv) | 1990-01-17 |
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