JPH0353026A - 耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH0353026A JPH0353026A JP18601389A JP18601389A JPH0353026A JP H0353026 A JPH0353026 A JP H0353026A JP 18601389 A JP18601389 A JP 18601389A JP 18601389 A JP18601389 A JP 18601389A JP H0353026 A JPH0353026 A JP H0353026A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐熱性あるいは耐食性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法に関するものである。
ステンレス鋼板の製造方法に関するものである。
〔従来の技術］
近年、耐熱性材料としてはＡＡまたはＳｉを含有するフ
ェライト系ステンレス鋼が、また耐食性材料としてＭｏ
を含有するフェライト系ステンレス鋼が注目されている
。なぜなら、このようなフェライト系ステンレス鋼は、
耐熱性においてオーステナイト系ステンレス鋼よりもは
るかに優れた耐酸化性を有し、また耐食性においてオー
ステナイト系ステンレス鋼で問題とされる応力腐食割れ
に対して強い抵抗性を示すことが明かとなってきたため
である。これらは、自動車用排ガス部品、ストーブ部品
、加熱炉々壁等に使用されている。
ェライト系ステンレス鋼が、また耐食性材料としてＭｏ
を含有するフェライト系ステンレス鋼が注目されている
。なぜなら、このようなフェライト系ステンレス鋼は、
耐熱性においてオーステナイト系ステンレス鋼よりもは
るかに優れた耐酸化性を有し、また耐食性においてオー
ステナイト系ステンレス鋼で問題とされる応力腐食割れ
に対して強い抵抗性を示すことが明かとなってきたため
である。これらは、自動車用排ガス部品、ストーブ部品
、加熱炉々壁等に使用されている。
しかしながら、Ａｊ２ 、Ｓｉ ，Ｍｏを含有したフ
ェライト系ステンレス鋼の熱延鋼帯は靭性が著しく低い
ので、室温で同調帯のコイルを展開するとき、あるいは
さらに冷間圧延するとき割れや板破断等を生じ、甚だし
いときには冷間圧延ができない場合がある。これを回避
するには、銅帯を遷移温度以上に予熱して通板すれば良
いが、予熱による工程費アップを招くほか、予熱温度が
高い場合は作業性や能率が悪く、安全上の面からも好ま
しくない。また、熱延洞帯や冷延畑帯の製品に曲げ、切
断、打ち抜き等の加工を施す場合も、割れの問題がある
。
ェライト系ステンレス鋼の熱延鋼帯は靭性が著しく低い
ので、室温で同調帯のコイルを展開するとき、あるいは
さらに冷間圧延するとき割れや板破断等を生じ、甚だし
いときには冷間圧延ができない場合がある。これを回避
するには、銅帯を遷移温度以上に予熱して通板すれば良
いが、予熱による工程費アップを招くほか、予熱温度が
高い場合は作業性や能率が悪く、安全上の面からも好ま
しくない。また、熱延洞帯や冷延畑帯の製品に曲げ、切
断、打ち抜き等の加工を施す場合も、割れの問題がある
。
従って、熱延鋼書コイルの展開や冷間圧延等の製造工程
や製品加工において割れの発生しない、耐熱耐食性に優
れたフェライ１・系ステンレス鋼板の製造方法が強く要
望されていた。
や製品加工において割れの発生しない、耐熱耐食性に優
れたフェライ１・系ステンレス鋼板の製造方法が強く要
望されていた。
このようなＡｆｆ ，Ｓｉ ，Ｍｏ含有フェライト系
ステンレス鋼熱延銅帯の脆化現象を防止するための従来
技術としては、例えば特開昭６０−２２８１６号公報に
開示されているように、Ｃ，Ｎを低減し熱間圧延後に１
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷して４５０℃以下の
低温で巻取る方法がある。しかしながら、現状の熱間圧
延設備では注水により急冷処理を行うが、４５０℃以下
の低温巻取りを行うと注水量が多くなり板形状が悪く巻
取りが困難となる。
ステンレス鋼熱延銅帯の脆化現象を防止するための従来
技術としては、例えば特開昭６０−２２８１６号公報に
開示されているように、Ｃ，Ｎを低減し熱間圧延後に１
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷して４５０℃以下の
低温で巻取る方法がある。しかしながら、現状の熱間圧
延設備では注水により急冷処理を行うが、４５０℃以下
の低温巻取りを行うと注水量が多くなり板形状が悪く巻
取りが困難となる。
従って、巻取りを容易にするため銅帯トップ部は無注水
にし、冷間圧延前に咳部を切捨てスクラップとしている
ので、製造歩留の点で問題がある。
にし、冷間圧延前に咳部を切捨てスクラップとしている
ので、製造歩留の点で問題がある。
本発明は、Ａ／ ，Ｓｉ ．Ｍｏを含有する耐熱耐食
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の靭性を改善す
ることによって、製造歩留を向上させ、作業性を改善し
、さらに製品の加工性を向上させることを目的としてい
る。
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の靭性を改善す
ることによって、製造歩留を向上させ、作業性を改善し
、さらに製品の加工性を向上させることを目的としてい
る。
本発明は、この目的のために製造工程およびその条件を
検討した結果、完威したもので、その要旨とするところ
は下記のとおりである。
検討した結果、完威したもので、その要旨とするところ
は下記のとおりである。
（１）重量％にて、Ｃ ： ０．０２％以下、Ｎ ：
０．０２％以下、ただしＣ（％）＋Ｎ（％）：０．０３
％以下、Ｃｒ ： １０．０〜４０．０％と、Ａｆｆ
ｉ ， Ｓｉ ， Ｍｏから選ばれる元素の１種ま
たは２種以上：合計１． ０〜５．０％と、希土類金属
元素（ＲＥＭ） ：合計０．０１〜０．５０％とを含
有し、熱間圧延温度域でフェライト単相の組織を有する
フェライト系ステンレス鋼のスラブを、圧下率を８０％
以上として熱間圧延した後２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却し、４５０超〜６００℃以下で巻取り、熱延製
品とすることを特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。
０．０２％以下、ただしＣ（％）＋Ｎ（％）：０．０３
％以下、Ｃｒ ： １０．０〜４０．０％と、Ａｆｆ
ｉ ， Ｓｉ ， Ｍｏから選ばれる元素の１種ま
たは２種以上：合計１． ０〜５．０％と、希土類金属
元素（ＲＥＭ） ：合計０．０１〜０．５０％とを含
有し、熱間圧延温度域でフェライト単相の組織を有する
フェライト系ステンレス鋼のスラブを、圧下率を８０％
以上として熱間圧延した後２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却し、４５０超〜６００℃以下で巻取り、熱延製
品とすることを特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。
（２）泊ｔ？ｉ＃（１）に記載したフェライト系ステン
レス鋼の熱延製品に、圧下率をｌＯ％以上とする冷間圧
延を行って冷延製品とすることを特徴とする耐熱耐食性
に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
レス鋼の熱延製品に、圧下率をｌＯ％以上とする冷間圧
延を行って冷延製品とすることを特徴とする耐熱耐食性
に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
（３）前記番（１）に記載したフェライト系ステンレス
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延と
、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６００
℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱処
理とを１回または２回以上行って冷延製品とすることを
特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板の製漬方法。
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延と
、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６００
℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱処
理とを１回または２回以上行って冷延製品とすることを
特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板の製漬方法。
（４）前ｔ己填（１）に記載したフェライト系ステンレ
ス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延
と、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６０
０℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱
処理とを１回または２回以上行い、ついで圧下率を１０
％以上とする冷間圧延を行って冷延製品とすることを特
徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼
板の製造方法。
ス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延
と、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６０
０℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱
処理とを１回または２回以上行い、ついで圧下率を１０
％以上とする冷間圧延を行って冷延製品とすることを特
徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼
板の製造方法。
（５）重量％にて、Ｃ ： ０．０２％以下、Ｎ ：
０．０２％以下、ただしＣ（％）＋Ｎ（％）：０．０３
％以下、Ｃｒ ： １０．０〜４０．０％と、Ａｆ
，Ｓｉ ，Ｍｏから選ばれる元素の１種または２種
以上二合計１．０〜５．０％と、希土類金属元素（ＲＥ
Ｍ） ：合計０．０１〜０．５０％と、Ｔｉ ，Ｎ
ｂ ，Ｖ，Ｚｒ ，Ｔａ ，Ｈｆ ，Ｂから選
ばれる元素の１種または２種以上：合計０．００５〜０
．５０％とを含有し、熱間圧延温度域でフェライト単相
の組織を有するフェライト系ステンレス鋼のスラブを、
圧下率を８０％以上として熱間圧延した後２５℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、４５０超〜６００℃以下で
巻取り、熱延製品とすることを特徴とする耐熱耐食性に
優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
０．０２％以下、ただしＣ（％）＋Ｎ（％）：０．０３
％以下、Ｃｒ ： １０．０〜４０．０％と、Ａｆ
，Ｓｉ ，Ｍｏから選ばれる元素の１種または２種
以上二合計１．０〜５．０％と、希土類金属元素（ＲＥ
Ｍ） ：合計０．０１〜０．５０％と、Ｔｉ ，Ｎ
ｂ ，Ｖ，Ｚｒ ，Ｔａ ，Ｈｆ ，Ｂから選
ばれる元素の１種または２種以上：合計０．００５〜０
．５０％とを含有し、熱間圧延温度域でフェライト単相
の組織を有するフェライト系ステンレス鋼のスラブを、
圧下率を８０％以上として熱間圧延した後２５℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、４５０超〜６００℃以下で
巻取り、熱延製品とすることを特徴とする耐熱耐食性に
優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
（ ６ ） ＠垢呑（ ５ ）に記載したフェライト系
ステンレス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする
冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴とする耐熱
耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
。
ステンレス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする
冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴とする耐熱
耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
。
（ ７ ） 前把＃（ ５ ）に記載したフェライト系
ステンレス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする
、冷間圧延と、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８
００〜６００℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で
冷却する熱処理とを１回または２回以上行って冷延製品
とすることを特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。
ステンレス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする
、冷間圧延と、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８
００〜６００℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で
冷却する熱処理とを１回または２回以上行って冷延製品
とすることを特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。
（８ ） Ｉｉ′ＩｊＥ！（５ ）に記載したフェライ
ト系ステンレス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上と
する冷間圧延と、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し
８００〜６００℃の間を２５℃：／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却する熱処理とを１回または２回以上行い、つい
で圧下率を１０％以上とする冷間圧延を行って冷延製品
とすることを特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。
ト系ステンレス鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上と
する冷間圧延と、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し
８００〜６００℃の間を２５℃：／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却する熱処理とを１回または２回以上行い、つい
で圧下率を１０％以上とする冷間圧延を行って冷延製品
とすることを特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。
〔作 用］
本発明の限定理由を以下に詳細に説明する。尚、本発明
におけるスラブとは、連続鋳造鋳片、これにブレイクダ
ウンを行った鋳片、インゴット鋳片とこれに分塊圧延を
行った鋼片である。
におけるスラブとは、連続鋳造鋳片、これにブレイクダ
ウンを行った鋳片、インゴット鋳片とこれに分塊圧延を
行った鋼片である。
請求項（１）〜（４）における戒分の限定理由はつぎの
とおりである。
とおりである。
Ｃ，Ｎは、それぞれが０．０２％を超えて存在する場合
もしくはＣ＋Ｎで０．０３％を超える場合、熱延鋼帯の
靭性を著しく低下させる。従って、Ｃ，Ｈの戒分範囲は
、それぞれ０．０２％以下でかつＣ＋Ｈの総量が０．０
３％以下とした。
もしくはＣ＋Ｎで０．０３％を超える場合、熱延鋼帯の
靭性を著しく低下させる。従って、Ｃ，Ｈの戒分範囲は
、それぞれ０．０２％以下でかつＣ＋Ｈの総量が０．０
３％以下とした。
Ｃｒはステンレス鋼の耐酸化性および耐食性を確保する
最も基本的な元素である。本発明においては、１０％未
満ではこれらの特性が十分に確保されず、一方４０％を
超えて含有すると特に熱延鋼帯の靭性および冷間での加
工性（延性）が著しく低下する。従って、Ｃｒの戒分範
囲は１０．０〜４０。０％とした。
最も基本的な元素である。本発明においては、１０％未
満ではこれらの特性が十分に確保されず、一方４０％を
超えて含有すると特に熱延鋼帯の靭性および冷間での加
工性（延性）が著しく低下する。従って、Ｃｒの戒分範
囲は１０．０〜４０。０％とした。
ＡｌおよびＳｔ は、フェライト系ステンレス鋼の耐酸
化性を向上させる元素であり、ＭＯは耐食性を向上させ
る元素である。本発明においては、これら３元素のうち
から所望の特性に応じて１種または２種以上を含有させ
る。合計で１．０％未満では耐酸化性あるいは耐食性を
向上させるのに十分でなく、５．０％を超えて含有する
と特に熱延鋼帯の靭性および冷間での加工性を低下する
。従って、Ａｊ！ ，Ｓｉ ，Ｍｏの戒分範囲は合計
で１．０〜５． ０％とした。
化性を向上させる元素であり、ＭＯは耐食性を向上させ
る元素である。本発明においては、これら３元素のうち
から所望の特性に応じて１種または２種以上を含有させ
る。合計で１．０％未満では耐酸化性あるいは耐食性を
向上させるのに十分でなく、５．０％を超えて含有する
と特に熱延鋼帯の靭性および冷間での加工性を低下する
。従って、Ａｊ！ ，Ｓｉ ，Ｍｏの戒分範囲は合計
で１．０〜５． ０％とした。
希土類金属元素（ＲＥＭ）は、Ｌａ ，Ｃｅ ，Ｐ
ｒ ，Ｎｄ等のランタノイドのことであり、耐酸化性
を顕著に向上させるために添加し、この効果は０．０１
％未満では十分でない。しかしながら、０．５０％を超
えて添加すると、ＲＥＭ系酸化物が粗大化するため、熱
間加工性が著しく低下し熱間圧延にて割れが発生する。
ｒ ，Ｎｄ等のランタノイドのことであり、耐酸化性
を顕著に向上させるために添加し、この効果は０．０１
％未満では十分でない。しかしながら、０．５０％を超
えて添加すると、ＲＥＭ系酸化物が粗大化するため、熱
間加工性が著しく低下し熱間圧延にて割れが発生する。
従って、ＲＥＭの成分範囲は合計で０．０１〜０．５０
％とした。
％とした。
請求項（５）〜（８）は、上記戒分のほか、さらにＴｉ
，Ｎｂ ，Ｖ，Ｚｒ ，Ｔａ ，Ｈｆ ，
Ｂから選ばれる元素の１種または２種以上を含有する。
，Ｎｂ ，Ｖ，Ｚｒ ，Ｔａ ，Ｈｆ ，
Ｂから選ばれる元素の１種または２種以上を含有する。
これらの元素は、それぞれが窒化物あるいは炭化物を形
威して固溶Ｃ，Ｎを減少させるとともに熱間圧延中の大
圧下加工により導入される転位上に析出して組織を微細
化させ、熱延鋼帯の靭性を一層向上させる。この効果は
、１種または２種以上合計でｏ． ｏｏｓ％未満では十
分でな＜ 、０．５０％を超えて含有すると冷間での加
工性を著しく劣化させる。従って、Ｔｉ ，Ｎｂ
，Ｖ，Ｚｒ ，Ｔａ ，ＨｆＢの成分範囲は、合計
でｏ．ｏｏｓ〜０．５０％とした。
威して固溶Ｃ，Ｎを減少させるとともに熱間圧延中の大
圧下加工により導入される転位上に析出して組織を微細
化させ、熱延鋼帯の靭性を一層向上させる。この効果は
、１種または２種以上合計でｏ． ｏｏｓ％未満では十
分でな＜ 、０．５０％を超えて含有すると冷間での加
工性を著しく劣化させる。従って、Ｔｉ ，Ｎｂ
，Ｖ，Ｚｒ ，Ｔａ ，ＨｆＢの成分範囲は、合計
でｏ．ｏｏｓ〜０．５０％とした。
本発明におけるフェライト系ステンレス鋼は、熱間圧延
温度域でフェライト単相となるように成分調整する。熱
間圧延温度でオーステナイト相が析出すると、熱間圧延
終了後の急速冷却によりマルテンサイト相に変態しごク
ロラックの発生核となり靭性を劣化させるからである。
温度域でフェライト単相となるように成分調整する。熱
間圧延温度でオーステナイト相が析出すると、熱間圧延
終了後の急速冷却によりマルテンサイト相に変態しごク
ロラックの発生核となり靭性を劣化させるからである。
熱間圧延温度は、１２５０〜８５０℃とするのが好まし
い。
い。
請求項（１）および（５）は、上記戒分のフェライト系
ステンレス鋼スラブを熱間圧延して熱延製品とする。本
発明者等は、熱延鋼帯の靭性に及ぼすＲＥＭｆｆｉと熱
間圧延条件の影響を検討した結果、ＲＥＭＩを合計で０
．０１％以上含有した場合、熱間圧延の圧下率を８０％
以上の大圧下とし、かつ熱間圧延終了後２５℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度で６００℃以下に急冷すると、靭性が顕
著に改善されることを見い出した。この靭性改善の機構
は現在まだ詳細には明らかにされていないが、均一に微
細分散したＲＥＭ系酸化物の周りに熱間圧延の大圧下に
より導入された転位が高密度に集積し、熱間圧延終了時
までの転位の再配列により微細なサブダレインが形威さ
れるためと考えられる。この組織は、その後の急冷によ
り凍結され、常温まで維持されるため、組織微細化によ
り靭性が著しく改善されるものと推測される。従って、
熱間圧延の圧下率は、８０％以上とした。さらに靭性を
向上させるためには、９０％以上とするのが好ましい。
ステンレス鋼スラブを熱間圧延して熱延製品とする。本
発明者等は、熱延鋼帯の靭性に及ぼすＲＥＭｆｆｉと熱
間圧延条件の影響を検討した結果、ＲＥＭＩを合計で０
．０１％以上含有した場合、熱間圧延の圧下率を８０％
以上の大圧下とし、かつ熱間圧延終了後２５℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度で６００℃以下に急冷すると、靭性が顕
著に改善されることを見い出した。この靭性改善の機構
は現在まだ詳細には明らかにされていないが、均一に微
細分散したＲＥＭ系酸化物の周りに熱間圧延の大圧下に
より導入された転位が高密度に集積し、熱間圧延終了時
までの転位の再配列により微細なサブダレインが形威さ
れるためと考えられる。この組織は、その後の急冷によ
り凍結され、常温まで維持されるため、組織微細化によ
り靭性が著しく改善されるものと推測される。従って、
熱間圧延の圧下率は、８０％以上とした。さらに靭性を
向上させるためには、９０％以上とするのが好ましい。
また、熱間圧延終了後の冷却速度は、２５℃／ｓｅｃ以
上とし、巻取り温度まで急冷する。冷却温度が２５℃／
ｓｅｃ未満だとσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し
易いため、熱延材の靭性を劣化させるとともに、熱間圧
延終了時の微細なサブグレイン組織を凍結することがで
きないからである。
上とし、巻取り温度まで急冷する。冷却温度が２５℃／
ｓｅｃ未満だとσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し
易いため、熱延材の靭性を劣化させるとともに、熱間圧
延終了時の微細なサブグレイン組織を凍結することがで
きないからである。
巻取り温度は４５０超〜６００℃以下とする。６００℃
より高いと、熱延終了後の冷却速度が２５℃／ｓｅｃ以
上であったとしても、巻取り後の徐冷中の熱サイクルに
よりσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し易いため、
熱延材の靭性を劣化させる。また、前述したように、４
５０℃以下では注水量が多くなり板形状が悪く巻取りが
困難となる。
より高いと、熱延終了後の冷却速度が２５℃／ｓｅｃ以
上であったとしても、巻取り後の徐冷中の熱サイクルに
よりσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し易いため、
熱延材の靭性を劣化させる。また、前述したように、４
５０℃以下では注水量が多くなり板形状が悪く巻取りが
困難となる。
請求項（１）および（５）における熱延製品は、熱延ま
までも良いが、特に強加工を行う用途には必要に応じて
焼鈍しても良い。好ましい焼鈍条件としては、靭性確保
の点から焼鈍温度が８５０〜ｌ１００℃で冷却速度が８
００ 〜６００℃の間で２５℃／ｓｅｃ以上である。
までも良いが、特に強加工を行う用途には必要に応じて
焼鈍しても良い。好ましい焼鈍条件としては、靭性確保
の点から焼鈍温度が８５０〜ｌ１００℃で冷却速度が８
００ 〜６００℃の間で２５℃／ｓｅｃ以上である。
請求項（２）および（６）は、請求項（１）および（５
）で得られた熱延製品に冷間圧延を行って冷延製品とす
る。尚、用いる熱延製品は、熱延ままでも良く、冷間圧
延の圧下率が大きい場合には必要に応じて冷延前に焼鈍
しても良い。この場合の好ましい焼鈍条件としては、後
述するように靭性確保の点から温度が８５０〜１１００
℃で冷却速度が８００〜６００℃の間で２５℃／ｓｅｃ
である。
）で得られた熱延製品に冷間圧延を行って冷延製品とす
る。尚、用いる熱延製品は、熱延ままでも良く、冷間圧
延の圧下率が大きい場合には必要に応じて冷延前に焼鈍
しても良い。この場合の好ましい焼鈍条件としては、後
述するように靭性確保の点から温度が８５０〜１１００
℃で冷却速度が８００〜６００℃の間で２５℃／ｓｅｃ
である。
冷間圧延の圧下率は、１０％より小さいと、転位が粒界
や析出物等へ不均一に導入されるため、これらの場所に
おける応力集中が助長されミクロクラックが容易に発生
・伝播し、靭性が劣化する。
や析出物等へ不均一に導入されるため、これらの場所に
おける応力集中が助長されミクロクラックが容易に発生
・伝播し、靭性が劣化する。
しかしながら、１０％以上の冷間圧延を行うと転位がマ
トリンクスにほぼ均一にかつ高密度に導入され、このよ
うな転位領域は逆にミクロクランクの伝播抵抗となるた
め、延性脆性遷移温度が下がり靭性が向上する。従って
、冷間圧延の圧下率の範囲を１０％以上とした。さらに
靭性を向上させるためには、３０％以上とするのが好ま
しい。
トリンクスにほぼ均一にかつ高密度に導入され、このよ
うな転位領域は逆にミクロクランクの伝播抵抗となるた
め、延性脆性遷移温度が下がり靭性が向上する。従って
、冷間圧延の圧下率の範囲を１０％以上とした。さらに
靭性を向上させるためには、３０％以上とするのが好ま
しい。
請求項（３）および（７）は、請求項（１）および（５
）で得られた熱延製品に冷間圧延と熱処理を行って冷延
製品とする。冷間圧延と熱処理は、製品の板厚に応じて
２回以上行ってもよい。冷間圧延の圧下率は上記理由に
より１０％以上とした。
）で得られた熱延製品に冷間圧延と熱処理を行って冷延
製品とする。冷間圧延と熱処理は、製品の板厚に応じて
２回以上行ってもよい。冷間圧延の圧下率は上記理由に
より１０％以上とした。
熱処理における焼鈍温度は、８５０℃より低いと再結晶
が十分でなく、一方、１１００℃を超えると結晶粒が粗
大化し靭性が著しく劣化する。従って、焼鈍温度の範囲
を８５０〜１１００”Ｃとした。
が十分でなく、一方、１１００℃を超えると結晶粒が粗
大化し靭性が著しく劣化する。従って、焼鈍温度の範囲
を８５０〜１１００”Ｃとした。
焼鈍後の冷却速度は、８００〜６００℃の間で２５℃／
ｓｅｃ未満とするとび相や金属間化合物等の脆化相がこ
の温度範囲で析出し易いため、冷延材の靭性を劣化させ
る。従って、焼鈍後の冷却速度は、８００〜６００℃の
間で２５℃／ｓｅｃ以上とした。
ｓｅｃ未満とするとび相や金属間化合物等の脆化相がこ
の温度範囲で析出し易いため、冷延材の靭性を劣化させ
る。従って、焼鈍後の冷却速度は、８００〜６００℃の
間で２５℃／ｓｅｃ以上とした。
請求項（４）および（８）は、請求項（１）および（５
）で得られた熱延製品に冷間圧延と熱処理を１回または
２回以上行い、さらに冷間圧延を行って冷延製品とする
。冷間圧延の圧下率は上記理由により１０％以上とし、
熱処理の温度および冷却速度も上記理由により８５０−
１１００℃の温度域で焼鈍したのち８００〜６００℃の
間を２５゜［：／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却すること
とした。
）で得られた熱延製品に冷間圧延と熱処理を１回または
２回以上行い、さらに冷間圧延を行って冷延製品とする
。冷間圧延の圧下率は上記理由により１０％以上とし、
熱処理の温度および冷却速度も上記理由により８５０−
１１００℃の温度域で焼鈍したのち８００〜６００℃の
間を２５゜［：／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却すること
とした。
請求項（２）．（４），（６）および（８）における冷
延製品は、高強度が要求される場合、または極薄板ある
いは箔として使われる場合に使用され、請求項（３）お
よび（７）における冷延製品は、加工性が要求される場
合に使用される。
延製品は、高強度が要求される場合、または極薄板ある
いは箔として使われる場合に使用され、請求項（３）お
よび（７）における冷延製品は、加工性が要求される場
合に使用される。
〔実施例］
（１）転炉−ＶＯＤ法あるいは真空溶解法により第１表
に示すフェライト系ステンレス鋼を溶製した。ＲＥＭは
、鋳造直前にミッシュメタルワイヤーにて添加した。こ
れらの鋼を第２表に示される条件に従って製造し板厚：
３．５〜６． ０ ｍｍの熱延鋼帯とした。靭性評価は
、ＪＩＳ規定に準拠したサブサイズ（厚み：３，３＋ｎ
ｍ）のＶノッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に採
取し衝撃試験を行い、衝撃値が２Ｋｇｍ／ｃ＋Ｊになる
温度（ＶＴ２ ： ℃ ）で評価した。ｖＴ，が２０℃
以下である場合、予熱せずに熱延鋼帯の冷間圧延が可能
である。２０℃を超えた場合には、予熱せずに冷間圧延
を行うと、衝撃等による板破断の危険性が極めて高くな
る。
に示すフェライト系ステンレス鋼を溶製した。ＲＥＭは
、鋳造直前にミッシュメタルワイヤーにて添加した。こ
れらの鋼を第２表に示される条件に従って製造し板厚：
３．５〜６． ０ ｍｍの熱延鋼帯とした。靭性評価は
、ＪＩＳ規定に準拠したサブサイズ（厚み：３，３＋ｎ
ｍ）のＶノッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に採
取し衝撃試験を行い、衝撃値が２Ｋｇｍ／ｃ＋Ｊになる
温度（ＶＴ２ ： ℃ ）で評価した。ｖＴ，が２０℃
以下である場合、予熱せずに熱延鋼帯の冷間圧延が可能
である。２０℃を超えた場合には、予熱せずに冷間圧延
を行うと、衝撃等による板破断の危険性が極めて高くな
る。
本発明法により製造した熱延鋼帯は、靭性が大いに改善
されており、冷間圧延時に板破断等のトラブルが発生し
ないことがわかる． （２）転炉−ＶＯＤ法あるいは真空溶解法により溶製し
熱延鋼帯とした。第ｌ表に示される本発明対象材を第３
表に示される条件に従って熱処理あるいは冷間圧延した
。靭性評価は、板厚が３．３閣を超えるものについてＪ
ＩＳ規格に準拠したサブサイズ（厚み：３．３ｍｍ）の
Ｖノッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に採取し、
板厚が３．３帥以下１． ５ ｏｎｎ以上について板厚
のままのＶノッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に
採取し衝撃試験を行い、ｖＴ．で評価した。板厚が１．
５ ｍｍ未満のものは、２ｔ．（ｔ：板厚）密着曲げ
試験により割れが発生する温度で評価した。
されており、冷間圧延時に板破断等のトラブルが発生し
ないことがわかる． （２）転炉−ＶＯＤ法あるいは真空溶解法により溶製し
熱延鋼帯とした。第ｌ表に示される本発明対象材を第３
表に示される条件に従って熱処理あるいは冷間圧延した
。靭性評価は、板厚が３．３閣を超えるものについてＪ
ＩＳ規格に準拠したサブサイズ（厚み：３．３ｍｍ）の
Ｖノッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に採取し、
板厚が３．３帥以下１． ５ ｏｎｎ以上について板厚
のままのＶノッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に
採取し衝撃試験を行い、ｖＴ．で評価した。板厚が１．
５ ｍｍ未満のものは、２ｔ．（ｔ：板厚）密着曲げ
試験により割れが発生する温度で評価した。
本発明法により製造した冷延鋼帯は、靭性が大いに改善
されており、冷間圧延時に板破断等のトラブルが発生せ
ず、極薄板、箔まで製造することができることがわかる
。
されており、冷間圧延時に板破断等のトラブルが発生せ
ず、極薄板、箔まで製造することができることがわかる
。
以上のことから明らかな如く、本発明法に従いＡ！！，
Ｓｉ ，Ｍｏを含有する耐熱耐食性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板を製造すれば、熱延鋼帯や冷延鋼帯
の冷間圧延時に割れや板破断を防止し、これら鋼帯を製
品として使用するに際して、曲げ、切断、打ち抜き等を
施す場合、割れ発生を解消し、製造歩留および作業性が
大幅に改善される。
Ｓｉ ，Ｍｏを含有する耐熱耐食性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板を製造すれば、熱延鋼帯や冷延鋼帯
の冷間圧延時に割れや板破断を防止し、これら鋼帯を製
品として使用するに際して、曲げ、切断、打ち抜き等を
施す場合、割れ発生を解消し、製造歩留および作業性が
大幅に改善される。
Claims (8)
- （１）重量％にて、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：０．０２
％以下、ただしＣ（％）＋Ｎ（％）：０．０３％以下、
Ｃｒ：１０．０〜４０．０％と、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｏから
選ばれる元素の１種または２種以上：合計１．０〜５．
０％と、希土類金属元素（ＲＥＭ）：合計０．０１〜０
．５０％とを含有し、熱間圧延温度域でフェライト単相
の組織を有するフェライト系ステンレス鋼のスラブを、
圧下率を８０％以上として熱間圧延した後２５℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、４５０超〜６００℃以下で
巻取り、熱延製品とすることを特徴とする耐熱耐食性に
優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - （２）請求項（１）に記載したフェライト系ステンレス
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延を
行って冷延製品とすることを特徴とする耐熱耐食性に優
れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - （３）請求項（１）に記載したフェライト系ステンレス
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延と
、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６００
℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱処
理とを１回または２回以上行って冷延製品とすることを
特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法。 - （４）請求項（１）に記載したフェライト系ステンレス
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延と
、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６００
℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱処
理とを１回または２回以上行い、ついで圧下率を１０％
以上とする冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴
とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
の製造方法。 - （５）重量％にて、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：０．０２
％以下、ただしＣ（％）＋Ｎ（％）：０．０３％以下、
Ｃｒ：１０．０〜４０．０％と、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｏから
選ばれる元素の１種または２種以上：合計１．０〜５．
０％と、希土類金属元素（ＲＥＭ）：合計０．０１〜０
．５０％と、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｂか
ら選ばれる元素の１種または２種以上：合計０．００５
〜０．５０％とを含有し、熱間圧延温度域でフェライト
単相の組織を有するフェライト系ステンレス鋼のスラブ
を、圧下率を８０％以上として熱間圧延した後２５℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、４５０超〜６００℃以
下で巻取り、熱延製品とすることを特徴とする耐熱耐食
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - （６）請求項（５）に記載したフェライト系ステンレス
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延を
行って冷延製品とすることを特徴とする耐熱耐食性に優
れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - （７）請求項（５）に記載したフェライト系ステンレス
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延と
、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６００
℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱処
理とを１回または２回以上行って冷延製品とすることを
特徴とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法。 - （８）請求項（５）に記載したフェライト系ステンレス
鋼の熱延製品に、圧下率を１０％以上とする冷間圧延と
、８５０〜１１００℃の温度域で焼鈍し８００〜６００
℃の間を２５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する熱処
理とを１回または２回以上行い、ついで圧下率は１０％
以上とする冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴
とする耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18601389A JP2763141B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18601389A JP2763141B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0353026A true JPH0353026A (ja) | 1991-03-07 |
| JP2763141B2 JP2763141B2 (ja) | 1998-06-11 |
Family
ID=16180856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18601389A Expired - Lifetime JP2763141B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 耐熱耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2763141B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012111391A1 (ja) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2012172160A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2012172161A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| GB2549729A (en) * | 2016-04-26 | 2017-11-01 | Skf Magnetic Mechatronics | Method of manufacturing a lamination stack for use in an electrical machine |
| CN114410944A (zh) * | 2021-12-24 | 2022-04-29 | 苏州钢特威钢管有限公司 | 一种防止超级铁素体不锈钢钢管冷轧开裂的制造工艺方法 |
-
1989
- 1989-07-20 JP JP18601389A patent/JP2763141B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012111391A1 (ja) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2012172160A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2012172161A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN103403205A (zh) * | 2011-02-17 | 2013-11-20 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 抗氧化性和高温强度优异的高纯度铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
| EP2677055A1 (en) * | 2011-02-17 | 2013-12-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | High-purity ferritic stainless steel sheet having excellent oxidation resistance and high-temperature strength, and method for producing same |
| EP2677055A4 (en) * | 2011-02-17 | 2014-11-19 | Nippon Steel & Sumikin Sst | HIGH-PURITY, FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET WITH EXCELLENT OXIDATION RESISTANCE AND EXCELLENT MECHANICAL RESISTANCE AT HIGH TEMPERATURES AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
| US9938598B2 (en) | 2011-02-17 | 2018-04-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | High-purity ferritic stainless steel sheet with excellent oxidation resistance and high-temperature strength, and process for producing the same |
| GB2549729A (en) * | 2016-04-26 | 2017-11-01 | Skf Magnetic Mechatronics | Method of manufacturing a lamination stack for use in an electrical machine |
| CN114410944A (zh) * | 2021-12-24 | 2022-04-29 | 苏州钢特威钢管有限公司 | 一种防止超级铁素体不锈钢钢管冷轧开裂的制造工艺方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2763141B2 (ja) | 1998-06-11 |
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